pneumonitis via a self-organizing map

大轴弯曲的原因

大轴弯曲的原因: 1、主要有两类：一类是转子振动使汽封或轴封动静间隙消失而产生摩擦；另一类是汽缸进冷水使转子局部受到急剧冷却。 2、气缸变形，滑销系统卡塞，动静之间间隙减小，使动静之间碰磨，大轴局部温度升高，产生塑形变形。 3、汽缸进水造成大轴弯曲,由于转子受热不均匀所产生的温差而引起大轴热弯曲。 案例1 事故经过 某年2月13日2号炉过热器集汽联箱检查孔封头泄漏，2号机滑停检修。2月14日0时40分2号机加热装置暖管，0时55分负荷滑降至70MW，倒轴封，1时00分停高加，1时01分负荷降至50MW，停2号低加疏水泵，1时03分发电机解列，1时07分汽机打闸，1时14分投盘车，1时25分停循环泵做防止进冷水、冷汽措施。惰走17分钟，盘车电流36A，大轴晃动0.048mm，高压内缸内壁温度406℃，高压外缸内壁上下壁温416℃/399℃，高压外缸外壁上下壁温344℃，中压缸内壁上下壁温451℃/415℃。2月14日锅炉检修结束，21时00分点火升压。2月15日0时15分准备冲动。 0时35分开始冲动，0时37分升速至500转/分，2瓦振动超过0.10mm（最大到0.13mm）打闸停机，0时57分转速到零投盘车装置(惰走7分钟),盘车电流34A,大轴晃动指示0.05mm。 经全面检查未发现异常，厂领导询问情况后同意二次启动。 第二次冲动前2号汽轮机技术状况：大轴晃动0.05mm，高压缸胀差2.5mm，中压缸胀差1.0mm，低压缸胀差2.7mm，高压内缸上内壁温度320℃，下缸内壁温度320℃，中压上缸温度219℃，下缸127℃，串轴-0.05mm。真空73.32kPa，油温40℃，调速油压1.95MPa，润滑油压0.108MPa。 第二次冲动的蒸汽参数：主汽温度：左侧400℃,右侧400℃；再热汽温：左侧290℃，右侧290℃，主汽压力：左侧3.5MPa,右侧3.5MPa。 3时10分冲动，3时12分转至500转/分，2瓦振动0.027mm，3时25分转速升至1368转/分，3瓦振动0.13mm，立即打闸，开真空破坏门，3时40分投盘车装置(惰走15分钟)，盘车电流34A，做防止进冷汽措施，大轴晃动指示0.05mm。 6时30分抄表发现晃动表指示不正常，通知检修处理（晃动表传杆磨损，长度不足与大轴接触不良），9时0分处理好，晃动传动杆处测的大轴实际晃动值0.15mm，确认大轴弯曲。解体检查设备损坏情况：高压转子调节级处是最大弯曲点，最大弯曲值0.39mm，1-2级复环铆钉有不同程度磨损，高压缸汽封18圈被磨，隔板汽封9圈被磨，磨损3.5mm均更换。

地浸施工中钻孔弯曲的危害及预防措施

第!"卷!第#期!$$%年&&月铀!矿!冶 ’()*+’,,+*+*-)*.,/0)11’(-2 3456!"!*46# """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" *476!$$% 收稿日期!!$$%$8!$ 作者简介!邹文洁!&9:&"# $男$湖南衡阳人$工程师$从事地浸采铀工作%地浸施工中钻孔弯曲的危害及预防措施 邹文洁&!陈世和! !&;南华大学机械工程学院$湖南衡阳#!&$$&&!;南华大学电气工程学院$湖南衡阳#!&$$&#摘要!地浸开采的成败很大程度上取决于钻孔工程质量%影响钻孔工程质量的因素很多$对其中的钻孔弯曲问题作了全面分析并提出了解决办法%关键词!钻孔弯曲&地浸施工&预防&纠偏 中图分类号!<%8#6"!文献标识码!)!文章编号!& $$$=$%8!!$$%#$#$&%9$#!!钻孔施工是地浸采铀的重要环节$ 其施工工艺被视为地浸采铀的关键技术之一$钻孔工程费用一般占整个地浸矿山建设投资的&’8以上$地浸开采的成败很大程度上取决于钻孔工程质量%影响钻孔工程质量的因素很多$其中钻孔弯曲是一个不容忽视的问题%对于我国已探明的低渗透性砂岩铀矿$由于所涉及的井距愈来愈小$因此对工艺钻孔弯曲问题更应高度重视% !!地浸工艺钻孔一般施工方法 地浸工艺钻孔按其功能可分为生产钻孔!包括注液钻孔和抽液钻孔#和辅助钻孔!包括监测钻孔和检查钻孔#%但无论何种钻孔$其施工中几个主要环节是共有的%以新疆某铀矿为例$地浸工艺钻孔一般施工方法为(使用!&9">>钻头开孔一直钻进至隔水层顶板位置$然后使用!&#%>>钻头进行变径钻进至终孔位置$ 平均孔深达!$$>%井管使用!& &$>><3?管!抽液孔#%"!钻孔弯曲偏斜的危害 钻孔弯曲的危害主要表现在!个方面(一是对地浸浸出工艺的危害&二是对钻孔施工的危害%"#!!对地浸浸出工艺的危害 钻孔施工时$钻孔弯曲偏斜的大小将直接影响各钻孔见矿点之间的相对位置关系和距离的大小$从而影响溶浸液的迁移距离和所在矿段的溶浸液流网$使得溶浸液流网所覆盖的矿体空间范围缩小$有的地方溶浸液浓度高造成溶浸液的浪 费$而有的地方溶浸液无法到达$也就无法浸出其中的铀$弯曲偏斜严重的钻孔甚至没有采准矿体而进入外围岩石$这样的钻孔实际上成了废孔% 钻孔弯曲偏斜也会给后续钻孔的施工设计带来不利影响%因为矿山设计方为矿山进行地浸井场建设设计时$只能规范到钻孔结构)成孔方法和施工工艺这一步$但具体到每一个单孔来说$由于各自的地质条件存在各种差异$其矿层位置都不相同%因此$需要建设方在根据已成钻孔的物探测井资料并结合勘探资料来设计后续具体钻孔的施工任务书$从而告知施工方各钻孔的人工隔塞位置和钻孔终孔深度%每个具体单孔的施工设计过程为(&#充分收集有关勘探孔资料$对勘探孔资料进行分析$做出第&个孔的施工设计&!#根据第&个孔的物探测井资料$结合勘探资料$做出第!个孔的施工设计&8#根据第&)!个孔的综合柱状图$做出含矿含水层的纵剖面图$绘制上下隔水层位置)厚度和岩性$矿层位置)厚度的预想图&# #根据岩性和矿层延伸的位置$确定下一个孔的人工隔塞位置和孔深&"#不断补充和延伸剖面 图$依据推测结果做出后续钻孔的施工设计*&+ % 显然$若前面所成孔为斜孔$用它来指导后续钻孔的施工设计势必导致错误% "#"!对钻孔施工的危害 钻孔弯曲是诱发钻孔施工事故的一大因素$它不仅造成钻压传递条件恶化使得钻进效率降低$升降钻具困难$钻具与孔壁摩擦阻力增大$钻机功耗增加$钻具和钻机磨损加快$机械故障增 万方数据

大轴弯曲

汽轮机大轴弯曲的风险预控 防止大轴弯曲事故是火电厂汽轮机运行维护重点，应该引起各级领导和生产技术人员充分重视，防范措施，防患于未然。 一．汽轮机大轴弯曲原因： 1、通流部分动静摩擦，造成转子局部过热。一方面显著降低了摩擦部分的屈服极限；另一方面摩擦部分局部过热，其热膨胀受限于周围材料而产生很大压应力。当应力超过该部位屈服极限时，将发生塑性变形。当转子温度均匀后，该部位就呈现凹面永久性弯曲。 2、冷汽冷水进入汽缸，汽缸和转子由于上下缸温差过大而产生很大热变形。转子热应力超过转子材料屈服极限，造成大轴弯曲。如果在盘车状态进冷汽冷水，造成盘车中断，将加速大轴弯曲，严重时将使大轴永久弯曲。 3、套装转子上套装件偏斜、卡涩和产生相对位移；汽轮机断叶、强烈振动、转子产生过大弯矩等原因使套装件和大轴产生位移，都将造成汽轮机大轴弯曲。 4、汽轮机转子原材料不合格，存在过大内应力，在高温状态运行一段时间后，内应力逐渐释放，造成大轴弯曲。 5、总结转子弯曲事故，大多数在发生、发展过程中都有领导违章指挥，运行人员违章操作，往往这是事故直接原因和事故扩大的原因。如不具备启动条件强行启动；忽视振动、异音危害；各类原因造成汽缸进水；紧急停机拖延等违章违规，造成大轴弯曲。 二．防止大轴弯曲的措施 1.主蒸汽温度必须高于汽缸最高金属温度50℃，但不超过额定蒸汽温度。蒸汽过热度不低于50℃； 2..交流油泵、直流油泵、高压油泵不能启动或不能正常运行时； 3. DEH、DCS不能正常工作时； 4.盘车时汽轮机内有明显的金属磨擦声时 5. 调速汽门、抽汽逆止门关闭不严或卡涩时 6．汽轮机不能维持空负荷运行或汽轮机甩负荷后不能维持在危急保安器动作转速以下运行时。 7.连续盘车两小时以上，如间断应重新计时。启动前转子弯曲值不大于原始值0．02mm。 8.未连续盘车，严禁向轴封供汽。 9.冲转前应对主蒸汽、导汽管、轴封供汽管、充分暖管疏水。 10.热态启动，应先向轴封供汽后抽真空。

防止汽轮机组大轴弯曲事故措施示范文本

防止汽轮机组大轴弯曲事故措施示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

防止汽轮机组大轴弯曲事故措施示范文 本 使用指引：此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1、应具备和熟悉掌握的资料： （1）运行人员应掌握机组安装后或大修后大轴原始晃 动值。 （2）机组正常启动过程中的实测轴系临界转速值。 （3）正常情况下盘车电流和电流摆动值，以及相应的 油温和顶轴油压。 （4）正常停机过程的惰走曲线，以及相应的真空破坏 门和顶轴油泵的开启时间。紧急破坏真空停机过程的惰走 曲线。 （5）应具有机组在各种状态下的典型启动曲线和停机 曲线，并应全部纳入运行规程。

（6）记录机组启停全过程中的主要参数和状态。停机后定时记录汽缸金属温度、大轴弯曲、盘车电流、汽缸膨胀、胀差等重要参数，直到机组下次热态启动或汽缸金属温度低于150℃为止。 2、汽轮机启动前必须符合以下条件，否则禁止启动： （1）大轴晃动、轴向位移、胀差、低油压和振动保护等表计显示正确，并正常投入。 （2）汽轮机各部金属温度测点应齐全可靠，大轴偏心度指示准确。大轴晃度、串轴、胀差、膨胀等表记指示正确，冲转前大轴偏心度不得大于0.075mm ，大轴晃度不得超过原始值0.02mm。 （3）高中压外缸上、下缸温差不超过50℃。高中压内缸上、下缸温差不超过35℃。 （4）主蒸汽温度必须高于汽缸最高金属温度50℃，但不超过额定蒸汽温度。蒸汽过热度不低于50℃。

防止汽轮机大轴弯曲的措施

防止汽轮机大轴弯曲的措施 汽轮机大轴弯曲是汽轮发电机组恶性事故中最为突出的事故，必须引起足够重视。特别是大容量汽轮机由于缸体结构复杂，使得汽缸的热膨胀和热变形变得复杂，增大了汽轮机大轴弯曲的危险性。 一．汽轮机大轴弯曲的原因： 1.由于通流部分动静磨擦，转子局部过热，一方面显著降低了该部位屈服极限，另一方面受热局部的热 膨胀受制于周围材料而产生很大压应力。当应力超过该部位屈服极限时，发生塑性变形。当转子温度均匀后，该部位呈现凹面永久性弯曲。 2.在第一临界转速下，大轴热弯曲方向与转子不平衡力方向大致一致，动静碰磨时将产生恶性循环，致 使大轴产生永久弯曲。 3.停机后在汽缸温度较高时，因某种原因使冷汽、冷水进入汽缸，汽缸和转子将由于上下缸温差产生很 大的热变形，甚至中断盘车，加速大轴弯曲，严重时将造成永久弯曲。 4.转子的原材料存在过大的内应力。在较高的工作温度下经过一段时间的运行以后，内应力逐渐得到释 放，从而使转子产生弯曲变形。 5.运行人员在机组启动或运行中由于未严格执行规程规定的启动条件、紧急停机规定，硬撑硬顶也会造 成大轴弯曲。 二．机组冷态启动时防止大轴弯曲的措施： 1.启动前运行人员应严格按照规程和操作卡做好检查工作，特别是对以下阀门应重点检查，使其处于正 确的位置： 1）高压旁路减温水隔离门，调整门应关闭严密。 2）所有的汽轮机蒸汽管道，本体疏水门应全部开启。 3）通向锅炉的减温水门，给水泵的中间抽头门应关闭严密，等锅炉需要后再开启。 4）各水封袋注完水后应关闭注水门，防止水从轴封加热器倒至汽封。 2.机组启动前一定要盘车2h以上不得间断，测大轴晃动值不大于原始值0.02mm。 3.冲转过程中，应严格监视各轴承振动，临界转速时三个方向的振动值不大于0.10mm，否则应立即打闸 停机，停机后测大轴晃动值并连续盘车2～4h以上，正常后方可重新启动。 4.转速达3000r/min后应逐渐关小电动主闸门后疏水门，防止疏水量太大影响本体疏水畅通。 5.抽真空后投入旁路，锅炉压力0.2MPa时，关闭旁路及电动主闸门前疏水门，防止疏水量太大。 6.冲转时应对主、再热蒸汽管道及各加热联箱充分暖管、暖箱。 7.冲转时应严格控制主、再热蒸汽参数满足冲转要求，若主、再热蒸汽温度偏差较大时应及时调整旁路， 提高高压缸排汽与再热器之间的压差。 8.汽缸、法兰加热装置投用后，应加强调整，严格控制各部温差在正常范围内。每15分钟抄一次缸温表。 9.机组在任何情况下，主、再热蒸汽温度10分钟内上升或下降50℃以及主汽门、调节汽门冒白汽时应 立即打闸停机。 10.开机过程中应加强对稳压水箱、除氧水箱、凝汽器、加热器水位的监视，防止水或冷汽倒至汽缸。 11.投入高压加热器前一定要做好各项保护试验，使高压加热器保护正常投入运行，否则不得投入高压加 热器。 12.冷态启动后的超速试验，应在带25—30%额定负荷连续运行3～4小时上，解列后再进行，为了避开大 轴的脆性转变温度。

防止汽轮机大轴弯曲技术措施示范文本

防止汽轮机大轴弯曲技术措施示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

防止汽轮机大轴弯曲技术措施示范文本使用指引：此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1.1 汽轮机冲转前必须检查大轴偏心度＜ 0.076mm，大轴晃动值不超过原始值的0.02 mm。汽轮机 大修后启动时，必须用千分表在每个轴承挡油环上测量主 轴的跳动量＜0.0254mm。 1.2 汽缸上下缸温差（指调端高压缸上下部 排汽区；中压缸上下两端排汽区）＞42℃汽轮机组禁止启 动。主汽阀入口温度至少具有56℃的过热度。 1.3 机组冷、热态启动应按“启动时主蒸汽 参数”、“冷态启动转子加热规程”、“热态启动推荐 值”图表曲线进行。 1.4 在任何情况下，汽轮机第一级蒸汽温度 不允许比第一级金属温度低56℃或高111℃。

1.5 热态启动时，应先送汽封后抽真空，汽封送汽前必须充分疏水，确认管道无水后才可向汽封送汽。 1.6 汽封供汽必须具有50℃以上的过热度，低压供汽封汽温度控制在121～180℃之间。 1.7 机组未盘车前禁止向汽封供汽。 1.8 当高、中压汽封供汽温度小于150℃或汽封供汽温度与调端高压缸端壁温差小于85℃时，检查汽封喷水应关闭。 1.9 在机组启动过程中，按“汽轮机转速保持推荐值”“冷态转子加热规程”“热态启动推荐值”曲线进行暖机，暖机时间由中压缸进汽温度达到260℃时开始计算。 1.10 在机组启动过程中，要有专人监视汽轮机组各轴瓦振动，汽轮的轴振动应在0.125mm以下，通过

大轴弯曲的机理简介

大轴弯曲的机理简介 大轴弯曲通常分为热弹性弯曲和永久性弯曲。热弹性弯曲是指转子内部温度分布不均匀，转子受热后膨胀而造成转子弯曲，即转子的一侧高于另一侧，温度高的一侧的热膨胀大于另一侧，从而产生热弯曲。这时温度高的一侧为凸面，温度低的一侧为凹面，凸凹两面互为作用，凸面受到压应力，凹面受到拉应力，由于这时的应力一般未超过转子材料的屈服极限，因而当转子内部温度均匀后，这种热弯曲会自然消失。永久性弯曲则不同，当转子局部受到急骤加热（或冷却），该区域与其它部位产生很大的温度偏差，受热部位热膨胀（冷受缩）受到压缩（拉阻），产生高的压热应力（拉应力），当其应力超过转子材料的屈服极限时，转子局部便产生压缩塑性变形。当转子内部温度均匀后，该部位将有残余拉应力（压应力），塑性变形不消失，从而造成转子的永久弯曲。 造成大轴弯曲的因素是多方面的，但从永永性弯曲特征上归纳，主要有两类：一类是转子振动使汽封或轴封动静间隙消失而产生摩擦；另一类是汽缸进冷水使转子局部受到急剧冷却。 防止汽轮机大轴弯曲的措施 1.1汽轮机冲转前必须检查大轴偏心度＜0.076mm，大轴晃动值不超过原始值的0.02 mm。汽轮机大修后启动时，必须用千分表在每个轴承挡油环上测量主轴的跳动量＜0.0254mm。 1.2 汽缸上下缸温差（指调端高压缸上下部排汽区；中压缸上下两端排汽区）＞42℃汽轮机组禁止启动。主汽阀入口温度至少具有56℃的过热度。 1.3 机组冷、热态启动应按“启动时主蒸汽参数”、“冷态启动转子加热规程”、“热态启动推荐值”图表曲线进行。 1.4 在任何情况下，汽轮机第一级蒸汽温度不允许比第一级金属温度低56℃或高111℃。1.5 热态启动时，应先送汽封后抽真空，汽封送汽前必须充分疏水，确认管道无水后才可向汽封送汽。 1.6 汽封供汽必须具有14℃以上的过热度，低压供汽封汽温度控制在121～177℃之间。1.7 机组未盘车前禁止向汽封供汽。 1.8 当高、中压汽封供汽温度小于150℃或汽封供汽温度与调端高压缸端壁温差小于85℃时，

防止汽轮机大轴弯曲技术措施

防止汽轮机大轴弯曲技术措施 汽轮机大轴弯曲和严重超速、轴系断裂事故一样，是火力发电厂汽轮机严重事故。对火电厂安全生产、经济运行构成重大危害，给企业造成巨大损失。防止大轴弯曲事故是火电厂汽轮机运行维护重点，应该引起各级领导和生产技术人员充分重视。作为火电厂汽轮机值班人员，更应详细了解其产生原因，防范措施，防患于未然。 一．汽轮机大轴弯曲原因： 造成汽轮机大轴弯曲的原因是多方面的，主要归纳为以下几方面。 1汽轮机通流部分动静摩擦 通流部分动静摩擦，造成转子局部过热。一方面显著降低了摩擦部分的屈服极限；另一方面摩擦部分局部过热，其热膨胀受限于周围材料而产生很大压应力。当应力超过该部位屈服极限时，将发生塑性变形。当转子温度均匀后，该部位就呈现凹面永久性弯曲。 在第一临界转速下，大轴热弯曲方向与转子不平衡力方向大体一致。此时，发生动静摩擦将产生恶性循环，致使大轴产生永久弯曲。而在第一临界转速上，热弯曲方向与转子不平衡力方向趋于相反，有使摩擦脱离趋向。所以，应充分重视低转速时振动、摩擦检查。 2热状态汽轮机，进冷汽冷水 冷汽冷水进入汽缸，汽缸和转子由于上下缸温差过大而产生很大热变形。转子热应力超过转子材料屈服极限，造成大轴弯曲。如果在盘车状态进冷汽冷水，造成盘车中断，将加速大轴弯曲，严重时将使大轴永久弯曲。 3套装件位移 套装转子上套装件偏斜、卡涩和产生相对位移；汽轮机断叶、强烈振动、转子产生过大弯矩等原因使套装件和大轴产生位移，都将造成汽轮机大轴弯曲。 4转子材料内应力过大 汽轮机转子原材料不合格，存在过大内应力，在高温状态运行一段时间后，内应力逐渐释放，造成大轴弯曲。 5运行管理不当 总结转子弯曲事故，大多数在发生、发展过程中都有领导违章指挥，运行人员违章操作，往往这是事故直接原因和事故扩大的原因。如不具备启动条件强行启动；忽视振动、异音危害；各类原因造成汽缸进水；紧急停机拖延等违章违规，造成大轴弯曲。 二．防止大轴弯曲的措施 1做好汽轮机组基础技术工作 1．1转子安装原始弯曲的最大晃动值（双振幅），最大弯曲点的轴向位置及在圆周方向的位置、机组应备有安装和大修资料； 1．2大轴弯曲表测点安装位置的原始晃动值（双振幅），最高点在圆周方向的位置； 1．3机组正常起动过程中的波德图和实测轴系临界转速； 1．4正常情况下盘车电流和电流摆动值，以及相应的油温和顶轴油压； 1．5正常停机过程的惰走曲线，以及相应的真空和顶轴油泵的开启时间。紧急破坏真空停机过程的惰走曲线。

汽轮机大轴弯曲

汽轮机大轴弯曲 汽轮机大轴弯曲是汽轮发电机机组恶性事故中最为突出的事故，必须引起足够重视。特别是大容器量汽轮机由于缸内结构复杂，使得汽缸的热膨胀和热变形变得复杂，增大了汽轮机大轴弯曲的可能性。 一、汽轮机大轴弯曲的原因 引起汽轮机大轴弯曲的原因是多方面的，但在运行现场，形成大轴弯曲主要有以下几种情况： （1）由于通流部分动静摩擦，转子局部过热（热点温度可达650～1300℃），一方面显著降低了该部位屈服极限，另一方面受热局部的热膨胀受限制周围材料而产生很大压应力。当应力超过该部位屈服极限时，发生塑性变形。当转子温度均匀后，该部位呈现凹面永久性弯曲。 （2）在第一临界转速下，大轴热弯曲方向与转子不平衡力方向大致一致，动静碰磨时将产生恶性循环，致使大轴产生永久弯曲；在第一临界转速上，热弯曲方向与转子不平衡力方向趋于相反，有使摩擦脱离的趋向，所以高转速时引起大轴弯曲的危害要比低转速时要小（3）汽缸进冷气、冷水。停机后在汽缸温度较高时，因某种原因使冷气、冷水进入汽缸时，汽缸和转子将由于上下缸温差产生很大的热变形，甚至中断盘车，加速大轴弯曲，严重时将造成永久弯曲。 （4）转子的原材料存在过大的内应力，在较高的工作温度下经过一段时间的运行以后，内应力逐渐得到释放，从而使转子弯曲变形。 （5）运行人员在机组启动或运行中由于未严格执行规程规定的启动条件、紧急停机规定等，硬撑硬顶也会造成大轴弯曲。 二、防止汽轮机大轴弯曲事故发生的措施 为防止大轴弯曲事故发生，通常可采取如下一些措施： （1）认真做好每台机组的基础技术工作 1）每台机组必须备有机组安装和大修的资料及大轴原始弯曲度、临界转速、盘车电流及正常摆动值等重要数据，并要求只要值班人员熟悉掌握。 2）运行规程中必须编制各机不同状态下的启动曲线以及停机惰走曲线。

钻孔弯曲度计算方法

钻孔弯曲度计算方法 三角网式地质勘探与矿体预测 h t t p://w ww.s ci e n c e n e t.c n/b b s/s h ow p os t.as p x?i d=2813 内容摘要： 作者在《空间解析求积法与矿体体积计算》（《化工地质》1990年），《解析三角截住法储量计算》（《化工矿山技术》1995年）中，提出了三角网式地质勘探与矿体预测的完整的理论模式和方法（参见附录：《空间解析求积法与矿体体积计算》，《解析三角截住法储量计算》理论要点和计算公式）。按照这个理论和方法，可以实现任意三角网式地质勘探、矿体预测、储量的解析计算与管理的微机自动化，彻底改变落后的地质勘探模式，使地质勘探跟上新技术革命的脚步。本文将就这一主题作进一步的探求。 三角网式地质勘探与矿体预测 中化福建地质勘查院施瑞春 传统的矿体预测与勘探，要进行一系列繁杂、重复的手工劳动：依据已有地质资 料绘制许多勘探线纵、横剖面图，然后进行反复比照、推测，设计出各勘探线勘探钻孔的位置，预测顶、底板的高度（深度）。勘探时要测出各勘探线剖面，定出各勘探线上的设计钻孔；钻探中要编好钻孔资料，然后绘制钻孔柱状图、剖面图、储量计算图……。时至已进入电脑广泛普及和数字化的时代，此传统的勘探模式到了该彻底改变的时候了。 作者在《空间解析求积法与矿体体积计算》（《化工地质》1990年），《解析三角截住法储量计算》（《化工矿山技术》1995年）中，提出了三角网式地质勘探与矿体预测的完整的理论模式和方法（参见附录：《空间解析求积法与矿体体积计算》，《解析三角截住法储量计算》理论要点和计算公式）。按照这个理论和方法，可以实现任意三角网式地质勘探、矿体预测与储量计算和管理的空间解析计算，彻底改变落后的地质勘探模式，使地质勘探跟上新技术革命的脚步。本文将就这一主题作进一步的探求。 一、用三角网布设勘探网替代传统的方形网 传统的地质勘探网是按平行的勘探线布设方形网，这主要是因为传统的储量计算 的壁垒决定的。按照《空间解析求积法与矿体体积计算》与《解析三角截住法储量计算》的理论和计算模式，可用三角网布设勘探网替代传统的方形网。用三角网布设勘探网替代传统的方形网的好处有：

防止汽轮机大轴弯曲技术(标准版)

防止汽轮机大轴弯曲技术(标 准版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0069

防止汽轮机大轴弯曲技术(标准版) 1机组在启动前检查偏心、蒸汽参数、盘车时间等各启动条件必须符合《集控运行技术标准》的规定，否则严禁启动。机组在600rpm 以下时，用打偏心表的方法来监视偏心。 2锅炉点火到机组并列期间，以及机组解列到高压首级金属温度或中压持环温度降到150℃期间,应详细进行启、停机记录,发现异常情况及时汇报处理。 3启动前必须确认振动跳闸保护好用,否则不得启动。 4严格按《集控运行技术标准》投入轴封汽源，轴封供汽温度在规定范围内，轴封系统应充分暖管，疏水，保证轴封供汽不低于14℃的过热度。 5热态启动前应检查停机记录，并与正常停机记录比较，发现异常情况及时汇报处理。

6启动过程中严格按《集控运行技术标准》开、关各高、中压疏水，经常监视缸体上、下温差，发现异常及时汇报、分析、处理。 7启动过程中严密监视振动情况，如有异常应立即停止升速，查明原因处理，严禁硬闯临界转速或降速暖机。 8启动过程中，中速暖机结束后，必须按运行规程中规定确认高、中压缸膨胀达到要求后方可继续升速。 9机组因振动大而跳闸时，应立即破坏真空，紧急停机，同时进行停机各参数的记录。 10机组因振动大跳闸后再次启动时，必须查明原因，并经全面检查确认机组已符合启动条件，偏心恢复到原始值，再连续盘车不小于4小时后，方可再次启动，严禁盲目再次启动。 11启、停机过程中，当主蒸汽过热度较低时，主汽门、调速汽门大幅度的摆动，有可能使汽轮机产生一定程度的水冲击，此时应严密监视机组的振动、差胀、轴向位移等，超过极限应立即紧急停机。 12机组在启停机变工况运行时，严格按《集控运行技术标准》

大轴弯曲

防止大轴弯曲措施 （1）在基础技术和管理方面： 1）主要值班人员应熟悉掌握以下资料、数据：大轴晃动表测点安装位置，转子原始弯曲的最大晃动值（双幅）和最大弯曲点的轴向位置及圆周方向的相位，对于没有弯曲的转子，对晃动表测得的原始值及最高点在圆周方向的相位也应掌握，这样，当大轴晃动发生变化时，才便于比较；汽轮发电机轴系临点、正常启动运行情况的各轴承的振动值；机组轴向位移和差胀等保护值；正常情况下盘车电流及电流晃动值；正常停机时的惰走曲线和紧急破坏真空停机时的惰走曲线；停机后正常情况下高压内外缸及中压缸上下壁温度的下降曲线；通流部分轴向间隙、径向间隙等。 2）机组启停机，应有专门的记录。 3）运行规程中未作具体规定的主要特殊运行操作或试验事故先制定技术措施并以领导批准后执行。 4）新机组或大修后机组有重要设备变动时，启动前应制定专门的启动方案与安全、技术措施。 （2）在设备、系统方面： 1）提高汽缸保温质量，保证机组停机后上下缸温差不超过规定的允许值； 2）疏水系统应能保证疏水畅通，不向汽缸返水返汽； 3）大修调整汽封间隙时，不能任间缩小动静部分径向间隙； 4）防止一切可能使汽轮机进水或进冷汽现象的发生； 5）汽轮机监测仪表必须完好、准备，并定期校验。 （3）在运行操作方面： 1）机组启动时必须投入轴向位移、低汽温保护，并检查大轴挠度、上下缸温差，确认合格后方可启动。 2）启动中在1300r/min以下，机组轴承振动超过0.03mm，过临界时轴承振动超过0.1mm 应立即拉闸停机；运行中轴承振动超过0.05mm应设法消除，如振动突然增加了0.05mm（或振动突然增加虽未达到0.05mm，但机组声音异常，机内有异常响声时），应立即拉闸停机；停机后，必须经过认真分析原因、采取针对措施，方可慎重地再次启动。 3）不具备启动条件的机组，如上下缸温差、大轴挠度等不能满足规程规定时，严禁强行启动机组。

防止大轴弯曲的措施

防止汽轮机大轴弯曲的反事故措施 1、冲车前，应保证机组连续盘车不少于4小时。 2、当转子晃度值在原始高点相位处偏离冷状态原始值0.02mm时，严禁机组冲车。 3、当高压内缸上下外壁温差＞35℃或高、中压外缸上下外壁温差＞50℃时，严禁机组冲车。 4、机组冲车前或正常运行中，须向机组供轴封汽时，必须先确认轴封系统疏水已尽，并且满足规程各项要求，方可向机组轴封供汽；机组送轴封后，必须保证机组连续盘车；机组停机投入盘车后，在真空为零的情况下，应及时中断向机组轴封供汽。 5、机组启动尤其是热态启动时，在开启高旁前，应先将高排逆止门前后疏水疏尽，并确认高排逆止门在关闭位，方可开启高旁。 6、机组冲车前，当疏水电动门远方打开后，要求就地确认各疏水管路是否畅通，并保证自动主汽门前蒸汽温度与缸温匹配，符合规程要求，确认疏水已尽且过热度高于50℃时，方可开始冲车；汽缸进汽后，应注意观察下缸壁温的变化，若下缸壁温出现大幅度陡降，造成上下缸外壁温差超限时，应立即停机投入盘车运行，并充分疏水待上下缸温差小于规定时，方可重新冲车。 7、机组严禁采取低速磨轴封的方式来消除轴封处出现的动静磨擦，当机组出现动静摩擦引起邻近轴瓦处轴振爬升增大时，应立即停机，待查明原因且经过处理后方可重新冲车；机组大修后第一次启动时，若出现轴封处动静摩擦，在排除其他各种原因，只因为轴封处径向间隙小所致，要求采取低速磨轴封，经总工批准同意后，运行人员方可执行操作。 8、机组冲车过程中，在低速时应着重监视轴振的变化情况；一阶临界转速以下瓦振应＜30μm或轴振＜12 0μm，否则应立即停机，严禁降速暖机；渡临界转速时瓦振应＜100μm或轴振应＜165μm，否则应立即停机，严禁硬闯临界转速或降速暖机；一阶临界转速以上瓦振应不超过50μm，否则应查明原因并消除振动，使瓦振＜30μm，不得在高振幅下长时间停留，若瓦振高达80μm或轴振高达250μm时，应立即打闸停机。待转子静止后投入连续盘车，检查转子晃度值和上下缸及法兰内外壁温差，倾听机内声音，查明原因并消除经充分疏水后方可重新启动。 9、机组打闸停机后转子惰走期间（尤其是在低速惰走时），若在非临界转速区域转子轴振出现异常增大且不随转速下降而同步下降时，应及时破坏真空，缩短机组的惰走时间，投入盘车后应注意监视转子晃度的变化趋势。 10．机组停机后应采取有效的隔离措施。当缸体上下壁温差正常时且缸温高于150℃时，要求缸体及抽汽逆止门前疏水门应在“关闭”位；机组连续盘车期间且缸温高于150℃时，应定期检查转子晃度的变化、盘车电流是否摆动、顶轴油压应高于8Mpa及各点缸温的下降，尤其注意监视下缸温度的变化，若下缸壁温出现陡降，应及时查明原因并进行有效的隔离，同时进行缸体疏水；若停机后连续盘车无法投入时，应立即改投手动盘车；当手动盘车条件也不具备时，应及时将转子晃度表置于“零位”，利于监视转子热弯曲的变化及弯曲程度，并应确保缸体无冷水或冷汽进入。 11．机组在启、停机过程中，轴封部位及缸体因设备隐患或运行人员监视操作不当，极易造成进冷水、冷汽。当机组遮断停机后，若轴封一挡漏汽至除氧器逆止门有缺陷关不严或除氧器满水，易造成转子轴封部

汽轮机大轴弯曲产生原因及防范措施

龙源期刊网 https://www.sodocs.net/doc/05518610.html, 汽轮机大轴弯曲产生原因及防范措施 作者：樊菁 来源：《E动时尚·科学工程技术》2019年第14期 摘要：在电力生产系统当中，定期对汽轮机大轴进行检测的工作直接影响着后续整体的 工作过程。当汽轮机大轴产生较大程度的弯曲时，汽轮机在进行工作的过程当中便会随之一起产生极大程度的晃动，影响正常工作的进行，当其弯曲程度超过汽轮机工作时的可接受程度时，甚至会带来极大的安全问题。文章对汽轮机大轴弯曲时的状态以及类别等进行深入调查，不断分析这些状态产生的根本原因，并且针对不同的原因对如何有效防止汽轮机大轴的弯曲提出一定的参考意见，以期为机组的工作提供一定的建议。 关键词：汽轮机;大轴弯曲;原因及对策 引言 汽轮机在火力发电厂当中进行使用的过程当中，不断地在高温高压环境当中进行工作，整个工作过程不仅仅需要长时间的告诉运转，更是需要承受许许多多外力因素所带来的影响。虽然汽轮机往往具有极其精密且复杂的架构，但是在工作过程当中仍旧会由于这些外力因素的影响使得其大轴产生弯曲。在相关操作人员未能及时关注到这一现象发生的同时，带来的是非常重大的安全事故以及对于企业经济利益的大幅度影响。对此，需要不断对其弯曲产生的原因进行分析，关注如何有效避免去弯曲的防范措施，在降低其安全隐患的同时避免为企业带来大量的经济损失。 一、汽轮机大轴弯曲 （一）表现 汽轮机在工作过程当中，及时对大轴弯曲这一现象进行判断就需要相关的操作人员深刻了解大轴弯曲的表现。主要包括：在工作过程当中，汽轮机突然产生异常的晃动，同时部分部件的位置可能会伴随着火花的存在;停止工作的时间相比较正常状态明显加快，甚至会出现急刹车，使得工作过程难以顺利进行。 （二）类别 第一类，永久性弯曲。汽轮机大轴在产生这一类弯曲现象的时候，通常会出现转子在工作过程当中不断与其他部位产生摩擦以及汽轮机的气缸由于自身和外界人为等因素进水的现象。当因为上述现象的发生导致汽轮机大轴产生弯曲的时候，通常在上述问题解决之后，汽轮机大轴产生的弯曲依旧不能恢复原状，而是继续保持弯曲状态。

钻孔弯曲影响因素和弯曲机理

2 钻孔弯曲影响因素和弯曲机理 钻孔弯曲是打钻施工过程中普遍的、大量存在的现象，用现有的各种方法钻进时钻孔总会在某种程度上必然地偏离预定方向。要使定向长钻孔顺利钻进，必须对钻孔弯曲的性质和机理作详尽的研究。掌握了弯曲的原因和规律，在设计定向钻孔时，就能在某种程度上利用它们，减少钻孔偏离预定方向的程度。 2.1 钻孔弯曲影响因素 钻进过程中钻孔弯曲是主、客观因素共同作用的结果。地质因素是钻进时的客观因素，技术和工艺因素是钻进时的主观因素。在不同的条件下，两类因素对钻孔弯曲的影响程度是不同的，有时地质因素是主导因素，有时技术和工艺因素是主导因素。 2.1.1 钻孔弯曲的地质因素 影响钻孔弯曲的地质因素主要是钻进岩层的硬度，研磨性、密度、矿物成份、变质程度及结构构造等。地质因素的影响主要表现为造成岩石的非均质性，它对钻孔方向及其特征有着多种作用。岩层的层理、片理、裂隙、断层、软硬互层、溶洞、卵砾石等结构构造使岩层具有不均质性。在这种岩石中钻进时，钻头在孔底受力不平衡，引起钻孔弯曲。其中层理、片理和软硬互层对钻孔的弯曲最具影响。 对岩石的大量测定和钻进实践表明，具有层理、片理的岩层，

其物理力学性质在各个方向上不同，此种特性称为岩石的各向异性。在垂直于层理方向的硬度最小，破碎阻力最小，破碎速度最快；在平行于层理方向的硬度最大，破碎阻力最大，破碎速度最慢；与层理斜交方向岩层的硬度、破碎阻力、破碎速度介于两者之间。最大硬度与最小硬度的比值称为岩石的各向异性指数。图2-1 为钻头在与地层面的不同方向钻进时的钻孔破碎情况，图中 a 是钻头垂直于地层层面钻进，钻孔为圆形，不发生弯曲；b 是钻头与地层层面斜交，钻头受一个来自地层下倾方向的力──地层造斜力的作用，使钻头轴向力图向垂直于地层层面方向偏移，钻孔呈椭圆形；c 中由于垂直于地层层面方向的硬度小，孔壁岩石易破碎，形成的钻孔直径较大，孔壁间隙大，使钻头稳定性差，钻孔也容易弯曲。

防止汽轮机大轴弯曲技术简易版

In Order To Simplify The Management Process And Improve The Management Efficiency, It Is Necessary To Make Effective Use Of Production Resources And Carry Out Production Activities. 编订：XXXXXXXX 20XX年XX月XX日 防止汽轮机大轴弯曲技术 简易版

防止汽轮机大轴弯曲技术简易版 温馨提示：本安全管理文件应用在平时合理组织的生产过程中，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到实现简化管理过程，提高管理效率，实现预期的生产目标。文档下载完成后可以直接编辑，请根据自己的需求进行套用。 1机组在启动前检查偏心、蒸汽参数、盘车时间等各启动条件必须符合《集控运行技术标准》的规定，否则严禁启动。机组在600rpm以下时，用打偏心表的方法来监视偏心。 2锅炉点火到机组并列期间，以及机组解列到高压首级金属温度或中压持环温度降到150℃期间,应详细进行启、停机记录,发现异常情况及时汇报处理。 3启动前必须确认振动跳闸保护好用,否则不得启动。 4严格按《集控运行技术标准》投入轴封汽源，轴封供汽温度在规定范围内，轴封系统应

充分暖管，疏水，保证轴封供汽不低于14℃的过热度。 5热态启动前应检查停机记录，并与正常停机记录比较，发现异常情况及时汇报处理。 6启动过程中严格按《集控运行技术标准》开、关各高、中压疏水，经常监视缸体上、下温差，发现异常及时汇报、分析、处理。 7启动过程中严密监视振动情况，如有异常应立即停止升速，查明原因处理，严禁硬闯临界转速或降速暖机。 8启动过程中，中速暖机结束后，必须按运行规程中规定确认高、中压缸膨胀达到要求后方可继续升速。 9机组因振动大而跳闸时，应立即破坏真空，紧急停机，同时进行停机各参数的记

钻孔弯曲测量的原理及其方位角测量原理

钻孔弯曲测量的原理及其方位角测量原理 为了随时掌握与控制钻孔空间位置的变化，预防与纠正钻孔弯曲，在钻进中必须测量钻孔轨迹各孔段上的基本参素即：顶角、方位角和孔深。这一工作称为钻孔弯曲度测量简称测斜。 一、钻孔弯曲测量的原理 钻孔弯曲的测量原理包括顶角测量原理和方位角测量原理，孔深测量一般只是借助电缆（测绳）或钻杆将测斜仪下入到指定深度来控制。 （一）顶角测量原理 根据钻孔顶角定义，测量顶角度必须符合两个条件：一是该角度代表测点钻孔轴线与铅垂线的夹角；其二是该角度在钻孔弯曲平面内。目前，顶角测量原理是利用地球的重力场，有液面水平原理和悬锤原理等。 1、液面水平原理（氢氟酸测斜） 氢氟酸测斜仪就是利用液面水平原理来测量钻孔的顶角。把20～30%浓度的氢氟酸注入长度为100～150m m内径为15～25m m的玻璃试管中。注入量为试管长度的1/3左右。然后，将盛有氢氟酸的玻璃试管装在特制的接头内，用橡胶塞加以密封。用钻杆将其下到孔内待测位置，静止停留15～25m i n后，提钻取出试管。由于氢氟酸对玻璃的腐蚀作用，在试管上留有液面痕迹。根据液面的高低，就可算出顶角。 图 顶角校正关系图 图 倾斜仪 1－量角器；2－悬锤；3－半园盘；4－固定架； 5－转动轴；6－玻璃管 由于有毛细管的作用，试管形成了如图2-4-27所示的蚀痕曲面。由此测出的顶角必须校正，按下式可求出实际顶角θ： θ=θ′+E 式中 θ--钻孔的实际顶角，θ′--玻璃试管上实测顶角，E--校正角。 为了避免计算和校正上的麻烦，可以利用倾斜仪来直接测定。 2、悬锤原理 悬锤测量钻孔顶角的原理如图。

图 悬锤测量钻孔顶角的原理示意图 框架可绕a轴灵活转动，b轴与a轴垂直相交，在b轴中点0悬挂一能灵活转动的弧形刻度盘，刻度盘转动面与钻孔弯曲平面一致，刻度盘因重力作用永远下垂。当仪器在垂直孔内时，刻度盘上的0°正对准弧形竖板了上的标线，即顶角为0°；当仪器在倾斜孔内时，弧形竖板倾斜一个角度，此角度就是钻孔顶角θ。 二、方位角测量原理 根据钻孔方位角的定义，方位角的测量必须满足两个条件：一是该角度必须是钻孔轴线上某点的切线方向与地北的夹角，其二该角度必须是水平面上的角度。 在无磁性干扰或干扰很小的孔段中，可利用地磁场定向原理；在有磁屏蔽(如在套管内)或磁干扰较大(如存在磁性矿体)的孔段中，因为磁针失去定向能力，可用地面定向原理。 1、地磁场定向原理 地磁场定向原理是利用罗盘磁针的指北特性或磁敏感元件(磁通门)确定倾斜钻孔的方位角。因此，测量时罗盘必须处于水平状态，并且罗盘上0°线必须指向钻孔弯曲方向。为了满足这些要求，罗盘的转动轴应垂直于钻孔弯曲平面，并且在其下部装有重块，使罗盘保持水平。此外，罗盘上0°与180°连线及框架上的偏重块都在框架的垂直平分平面内(即钻孔弯曲平面内)，偏重块与180°线同侧。这样一来，在倾斜钻孔中180°线必定指向钻孔弯曲方向。此时，0°线与磁针指北方向的夹角就是钻孔的磁方位角(图17-4)。 图17－4地磁场定向原理测钻孔方位角示意图

汽轮机大轴弯曲的原因

汽轮机大轴弯曲的原因分析及防范措施 广东湛江发电厂廖辉 摘要：介绍了湛江发电厂汽轮机在一次小修前停机过程中造成大轴弯曲的事故,并提出了防止大轴弯曲的措施。 关键词：大轴；弯曲；原因；措施 Abstract: The accident of main shaft bending caused by steam tur bine during shutdown before a routine maintenance in Zhanjiang Power plant is introduced, and the mea sures preventing main shaft from bending are put forward. Key words: main shaft; bending; cause; measure 湛江发电厂4号汽轮机为东方汽轮机厂生产，型号为N300—16.7/537/537—3(合缸),型式为亚临界中间再热、两缸两排汽、凝汽式汽轮机，通流级数为1调节级+9压力级+中压6级+低压2×6级，配汽方式为喷嘴调节。2003年10月28日，在小修前停机过程中，发生了一起由于运行人员监控调整不当，处理不果断，汽温汽压大幅度波动而造成的汽轮机大轴弯曲事故。 1设备损坏情况 2003年11月23日对汽轮机高中压内外缸揭缸检查发现： 1)经测量高中压转子弯曲度，其中高中压中间汽封处的轴颈跳动值最大，其值为0.62 mm,弯曲度为0.31 mm,说明高中压转子已发生永久性弯曲。 2)高中压转子及下隔板全部吊出后，发现高压调节级至第8级压力动叶围带都有新磨痕，中压转子第11、12、13、14压力级动叶围带都有旧磨痕。 3)最为严重的是高中压转子中间汽封处轴颈局部磨痕较深，上下汽封高低齿与轴有摩擦，其中靠高压侧严重，个别轴凸肩磨掉三分之二，轴颈磨沟两侧表面氧化层松脱。 2原因分析 1)汽温汽压大幅度波动且超过紧急停机值而没有果断停机，是造成这次汽轮机大轴弯曲的直