模板计算书
400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算
（一）参数信息
1、梁侧模板及构造参数
梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):；
混凝土板厚度(mm):；
采用的钢管类型为Φ48×3；
次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
穿梁螺栓水平间距(mm)：600；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：；壁厚(mm)：；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：；高度(mm)：；
2、荷载参数
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):；
3、材料参数
木材弹性模量E(N/mm2)：；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；
（二）梁侧模板荷载标准值计算
=m2；
新浇混凝土侧压力标准值F
1
（三）梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
1、强度计算
面板抗弯强度验算公式如下：
σ = M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M =
1l+
2
l
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q
1
= ×××= kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q
2
= ××4×=m；
计算跨度(次楞间距): l = 300mm；
面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=
1l+
2
l=××+××=；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
2、抗剪验算
Q=××300+××300)/1000=；
τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2；
面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2；
面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！
3、挠度验算
ν=(100EI)≤[ν]=l/150
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×；
l--计算跨度: l = 300mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4；
面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm；
面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm；
面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满
足要求！
（四）梁侧模板支撑的计算
1、次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W 和弹性模量E分别为:
W = 1×5×7×7/6 = 40.83cm3；
I = 1×5×7×7×7/12 = 142.92cm4；
E = N/mm2；
计算简图
经过计算得到最大弯矩 M = kN·m，最大支座反力 R= kN，最大变形ν= 0.394 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ = ×105/×104 = N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 次楞最大受弯应力计算值σ = N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ （2）次楞的抗剪验算 Q= kN； τ=3Q/2bh=3×(2×50×70)= N/mm2； 次楞的抗剪强度设计值：[fv]=mm2； 次楞最大抗剪强度基本满足要求！ （3）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值: [v] = min(400/150,10)=2.667mm； 次楞的最大挠度计算值ν =0.394mm 小于次楞的最大容许挠度值 [v]=2.667mm，满足要求！ 2、主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×=8.99cm3； I = 2×=21.57cm4； E = N/mm2； 主楞计算简图 经过计算得到最大弯矩 M = kN·m，最大支座反力 R= kN，最大变形ν = 0.478 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ =M/W 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ =×105/×103 = N/mm2； 主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2； 主楞的受弯应力计算值σ =mm2小于主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.478 mm 主楞的最大容许挠度值: [v] = min(600/150,10)=4mm； 主楞的最大挠度计算值ν =0.478mm 小于主楞的最大容许挠度值 [v]=4mm，满足要求！ （五）穿梁螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]=f×A 其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]= kN，满足要求！ 二、梁底模板计算 (一) 参数信息 梁的截面尺寸为400mm×1600mm，模板支架计算长度为6m，梁支撑架搭设高度 H(m)：，梁段集中线荷载(kN/m)：。采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 1、支撑参数及构造 梁两侧楼板混凝土厚度(mm):100；立杆纵距l a (m):； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):； 立杆步距h(m):；板底承重立杆横向间距或排距l(m):； 梁两侧立杆间距l b (m):；梁底增设双立杆。 2、材料参数 面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。 木方断面为50mm×70mm，梁底支撑钢管采用Ф48×钢管，钢管的截面积为A=×102mm2，截面模量W=×103mm3，截面惯性矩为I=×105 mm4。 木材的抗弯强度设计值为f m ＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v ＝ N/mm2,弹性模量为E ＝9000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m ＝15 N/mm2,抗剪强度设计值为f v ＝ N/mm2,面板 弹性模量为E＝6000 N/mm2。 荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 3、荷载参数 梁底模板自重标准值为m2；梁钢筋自重标准值为m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。 所处城市为宁波市，基本风压为W 0＝ kN/m2；风荷载高度变化系数为μ z ＝，风荷载 体型系数为μ s ＝。 （二）梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。 本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = ××6 = ×104mm3； I = ×××12 =×105mm4； 1、荷载计算 模板自重标准值：q 1 ＝×＝m； 新浇混凝土自重标准值：q 2 ＝××＝m； 梁钢筋自重标准值：q 3 ＝××＝m； 施工人员及设备活荷载标准值：q 4 ＝×＝m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：q 5 ＝×＝m。 底模的荷载设计值为： q=×(q 1+q 2 +q 3 )+×(q 4 +q 5 )=×+++×+=m； 2、抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W m 梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下： M max =＝×××=·m； 支座反力为R 1 == kN； R 2＝＝ kN，R 3 ＝＝ kN； 最大支座反力R=＝ kN； σ = M/W=×104/×104=mm2； 面板计算应力σ=mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f m =15N/mm2，满足要求！ 3、抗剪强度验算 面板承受的剪力为Q= kN,抗剪强度按照下面的公式计算： τ=3Q/(2bh)≤f v τ =3××1000/(2×300×18)=mm2； 面板受剪应力计算值τ=小于f v =mm2，满足要求。 4、挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下: ν=(100EI)≤[ν]=min(l/150,10) 其中，l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； 面板的最大挠度计算值: ν = ××(100×××105)=0.118mm； 面板的最大允许挠度值[ν] = min150,10)=1.33mm 面板的最大挠度计算值ν =0.118 mm 小于面板的最大允许挠度值[ν] = 1.33mm，满足要求！ （三）梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算 本工程中，支撑小楞采用方木，方木的断面惯性矩 I 和断面抵抗矩W分别为: W=××6 =×104 mm3； I=×××12 = ×106 mm4； 1、荷载的计算 按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。 q=＝ kN/m。 2、抗弯强度验算 σ = M/W m 最大弯矩M =××= kN·m； 最大剪力Q =××= ； 最大受弯应力σ = M / W = ×105/×104 = N/mm2； 支撑小楞的最大应力计算值σ = N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值f = m N/mm2，满足要求! 3、抗剪强度验算 方木断面最大抗剪强度必须满足: τ =3Q/(2bh)≤f v 支撑小楞的受剪应力值计算： τ = 3××103/(2×× = N/mm2； =mm2； 支撑小楞的抗剪强度设计值 f v 支撑小楞的受剪应力计算值τ＝ N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 f = v N/mm2,满足要求! 4、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=min(l/150,10) 支撑小楞的最大挠度计算值ν = ××(100×××106)=0.064mm； 支撑小楞的最大挠度计算值ν＝0.064 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 [v] =min 150,10) mm，满足要求！ （四）梁底横向支撑钢管的强度验算 梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下： 1 、荷载计算 梁底边支撑传递的集中力： P 1=R 1 ==× ×= 梁底中间支撑传递的集中力：P 2=R 2 ==× ×= 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P 3 = 计算简图(kN) 经过连续梁的计算得到： N 1=N 4 = kN； N 2=N 3 = kN； 最大弯矩M max = kN·m； 最大挠度计算值ν max =0.034 mm； 最大受弯应力σ = M / W = ×105/×104 = N/mm2； 梁底支撑小横杆的最大应力计算值σ = N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强 度设计值 f m = N/mm2，满足要求！ 梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν =0.034 mm； 梁底支撑小横杆的最大挠度计算值ν = 0.034 mm 小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 [v] =min 150,10) mm，满足要求！ （五）梁跨度纵向支撑钢管计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 梁两侧支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= kN。 支撑钢管计算简图 最大弯矩 M = kN·m ； max = 0.057 mm ； 最大变形ν max = kN ； 最大支座力 R max 最大应力σ =M/W= ×106/×103 )= N/mm2； =205 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 f m 支撑钢管的最大应力计算值σ = N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 =205 N/mm2,满足要求! f m 支撑钢管的最大挠度ν=0.057mm小于最大允许挠度[v]=min(600/150,10)mm,满足要求! 梁底支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= kN 支撑钢管计算简图 = kN·m ； 最大弯矩 M max = 0.765 mm ； 最大变形ν max = kN ； 最大支座力 R max 最大应力σ =M/W= ×106/×103 )= N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 f =205 N/mm2； m 支撑钢管的最大应力计算值σ = N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 f m =205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度ν=0.765mm小于最大允许挠度 [v] =min(600/150,10) mm,满足要求! （六）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= kN； R < kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （七）不组合风荷载时，立杆的稳定性计算 1、立杆荷载 指每根立杆受到荷载单元传递来的最根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N ut 不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分： 根据前面的计算，梁两侧立杆扣件滑移力F 1 = kN，梁底立杆所受竖向力F 2 = kN； 根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以m取值，故梁两侧支架自重荷载值为： F 3 =××＝； 梁底立杆支架自重荷载值为： F 4 =××； 通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上模板自重和钢筋混凝土自重： F 5 =×2+ kN； 通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括作用在板上的活荷载: F 6 =×2+ kN； 梁两侧立杆受压荷载总设计值为：N 1 =+++= kN； 梁底增加立杆受压荷载总设计值为：N 2 =+= kN； 立杆受压荷载总设计值为：N = kN； 2、立杆稳定性验算 σ = N ut /(φAK H )≤f φ-- 轴心受压立杆的稳定系数； A -- 立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积 (cm2)：A = ； K H --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》 5.3.4采用； 计算长度l 按下式计算的结果取大值： l = h+2a=+2×=1.760m； l = kμh=××=2.367m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.6m； a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.08m； μ -- 模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ =； k -- 计算长度附加系数，取值为：； 故l 取2.367m； λ = l /i = / = 149 ； 查《规程》附录C得φ= ； K H =1/[1+×] = ； σ =N/(φAK H )=×103/ ××= N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ = N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f= N/mm2，满足要求。 （八）组合风荷载时，立杆稳定性计算 1、立杆荷载 根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N ut 取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知： N ut ＝； 风荷载标准值按照以下公式计算 经计算得到，风荷载标准值 w k =μ z μ s Wo= ××× = kN/m2； 其中 w -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规 定采用：w = kN/m2； μ z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 的规定采用：μ z = ； μ s -- 风荷载体型系数：取值为； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 为 M w = ×10 = ××××10 = kN·m； 2、立杆稳定性验算 σ =N ut /(φAK H )+M w /W≤f σ =N/(φAK H )=×103/ ××+= N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ = N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f= N/mm2，满足要求。 （九）模板支架整体侧向力计算 1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确 定，最大轴力N 1 表达式为： N 1 =3FH/((m+1)L b ) 其中：F--作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： F =(L a ) A F --结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中A F =×103××103=×106mm2； w k --风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为,w k =μ z ×μ s ×w =×××=m2； 所以可以求出F=×A F ×w k ×l a /L a =××106×10-6××6×1000=。 H--模板支架计算高度。H=5.970 m。 m--计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。 l b --模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距l b ＝0.800 m。 l a --梁底立杆纵距（m），l a =0.600 m。 L a --梁计算长度（m），L a =6.000 m。 综合以上参数，计算得N 1 =3××((1+1)×=。 2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当不考虑叠 合效应时，按照下式重新计算： σ =(N ut +N 1 )/(φAK H )≤f 计算得：σ = + / × × =mm2。 σ = N/mm2小于 N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。（十）立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ f g 地基承载力设计值: f g = f gk ×k c = 120×1=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：f gk = 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A == kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = kN； 基础底面面积：A = 0.25 m2。 p= kPa ≤ f g =120 kPa 。地基承载力满足要求！ 300x750梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 (一) 参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：2； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：；壁厚(mm)：； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：；高度(mm)：； 2、荷载参数 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：； （二）梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 F=γtβ 1β 2 V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β 1 -- 外加剂影响修正系数，取； β 2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 kN/m2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 65××6=35.1cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 1l+ 2 l 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q 1 = ×××= kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2 = ××4×= kN/m；计算跨度(次楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯矩M= ××3002+××3002= ×105 N·mm； 面板的最大支座反力为： N= 1l+ 2 l=××+××=； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104= N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ = N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 Q=××300+××300)/1000= kN； τ=3Q/2bh=3××1000/(2×650×18)= N/mm2； 面板抗剪强度设计值：[fv]= N/mm2； 面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！ 3、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=l/150 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=18×； l--计算跨度: l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 65×××12=31.59cm4； 面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.338 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm； 面板的最大挠度计算值ν =0.338mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满足要求！ （四）梁侧模板支撑的计算 1、次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=（）= kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为: 墙模板计算书 齐家工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。 墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 墙模板的总计算高度(m):H＝3.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。 第1段(墙底至墙身高度1.50米位置；分段高度为1.50米): 一、参数信息 1.基本参数 次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):450； 主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2； 直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50； 3.次楞信息 次楞材料:木方；次楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取1.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； 模板施工方案 XXXXXX宿舍楼 编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。 施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连； 附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图 图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图 图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图 图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm 剪力墙计算书： 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； (N/mm2):13.00； 面板抗弯强度设计值f c 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 (N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值f c 方木抗剪强度设计值f (N/mm2):1.50； t 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值f (N/mm2):205.00； c 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、墙模板面板的计算 模板计算书 1、二层结构模板计算： （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2 （4.5-0.18）*（1.2-0.18）=51.06m2 底板总面积 =2.68+1.53+11.92+13.48+14.21+3.51+3.90+7.86+12.18 +51.06=122.33m2 （2）外圈梁面积：（9.7+9.2+8.5+3.3+0.9+6.2+0.18*6） *0.35=13.61m2 （3）内圈梁面积：（3.3-0.18）*2+（4-0.18）*2=13.88m （3.3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.88m （3.9-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=8.88m （3.9-0.18）*2+（4-0.18）*2=15.08m （1.2+1.1-0.18）*2+（0.9-0.18）*2=5.68m （1.2-0.18）*2+（4-0.18）*2=9.68m （3-0.18）*2+（4.5-0.18）*2=14.28m （1.2-0.18）*2+(4.5-0.18）*2=10.68m 楼梯梁侧面面积=2*【（2-0.18）+（4-0.18）】*0.35=3.95m2将以上所求梁的周长乘以（0.35-0.12），则 内圈梁面积= （13.88+14.88+8.88+15.08+5.68+9.48+9.68+14.28+10.6 8）*（0.35-0.12）=23.58m2 再加上楼梯梁侧面面积，得 内圈梁总面积=23.58+3.95=27.53m2 2、三层结构模板计算： 因为在结构设计中，三层与二层相同。 （1）各底板面积：（0.9-0.18）*（3.9-0.18）=2.68m2 （0.9-0.18）*（2.3-0.18）=1.53m2 （3.3-0.18）*（4-0.18）=11.92m2 （3.3-0.18）*（4.5-0.18）=13.48m2 （4-0.18）*（3.9-0.18）=14.21m2 （4-0.18）*（1.1-0.18）=3.51m2 （4-0.18）*（1.2-0.18）=3.90m2 （4.5-0.18）*（2-0.18）=7.86m2 （4.5-0.18）*（3-0.18）=12.18m2 400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：；壁厚(mm)：； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：；高度(mm)：； 2、荷载参数 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：； （二）梁侧模板荷载标准值计算 =m2； 新浇混凝土侧压力标准值F 1 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 1l+ 2 l 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q 1 = ×××= kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2 = ××4×=m； 计算跨度(次楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm； 面板的最大支座反力为： N= 1l+ 2 l=××+××=； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 Q=××300+××300)/1000=； τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2； 面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2； 面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！ 3、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=l/150 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×； l--计算跨度: l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4； 面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm； 面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满 工 程 量 计 算 书 编制人： 审核人：许茜编制日期： 工程量计算表 序号 分部分项工程 名称 部位与规格 单位 计算式 计算结果 一 土石方工程 1 人工挖土方 底部面积 m 3 (56.24+0.0)×(14.64+0.6) 1929.464 顶部面积 m 3 （56.84+2.05）×（15.24+2.05） 1018.208 总挖方量 m 3 1/3×2.05× （866.242+1018.208+1018.208242.866 ） 1929.464 2 平整场地 10m 3 （56.24+4）×（12.24+4） 97.830 二 基础工程 1 基础垫层 m 3 [(2.6+1.6)×1.72+(3.5+2.6+5+3.3+0.8)×(3.9+2.7+1.6)-(2.7-0.8)×0.6+(3.7+1.6)×1.8+(3.3+3+1.9+3.2+2.6+3.6+3.6+2.7+3.3+3.5+2.6+5+3.3+0.8)×(2.7+1.8+2.7+3.9+1.6)-(5.1-1.6+15.1+8.3)×1.5+(1.8+1.5+6)×(3.6+3.6+3.3+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6+1.6)+(3.3+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6)×7.8+7.29×(1.8+2.7+1.8+6+7.8+1.6)]×0.1 154.458 2 筏板基础 m 3 [2.6×1.72+（3.5+2.6+5+3.3+3）×（2.7+1.8+2.7+3.9）+3.7×1.8-2.7×0.6+ （1.9+3.2+2.6+3.6+3.6+2.7+3.3+3.5+2.6+5+3.3）×（ 2.7+1.8+2.7+3.9-1.5）+2.6×1.72×2+（3.3+3.6+3.6+3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6）×（6+1.5+1.8）+（3.4+4.2+3.7+3.6+4+3+4+3.7+0.6）×7.8+（1.8+2.7+1.8+6+7.8）×7.29]×0.6 773.523 三 砌筑工程 1 地下室填充墙 m 3 152.930 地下室门 窗 ㎡ M1020 1×2×31 62 GC0605 0.65×0.5×12 3.9 GC0805 0.8×0.5×6 2.4 青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 （7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。 附录一： 1 模板及外挂架计算书 1.1墙体定型大模板结构模板计算 该模板是按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20-84）﹑《钢结构设计规范》（GBJ17-88）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的要求进行设计与计算的。 已知：层高为2900mm，墙厚200mm，采用全刚模数组合模板系列，2根[10#背楞，采用T30穿墙螺栓拉结，混凝土C30﹑Y=24KN/m2，混凝土塌落度13cm，采用泵送混凝土，浇筑速度1.8m/h，温度T=25，用插入式振动器捣实，模板挠度为L/400（L为模板构件的跨度）。 模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。 1.1.1 模板侧向荷载 混凝土侧压力标准值： F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15) =0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15) =50.92KN/m2 混凝土侧压力设计值： F1=50.92*1.2=61.1KN/m2 有效压头高度：h=61.1/24=2.55m 2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2 其设计值:4*1.4=5.6KN/m2 1.1.2 面板验算 由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1. 强度验算: 取1m宽的板条为计算单元 F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2 q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm M max=K mx ql y2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm 则: W x=1/6*1*62=6mm3 所以: δmax=M max/(γx W x)=366.26/1*6=61.04N/mm2 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.5m， 梁截面 B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 1250 图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： 模板工程计算规则 模板一般就是按照与砼接触面的面积进行计算，你可以按照当地的计算规则学习一下就可以了，也可以借鉴一下以下的，各地的具体规则只是局部有不大相同的 一、本章中模板是分别按本省施工中常用的组合钢模板、定型钢模板、竹模板、木模板编制的，实际施工采用不同模板时可以调整。 二、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支撑高度3.6m编制的，超过3.6m时，每超过1m （不足1m者按1m计），超过部分工程量另按超高的项目计算。 三、拱形、弧形构件是按木模考虑的，如实际使用钢模时，套用直形构件项目，人工乘以系数1.2。 四、构造柱模板套用矩形柱项目。 五、倒锥壳水塔塔身钢滑升模板项目，也适用于一般水塔塔身滑升模板工程。 六、烟囱钢滑升模板项目均已包括烟囱筒身、牛腿、烟道口；水塔钢滑模均已包括直筒、门窗洞口等模板用量。 七、项目中钢筋混凝土烟囱筒身、圆形贮仓筒壁及造粒塔筒壁，是采用钢滑模或木模施工的。其他项目，是按组合式钢模或木模施工计算的，如实际施工方法或采用的模板品种、数量与项目规定不同时，可以调整。 八、采用钢滑模施工的项目内包括了提升支撑杆的用量，如设计不同时，可以调整。如设计规定利用支撑杆代替结构钢筋，在计算钢筋用量时，应扣除支撑杆的重量，如支撑杆施工后拔出者，其回收率和拔杆费用另行计算。 九、如大面积模板需要加大刚度，在构件中设置对拉螺栓，并同混凝土一起现浇在构件中不取出周转使用，可根据经批准的施工组织设计，按实际用量及单价调整。 十、斜梁（板）是按坡度30°以内综合取定的。坡度在45°以内，按相应项目人工乘以系数1.05。坡度在60°以内，按相应项目人工乘以系数1.1。 十一、剪力墙计算时，按以下规定计算。 1、剪力墙较长边是墙厚的4倍以下时，按柱的相应项目计算。 2、剪力墙较长边是墙厚的4倍以上，7倍以下时，按短肢剪力墙项目计算。 3、剪力墙较长边是墙厚的7倍以上时，按墙的相应项目计算。 十二、现浇空心楼板执行平板项目。 十三、电梯井壁的混凝土支模高度超过3.6m时，超过部分工程量另按墙超高项目计算。 计算规则 一、现浇混凝土。 1.现浇混凝土模板工程量，除另有规定者外，均按混凝土与模板的接触面的面积以平方米计算，不扣除后浇带所占面积。二次浇捣的后浇带模板按后浇带体积以立方米计算。 2.现浇钢筋混凝土墙、板上单孔面积在0.3m2以内的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦不增加；单孔面积在0.3m2以上时，孔洞所占面积应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之内计算。 3.基础： （1）带形基础：应分别按毛石混凝土、无筋混凝土、有梁式钢筋混凝土、无梁式钢筋混凝土带形基础计算。凡有梁式带形基础，梁的模板按梁长乘以梁净高以平方米计算，次梁与主梁交接时，次梁模板算至主梁侧面。其梁高（指基础扩大顶面至梁顶面的高）超过1.2m 时，其带形基础底板模板按无梁式计算，扩大顶面以上部分模板按混凝土墙项目计算。 （2）独立基础：应分别按毛石混凝土和钢筋混凝土独立基础与模板接触面计算，其高度 模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max 故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm 三、肋计算： （1）、计算简图： q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故 M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm 查表得[8# I=101×104 mm 4 故肋最大内力值σmax 满足要求. σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。 （3）、挠度验算： 如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。 M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm 故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06 K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55 根据K1、K2查表得系数为：0.115 故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示： V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N 焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v) 焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。 七、吊钩计算： 1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩， 按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。 σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。 2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺 栓主要受剪。 P N=3.12T=32100N τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。 板模板(扣件钢管高架)计算书 柳州市妇幼保健院门诊保健大楼工程；属于框剪结构;地上21层;地下1层；建筑高度：86.00m；标准层层高：3.60m ；总建筑面积：30766.00平方米；总工期：730天；施工单位：柳州市众鑫建筑有限公司。 本工程由柳州市妇幼保健院投资建设，广西建筑综合设计研究院设计，柳州市勘测测绘研究院地质勘察，柳州大公工程建设监理有限责任公司监理，柳州市众鑫建筑有限公司组织施工；由叶长青担任项目经理，马茂中担任技术负责人。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(mm):3.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装 十、计算书 梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置间距134mm，共15道，内龙骨采用80×50mm木方。 外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距100+593+593+594mm，断面跨度方向间距800mm，直径20mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.838kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.13m 。 荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.134+1.40×5.400×0.134=8.234kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 13.38×1.50×1.50/6 = 5.02cm 3； I = 13.38×1.50×1.50×1.50/12 = 3.76cm 4； 134 134 134 134 134 134 134 134 8.23kN/m A B 计算简图 0.011 0.016 弯矩图(kN.m) 0.43 0.67 0.58 0.52 0.54 0.560.55 0.55 0.55 0.550.56 0.54 0.52 0.58 0.67 0.43 8.9M高支模板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.137kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝8.137×0.182/8＝0.033kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.182/8+3.15×0.18/4＝0.142kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.142]＝0.142kN·m σ＝M max/W＝0.142×106/37500＝3.792N/mm2≤[f]＝9.68N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×1804/(384×4680×281250)=0.048mm ν＝0.048mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！ 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.18=1.504kN/m墙模板计算书
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