搜档网
当前位置:搜档网 › 基于螺栓连接的研究

基于螺栓连接的研究

基于螺栓连接的研究
基于螺栓连接的研究

基于螺栓连接的研究

摘要:螺栓连接广泛存在于机械装配结构中。振动环境下螺栓连接的状态会发生滑动、分离甚至松脱等现象,从而严重影响结构的功能性和安全性。监测和辨识机械螺栓连接的状态是结构健康监测研究的前沿热点。本文主要讲述螺栓连接的特点及发展方向,同时介绍了温度和振动对于螺栓连接的影响。然后,探讨目前对于监测和辨别螺栓链接健康状态的方法。关键词: 螺栓连接;温度;振动;健康监测;

螺栓联接是应用最广泛的。螺栓联接具有预紧、联接、紧固等功能,可拆卸,易维修,通过标准化,实现了大批量生产,成本低而价格便宜,具有互换性,因此,在各种机械和结构中被广泛采用。

螺栓联接较其他联接的优点之一是可拆卸、易维修,但同时这也是它的弱点,特别是在高速运转、振动强烈的火车、汽车、飞机、坦克等大型机械设备中,已数不胜数。随着机械向高速、精密化发展,工业规模向大规模、自动化发展以及航空航天技术的发展等,螺栓紧固件联接的防松问题变得越来越突出。因而当对螺栓联接具有较高的要求时,现有的定量或定性分析就显得无能为力,不足以应付某些重要机器设备中,作用很关键的螺栓连接。

同时,当机械结构受到冲击、振动和蠕变等力学环境的作用,螺栓连接的状态往往会发生改变,出现滑动、分离甚至松脱等现象。而在实际工作中,温度和机械机构振动对螺栓连接危害特别大,会改变连接状态,会破坏结构的完整性,危害结构的功能性和安全性。因此,在结构服役期间,对在两方面研究,有效地监测和评估机械螺栓连接的实际状态,对于保证结构安全、避免重大安全事故和降低事故危害性具有重要的实际意义和应用价值。

1.螺栓连接的基本特点及发展现状

1.1螺栓连接的基本特点

紧固件连接在工业上的广泛应用就是螺栓连接,其特点决定了其螺栓连接设计有别于其他行业的特殊性。其特点如下:

1)决定螺栓连接寿命的设计因素是在连接结构的设计和计算阶段出现的。连接接结构和紧固件的选材又在很大程度上决定了航空发动机的寿命。连接接头的设计参数,如螺栓间距、距板件边缘的边距、连接零件的厚度以及紧固件的直径,都会对结构的静强度和疲劳强度有影响。紧固件的间距决定了两个相邻螺栓的干涉量造成的残余应力之间的相互影响状态[1]。

2)紧固件在航空发动机上用量大,如果在螺栓连接方面能减轻重量,则对发动机的重量控制有很大贡献。然而,只有提高连接的承载能力的前提下才能兼顾减重问题[2]。

3)适应连接处不开敞甚至难以接近的情况。

4)连接的防松问题十分突出。许多连接承受冲击、振动和变载,连接松动

的机制不完全相同,更使这个问题复杂化。

螺栓虽小,但关系重大。一旦松动不仅影响连接刚性及连接定心、定位的可靠性,而且会打坏周围的机件,一旦这样会造成严重的后果。

另外,从可靠性角度分析,特别作为航空上广泛使用的螺栓连接也具有航空发动机的如下特征:

1)高速旋转机械。区别于一般非旋转机械和电子机械的可靠性。

2)多个零组件组成。整机的可靠性是建立在单元体可靠性的基础上。只有当零组件的可靠性实现时,发动机整体的可靠性才得以保证和实现。

3)载荷与受力复杂。发动机是在高转速、高温、高载荷下工作,受有静力裁荷、动力载荷,受有高、低周疲劳和热疲劳等作用。对发动机安全性与可靠性的保证及研究等工作,都带来很大的困难。

4)可修复与不可修复。发动机中的零组件有的为可修复件,有的为不可修复件,往往视情况而定。发动机整机在使用过程寿命期间可分为修复件和可更换零组件。而在单元体结构中,可分为更换件和视情况维修件,但有些零件为不可修复失效件。

5)故障模式繁多、故障率较高。组成发动机的零组件较多,而每一个零组件往往具有多种故随模式。航空发动机的故障率是比较高的,尤其是对那些偶发性故障,其故障比较严重,往往形成了致命性影响。

6)发动机本身工况与使用环境都比较复杂[3]。

1.2螺栓连接的发展现状

近些年螺栓连接的发展分为两个方面,其一是螺栓本身的发展,包括新结构、新材料和新的制造工艺其;二是螺栓连接使用方法的发展,即连接设计二者相辅相成。

随着机械结构件整体化的发展,使用的紧固件数量将有所减少,但对设计的要求则越来越高。发展新型紧固件和连接方法,采用自动化或专门装置代替手工操作,是机械连接工艺总的发展趋势[4]。

2温度对螺栓连接的影响

在长期的运行,由于环境的温度不断地变化,特别是在高温及高应力作用下,会对螺栓材料易产生热脆、蠕变、疲劳以及应力腐蚀,正是由于对螺栓材料的影响很大,从而导致螺栓连接的松动,更具危害的是导致螺栓的断裂。这样的话,严重危害设备的安全,特别是在航空领域,一个小小的螺栓断裂,会导致机毁人亡。

因此,我们需要注意温度对于螺栓连接的影响。目前,在国内外关于温度对于螺栓连接的影响做了各方面的研究,并且就如何防松做了大量的探索。

在高温环境下高强度螺栓连接力学性能及极限承载力方面,英国的Kirby B R针对8.8级高强度螺栓进行了高温下的抗拉和抗剪试验,发现在300~700℃时,螺栓抗拉、抗剪承载力有较显著的损失,并在此基础上提出了螺栓连接在高温下剪切和拉伸极限强度的折减系数[5]。Lawson R M进行了梁柱节点的抗火试验[6],Sahumoto Y[7],Brash R A[8]也作过类似的研究。在国内,同济大学对高温条件下,高强度螺栓材料20MnTiB的力学性能、喷砂处理时抗滑移系数的变化进行了试验研究[9],并采用有限元方法分析了高强度螺栓在高温下的受剪和受拉性能[10]。陈华进行了高温下高强度螺栓连接极限承载力的试验研究[12]。

在不同温度下螺栓极限载荷方面,侯智斌等[13]针对温度影响螺栓强度设计的难点,详细探讨变化温度螺栓极限载荷的计算,满足该温度区间下松螺栓设计、控制紧螺栓设计的要求, 可供螺栓专业设计参考。

在复杂复杂热环境下连接接头的温度场和热应力研究方面,由于复杂热环境下结构连接接头起到热连通器的作用,石磊[14]研究接头在复杂温度场条件下的温度场和热应力对于工程设计具有实用意义。利用有限元方法,通过热/力有限元模型的建立以及边界条件的处理,应用数值计算对接头温度、温度梯度和热应力的变化规律进行了分析研究,得出了复杂热环境下接头的稳态温度及热应力分布。

同时,根据高温特殊的环境,熊军[15]针对火力发电厂高温紧固螺栓超声波检验的特点,介绍了采用小角度纵波探伤法辅以横波探伤法的综合检验工艺,总结了在实际探伤工作中的经验,以实现对大于或等于M 32的高温螺栓的有效检验。

3 振动条件下的螺栓连接

3.1 振动环境下对螺栓连接的影响

目前,由于螺栓连接广泛在于机械装配结构中。但是,机械机构在运行的过程中产生的振动对于螺栓连接的状态的影响,主要体现在使其发生滑动、分离、松脱以及严重的后果断裂,从而严重影响结构的功能性和安全性。

3.2 常规的振动条件下防松措施

螺纹联接防松的实质,在于防止工作时螺栓与螺母的相对转动,具体的防松方法和防松装置很多。避免螺栓联接在振动下自动松脱主要途径有三种[16]:第一是防止摩擦力减小到临界值之下;第二是阻尼振动,防止过强的振动作用于螺栓联接;第三是防止螺栓螺母相对转动。根据生产实际中广泛采用的有效防松措施,可以归结为如下五种基本的防止螺栓联接振动松脱的方法:(1)保持螺旋和被联接件接触表面件的摩擦力,防止摩擦力下降至造成松脱的临界值之下;(2)用机械的方法,借助于各种金属制动元件,防止螺母与螺栓、螺母与被联接件相对转动;(3)用机械的方法防止被联接件的相对滑移(阻尼振动);(4)提供一个有效力矩来抵消拆卸力矩(螺母松脱力矩)的作用;(5)把螺旋副变为非运动副,排除螺母相对转动的可能性。

3.3 振动环境中螺栓连接结构的状态监测发展现状

螺栓连接是典型的多尺度非线性问题。连接的存在造成了结构局部刚度和阻尼的不连续。振动环境中连接界面在切向可能发生相对滑移,在法向可能发生间隙分离和冲击碰撞。滑移形式既包括只发生在界面局部区域上的微观尺度上的滑移(Micro-Slip),又有接触面整体相对运动的宏观尺度上的滑动(Marco-Slip)间隙和碰撞形式也既包括微观尺度上的拍击(Micro-Slap)。还有宏观尺度上的分离碰撞(Marco-Separation)。摩擦和间隙是螺栓连接在振动环境中两种典型的非线性行为。在这些行为支配下,结构的动力响应表现出丰富和复杂的非线性振动现象,如倍频、分频、分岔、混沌等[17]。

振动环境中螺栓连接结构的状态监测和辨识问题属于非线性动力学的理论和应用基础问题,长期以来都是国际上科学工程界研究的前沿和热点。国内外在结构健康监测(StructuralHealth Monitoring, SHM)的研究范畴内开展了大量的研究工作,但目前仍没有一套公认的成熟可靠的机械螺栓连接状态监测、辨识理论和方法。近年来,随着非线性动力学、智能材料与结构、接触摩擦力学及相关信

号处理分析、振动测试软硬件技术等的快速发展,螺栓连接的状态监测和辨识方法的研究出现了新的契机,结构健康监测的新理论、新方法和新技术被不断应用于螺栓连接的状态监测和识别,同时针对螺栓连接结构非线性特点的监测和辨识方法也被提出。

目前,在这方面国内外做了大量的研究。徐超[18]基于非线性系统动力学理论的状态检测方法及其在螺栓连接中的研究应用情况,指出了该技术进一步发展应用的若干技术;Caccese等[19]和Brown、Adams[20]在接头处测试其传递性通过措施;Todd等[21]通过结构固有频率和振型评估监测变化的有效性。Nichols 等[22]使用数据驱动模型;Moniz等[23]使用一种多元attractor-based结构健康检测方法,来监测结构状态。Trendafilova 和Van Brussel[24]在监测机器人关节时,探索了螺栓连接的松动,同样Tjahjowidodo等[25]也注意到了;Rutherford等[26]和Ritdumrongkul 、Fujino[27]用阻抗法评估重要接头结构的损伤。https://www.sodocs.net/doc/029452002.html,anese 等[28]基于随机振动来分析螺栓松动,来探索损伤检测和健康监测技术。

3.4基于振动分析的螺栓连接状态监测和辨识方法

螺栓连接结构的状态监测问题属于结构健康监测和损伤识别的研究范畴[29]。结构健康监测的原理、方法和技术被不断应用于解决连接结构的状态监测问题。

3.4.1 基于结构动力学参数的状态监测和辨识

基于结构动力学参数的结构健康监测方法是状态监测和识别的经典方法(Deobling et al.,1996[30],Sohn et al.,2004[31],Montalvao et al.,2006[32])。其基本原理是结构的状态变化,会导致结构动力学振动参数发生相应的变化,因此可将观测到的结构动力学参数与基准参数比较,并选择其中最有可能的变化来判断结构的真实状况。常用的结构动力学参数有频率、振型、模态曲率、频响函数、动柔度、传递函数和功率谱等。

3.4.2 基于机电阻抗法的状态监测和辨识

螺栓连接松动造成的紧固力下降对结构动力学响应的影响主要体现在高频谱段。基于机电阻抗的监测方法利用结构高频段(通常>20KHz)阻抗信息对结构的损伤状态进行监测。

由于结构在高频段建模存在很大困难,目前提出的基于机电阻抗的方法大多是无模型方法,也即通常将结构损伤后的阻抗谱与其健康状况下的阻抗谱相比,来确定损伤的程度。自1995年Sun首次提出应用压电阻抗方法对桁架结构进行状态监测以来[33],较多文献研究了利用该方法对机械螺栓连接进行状态监测和辨识(Park et al., 2003[34] ,Sopon et al.,2004[35] ,David etal.,2006[36])。国内也有相关应用技术报道[37-38]。

参考文献

1.雅柯维茨飞机长寿命螺栓连接和铆接技术北京航空业出版社,1992

2.叶君主编实用紧固件手册北京机械工业出版社,2002

3.孔瑞莲等航空发动机可靠性工程北京航空工业出版社,1995

4.技术进步促进紧固件创新中国紧固件网,2007

5.Kirby B R. The Behavior of High-Strength Grade 8.8 Bolt in Fire. Journal of Construction

Steel Research, 1995,33

https://www.sodocs.net/doc/029452002.html,wson R M. Behavior of Steel Beam-to-Column Connections in Fire. Journal of Structural

Engineering, 1990, 68(14)

7.Sahumoto Y, Keira K, Furumura F, et al. Test of Fire-Resistant Bolts and Joints. Journal of

Structural Engineering,1993,119(11)

8.Brash R A. The Residual Shear Strength of Grade 8.8,M20 Bolts Following Fire Simulation

Treatments. British Steel Technical Report. 1989

9. 李国强,李明菲,殷颖智等,高温下高强度螺栓20MnTiB钢的材料性能试验研究,土木工

程学报,2001.5

10. 李国强,殷颖智, 钢结构高强度螺栓连接抗火性能的有限元分析土木工程学报,2003.6

11. 陈禄如, 高温下高强度螺栓连接性能的试验研究, 建筑钢结构进展,2003(2)

12. 陈华, 高强度螺栓连接在高温环境下受力性能的试验研究:硕士学位论文武汉:武

汉理工大学,2003

13. 侯智斌, 庾晓明, 邵立康, 陈向春不同温度下螺栓极限载荷计算制造技术/工艺装备

现代制造工程2009年第12期:75-79

14. 石磊孙秦复杂热环境下连接接头的温度场和热应力研究机械设计与制造2009 年

8 月第8期:112-114

15. 熊军高温紧固螺栓超声波检验技术及应用华电技术2010 7月32(7):36-40

16. 濮良贵,《机械设计》,高等教育出版社,1989:77~87

17. 马兴瑞, 王本利, 苟兴宇等. 航天器动力学—若干问题进展及应用[M]. 北京:科学出版

社, 2001.

18. 徐超, 周帮友, 刘信恩, 张铎, 机械螺栓连接状态监测和辨识方法研究进展强度与环

境2009年4月第36卷第2期:28-36

19. Caccese, V., Mewer, R. and Vel, S.S. (2004). Detection of bolt load loss in hybrid

composite/metal bolted connections. Engineering Structures, 26(7): 895–906.

20. Brown, R.L. and Adams, D.E. (2003), Equilibrium point damage prognosis models for

structural health monitoring. Journal of Sound and Vibration, 262(3), 591–611.

21. Todd, M.D. , Nichols, J.M., Nichols, C.J. and Virgin, L.N. (2004). An assessment of modal

property effectiveness in detecting bolted joint degradation: theory and experiment. Journal of Sound and Vibration, 275(3–5), 1113–1126.

22. Nichols, J.M., Nichols, C.J., Todd, M.D., Seaver, M., Trickey, S.T. and Virgin, L.N. (2004).

Use of data-driven phase space models in assessing the strength of a bolted connection in a composite beam. Smart Materials and Structures, 13(2), 241–250.

23. Moniz, L., Nichols, J.M., Nichols, C.J., Seaver, M., Trickey, S.T., Todd, M.D., Pecora, L.M.

and Virgin, L.N. (2005). A multivariate, attractor-based approach to structural health monitoring. Journal of Sound and Vibration, 283(1–2), 295–310.

24. Trendafilova, I. and Van Brussel, H. (2001). Non-linear dynamics tools for the motion analysis

and condition monitoring of robot joints. Mechanical Systems and Signal Processing, 15, 1141–1164.

25. Tjahjowidodo, T., Al-Bender, F. and Van Brussel, H.(2007). Experimental dynamic

identification of backlash using skeleton methods. Mechanical Systems and Signal Processing, 21(2), 959–972.

26. Rutherford, A.C., Park, G. and Farrar, C.R. (2007). Non-linear feature identifications based on

self-sensing impedance measurements for structural health assessment. Mechanical Systems

and Signal Processing, 21, 322–333.

27. Ritdumrongkul, S. and Fujino, Y. (2006). Identification of the location and level of damage

in multiple-bolted-joint structures by PZT actuator-sensors. Journal of Structural Engineering, 132(2), 304–311.

28. A. Milanese, P. Marzocca, J.M. Nichols, M. Seaver and S.T. Trickey. Modeling and

Detection of Joint Loosening using Output-Only Broad-Band Vibration Data. Structural Health Monitoring 2008 7: 309-327

29. 袁慎芳. 结构健康监控[M]. 北京:国防工业出版社, 2007.

30. Doebling SW, Farrar CR, et al. Damage identification and health monitoring of structural and

mechanical systems from changes in their vibration characteristics: a literature review[R].

Los Alamos LA-13070-MS, 1996.

31. Sohn H, Farrar CR, et al. A review of structural health monitoring literature: 1996-2001[R].

Los Almos LA-13976-MS, 2004.

32. D.Montalvao, N.M.M. Maia et al. A review of vibration-based structural health monitoring

with special emphasis on composite materials[J]. The Shock and Vibration Digest, Vol.38, No.4, 2006: 295-324.

33. Sun, F., et al. Truss structure integrity identification using PZT sensor-actuator[J]. Journal of

Intelligent Material Systems and Structures, 1995:134-139.

34. Gyuhae Park, Hoon Sohn, et al. Overview of piezoelectric impedance-based health monitoring

and pathforward [J]. The Shock and Vibration Digest, V ol.35, No.6, 2003:451-463.

35. Sopon Ritdumrongkul, et al. Quantitative health monitoring of bolted joints using a

piezoceramic actuator-sensor [J]. Smart Materials and Structures. V ol.13, 2004: 20-29.

36. David Dennis Lee Mascarenas. Development of an impedance method based wireless sensor

for monitoring of bolted joint preload [D]. University of California, San Diego. Master thesis, 2006.

37. 高峰, 王德俊等. 压电阻抗技术用于螺栓松紧健康诊断[J]. 中国机械工程, 2001, 12(9):

1048-1049.

38. 王丹生, 朱宏平等. 基于压电导纳的钢框架螺栓松动检测试验研究[J]. 振动与冲击,

2007, 26 (10): 157-160.

连接螺栓的数目计算

钢板的单面连接,如下图,按等强度原则计算。钢板承受轴心拉力,钢材的钢号为Q235,采用10.9S级的M20螺栓连接,孔径d。=21.5mm;连接处钢板的接触面采用喷砂处理,求连接螺栓的数目。 受拉钢板的单面拼接(单位:mm) 解:设拼接板的截面与被拼接板的截面相同,则拼接板的受拉承载力为N= A n f c =(450-4*21.5)*20*205*10-3 =1492.4KN A n:连接板的截面有效面积(mm2) f c:连接板Q235钢材的强度设计值,205N/mm2 (1)一般情况: 一个摩擦型高强度螺栓的受剪承载力设计值为: N b v = 0.9n fμp=0.9*1*0.45*155=63KN 0.9:抗力分项系数γR的倒数,即取γR=1/0.9=1.111 n f :传力摩擦面数目,单剪时n f =1;双减时n f =2

μ:摩擦面抗滑移系数,高强度螺栓摩擦面抗滑移系数的大小与连接处构件接触面的处理方法和构件的钢号有关。试验表明,此系数值有随连接构件接触面间的压紧力减小而降低的现象,故与物理学中的摩擦系数有区别。 我国规范推荐采用的接触面处理方法有:喷砂、喷砂后涂无机富锌漆、喷砂后生赤锈和钢丝刷消除浮锈或对干净轧制表面不作处理等,各种处理方法相应的μ值详见表3.6.3和3.6.4。 由于冷弯薄壁型钢构件板壁较薄,其抗滑移系数均较普通钢结构的有所降低。 钢材表面经喷砂除锈后,表面看来光滑平整,实际上金属表面尚存在着微观的凹凸不平,高强度螺栓连接在很高的压紧力作用下,被连接构件表面相互啮合,钢材强度和硬度愈高,要使这种啮合的面产生滑移的力就愈大,因此,μ值与钢种有关。 试验证明,摩擦面涂红丹后μ<0.15,即使经处理后仍然很低,故严禁在摩擦面上涂刷红丹。另外,连接在潮湿或淋雨条件下拼装,也会

螺栓连接接头压强计算值

螺栓连接接头压强计算值表2.2.2 接头尺寸螺栓规格螺栓紧固力矩(N?m)螺栓个数母线接头压强(MPa) 125×125 M20 156.91~196.13 4 11.01~13.96 125×100 M16 78.45~98.07 4 8.46~10.50 125×80 M16 78.45~98.07 4 10.79~13.47 125×63 M12 31.38~39.23 4 7.12~8.90 125×50 M16 78.45~98.07 2 8.46~10.50 125×45 M16 78.45~98.07 2 9.48~11.85 125×40 M16 78.45~98.07 2 10.79~13.47 100×100 M16 78.45~98.07 4 10.79~13.48 100×80 M16 78.45~98.07 4 13.83~17.28 100×63 M16 78.45~98.07 2 8.39~10.48 100×50 M16 78.45~98.07 2 10.79~13.48 100×45 M16 78.45~98.07 2 12.19~15.15 100×40 M16 78.45~98.07 2 13.83~17.28 80×80 M12 31.38~39.23 4 8.91~11.14 80×63 M12 31.38~39.23 4 11.60~14.50 80×63 M14 50.99~61.78 2 7.77~9.42 80×50 M14 50.99~61.78 2 9.99~12.10 80×45 M14 50.99~61.78 2 11.22~13.59 80×40 M14 50.99~61.78 2 12.80~15.50 63×63 M10 17.65~22.56 4 9.84~12.57 63×50 M10 17.65~22.56 4 12.74~16.28 63×50 M12 31.38~39.23 2 9.07~11.33 63×45 M12 31.38~39.23 2 10.17~12.72 63×40 M12 31.38~39.23 2 11.11~14.50 63×31.5 M10 17.65~22.56 2 9.84~12.57 50×50 M8 8.83~10.79 4 9.83~12.01 50×45 M10 17.65~22.56 2 8.57~10.95 50×40 M10 17.65~22.56 2 9.75~12.46 50×31.5 M8 8.83~10.79 2 7.62~9.31 50×25 M8 8.83~10.79 2 9.83~12.01 45×45 M8 8.83~10.79 4 12.46~15.23 40×40 M12 31.38~39.23 1 8.91~11.14 40×31.5 M12 31.38~39.23 1 11.60~14.50 40×25 M10 17.65~22.56 1 9.75~12.46 31.5×60 M10 17.65~22.56 2 10.38~13.27 31.5×31.5 M10 17.65~22.56 1 9.84~12.27 31.5×25 M10 17.65~22.56 1 12.74~16.28 25×25 M8 8.83~10.79 1 9.83~12.01 25×20 M8 8.83~10.79 1 12.64~15.45 20×20 M8 8.83~10.79 1 16.40

紧固螺钉 螺栓作业指导书

1 目的 在装配过程中,为保证工件与工件之间连接牢固,使设备能够正常稳定运转,生产任务有序进行,特做出此操作规程。 2 范围 本文件仅适用生产设备的紧固件生产装配工作。 3 规范性引用文件 无 4 术语和定义 无 5 职责 本部门装配人员在生产过程中必须遵守本管理制度,装配组长需要对生产过程进行监督和人员调度。 6 紧固件操作要求 螺纹连接的技术要求 螺钉、螺栓和螺母紧固时严禁打击。紧固后螺钉槽、螺母和螺钉、螺栓头不得损坏。 螺钉扭紧后必须使用记号笔作以下标记: 正确(√) 错误(X ) 班组长和工艺必须使用扭矩扳手对已拧的螺钉进行抽检,抽检比例不得低于20%(常用螺栓扭矩表见附图1,不锈钢螺钉相当于级)。 同一零件用多个螺钉或螺栓紧固时,各个螺钉或螺栓需要按一定顺序(一般为对角顺序)逐步拧紧,如有定位销,应从靠近定位销的螺钉或螺栓开始,如下图: 螺钉 被连接件 记号线

用双螺母时,应该先装薄螺母,两个螺母对顶拧紧,使螺栓在旋合断内受拉而螺母受压,构成螺纹连接副纵向压紧;先用最大拧紧力矩的80%拧紧里面的螺母,再用100%的拧紧力矩(常用螺栓扭矩表见附图1,不锈钢螺钉相当于级)拧紧外面的螺母。 螺钉螺栓和螺母拧紧后,其支承面应与被紧固零件贴合 沉头螺钉拧紧后,钉头不得高出沉孔断面。 所有螺钉、螺栓及螺母紧固之后必须进行用红色记号标记,用于查漏。 预防不锈钢螺钉螺栓锁死问题 .1正确选择适合长度的螺钉,螺栓。如螺丝的抗拉强度与螺母保证的载荷,螺杆的长度要适当,以弹垫圈压平后,露出2-4个牙距为准。 使用前看螺纹孔间是否有铁屑或污垢,有则清理干净。 旋入螺钉螺栓及螺母是的力度要适当,不要过大或者过快,速度过快会使温度急速上升而导致锁死。用力的方向,螺母必须垂直于螺丝孔的轴线进行拧入,同时加平垫圈,能有效的防止锁紧问题。 紧固中的其他问题 将紧固完成的部件按照图纸安装到设备上。 安装时发现部件与设备的配合产生问题时要及时反馈工艺,工艺再与设计部、质量部以及生产计划部沟通给出相应的解决方案,以保证设备按时完成。 设备安装完成后要求对设备整理稳定性能进行测试,以检验连接件连接质量,确保客户生产时不会发生零部件松动。 7 相关文件 无

螺钉紧固机安全操作规程示范文本

螺钉紧固机安全操作规程 示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

螺钉紧固机安全操作规程示范文本使用指引:此操作规程资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进,同时考虑各个环节之间的关系,每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划,并将危害降低到最小,文档经过下载可进行自定义修改,请根据实际需求进行调整与使用。 接通气源,打开电源开关。 打开油水分离器放水,检查油杯是否缺油,并及时加 45号机油。 根据螺钉紧固机位置和打孔位置调整机头前后位置装 置。 放置型材,操作汽缸压紧键进行压紧型材。 根据螺钉孔距型材端头的尺寸要求,压下机头锁紧键 移动机头至所需的位置进行螺钉紧固或打孔。 打完第一支料,要用卷尺测量,测量尺寸无误后,方 可成批量生产。(下料时,要经常复查下料尺寸) 下完料后,应清洁螺钉紧固机。并加润滑油,关气关 电。

安全注意事项 1.螺钉紧固机应专人操作,严禁非操作人员动用。 2.螺钉紧固机正常运转时,严禁带手套,严禁野蛮操作,以防发生不安全事故。 3.设备及配电箱内严禁堆放任何杂物。 4.设备运行状态下,严禁拆卸防护设施及维修。 6.上下班前严格清洁保养设备,下班关机,断电,关气。 请在此位置输入品牌名/标语/slogan Please Enter The Brand Name / Slogan / Slogan In This Position, Such As Foonsion

交流架空输电线路带电紧固杆塔螺栓标准化作业指导书

交流架空输电线路带电紧固杆塔螺栓标准化作业指导书1.1适用范围 本指导书适用于35~330kV交流架空输电线路上带电紧固杆塔螺栓作业。 1.2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本作业指导书的引用而成为本作业指导书的条款。凡是注明日期的引用文件,其随后所有修改单或修订版本均不适用于本作业指导书,然而,鼓励根据本作业指导书达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注明日期的引用文件,其最新版本适用于本作业指导书。 GBJ 233—1990 110~500kV架空电力线路施工及验收规范 DL 409—1991 电业安全工作规程(电力线路部分) DL/T 741—2001 架空送电线路运行规程 Q/QHDL-20101-2005 工作票及操作票管理办法 国家电力公司1997.7 《带电作业管理制度》 国家电力公司1997.10 《带电作业操作导则》 1.3作业人员要求 作业人员要求 序内容备注

1 熟悉《电业安全工作规程》(线路部分),并经考试合格。 2 具备输电线路带电检修方面的技能。 3 作业人员通过职业技能鉴定,高空作业人员需取得登高架设作业操作证、带电作业操作证。 4 作业人员应精神状态良好,无妨碍工作病症。 5 穿戴合格劳动保护服装,作业人员个人安全用具齐全。 1.4作业人员组织 作业人员组织 序人员分工人 数 备注 1 工作负责人 1 兼监护人 2 塔上地电位电工视班组人数 1.5工具材料 工具材料 序 号 名称型号单位数量备注 1 静电防护服用套/ 330KV线路

使用 2 扭矩扳手把视班组人 数 3 M16套筒螺 帽 颗同上 4 M20套筒螺 帽 颗同上 5 M24套筒螺 帽 颗同上 6 个人工具套同上 注:准备的检修工器具类型、数量及额定荷载应依据现场具体情况确定 1.6 技术措施 a)带电作业应在良好天气进行,现场风力不宜大于5级,湿 度不大于80%; b)人体与带电导线最小安全距离不得小于表5-1的安全距 离; c)4.8级M16、M20、M24螺栓扭矩值分别为80、100、250N.m 1.7危险点分析及控制措施 序危险点控制措施 1 交通事 故 驾驶员及工作人员遵守交通规则和公司 交通安全有关规定

作业指导书标准格式

检修作业指导书 作业项目:给水泵 作业日期: 批准:XXX X年X月X日 审核:XXX X年X月X日 编制:XXX X年X月X日 2009-12-31修订2010-01-01实施 大唐XXXX发电有限责任公司发布 给水泵检修作业指导书 1 目的 1.1规范检修行为,确保给水泵修后达到原设计要求。 1.2本作业指导书为所有参加本项目的工作人员所共同遵循的质量保证程序。

2 范围 适用于上海水泵厂生产的FK5D32LI型水泵标准检修。 3 职责 3.1 工作负责人职责:组织得当、分工明确,对安全和质量负责,指定专人做好记录, 确保记录真实、准确。 3.2 监护人职责:按安规要求对检修工的安全进行监护。 3.3 其他工作人员职责:按安规要求和作业指导书的要求认真完成工作负责人布置的任务。 3.4 质检员职责:负责项目质量验收、签证。 4 人员资质及配备 4.1 专责检修工1名:具有从事水泵专业五年以上工作经验,通过厂部组织的安规考试及拥有检修上岗资格证,熟悉设备结构与工作原理,具备较高的转动机械检修技能的资质或条件。 4.2 检修工3名:具有从事水泵专业三年以上工作经验,通过厂部组织的安规考试及拥有检修上岗资格证,了解设备结构与工作原理,具备基本的转动机械检修技能的资质或条件。 4.3 其他:行车司机和起重工各1名,具有通过厂部组织的安规考试及拥有特种检修上岗资格证的资质或条件。 5 检修内容(或流程) 本给水泵的检修作业内容包括给水泵抽芯包及水泵本身的解体检修。 5.1 给水泵检修的准备工作。 5.2抽出芯包。 5.3芯包解体。 5.4检查、更新和修理及清洗各零部件。 5.5芯包组装。 5.6芯包回装。 5.7小汽轮机与给水泵找中心。 5.8靠背轮检查及装复。 5.9装复各连接管道及仪器仪表。 6 质量标准 6.1导叶紧固蝶形弹簧不变形、无裂纹、所有螺杆无裂纹,螺纹完好、套装松紧适度。 6.2齿轮联轴器齿面啮合均匀,无严重磨损,光洁平整无毛刺。联轴器喷油管清洁畅通。6.3泵壳表面光洁,无裂纹,无吹蚀,各密封面平整无沟槽。叶轮、导叶轮流道光滑,密封环处无严重磨损,叶轮两端面与轴线垂直,平面光洁平整,无吹蚀。泵轴表面光洁无吹蚀、裂纹、丝扣完好。 6.4轴承清洁、无锈垢杂质、轴瓦、推力瓦块合金无夹渣、气孔、凹坑、裂纹、脱胎。 6.5泵轴弯曲度及推力盘瓢偏≤0.02mm。转子小装测量:传动端密封轴套处、各级叶轮密封环处、平衡轴套处、自由端密封轴套处径向晃度均≤0.05mm。 6.6轴径的椭圆度和不柱度应小于0.02MM(要改为mm),轴的径向晃度应小于0.03 mm,轴的弯曲度不大于0.02MM。 6.7叶轮和挡套等套装件的内径与轴的配合间隔,一般为0.03∽0.05MM,最好在0.03MM 以内。

螺栓紧固作业指导书教学内容

螺栓紧固作业指导书

中国石油乌鲁木齐石化公司设备安装公司螺栓紧固作业指导 1.编制目的 为了规范法兰螺栓定扭矩紧固工作,采用正确的紧固方法,使法兰垫片受力均匀,保证密封不泄露,保证密封的可靠性,编制螺栓紧固指导书实行定扭矩紧固。 2.适用范围 本作业指导书适用于化工装置的压力容器人孔、封头、管箱、管道法兰等螺栓紧固。 3.螺栓扭矩值确定 3.1紧固力矩的计算原则上由设计进行计算或由生产装置提供。 3.2如果设计部门没有给出扭矩计算结果,可以按照GB150-2011标准参照下列步骤进行计算: 3.2.1法兰垫片的受力情况 在现场安装或检修中,密封法兰的几何尺寸和垫片性能参数(m、y)已给定,可以查GB150-2011中给定的表7-2可知。

3.2.2确定垫片接触宽度N与基本密封宽度b o(表7.1从何而来)查下表求得b o

3.2.3确定垫片有效密封宽度b: 当b o≤6.4mm时,b=b o 当b o>6.4mm时,b=2.53√b o 3.2.4确定垫片压紧力作用中心圆直径D G 垫片压紧力作用中心圆直径按下列规定确定: a)对于下图所示活套法兰,垫片压紧力作用中心圆直径D G即是法兰与翻边接触 面的平均直径。 b)对于其它形式的法兰,则按下述规定计算D G: 当b o≤6.4mm时,D G等于垫片接触的平均直径; 当b o>6.4mm时,D G等于垫片接触的外径减去2b c)对筒体端部结构,D G等于密封面平均直径。 3.2.5工作前法兰垫片的压紧力:F1=3.14D G by (N) 3.2.6工作时法兰垫片压紧力:F2=6.28D G bmp c(N) 法兰垫片工作密封比压σt=mp MPa D G---垫片压紧力作用中心圆直径 mm b---垫片有效密封宽度 mm

螺栓检验作业指导书

Q/RST 螺栓检验 作业指导书

Q/REASTER11.28-2009 前言 为使企业生产制造工作向着标准化与精益化的管理方向发展,生产制造部门编制了螺栓检验作业指导书,为螺栓入库前的检验登记提供作业指导依据。 3

Q/REASTAR 11.28-2009 1.使用范围 该规定适用于本企业,作为螺栓入库前检验的依据。 2.引用标准 标准源于自定。 3.螺栓检验准备 工具准备:样板,环规,塞规等 4.螺栓抽检方案 当螺栓总数量n≤200时,抽5%;200≤n≤500时,抽3%;500≤n≤1000时,抽2%;n ≥1000时,抽1%。(保证抽检数大于10) 5.螺栓检验 5.1外观 首先在螺栓质量检验卡上填写供货厂商,供货数量以及抽检数量。 5.1.1外形:目测,并用手抚摸螺栓表面,记录。要求:外形美观,无毛刺锐边,表面无异状。 5.1.2头部有无制造标识:目测,记录。要求:有标识且清晰可见。 5.1.3头部有无强度等级标识:目测,记录。要求:有标识且清晰可见。 5.2规格 5.2.1螺栓长度:用样板进行测量,记录。要求:测量准确,且测量值尾数必须为0或5。 5.2.2螺纹长度:用样板进行测量,记录。要求:测量准确,且测量值尾数必须为0或5。 5.2.3公称直径:用样板进行测量,记录。要求:测量值必须为标准值。 5.2.4螺距:用样板进行测量,记录。要求:测量值必须为标准值。 5.3精度 用塞规与环规进行测量,将螺栓拧入不同系列的环规。要求:顺利拧入环规,且能拧入通规,拧不入止规。 5.4强度等级 强度等级:从螺栓头部读出强度等级,记录。 5.5表面处理: 向供应方索要该批螺栓出厂合格证,确保螺栓符合供方出厂标准。 每一项检验完后,根据检验结果填写螺栓质量检验卡,并根据所有纪录判断该批螺栓是否合格。如合格,将螺栓整理、入库;不合格,退回。 2

螺母螺钉检验作业指导书

螺母、螺钉检验作业指导书 1.0目的 为来料检验人员明确螺母、螺钉品质质量要求,特制定此通用标准作为来料检验的标准,同时提供给供应商了解本公司的品质水平要求,加强品质管理。2. 适用范围 适用于本厂所有螺母、螺钉材料入厂时的检验。 3.权责单位 3.1检验规范由品保单位制定,品保单位经理核准后发行。 3.2所制定之规格,如有修改时,须经原核准单位同意后修改之。 4.0检验依据 4.1依据工程提供产品图纸进行检验。 4.2依据工程提供的产品样板进行检验。 4.3依据制定的检验标准以及相关的资料进行检验。 5.0检验标准 5.1检验工具 卡尺、工具显微镜、投影仪、点卡、刀片、3M600胶纸、RAC耐耐磨仪、硬度测试仪、酒精、棉布等。 5.2允收标准 a. 外观按照MIL-STD-105E一般检验水准II抽样,AQL定为CRI=0、MAJ=0.65、MIN=1.0;

b. 性能测试按照MIL-STD-105E特殊检验水准S-1抽样,AQL定为C=0; c. 尺寸按照MIL-STD-105E特殊检验水准S-3抽样,AQL定为C=0. 5.3缺陷定义 a. 缺陷(CRI):产品功能完全失常或会导致使用者或操作者生命安全之缺陷。 b. 缺陷(MAJ):产品部分功能、结构失常或严重的外观不良会导致客户拒收或抱怨的缺陷。 c. 缺陷(MIN):产品明显的外观不良可能会导致客户抱怨或包装方面的缺陷。 5.4检验条件 a. 光源:标准光源灯光; b. 检物表面与眼睛距离:30~40cm; c. 视线与被检物表面角度: 45±15o; d. 检验时间:≤10S; e. 视力:裸视或矫正视力在1.0以上且无色盲。 6.0螺母、螺钉检验内容 6.1外观检验:

螺栓紧固作业指导书

螺栓紧固作业指导 书

中国石油乌鲁木齐石化公司设备安装公司螺栓紧固作业指导 1.编制目的 为了规范法兰螺栓定扭矩紧固工作,采用正确的紧固方法,使法兰垫片受力均匀,保证密封不泄露,保证密封的可靠性,编制螺栓紧固指导书实行定扭矩紧固。 2.适用范围 本作业指导书适用于化工装置的压力容器人孔、封头、管箱、管道法兰等螺栓紧固。 3.螺栓扭矩值确定 3.1紧固力矩的计算原则上由设计进行计算或由生产装置提供。 3.2如果设计部门没有给出扭矩计算结果,能够按照GB150- 标准参照下列步骤进行计算: 3.2.1法兰垫片的受力情况 在现场安装或检修中,密封法兰的几何尺寸和垫片性能参数(m、y)已给定,能够查GB150- 中给定的表7-2可知。

3.2.2确定垫片接触宽度N与基本密封宽度bo(表7.1从何而来)查下表求得bo

3.2.3确定垫片有效密封宽度b: 当bo≤6.4mm时,b=bo 当bo>6.4mm时,b=2.53√bo 3.2.4确定垫片压紧力作用中心圆直径DG 垫片压紧力作用中心圆直径按下列规定确定: a)对于下图所示活套法兰,垫片压紧力作用中心圆直径DG即是法兰与翻边 接触面的平均直径。 b)对于其它形式的法兰,则按下述规定计算DG: 当bo≤6.4mm时,DG等于垫片接触的平均直径; 当bo>6.4mm时,DG等于垫片接触的外径减去2b c)对筒体端部结构,DG等于密封面平均直径。 3.2.5工作前法兰垫片的压紧力:F1=3.14D G by (N) 3.2.6工作时法兰垫片压紧力:F2=6.28D G bmpc (N) 法兰垫片工作密封比压σt=mp MPa D G---垫片压紧力作用中心圆直径 mm b---垫片有效密封宽度 mm

螺栓紧固指导书

篇一:紧固螺钉,螺栓作业指导书 1 目的 紧固螺钉、螺栓作业指导书 编号:ise-zd-sc3-09 版号:a1 在装配过程中,为保证工件与工件之间连接牢固,使设备能够正常稳定运转,生产任务有序进行,特做出此操作规程。 2 范围 本文件仅适用生产设备的紧固件生产装配工作。 3 规范性引用文件 无 4 术语和定义 无 5 职责 本部门装配人员在生产过程中必须遵守本管理制度,装配组长需要对生产过程进行监督和人员调度。 6 紧固件操作要求 6.1 螺纹连接的技术要求 6.1.1 螺钉、螺栓和螺母紧固时严禁打击。紧固后螺钉槽、螺母和螺钉、螺栓头不得损坏。 6.1.2 螺钉扭紧后必须使用记号笔作以下标记:正确(√)错误(x) 6.1.3班组长和工艺必须使用扭矩扳手对已拧的螺钉进行抽检,抽检比例不得低于20%(常用螺栓扭矩表见附图1,不锈钢螺钉相当于6.9级)。 6.1.4 同一零件用多个螺钉或螺栓紧固时,各个螺钉或螺栓需要按一定顺序(一般为对角顺序)逐步拧紧,如有定位销,应从靠近定位销的螺钉或螺栓开始,如下图: 6.1.5 用双螺母时,应该先装薄螺母,两个螺母对顶拧紧,使螺栓在旋合断内受拉而螺母受压,构成螺纹连接副纵向压紧;先用最大拧紧力矩的80%拧紧里面的螺母,再用100%的拧紧力矩(常用螺栓扭矩表见附图1,不锈钢螺钉相当于6.9级)拧紧外面的螺母。 6.1.6 螺钉螺栓和螺母拧紧后,其支承面应与被紧固零件贴合 6.1.7 沉头螺钉拧紧后,钉头不得高出沉孔断面。 6.1.8 所有螺钉、螺栓及螺母紧固之后必须进行用红色记号标记,用于查漏。6.2 预防不锈钢螺钉螺栓锁死问题 6.2.1正确选择适合长度的螺钉,螺栓。如螺丝的抗拉强度与螺母保证的载荷,螺杆的长度要适当,以弹垫圈压平后,露出2-4个牙距为准。 6.2.2 使用前看螺纹孔间是否有铁屑或污垢,有则清理干净。 6.2.3 旋入螺钉螺栓及螺母是的力度要适当,不要过大或者过快,速度过快会使温度急速上升而导致锁死。 6.2.4 用力的方向,螺母必须垂直于螺丝孔的轴线进行拧入,同时加平垫圈,能有效的防止锁紧问题。 6.3 紧固中的其他问题 6.3.1 将紧固完成的部件按照图纸安装到设备上。 6.3.2安装时发现部件与设备的配合产生问题时要及时反馈工艺,工艺再与设计部、质量部以及生产计划部沟通给出相应的解决方案,以保证设备按时完成。 6.3.3 设备安装完成后要求对设备整理稳定性能进行测试,以检验连接件连接质量,确保客户生产时不会发生零部件松动。 7 相关文件无 8 相关记录 附图 1常用螺栓扭矩 编制:审核:批准:日期:日期:日期:篇二:高强螺栓作业指导书 高强螺栓作业指导书 一、编制依据 1.1 jgj82-91 ?钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规章? 1.2 gb 50221-95 ?钢结构工程质量检验评定标准? 1.3 gb50205-2001 ?钢结构工程施工质量验收规范? 二、施工控制

钢结构螺栓连接-附答案

钢结构练习四螺栓连接 一、选择题(××不做要求) 1.单个螺栓的承压承载力中,[N]= d∑t·f y,其中∑t为( D )。 A)a+c+e B)b+d C)max{a+c+e,b+d} D)min{a+c+e,b+d} 2.每个受剪拉作用的摩擦型高强度螺栓所受的拉力应低于其预拉力的( C )。 A)1.0倍B)0.5倍C)0.8倍D)0.7倍 3.摩擦型高强度螺栓连接与承压型高强度螺栓连接的主要区别是( D )。 A)摩擦面处理不同B)材料不同 C)预拉力不同D)设计计算不同 4.承压型高强度螺栓可用于( D )。 A)直接承受动力荷载 B)承受反复荷载作用的结构的连接 C)冷弯薄壁型钢结构的连接 D)承受静力荷载或间接承受动力荷载结构的连接 5.一个普通剪力螺栓在抗剪连接中的承载力是( D )。 A)螺杆的抗剪承载力B)被连接构件(板)的承压承载力 C)前两者中的较大值D)A、B中的较小值 6.摩擦型高强度螺栓在杆轴方向受拉的连接计算时,( C )。 A)与摩擦面处理方法有关B)与摩擦面的数量有关 C)与螺栓直径有关D)与螺栓性能等级无关 7.图示为粗制螺栓连接,螺栓和钢板均为Q235钢,则该连接中螺栓的受剪面有( C )个。 A)1 B)2 C)3 D)不能确定 8.图示为粗制螺栓连接,螺栓和钢板均为Q235钢,连接板厚度如图示,则该连接中承压板厚度为( B )mm。 A)10 B)20 C)30 D)40

9.普通螺栓和承压型高强螺栓受剪连接的五种可能破坏形式是:I .螺栓剪断;Ⅱ.孔壁承压破坏;Ⅲ.板件端部剪坏;Ⅳ.板件拉断;Ⅴ.螺栓弯曲变形。其中( B )种形式是通过计算来保证的。 A )I 、Ⅱ、Ⅲ B )I 、Ⅱ、Ⅳ C )I 、Ⅱ、Ⅴ D )Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ 10.摩擦型高强度螺栓受拉时,螺栓的抗剪承载力( B )。 A )提高 B )降低 C )按普通螺栓计算 D )按承压型高强度螺栓计算 11.高强度螺栓的抗拉承载力( B )。 A )与作用拉力大小有关 B )与预拉力大小有关 C )与连接件表面处理情况有关 D )与A ,B 和C 都无关 12.一宽度为b ,厚度为t 的钢板上有一直径为d 0的孔,则钢板的净截面面积为( C )。 A )t d t b A n ?-?=2 B )t d t b A n ?-?=420π C )t d t b A n ?-?=0 D )t d t b A n ?-?=2 0π 13.剪力螺栓在破坏时,若栓杆细而连接板较厚时易发生( A )破坏;若栓杆粗而连接板较薄时,易发生( B )破坏。 A )栓杆受弯破坏 B )构件挤压破坏 C )构件受拉破坏 D )构件冲剪破坏 14.摩擦型高强度螺栓的计算公式)25.1(9.0t f b v N P n N -?=μ中符号的意义,下述何项为正确? ( D )。 A )对同一种直径的螺栓,P 值应根据连接要求计算确定 B )0.9是考虑连接可能存在偏心,承载力的降低系数 C )1.25是拉力的分项系数 D )1.25是用来提高拉力N t ,以考虑摩擦系数在预压力减小时变小使承载力降低的不利因素。 ???15.在直接受动力荷载作用的情况下,下列情况中采用( A )连接方式最为适合。 A )角焊缝 B )普通螺栓 C )对接焊缝 D )高强螺栓 16.在正常情况下,根据普通螺栓群连接设计的假定,在M≠0时,构件B ( D )。 A )必绕形心d 转动 B )绕哪根轴转动与N 无关,仅取决于M 的大小 C )绕哪根轴转动与M 无关,仅取决于N 的大小 D )当N=0时,必绕c 转动

轨道交通装备螺栓紧固防松标识操作规程

轨道交通装备螺栓紧固防松标识操作规程 1 / 9文档可自由编辑

轨道交通装备螺栓紧固防松标识操作规程 1 目的 为防止轨道交通装备螺栓紧固防松标识漏划、错划,防松标识线条不规范等现象,本规程规定了各型轨道交通装备螺栓紧固防松标识的具体划法,做到能够明确辨别螺栓连接结构是否发生松动,确保各型轨道交通装备螺栓连接组装达到设计和制造工艺、质量要求和运营安全。 2 适用范围 本操作规程适用于各型轨道交通装备的螺栓、螺钉等紧固件防松、防脱的紧固标识划法及标识工具的使用。 3 基本要求 3.1 螺栓紧固防松标识工具 螺栓紧固防松标识工具主要有油漆记号笔、洁净抹布、清洗剂等。油漆记号笔的颜色应能与被标识部分颜色明显区分开来,一般情况下自检选用红色油漆记号笔,互检选用黑色油漆记号笔,特殊情况按照该产品组装工艺文件规定执行。 3.2 螺栓紧固防松标识流程 螺栓紧固操作者使用扭矩工具将螺栓、螺钉、螺母紧固到位后,先用洁净抹布将防松标识部位(螺栓、螺母及安装面)进行清洁,随后用规定的油漆记号笔涂打防松标识。 产品返修(紧固件需拆卸或松动的情况),产品返修前应先用抹布蘸取少量清洗剂去除原有的防松标识,然后进行返修,返修完成后重新涂打防松标识。 特殊情况下需要标识双线的具体按照该产品组装工艺文件规定执行。3.3 螺栓紧固防松标识准则 3.3.1 产品图样上有明确扭矩要求的部位一般都需要进行防松标识。 3.3.2 当被紧固部位的螺栓、螺母都可进行防松标识时,防松标识原则上涂

打在螺母端。 3.3.3 工序中的可视部位最好能在整车时看到,如果整车时确不能看到的,以本工序的可视面为准。 3.3.4 整车完工状态时观察,螺栓紧固为竖直方向时,防松标识位置为视觉正前方且标识线为竖直线;螺栓紧固为水平方向时标识线为水平线,无法在以上两个位置进行防松标识或有特殊要求的以该产品组装工艺文件为准。3.3.5 所有防松标识的可追溯性,包括自检和互检,在产品质量确认表中以实名制体现。 3.3.6 同一产品的相同部位防松标识应一致,相邻或成组螺栓(螺钉)、螺母的防松标识应一致,其中圆形布置的螺栓标识线呈辐射状朝外(见图1) 图1 3.3.7 从螺母端紧固的,防松标识应从工件的表面划到螺母的侧面并延长到

高强度螺栓连接的设计计算.

第39卷第1期建筑结构2009年1月 高强度螺栓连接的设计计算 蔡益燕 (中国建筑标准设计研究院,北京100044) 1高强度螺栓连接的应用 高强度螺栓连接分为摩擦型和承压型。《钢结构 (G设计规范》B50017—2003)(简称钢规)指出目前制 造厂生产供应的高强度螺栓并无用于摩擦型和承压型连接之分”因高强度螺栓承压型连接的剪切变形比摩擦型的大,所以只适用于承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构”。因为承压型连接的承载力取决于钉杆剪断或同一受力方向的钢板被压坏,其承载力较之摩擦型要高出很多。最近有人提出,摩擦面滑移量不大,因螺栓孔隙仅为115?2mm,而且不可能都偏向一侧,可以用承压型连接的承载力代替摩擦型连接的,对结构构件定位影响不大,可以节省很多螺栓,这算一项技术创新。下面谈谈对于这个问题的认识。 在抗震设计中,一律采用摩擦型;第二阶,摩擦型连接成为承压型连接,要求连接的极限承载力大于构件的塑性承载力,其最终目标是保证房屋大震不倒。如果在设计内力下就按承压型连接设计,虽然螺栓用量省了,但是设计荷载下承载力已用尽。如果来地震,螺栓连接注定要破坏,房屋将不再成为整体,势必倒塌。虽然大部分地区的设防烈度很低,但地震的发生目前仍无法准确预报,低烈度区发生较高烈度地震的概率虽然不多,但不能排除。而且钢结构的尺寸是以mm计的,现代技术设备要求精度极高,超高层建筑的安装精度要求也很高,结构按弹性设计允许摩擦面滑移,简直不可思议,只有摩擦型连接才能准确地控制结构尺寸。总体说来,笔者对上述建议很难认同。2高强度螺栓连接设计的新进展 钢规的715节连接节点板的计算”中,提出了支撑和次梁端部高强度螺栓连接处板件受拉引起的剪切破坏形式(图1),类似破坏形式也常见于节点板连接,是对传统连接计算只考虑螺栓杆抗剪和钉孔处板件承压破坏的重要补充。 1994年美国加州北岭地震和1995年日本兵库县南部地震,是两次地震烈度很高的强震,引起大量钢框架梁柱连接的破坏,受到国际钢结构界的广泛关注。

地锚螺栓安装指导书

第0版生效日期:14/Feb/2008 Butler预制钢结构建筑系统 地锚螺栓安装作业指导书 安装管理部技术委员会 客户服务部 巴特勒(上海)有限公司

版次:第0版 编写:方翀 编委:靳小枫崔晓昶陈继忠杜立宏李朝锋李溯发布:安装管理部技术委员会 发布时间: 14/Feb/2008 换版记录:第版 换版编写: 编委: 发布: 换版时间: Butler Shanghai Inc. 巴特勒(上海)有限公司 #21 Baosheng Rd, Songjiang Industry Zone Shanghai 201613, P.R.China 中国上海松江工业区宝胜路21号 邮编(Post code):201613 电话(Tel):(86)21-57741717 传真(Fax):(86)21-57743691

目录 0.重要说明------------------------------------------------------ 4 1. 施工范围------------------------------------------------------ 4 2. 编制依据------------------------------------------------------ 4 3. 施工准备------------------------------------------------------ 4 3.1 材料准备------------------------------------------------------ 4 3.2 计量器具及特殊工具-------------------------------------------- 4 4. 施工工序------------------------------------------------------ 5 4.1 工艺流程------------------------------------------------------ 5 4.2 工序方法------------------------------------------------------ 5 5. 控制要点------------------------------------------------------ 7 6. 工艺质量标准-------------------------------------------------- 7 7. 安全技术措施-------------------------------------------------- 8 8. 质量检查------------------------------------------------------ 8 9. 附录---------------------------------------------------------- 8 9.1 Butler标准地锚螺栓规格图表------------------------------------ 9 9.2 关于柱脚剪力槽预留的一些要求及建议---------------------------- 10 9.3 柱脚锚栓预埋错误情况下的现场处理建议-------------------------- 14

带电紧固杆塔螺栓标准化作业指导书

带电紧固杆塔螺栓标准化作业指导书 31.1适用范围 本指导书适用于500kV交流及±500kV直流架空输电线路上带电紧固杆塔螺栓作业。 31.2规范性引用文件 下列文件中的条款通过本作业指导书的引用而成为本作业指导书的条款。凡是注明日期的引用文件,其随后所有修改单或修订版本均不适用于本作业指导书,然而,鼓励根据本作业指导书达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注明日期的引用文件,其最新版本适用于本作业指导书。 GBJ 233—1990 110~500kV架空电力线路施工及验收规范DL 409—1991 电业安全工作规程(电力线路部分) DL/T 741—2001 架空送电线路运行规程 Q/CSG1 0005-2004 电气工作票技术规范(线路部分) 国家电力公司1997.7 《带电作业管理制度》 国家电力公司1997.10 《带电作业操作导则》 31.3作业人员要求 作业人员要求 序内容备注熟悉《电业安全工作规程》(线路部分),并经 1 考试合格。 2 具备500kV线路检修方面的技能。

作业人员通过职业技能鉴定,高空作业人员需3 取得登高架设作业操作证、带电作业操作证。 4 作业人员应精神状态良好,无妨碍工作病症。 穿戴合格劳动保护服装,作业人员个人安全用5 具齐全。 31.4作业人员组织 作业人员组织 人 序人员分工 备注 数 1 工作负责人 1 兼监护人 2 塔上地电位电工 5 31.5工具材料 工具材料 名称型号单位数量备注序 号 1 静电防护服500kV专用套 5 2 温湿度表块 1 3 风速仪块 1 4 扭矩扳手把 5 5 M12套筒螺帽颗 5 6 M16套筒螺帽颗 5 7 M20套筒螺帽颗 5 8 M24套筒螺帽颗 5 9 个人工具套 5

机械设计螺栓计算题

1. 用于紧联接的一个M16普通螺栓,小径d 1=14.376mm, 预紧力F ˊ=20000N,轴向工作载荷F =10000N,螺栓刚度C b =1 ×106N/mm,被联接件刚度C m =4×106N/mm,螺栓材料的许用应力[σ]=150N/mm 2; (1)计算螺栓所受的总拉力F (2)校核螺栓工作时的强度。 1. 解 (1) 2.010)41(1016 6 =?+?=+m b b C C C =20000+0.2×10000=22000N ………………(5分) (2) () 2210 376.144220003.143.1??==ππ σd F ca =176.2N/mm 2>[]σ ………………(5分) 2.图c 所示为一托架,20kN 的载荷作用在托架宽度方向的对称线上,用四个螺栓将托架连接在一钢制横梁上,螺栓的相对刚度为0.3,螺栓组连接采用普通螺栓连接形式,假设被连接件都不会被压溃,试计算: 1) 该螺栓组连接的接合面不出现间隙所需的螺栓预紧力F′ 至少应大于多少?(接合面的抗弯剖面模量W=12.71×106mm 3)(7分) 2)若受力最大螺栓处接合面间的残余预紧力F ′′ 要保证6956N , 计算该螺栓所需预紧力F ′ 、所受的总拉力F 0。(3分) (1)、螺栓组联接受力分析:将托架受力 情况分解成下图所示的受轴向载荷Q 和受倾覆力矩M 的两种基本螺栓组连接情况分别考虑。 (2)计算受力最大螺栓的工作载荷F :(1分) Q 使每个螺栓所受的轴向载荷均等,为:)(50004 200001N Z Q F === 倾覆力矩M 使左侧两个螺栓工作拉力减小;使右侧两个螺栓工作拉力增加,值为:)(41.65935.22745.22710626412 max 2N l Ml F i i =???==∑= 显然,轴线右侧两个螺栓所受轴向工作载荷最大,均为: (3)根据接合面间不出现间隙条件确定螺栓所需的预紧力F ’:

螺栓联接的强度计算

螺栓联接的强度计算,主要是根据联接的类型、联接的装配情况(是否预紧)和受载状态等条件,确定螺栓的受力;然后按相应的强度条件计算螺栓危险截面的直径(螺纹小径)或校核其强度。 1.松螺栓联接 松螺栓联接在装配时不需要把螺母拧紧,在承受工作载荷之前螺栓并不受力,所以螺栓所受到的工作拉力就是工作载荷F,故 螺栓危险截面拉伸强度条件为: 设计公式: ——螺纹小径,mm;F——螺栓承受的轴向工作载荷,N;[σ]——松螺栓联接的许用应力,N/, 许用应力及安全系数见表3-4-1。 2.紧螺栓联接 紧螺栓联接有预紧力F′,按所受工作载荷的方向分为两种情况: (1)受横向工作载荷的紧螺栓联接

(a)普通螺栓联接:左图为通螺栓联接,被联接件承受垂直于轴线的横向载荷。因螺栓杆与螺栓孔间有间隙,故螺纹不直接承受横向载荷,而是预先拧紧螺栓,使被联接零件表面间产生压力,从而使被联接件接合面间产生的摩擦力来承受横向载荷。如摩擦力之总和大于或等于横向载荷,被联接件间不会相互滑移,故可达到联接的目的。 (b)铰制孔用螺栓:承受横向载荷时,不仅可采用普通螺栓联接,也可采用铰制孔用螺栓联接。此时,螺栓孔为铰制孔,与螺栓杆(直径处)之间为过渡配合,螺栓杆直接承受剪切,如上图所示。在受横向载荷的铰制孔螺栓联接中,载荷是靠螺杆的剪切以及螺杆和被联接件间的挤压来传递的。这种联接的失效形式有两种:①螺杆受剪面的塑性变形或剪断;②螺杆与被联接件中较弱者的挤压面被压溃。故需同时验算其挤压强度和剪切强度条件: 剪切强度条件: 挤压强度条件: (2)受轴向工作载荷的紧螺栓联接 现实生活中,螺栓所受外载荷与螺栓轴线平行的情况很多,如左图所示的汽缸盖螺栓联接,即为承受轴向外载荷的联接。右图其受力分析图,在工作载荷作用前,螺栓只受预紧力 ,接合面受压力;工作时,在轴向工作载荷作用下,接合面有分离趋势,该处压 力由减为,称为残余预紧力,同时也作用于螺栓,因此,螺栓所受总拉力应 为轴向工作载荷与残余预紧力之和,即: = + .

联接螺栓强度计算方法

联接螺栓的强度计算方法

一.连接螺栓的选用及预紧力: 1、已知条件: 螺栓的s=730MPa 螺栓的拧紧力矩T=49N.m 2、拧紧力矩: 为了增强螺纹连接的刚性、防松能力及防止受载螺栓的滑动,装配时需要预紧。 其拧紧扳手力矩T用于克服螺纹副的阻力矩T1及螺母与被连接件支撑面间的摩擦力矩T2。装配时可用力矩扳手法控制力矩。 公式:T=T1+T2=K* F* d 拧紧扳手力矩T=49N.m 其中K为拧紧力矩系数, F为预紧力N d为螺纹公称直径mm 其中K为拧紧力矩系数, F为预紧力N d为螺纹公称直径mm 摩擦表面状态K值 有润滑无润滑 精加工表面0.1 0.12 一般工表面0.13-0.15 0.18-0.21 表面氧化0.2 0.24 镀锌0.18 0.22 粗加工表面- 0.26-0.3 取K=0.28,则预紧力 F=T/0.28*10*10-3=17500N 3、承受预紧力螺栓的强度计算: 螺栓公称应力截面面积As(mm)=58mm2

外螺纹小径d1=8.38mm 外螺纹中径d2=9.03mm 计算直径d3=8.16mm 螺纹原始三角形高度h=1.29mm 螺纹原始三角形根部厚度b=1.12mm 紧螺栓连接装配时,螺母需要拧紧,在拧紧力矩的作用下,螺栓除受预紧力F0的拉伸而产生拉伸应力外,还受螺纹摩擦力矩T1的扭转而产生扭切应力,使螺栓处于拉伸和扭转的复合应力状态下。 螺栓的最大拉伸应力σ1(MPa)。 1s F A σ==17500N/58*10-6m 2=302MPa 剪切应力: =0.51σ=151 MPa 根据第四强度理论,螺栓在预紧状态下的计算应力: =1.3*302=392.6 MPa 强度条件: =392.6≤730*0.8=584 预紧力的确定原则: 拧紧后螺纹连接件的预紧应力不得超过其材料的屈服极限s σ的80%。 () 203 1tan 2 16 v T d F T W d ?ρτπ += = 1.31ca σσ≈[] 02 11.34F ca d σσπ =≤

相关主题