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架桥机计算书

一、设计规范及参考文献 (2)

二.架桥机设计荷载 (2)

三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)

四.结构分析 (5)

五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7)

六.架桥机0号立柱横梁计算 (9)

七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)

八.150型分配梁：（1号车处） (13)

九、0号柱承载力检算 (14)

十、起吊系统检算 (16)

十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (17)

十二.导梁天车走道梁计算 (19)

十三.吊梁天车横梁计算 (19)

一、设计规范及参考文献

（一）重机设计规范（GB3811-83）

（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）

（三）公路桥涵施工规范（041-89）

（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）

（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》

（六）梁体按30米箱梁100吨计。

二.架桥机设计荷载

（一）.垂直荷载

=100t

梁重:Q

单个天车重：Q

=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）

主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m

=4t

前支腿总重: Q

中支腿总重：Q

=2t

=34t

1号承重梁总重：Q

2号承重梁总重：Q

=34t

=12t

2#号横梁Q

梁增重系数取：1.1

活载冲击系数取：1.2

不均匀系数取：1.1

（二）．水平荷载

1.风荷载

a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：

=19kg/m2

b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;

=66kg/m2

(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1

三.架桥机倾覆稳定性计算

(一) 架桥机纵向稳定性计算

架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:

图中

图1

=4t （前支柱自重）

=0.74×22=16.28t （导梁后段自重）

=0.74×30=22.2t （导梁前段自重）

P 5= P

=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）

为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体

计算，

=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t

作用在轨面以上5.5m处

M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =899.08t.m

倾

=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m

架桥机纵向抗倾覆安全系数

n=M

抗/M

倾

=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)

(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算

1.正常工作状态下稳定性计算

架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在

1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图

起重小车

天车梁

图2

导梁

箱梁

P2横梁

P 1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t ）

P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96 t

P 2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m 处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。

A=(1+η1)(1+η2) ФA 其中：η1=0.53 η2=0.5 A=（1+0.53）（1+0.5）×62×2.25=320.15m 2

风荷载P 2=Ckh εA

=1.6×1.39×19×320.15=13528kg=13.53t

P 3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.5m 处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6。

P 3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244t P 4为架桥机起重小车重量

P 4=20×2+100×1.1=150t

P 5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上7.2m 处，

P 5=1.39×1.6×19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg =3.042 t

图2所示A 点为倾覆支点，对 A 点取矩： M 倾=P 2×3.8+P 3×5.5+P 4×0.5+P 5×7.2

=13.53×3.8+0.1244×5.5+150×0.5+3.042×7.2=149.00 t ·m M 抗= P 1×2=112.96×2=225.92t ·m

架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数

n=M 抗/M 倾 =225.92/（149×1.1）=1.38>1.3 <可) 2. 非工作条件下稳定性计算

架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图3。

起重小车

天车梁

图3

导梁

箱梁

P2横梁

与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。

结论：架桥机稳定性符合规范要求

四.结构分析

（一）、荷载取值：

桁架及桥面系均部荷载0.67t/节×1.1=0.74t/节(单边)，荷载（100+20×2）×1.2=168.00t 。其余荷载取值见前。

纵向走行天车轮距为2m ,当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为（20+6）/4=6.5t ，负荷轮压集中力为（6+168）/4=43.5t ，架边梁时轮压集中力为（重边）：6/4+168/2=85.5t ，（轻边）6/4=1.5t.吊梁小车轮压集中力168/4=42t （轮距1.6m ）。

（二）、分析计算：

根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序SAP 93来完成。工况取:(1)架桥机前移，(2)1号天车提梁，(3)2号天车提梁，(4)1号

天车至跨中、(5)中梁就位，(6)边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大挠度852.6mm ，考虑到桁架空多，加1.1的系数，852.6×1.1=937.86mm ，待架孔导梁跨中最大挠度71mm ，考虑到桁架空多，加 1.1的系数，71×1.1=78mm ，天车横梁跨中最大挠度?28mm.导梁结构图见图4

各杆件在工况1，5，6的杆件内力见附加图

各工况的轴重见图5

图5（单位：

架边梁时（重边）

1#天车行到跨中时

架中梁时

2#提梁时

1#提梁时

前行时

图4

B C

杆见最大内力汇总表

名称计算最大内力

（T）

允许内力

（T）

备注

上弦杆+232.79 272 工况1B附近

下弦杆-228.02 266 工况1B附近

立杆-90.408 119.0 工况6C附近

斜杆-57.6 73.6 工况6C附近注：受拉为+，受压为-

6种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）

支点

工况 A B C

工况1 2.345 98.73 0

工况2 67.145 40.429 23.333

工况3 69.14 74.95 23.14

工况4 45.457 77.571 40.502

工况5 26.39 76.89 60.245

工况6 重边25.86 111.383 95.29

轻边26.93 42.398 25.406 五.架桥机1号、2号车横梁检算

架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn 钢，顶板厚度为12mm ，底板厚度

为12mm ，用160×168×14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图6。截面特性如下：查工字钢表有S=146.45cm 2,I=68512.5cm4 A=145.45×2×100+12×406×2=3903 mm 2

I=68512.5×104×2+12×406× (560+6) 2×2=4.49-3m 4 计算图示如下图7(单位 m):

架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为93.75t. 1. 应力计算

两导梁中心距L=5.1m

悬臂长度L=1m,最大集中荷载P=93.75t 横梁支点弯矩：M=93.75×1=93.75t ·m 则翼缘板应力：

MPa MPa m t I

M y 210][97.60/609700449

.0292

.075.932=<==?=

σσ

腹板最大应力：

MPa MPa m t I QS 140][85.19/198510

5.14200449.010))6560(40612(75.9323

max =<==????+???==--σδτ 局部压应力

MPa MPa TwLz F

c 320][39.2695

.1421621035.175.934

=<=????==σψσ

L z =22×4+(12+25)×2=162mm

图6

换算应力：

MPa MPa 231][1.10.7085.19397.603222

2=?=?+=+=σστσ

2.（1）整体稳定性

b 0=268-14.5=253.5mm h/b 0=584/253.5=2.3<6 l/b 0=11600/253.5=45.76〈65

故不必计算其整体稳定性 (见《钢结构设计手册》P28) 。（2）局部稳定性计算

翼缘板局部稳定

b 0/t=253.5/12=21.125 <[ b 0 /t]=33 <可〉 b/t=76.75/12=6.4< [b /t]=12.4 〈可〉腹板局部稳定：

66345

235

8023580][62.385.1456000===<==Q f t h t h 不需设加劲板。

为安全起见，在直接受力处加了厚10mm 的内加劲肋和厚16mm 的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m 的，厚10mm 的内加劲肋。

由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。经计算联结处强度满足要求。

六.架桥机0号立柱横梁计算

1. 设计说明和基本依据

架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4根，在工作状态下，仅考虑外侧2根立柱承受竖向荷载，内侧2根只起横向稳定作用。

前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t （由电算分析），此时由导梁传向横梁的荷载为P=71.14t. 2. 立柱横梁承载力检算（1）应力检算

支柱横梁采用箱形断面，如图8。设计采用16Mn 钢板，顶板和底板厚度为

14mm,腹板厚10mm 。特性如下：

I=[0.380×0.463-(0.38-2╳0.01) ×0.4323]/12=0.000664m 4 导梁支点悬出立柱中心位置0.85 m ，则 M=71.14×0.85=60.469t ·m 翼缘应力：

MPa MPa m t I

M y 210][56.209/16025000664

.023

.0469.602=<==?=

σσ 〈可〉

腹板剪应力：

MPa MPa m t I QS 140][58.63/48.635810102000664.010))7230(38014(14.7123

max =<==????-???=

=--σδτ 局部压应力

MPa MPa TwLz F

c 320][95.9010

25281035.114.714

=<=????==σψσ

l z =(120×2+10)×2+2×14=528mm 换算应力：

MPa MPa 230][1.17.23658.63356.20932222=≈=?+=+='στσσ〈可〉

焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。

3. （1）整体稳定性 b 0=200-10-10=180

h/b 0=460/180=2.556<6 l/b 0=11600/180=64.44<65

故可不必进行整体稳定性验算 (见《钢结构设计手册》P28) 。（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：

b 0/t=180/14=12.86<[ b 0/t]=33 (可) b/t=90/14=6.43<[b/t]=12.4 (可) 腹板局部稳定

66345

235

80][2.43102846000==<=-=t h t h 故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚10mm 的内加劲肋和厚16mm 的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m 的，厚10mm 的内加劲肋。

由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。

经计算联结处强度满足要求。

七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算

由于横梁刚性较大，可不计自重产生的挠度计算图示如下图10：

1. 1号车横梁挠度计算：

m=1m l=5.1m EI=8.98×108 当P 1=P 2=71.93t λ=m/l=1/9.6=0.1042

m EI l

m P f fc d 38

2421011.410

98.86)

1042.023(6.911093.71)23(6-+?=???+????=+?==λ当P 1= 93.75t P 2=32.73t 时，

可以把C 点的P1分解开，P1=P1’+P2有 P1’=93.75-32.73=61.02t

m f fc D 3

2410871.1)1042.023(1098.866.911073.32-?=?+??????== m EI l m P fc 38

4210401.2)1042.01(1098.836.911002.61)1(3'1'-?=+??????=+?=λ rad EI ml P B 001087.010

98.866.911002.616'18

4=?????==θ f d =m ×θB =1×0.001087=1.087×10-3m fc=1.871+2.401=4.272mm fd=1.87+1.087=2.957mm

有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d 计算如下 4.271/1=d1/(2.25+.245) d1=10.656 mm 2.957/1=d2/(2.25+.245) d2=7.38 mm 故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm

图

P1P2

2. 0号车横梁挠度计算： m=0.65m l=10.3m EI=1.328×108 当P 1=P 2=44.89t

λ=m/l=0.65/10.3=0.0631

EI l

m P f fc d 38

2421066.710328.16)

0631.023(3.1065.01089.44)23(6-?=???+????=

+?==λ当P 1=

71.14t P 2=18.63t 时，

可以把C 点的P1分解开，P1=P1’+P2有 P1’=71.14-18.63=52.51t

m f fc D 38

2410181.3)0631.023(10

328.163

.1065.01063.18-?=?+??????== f d =m ×θB =065×0.0044=0.00286 m fc=3.181+6.098=9.279mm fd=3.181+2.86=6.041mm

有悬臂挠引起的导梁上口轨距变化最大d 计算如下 6.041/1=d1/(2.25+.245) d1=23.19 mm 9.279/1=d2/(2.25+.245) d2=35.62mm 故 d=d1+d2=58.81mm

综上计算，天车咬合总间距为58.81mm,(100-70)×2=60mm 可

八.150型分配梁：（1号车处）

截面形式如上图11：（单位mm ）

截面特性：

A=0.6×0.02×2+2×0.36×0.016=0.03552m 2

442331092.9)19.002.06.012

02.06.0(21236.0016.02m I -?=??+?+??=

跨中集中荷载P=93.75+764/1000=94.514 t 最大弯矩：m t pl M ?=?==

443.354

.1514.944 支点反力：：R=94.514/2=47.257 t

弯曲应力：MPa MPa Pa I My 21046.711046.7110

92.92.010443.35644<=?=???==-σ 腹板最大剪应力：

MPa

MPa pa I QS 140][94.331094.33016.021092.9)19.002.06.0(10257.476

44max =<=?=???????==-τδτ局部压应力 MPa MPa TwLz F

c 320][30.6216

26401035.1514.944

=<=????==σψσ

l z =600+2×20=640mm 换算应力：

MPa MPa 231][1.153.9294.3346.7132222=<=+=+='στσσ 可

九、0号柱承载力检算

立柱采用Φ219mm 无缝钢管，壁厚12mm （内管Φ192mm ，壁厚13mm ），一侧立柱由两根组成，中间用Φ60×5mm 钢管作为连接。

600

400100100

400

1. 若按两根钢管同受力，其截面形式如右图12所示，其失稳方向为绕y 轴失

稳(加’为以内钢管为准)。图12

截面特性：图13

2222120156.02

)

195.0219.0(4

)

(2m d d A =-?=

=ππ

2222120146.02

)

166.0192.0(4

)

(2'm d d A =-?=

=ππ

45444141039.832

)

195.0219.0(64

)

(2m d d I y -?=-?=

=ππ

454441410887.532

)

166.0192.0(64

)

(2'm d d I y -?=-?=

=ππ

m A I r y

y 0733.00156.01039.85=?==

-回转半 m A I r y y 06345.00146

.010887.5''

=?==

-回转半按一端固结，一端铰接计算长细比150][4.340733.06.37.0=<=?==

λλy r ul 长细比150][71.3906345

.06.37.0'=<=?==

λλy r ul 由长细比，可按a 类构件查表3.4-5（《钢结构设计手册》594页），取安全系数n=2，得应力折减系数分别为Φ=0.9538，Φ=0.94187

应力MPa MPa A N 210][6.950156

.09538.01014.7124

=<=???==

σφσ 〈可〉应力MPa MPa A N 210][047.1030146

.094187.01014.712'4

=<=???==

σφσ 〈可〉 2. 只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力：（图见13）

2222120073.04

)

166.0912.0(4

)

(m d d A =-?=

ππ

4544414109435.264

)

166.0192.0(64

)

(m d d I y -?=-?=

ππ

m A

I r y y 0635.00073

.0109435.25

=?=

-回转半

按一端固结，一端铰接计算长细比150][7.390635

.06.37.0=<=?==

λλy r ul 由长细比，可按a 类构件查表3.4-5（《钢结构设计手册》594页），取安全系数n=2，得应力折减系数分别为Φ=0.9419

应力MPa MPa A N 210][93.2060073

.09419.01014.7124=<=???==

σφσ 可十、起吊系统检算

起升系统检算

起升卷样机5t ，8轮100t 滑车组，Φ24.5mm 钢丝绳走16。起升荷载Q=57.2t （实际净吊重为40t ）,

滑车组效率：72.0)

96.01(16)

96.01(96.01)1(116=-?-?=--?

=ηηηηn E n 所需牵引力：t t n P E 5965.472

.0162

.57<=?==

η? 〈可〉

选用公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为38.1t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7折减。

安全系数n=38.11×6×0.7/57.2=7.46〉6 〈可〉

2.吊两千斤绳验算

选用6×37丝φ36.5mm ,10股公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为83.9t，考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7折减。

安全系数n=83.9×10×0.7/57.2=10.27〉10 〈可〉

十一 .架桥机导梁整体稳定性计算

导梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。导梁在0号支柱、1号腿2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算导梁纵体稳定

1．导梁跨中主弦杆截面形式见下图14：（单位：cm）

A=（93.2-11.2）╳8=656cm2

Ix=656×1002=cm4

Iy=656×502=cm2

Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cm3

Wy=Iy/x=/(50+12.5)=26240cm3

cm A Ix r x 100656

6560000

===

cm A Iy r y 50656

1640000===

λx=l 0/rx=3200/100=32 λy=l 0/ry=3200/50=64

查表Q235(b 类构件)得：φx=0.929, φy =0.786 竖向荷载在跨中产生的最大弯矩：

Mx=R ×16-q ×162/2=23.36×16×2-1.42×162/2=565.76t ·m 横向风力产生在导梁跨中最大弯矩：按7级风压检算（W 0=19kg/m 2） W=K 1K 2K 3K 4W 0=1×0.4×1.0×1.2×19=9.12kg/m 计算原理：

MPa f yWy

My xWx Mx 170][=<Φ+Φ Mx,My ——绕强轴和弱轴作用的最大弯矩. Wx,Wy ——按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩 ф——绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数 [f]——允许抗压强度值

横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风力弯矩

My=2×9.12×2.495×(322/8)×10-3=6.0t ·m

MPa f MPa yWy My xWx Mx 170][35.10726240

786.010611.58311929.01076.5654

4=<=??+??=Φ+Φ2．当架桥机前行时，B 点截面及截面特性同上有：

Wx=58311.11cm 3 Wy=26240cm 3 φx=0.929, φy =0.786 竖向最大弯矩Mx=ql 2/2=1.42×322/2+32×5.6=906.24 t.m

横向最大弯矩（取7级风压）My=ql 2/2=2×10-3×9.12×2.495×322/2=23.30t.m

MPa f MPa yWy My xWx Mx 5.178][05.14.17826240

786.01030.2311.58311929.01024.9064

4=<=??+??=Φ+Φ

十二.导梁天车走道梁计算

考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕（16b 工字钢, [σ]=215MPa, W=141cm 3）间距取1.0m ，均置于节点上，钢轨采用P 50,允许弯应力[σ]=400MPa, W=287.2cm 3钢轨受弯按按简支梁计算，最大轮压为P=31.55332t ，行走轮压17.988t 1．钢轨

M max =pl/4=1×31.55332×0.7/4=5.5216 t ·m

σ=5.522×104/287.2=192.26MPa<[σ]=400 满足规范要求。 2．工字钢

行走时：

M= pl/4=1×17.988×0.7/4=3.1479 t ·m

σ=3.1479×104

/141=223.26Mpa<1.05[σ]=215×1.05=225.75Mpa 可 1米一根工字钢不能少。

3．架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按0.5米一根放置

十三.吊梁天车横梁计算

（一）受力计算

架桥机天车横梁设计采用16Mn 钢，顶板厚度为20mm ，底板厚度为20mm 截面形

式如图15。截面特性如下：

A=20×2×460+16×(800-40)=30560 mm 2 I=20×460×4002×2=2.944╳10-3m 4

架桥机在架梁全过程中弯矩最大为活载在跨中，应力计算

横梁支点弯矩：M=16.25×2×11.6/4=94.25t ·m 则翼缘板应力：

MPa MPa Pa I My 21006.1281006.12810

944.24.01025.946

4<=?=???==-σ 腹板最大应力：

MPa

MPa pa I QS 140][38.191080.19016.010944.2)39.0016.046.0(10225.16634max =<=?=???????==-τδτ 局部压应力

MPa MPa TwLz F

c 320][84.5416

5001035.1225.164

=<=????==σψσ

l z =460+20×2=500mm 换算应力：

MPa MPa 231][1.157.13280.19306.12832222=?=?+=+=σστσ

（二）.天车横梁稳定性计算

架桥机计算书..

一．ik设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q1=100t 天车重：Q2=7.5t（含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行) 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q4=5.6t 1号承重梁总重：Q5=14.6t 2号承重梁总重：Q6=14.6t 纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1

（二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： q1=19kg/m2 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q2=66kg/m2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图 P4=14.6t (2#承重横梁自重)

P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重） P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算， P7=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2 P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心

40米架桥机计算书

... 40 米架桥机计算书

1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a 过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b 架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41 米的跨中，弯矩可能出现最大值 c 架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 2.1.1主梁上下弦杆的强度计算 2.1.1.1 过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）

M max =717t ·m 架中梁时，当提升小车位于主梁41 米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) M max =477t ·m 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 M max =717t ·m 主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊 10mm芯板。下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。

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截面几何参数如表所示：主梁的正应力: σmax=M 4/46812866.6441 ×10-9 max /W X = 717×10 =153MP＜a［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B 钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 M max =477t ·m 主梁的正应力: σmax=M 4/46812866.6441 ×10-9 max /W X =477×10 =102MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B 钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B 的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。 2.1.2弦杆的接头销板及销轴的强度计算

架桥机计算书

目录一、设计规范及参考文献 (2) 二.架桥机设计荷载 (2) 三.架桥机倾覆稳定性计算 (3) 四.结构分析 (5) 五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7) 六.架桥机0号立柱横梁计算 (9) 七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11) 八.150型分配梁：（1号车处） (13) 九、0号柱承载力检算 (14) 十、起吊系统检算 (15) 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16) 十二.导梁天车走道梁计算 (18) 十三.吊梁天车横梁计算 (18)

一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 单个天车重：Q =20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重） 2 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m =4t 前支腿总重: Q 3 中支腿总重：Q =2t 4 =34t 1号承重梁总重：Q 5 2号承重梁总重：Q =34t 6 =12t 2#号横梁Q 7 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1 （二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q =66kg/m2 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1

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架桥机计算书.d o c -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

DF30/70Ⅲ型架桥机稳定性计算书计算单位：郑州大方桥梁机械有限公司校核单位：湖南对外建设有限公司张花高速28标 2011 年 6 月 10 日

1 主参数的确定： DF30/70Ⅲ型架桥机依据“DF30/70型架桥机设计任务书”而设计的混凝土预制梁架设安的专用设备，起吊能力 70 吨；适应桥梁跨径≤30 米，并满足斜（弯）桥梁的架设要求。主要技术参数如下：起吊能力：70t 适用桥梁跨径：≤30m 适用最大桥梁纵坡：±3% 适用斜桥角度：0-450 适用弯曲半径：250m 小车额定升降速度：min 小车额定纵向行走速度：min 主梁空载推进速度：min 大车横向行走速度：min 运梁平车轨距：2000mm 运梁平车空载速度：17m/min 运梁平车重载速度：min 本架桥机的设计是依据 Q/ZDF010-1999《安装公路桥梁用架桥机通用技术条件》 [1]，并参照 GB3811-83 《起重机设计规范》 [2]、GBJ17-88《钢结构设计规范》[3]及起重机设计手册[4]进行。 2 整机稳定性计算：架桥机纵向稳定性分析架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，整机稳定系数Kw≥。架桥机受力如下图所示：其中导梁前支腿Q 前腿=，导梁重量简化至其结构中心，Q 导梁 =，主梁支点中心前一段重Q 主梁=，支点中心后一段Q 主梁 =。两天车重心相距3m，Q 车 =6t。 PW=CKhqA ， C —风力系数查[4]表1-3-11，C取 Kh —风压高度变化系数查[4]表1-3-10，Kh取1 q —计算风压查[4]表1-3-9，q 取25kg/m2 A —迎风面积A=7 m2

40mT梁架桥机计算书

架桥机计算书设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。一、主体结构验算参数取值 1、三角主梁自重（包括轨道）：0.705t/m 2、平车：1.6t/台 3、天车：4.5t/台 4、验算载荷（40mT梁）：137t（最重为中跨边梁） 5、起重安全系数：1.05 运行冲击系数：1.15 结构倾覆稳定安全系数：≥1.5 6、材料三角导梁主梁采用16Mn钢材。二、总体布置说明：动力部分全部采用电动操作，系统电路为全变频方式（起吊电路除外）。（一）导梁中心距：7m；（二）导梁全长：66m，前支点至中支点的距离为41.46m；（三）架桥机导梁断面：4.28m×2.5m，总宽9.5m；（四）吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车（五）行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移；（六）架桥机单边导梁的抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩 I1 =5052406cm4。

三、结构验算 1、施工工况分析：工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算，验算主要内容： ⑴、抗倾覆稳定性验算； ⑵、支撑反力的验算； ⑶、桁架内力验算； ⑷、悬臂挠度验算；工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容： ⑴天车横梁验算； ⑵支点反力的验算； ⑶桁架内力验算；工况三、架桥机吊边梁就位时的验算 ⑴前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02、03）。 ⑵前、中部横梁强度验算 2、基本验算 2．1工况一、架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算 2．2．1施工中的荷载情况 ⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（两边导梁自重，含钢轨） ⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单

40米架桥机计算书

40米架桥机计算书 1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 =717t·m M m ax

架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) =477t·m M m ax 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 =717t·m M m ax 主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊 10mm芯板。下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。截面几何参数如表所示：主梁的正应力: /W X=717×104×10-9 σmax=M m ax =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。梁中的最大弯矩 M =477t·m m ax 主梁的正应力: σmax=M /W X=477×104×10-9 m ax =102MPa＜［σ］=170Mpa

架桥机计算书

一.设计规范及参考文献.............................................. 二.架桥机设计荷载................................................... 三.架桥机倾覆稳定性计算............................................. 四.结构分析.......................................................... 五.架桥机1号、2号车横梁检算.................................... 六.架桥机0号立柱横梁计算.......................................... 七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 ................................ 八.150型分配梁：（1号车处）...................................... 九.0号柱承载力检算................................................ 十、起吊系统检算...................................................... 十一.架桥机导梁整体稳定性计算...................................... 十二.导梁天车走道梁计算.............................................. 十三.吊梁天车横梁计算................................................ 一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83 （二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》

GCQJ30-120架桥机计算书

GCJQ120t-30m 架桥机计算书编制：＿＿＿＿＿＿＿校对：＿＿＿＿＿＿＿审核：＿＿＿＿＿＿＿批准：＿＿＿＿＿＿＿开封市共创起重科技有限公司

一主要性能参数 1.1额定起重量 120t 1.2架设梁跨 30m 1.3卷扬机起落速度 0.8m/min 1.4龙门行走速度 2.9m/min 1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min 1.6适应纵坡 ±3％ 1.7适应斜桥 45° 1.8 整机功率 73.4KW 二架桥机组成 2.1 吊梁天车总成两套2.2 天车龙门两套2.3 主梁一套2.4 前框架总成一套2.5 前支腿总成一套（含油泵液压千斤顶）2.6 前支横移轨道一套2.7 中支腿总成一套2.8 中支横移轨道一套2.9 反托总成一套（含油泵液压千斤顶）2.10 后支腿总成一套2.11 后横梁总成一套2.12 电气系统一套三方案设计注：总体方案见图 JQ30120.00 3.1 吊梁行车 3.1.1 主要性能参数额定起重量 120t 运行轨距 1200mm 轴距 1100mm 卷扬起落速度 0.8m/min 运行速度 1.8m/min 驱动方式 4×2 自重 11.4 t 卷筒直径： φ377mm 卷筒容绳量： 250m 3.1.2 起升机构已知：起重能力Q 静=Q+W 吊具=60+1.1=61.1t 粗选：单卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表 3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:S=Q 静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t ，选择JM6t 卷扬机，平均出绳速度9.5m/min ；钢丝绳破断拉力总和∑t ：∑t=S ×n/k=5.6×5/0.82=34.2t ，选择钢丝绳： 6×37-21.5-1850-特-光-右交，GB1102-74，《起重机设计手册》P199。 3.1.3 运行机构 3.1.3.1 车轮直径《起重机设计手册》P355 已知 Q=60t 、G 小=5t 、4×2驱动则P c = P max =（Q+G 小）/4=16.25t ，车轮和轨道线接触，L=60mm ，轨道方钢30×60，车轮材料ZG45，则由公式： D ≥211C C L K Pc ???=25 .117.1602.71000025.16????=257mm 式中 K 1—常数 7.2N/mm 2，δb ≥800MPa

40米架桥机计算方案

40米架桥机计算书1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 =717t·m M m ax 架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) =477t·m M m ax

此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 =717t·m M m ax 主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm芯板。截面几何参数如表所示：主梁的正应力: /W X=717×104×10-9 σmax=M m ax =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。梁中的最大弯矩 M =477t·m m ax 主梁的正应力: /W X=477×104×10-9 σmax=M m ax =102MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。弦杆的接头销板及销轴的强度计算过孔时的悬臂端的根部，尺寸如图所示，材质Q235。销板、销轴所承受的最大轴力为 N max=285t 销轴材质为45#钢，销轴的工作直径φ50mm，销轴的布置如图所示。

40米架桥机计算书

1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 2.1.1主梁上下弦杆的强度计算 2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）

M max =717t·m 架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) M max =477t·m 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 M max =717t·m 主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。

截面几何参数如表所示：主梁的正应力: /W X=717×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 =477t·m M max 主梁的正应力: /W X=477×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =102MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。 2.1.2 弦杆的接头销板及销轴的强度计算 2.1.2.1考虑销板及销轴的重要性，将销板放在最不利的位置。设

架桥机受力计算书

160吨40米跨架桥机计算书 1、架桥机设计依据与验收标准（1）架桥机设计制造标准 ①GB3811-2008 起重机设计规范 ②GB6067-85 起重机械安全规程 ③GB/T14405-93 通用桥式起重机 ④GB10212-98 铁路钢桥制造规范 ⑤GB17-88 钢结构设计规范 ⑥JG581-91 建筑钢结构焊接规范 ⑦JSJ041-2000 公路桥涵施工技术规范 ⑧国家质量监督检验检疫总局文件，国质检[2003]174 号 ⑨特种设备安全监察条例（国务院373号令）（2）架桥机检验、验收标准 ①GB/T14406-1993 通用架桥机 ②GB5905-86 起重机试验规范和程序 ③GB6067-85 起重机械安全规程 ④GB10183-83 桥式和架桥机制造和轨道安装公差 ⑤GB1005.1～88 起重吊钩 ⑥GB5972-86 起重机械用钢丝绳检验和报废实用规范 ⑦GB50205-95 钢结构工程施工及验收规范（3）架桥机设计图纸设计图纸主要有： QJ160/40、QJ160/40-1、QJ160/40-2、QJ160/40-4、QJ160/40-6、QJ160/40-6-5、QJ160/40-7、QJ160/40-8、QJ160/40-12 、QJ160/40-15。 2、主要工程应用 ①本设计为实用型桥梁吊装起重设备； - - 总结资

②本设计应能适应目前国内高速公路或国道桥梁建设中的中小吨位，160 吨40 米跨以下混凝土大梁的起吊要求； ③不同规格的起重机可对应起吊各种长度及重量的混凝土预制梁，同时也适应各种型号及各种规格的混凝土预制梁(如：T 型梁、箱梁、空心板梁)，并可直接给大梁安装到位。 ④本设计应符合国情、应有实用性、经济性，便于推广应用。 3、设计指标（1）门机主要技术参数 ①起重量：160 t ②主梁结构形式：桁架组合式双导梁 ③产品型号：QJ160/40 ④起升高度：5 米 ⑤架桥机过孔行走速度：3.4 m/min ⑥吊梁纵移行走速度：3.5 m/min ⑦小车横移速度：2/min ⑧小车起升速度：0.42/min ⑨总功率：76.2 kw ⑩总重：107 t ?外形控制尺寸：长、宽、高68×7×11.8 ?控制方式：手动、电控（2）卷扬机起升机构 ①选用卷扬机滑轮组采用上10 下11 滑轮组倍率m＝11，22 绳钢丝绳最大静拉力S ＝Q/2mn=70/2×12×0.9＝3.53t 钢丝绳选用NAT 6×37+1 φ19.5，破断力为21.85 吨， - - 总结资

40-160架桥机计算书

河南省先锋路桥设备有限公司JQ40/160型架桥机计算书河南省先锋路桥设备有限公司二〇一一年九月二十四日

JQ40/160型架桥机计算书说明：JQ40/160型架桥机是指：适应跨度40米内，起升重量在80t+80t=160t内的架桥机一、总体计算 1、主参数的确定 JQ40/160型架桥机是依据“JQ40/160型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土梁预制场的吊装设备。主钩起吊能力为80t+80t,用于预制梁的起吊作业。 1.1、主要技术参数如下：主钩起吊能力： 80t+80t 适应跨度： 40m 小车提升速度：0.6m/min 小车横移速度：2m/min 小车纵移速度：3m/min 大车横移速度：2m/min 大车纵移速度：3m/min 1.2、设计参考标准及资料 [1] GB/T3811-2008《起重机设计规范》 [2] 《起重机设计手册》 1.3、整机稳定性校核根据本机结构特点，工作状态无需进行整机稳定性校核计算，非工作状态时，沿大车方向有暴风袭来，要求锚固、缆风绳紧固，故无需验证其稳定性。

二、计算依据本架桥机用于桥梁工程混凝土预制梁的安装及预制场吊装作业场合，每年工作4-6个月，每天连续工作不超过6-8小时，故只对结构进行强度及刚度计算，而不计算其疲劳强度。主梁采用Q235B 钢材，支腿材料为Q235B 钢，销轴为40#钢，安全系数取k=1.33,采用许用应力法进行强度校核，满足： [σ]= σs /k [τ]=[σ]/(3)1/2 [σjy ]=1.5[σ] 材料许用应力表单位：Mpa 工况一：过孔（过35米孔，以37米计算）主梁过孔时强度计算: 1、自重荷载：（1）60m 主梁自重 P 主梁=63.6t 、q 主梁=1060kg/m （2）24m 导梁自重 P 导梁=16.8t 、q 主梁=700kg/m （3）副前支腿自重P 副前=2.6t （4）前支腿自重 P 前支=8.8t （5）中支腿自重 P 中支=7.6t （6）单后托自重 P 后托=1.2t （7）单后支自重 P 后支=0.8t （8）单天车自重 P 天车=9.8t （9）前支横移轨道P 前横=5.6t 、q 前横=200kg/m （10）中支横移轨道P 中横=8.4t 、q 中横=300kg/m [σ] [τ] [σjy ] 备注 Q235B 176 102 265 查表 20 267 154 400 查表 45#(调质) 460 355 690 查表

JQG100t-35m架桥机计算书

JQG100t/35m 双导梁架桥机计算书 , ' 浙江中建路桥设备有限公司黄树军 2011-10-8

目录 1、整机主要性能参数 2、起重行车总成 3、纵移桁车 4、纵移桁车梁台车 5、架桥机工况 6、反滚轮组！ 7、三角桁架主梁 8、前、中横移台车附：参考文献《

1 整机主要性能参数 ' 额定起重能力： 50t+50t 架设预制梁长：≤35m（前、中支架支点距）吊梁起落速度： 0-2m/min 小车横移速度： 3m/min 桁车纵移速度： min 整机横移速度： min 反滚轮自行速度： min 主梁纵移速度： min 架设桥形： 0-450 控制方式：手动、电控外形尺寸： 63m×10m×11.5m 、装机容量： |

2 起重行车总成主要性能参数 2.1.1 额定起重量： 50t+50t （两点吊）！ 2.1.2 运行轨距： 1500mm 2.1.3 轴距： 1980mm 2.1.4 驱动方式： 1/2 2.1.5 起落速度： 0-2m/min 2.1.6 横移速度： 3m/min 2.1.7 装机容量： 22KW ×2+*2 2.1.8 总成重： 5109kg 卷扬起升机构选用双联卷筒，滑轮组倍率m=8×2，6定滑轮组（二介轮），8动滑轮组钢丝绳最大静拉力： . 附：卷扬机厂产品参数 1 起重量： 500KN 2 卷筒直径：φ550mm 3 卷筒宽度： 780mm （限制宽度尺寸，中间隔板） 4 平均绳速： 15m/min 5.绳径： φ18mm 6.电机 YZR160L-6, 22KW/972r/min 7.制动器： YWZ400 8.重量: 2000kg 钢丝绳破断拉力总和： F ≥, n=5 ！则查表钢丝绳型号：6×37-φ18-1670,GB/T8918-86 滑轮组：定滑轮6片、介轮2片，动滑车8片，动滑轮组直径φ470mm ，定滑车组直径φ350mm 工作绳轮直径：D0≥e ·d=16×18=288mm 驱动机构： 2.3.1驱动轮组 :文献《起重机设计手册》P355 假定：起重小车自重G=（含吊具）.驱动方式1×2 最大轮压：Pmax=(Q+G)/4=(50+/4= 最小轮压：Pmin=G/4=4= 计算载荷: Pc=(2Pmax+Pmin)/3= 车轮材质：ZG55,σs=400MPa,σb=700MPa 正火+回火 t m Q S 6.386 .01650 η=?= ?=

30M跨架桥机架设方案及计算书

衡昆国道主干线富宁至广南高速公路第三合同段 30M跨架桥机架设方案及计算书编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人：技术负责人：计算人：编制日期：2006年6月1日

衡昆国道主干线富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T梁，安登中桥为预制安装20米空心板。受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计，登峰起重设备制造制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。在此只对纵梁和横梁进行受力计算。二技术参数

该桥机为了运输方便和现场安装，主结构采用销轴连接及法兰连接，其结构见总装图。 (一)主梁主梁是架桥机的主要承力构件，每列主梁全长48米(共2列)，主梁上、下铺设轨道满足天车运行和过孔的需要，为了方便拼装，每列主梁由3m×1.5m贝雷片拼装而成，其特点是：结构简单、刚性好、稳定性可靠、抗风性强、安装、拆卸便利等优点。 (二)天车由纵移天车和横移起重台车担梁天车由上下轮箱组、担梁、横移小车、卷扬机、定、动滑轮组、起升装置等组成。它的功能是提升运送预制梁，并一次性架设边梁，轮箱上的电机通过摆线针轮减速机，开式齿轮组将动力传给车轮，实现天车在主梁上运行。天车上的卷扬机通过动、静滑轮组提起或放下预制梁。(三)托轮箱中托轮箱采用双层轮箱，分为上轮箱，下轮箱及转盘三部分，它由箱体、电机、摆线针轮减速机、开式齿轮副与车轮等部件组成。轮箱支座、支座马鞍、支座销轴、转盘和转盘销轴等组成。上下层轮箱通过转盘可以任意调整角度便于斜桥和弯桥的架设。中托轮箱支撑在桥机主梁下部是桥机过孔及横移架梁的主要动力。 (四)前框架

NF100t-30计算书

NF100t-30m配重式架桥机设计计算书编制：审核：批准：日期：南京登峰起重设备制造有限公司

一、主参数的确定： NF100t/30m型架桥机是依据“NF100t/30m型架桥机设计任务书”而设计的用于混凝土预制梁的架设设备，架设能力≤2×50t=100t。主参数如下：架设能力：≤2×50t=100t。使用跨径：≤30m 小车纵移速度：3m/min 小车横移速度：2m/min 大车纵移速度：3m/min 大车横移速度：2m/min 最大轮压：23t 总电容量：66kw 设计依据及参考标准： 1.起重机设计规范《GB/T3811-83》 2.钢结构设计规范《GBJ50017-2003》 3.起重机设计手册二、结构计算： 1.桥机采用Q235-B、20#及销轴采用45#调质，安全系数K=1.33，采用许用应力法进行强度校核，满足：[δ]= δs/n [τ]= [δ]/（3）1/2[δjg] =1.5[δ]

材料许用应力表（t/cm2） 2.计算主梁： ①单根主梁的最大荷载G max： G荷—————额定荷载50t G小车—————小车自重10t K——————起升运行综合系数1.1 G max=（G荷/2+G小车/2）K=33t ②单根主梁的最大弯距M max： M max=G max l/4+ql2 /8=315.2tm G max—————单根主梁的最大荷载 q——————自重集度q=0.4t/m l———————跨径(按32m计算) ③单根主梁的最大剪力Q max： Q max=（G max+ql）/2=22.9t ④截面的几何性质：（见图） I x=2505947cm4 W x=22575.69cm3

30M跨架桥机架设方案及计算书

衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段 30M跨架桥机架设方案及计算书编制单位：中铁二十三局集团一公司富广高速公路项目经理部项目主管人：技术负责人：计算人：编制日期：2006年6月1日

衡昆国道主干线云南富宁至广南高速公路第三合同段全长8.215Km,安登特大桥、安登1＃大桥、戈风大桥为30米预制安装T 梁，安登中桥为预制安装20米空心板。受地形限制4座桥梁均采用拼装式架桥机架设。此架桥机结构参考中国铁道部建筑研究设计院设计，南京登峰起重设备制造有限公司制造的NF120t/40m型架桥机设计而成。在此只对纵梁和横梁进行受力计算。二技术参数

EBG40-120架桥机计算书讲解

济徐高速公路济鱼段LQSG-4合同段EBG40-120架桥机计算书

1.说明 EBG40-120型架桥机是为架设25米跨预制桥梁设计制造的大型非标起重设备。该桥机设计起吊重量为2×50吨，架设跨度≤30米。桥机主梁为三角桁架结构，由型钢和钢板焊接而成。前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升机构。该型架桥机过孔需配重过孔,配重量≥80t。 2.计算依据（1）《起重机设计规范》（GB3811-83）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计手册》中国铁道出版社ISBN7-113-02571-4/TH·62 3.设计指标 3.1 安全系数钢结构强度安全系数n≥1.33 抗倾覆安全系数n≥1.3 3.2 材料容许应力 4. 设计载荷 4.1 竖向载荷 4.1.1 结构自重 4.1.1.1 主梁P主=L×q×2=36.48 t 自重集度q=0.38 t/m 主梁长度L=48m 4.1.1.2 提升小车P提=8.8 t×2=17.6 t 4.1.1.3 前支腿P前=4.8 t 4.1.1.4 后支腿P后=0.55 t×2=1.1 t 4.1.1.5后上横梁P后上=1.1 t 4.1.1.6 主梁联结框架P主框=0.35t

4.1.1.7 前支横移轨道P前横移=2.1 t/12m×24m=4.2 t 4.1.1.8中托P中托=6.4 t 4.1.1.9中托横移轨道P中横移=3.3 t/12m×24m=6.6 t 4.1.2 载荷重量P荷=2×50 t 4.1.3 冲击系数 4.1.3.1 起升冲击系数Φ1=1 4.1.3.2 起升动载系数Φ2=1.15 4.1.3.3 运动冲击系数Φ3=1.1 4.2 水平载荷提升小车在主梁上横移速度为0.2m/s,加速度很小，可不计。提升小车吊重2×50吨，为安全计，按吊重5％计算，惯性力P H=50×0.05=2.5 t。计算值偏小，不安全！查《起重机设计手册》（P602）小车制动惯性力： P H=（Q+Q自自）／14 =（50＋8.8）/14=58.8/14 =4.2 t (单桥架) 4.3 风载荷 4.3.1 工作状态计算风载荷工作状态计算风压q1=15 kg/m2 单列横桥向迎风面积A单=ψ×L×H=0.6×48×0.7=20.16m2 整机横桥向迎风面积A=(1+η)A单=(1+0.46)×20.16=29.4 m2 横桥向风载荷P工=C×K h×q×A=1.6×1×15×29.4=0.7 t 预制梁风载荷P预=C×K h×q×ψLH=1.5×1×15×1×30×2=1.4 t 顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风载荷忽略不计。 4.3.2 非工作状态计算风载荷非工作状态计算风压q2=50kg/m2 横桥向风载荷P非=C×K h×q×A=1.6×1×50×29.4=2.4 t计算值偏小，不安全！ K h －风压高度系数。非工作状态K h 不应等于1。取30米高为：1.39 A –迎风面积。应采用空间桁架的计算方法：已知：桁架计算长度：48000 。桁架轴线垂直面高：1800 ，水平桁架轴线宽：1100 。桁架纵向垂直面节间宽：737.5 , 水平桁架节间宽:1475 。计算：因：48000／1800＝26.7

100t桥机计算书

100/30架桥机计算书一、工程概况临海高等级公路如东段工程5标如泰运河大桥位于江苏省如东县大豫镇临海区域，如泰运河大桥为新建公路跨越如泰运河的大桥，中心桩号K68+999.664，线路与河道正交，跨径布置为5×（5-25m），桥梁全长631.64m。桥梁1-21跨位于圆曲线上，22-25位于直线上，总宽26m，断面为0.5m（防撞墙）+11.5m（机动车道）+0.75m（波形护栏）+0.5m （中分带）+0.75m（波形护栏）+11.5m（机动车道）0.5m（防撞墙）。桥面横坡为双向2%，坡向两侧。桥面铺装为8cmC40现浇砼+10cm沥青砼。上部结构采用25m简支变连续小箱梁结构，下部构造为桩柱式桥墩，双柱悬臂盖梁，桥台为肋板式，水中墩11-14号有系梁连接。基础全部为钻孔灌注桩，桥台下有工字形承台，台后设置8m搭板。如泰运河大桥共25跨，墩台序号0-25#墩（台），其中11-14位于如泰运河河道中，其余位于岸上。本桥箱梁为PC组合箱梁，先简支后连续结构，5跨一联，单幅5联，左右幅共10联，每跨4片（中梁2片，边梁2片，组合形式为边中中边），每联20片，共计箱梁200片。桥梁湿接缝宽75cm，湿接头宽60cm。

盖梁宽度170cm和180cm，长度1125cm，厚度150cm，跨度7m，两段悬臂147.5cm。每个盖梁2个立柱，立柱直径150cm，中心距700cm，高度1.928-2.86m，立柱混凝土标号C30，钻孔桩基础，采用单桩单柱形式。本工程箱梁共有200片，其中边跨边梁40片，中跨边梁60片，边跨中梁40片，中跨中梁60片。其中边梁砼25.84立方，边梁28.46立方，边梁最重达73,9t。二、桥机概况桥机是由两根主梁承重，全长50m，由前支腿部分、中托部分、后支部分，天车部分，液压系统以及电控部分组成，可以完成桥机的过孔、架梁功能，桥机的高度可以由前、后支的液压系统调节，整个桥机的所有功能由电控系统控制完成。主梁上弦杆采用1根双拼25号工字钢，下弦杆采用2根双拼18号槽钢，中部杆件采用双拼8号槽钢，底部杆件采用双拼12号槽钢。如下图所示：

30m架桥机验算计算书

一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 =7.5t（含卷扬机）天车重：Q 2 吊梁天车横梁重：Q =7.3t(含纵向走行) 3 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q =5.6t 4 =14.6t 1号承重梁总重：Q 5 2号承重梁总重：Q =14.6t 6 =7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（1号车）：Q 7 纵向走行横梁（2号车）：Q =7.5+7.3=14.8t 8 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1 （二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; =66kg/m2 q 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)

2.运行惯性力：Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）: 图中

P 5= P 6 =14.8t （天车、起重小车自重） P 7 为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算， P 7 =ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M 抗 =43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M 倾 =5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M 抗/M 倾 =1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图

m架桥机验算计算书

?设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89 ）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021- 89 ）（五）石家庄铁道学院《G町T-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。二. 架桥机设计荷载（一）?垂直荷载梁重:Qi=100t 天车重：Q2=7. 5t （含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7. 3t （含纵向走行）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=l. 29t/节（单边） 1.29 X 1. 1=1.42 t/ 节（单边） 0号支腿总重：Q i=5. 6t 1号承重梁总重：Qs=14. 6t 2号承重梁总重：Q6=14. 6t 纵向走行横梁（1号车）:Q T=7. 5+7. 3=14. 8t 纵向走行横梁（2号车）:Qs=7. 5+7. 3=14. 8t 梁增重系数取：1. 1 活载冲击系数取：1. 2不均匀系数取：1. 1 （二）?水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： ;qi=19kg/m b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压； ■ q 2=66kg/m2 （以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》）

2.运行惯性力：①二1. 1

三. 架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1 （单位m）: 图中 Pi=5. 6t （前支柱自重） R=l. 42 X (22+8. 5) =43. 31t （导梁后段自重） R=l. 42 X 32=45.44t （导梁前段自重） P.i=14. 6t (2# 承重横梁自重） P5= Pe=14. 8t (天车、起重小车自重) P：为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算, F7=2 CKnqAi =1. 2 X 1. 39X 66X (0. 7+0. 584+0. 245+2. 25+0. 3+0. 7+0. 8+1. 5) X12. 9二10053kg二10.05t 作用在轨面以上5. 58m处 M 抗二43.31 X 15+14.8 X ( 22+1. 5) +14. 8 X 27.5+14.6 X 22=1725. 65t. m M 倾二5.6 X 32+45. 44 X 16+10. 05 X 5. 58=962. 319t. m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n二M 抗/M 倾=1725. 65/ （962. 319 X 1. 1） =1. 63>1. 3 < 可）（二）架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P】为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心 Fi=43. 31+45. 44+7.3 X2+14. 6X2=132. 55 t P2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6o

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