低温送风空调系统的风管得热与温升

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低温送风空调系统的风管得热与温升

作者：李莉， 张建一， Li Li， Zhang Jianyi

作者单位：集美大学机械工程学院,厦门,361021

刊名：

低温工程

英文刊名：CRYOGENICS

年，卷(期)：2005(6)

被引用次数：1次

参考文献(4条)

1.李莉;朱彩霞;张建一与冰蓄冷相结合的低温送风系统[期刊论文]-低温工程 2004(05)

2.吴喜平;朱喆冰蓄冷空调系统中的低温送风风管和保温[期刊论文]-电力需求侧管理 2002(04)

3.Kirkpatrick A T;Elleson J S;汪训昌低温送风空调系统设计指南 1999

4.陆耀庆实用供热空调设计手册 1993

本文读者也读过(10条)

1.杨国荣.叶大法.方伟.魏炜.胡仰耆.Yang Guorong.Ye Dafa.Fang Wei.Wei Wei.Hu Yangqi低温送风系统风管保冷设计与施工[期刊论文]-暖通空调2006,36(9)

2.杨向红.徐稳龙.Yang Xianghong.Xu Wenlong中国大唐电力集团公司生产调度指挥中心空调设计[期刊论文]-暖通空调2007,37(6)

3.徐亚娟冰蓄冷低温送风末端的比较分析和应用[期刊论文]-制冷与空调2002(2)

4.王勇常规送风口用于低温送风系统的问题分析[期刊论文]-节能2004(4)

5.丁瑞星.Ding Ruixing华润二期空调设计[期刊论文]-制冷与空调（四川）2009,23(6)

6.唐雷.张春雨.李宏民.张红.Tang Lei.Zhang Chunyu.Li Hongmin.Zhang Hong北京世纪金源大酒店总统套房空调设计[期刊论文]-暖通空调2005,35(3)

7.国家电力调度中心楼宇自控系统和冰蓄冷低温送风空调自控系统专家评议意见[期刊论文]-制冷空调与电力机械2001,22(4)

8.魏艳萍.郭庆斌国家电力调度中心低温送风空调系统施工安装技术[期刊论文]-暖通空调2002,32(6)

9.吴开强冰蓄冷低温送风系统中空气处理机组的设计[会议论文]-2009

10.张登春.Zhang Dengchun低温送风空调方式的节能分析[期刊论文]-建筑热能通风空调2000,19(4)

引证文献(1条)

1.李莉冰蓄冷低温送风系统风管路计算与经济分析[期刊论文]-电力需求侧管理 2008(5)

引用本文格式：李莉.张建一.Li Li.Zhang Jianyi低温送风空调系统的风管得热与温升[期刊论文]-低温工程2005(6)

通风空调风管制作安装施工方案

中国建筑工程总公司 CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRC CORP. 十堰市火车站北广场项目（地下综合体一期工程）通风空调风管制作安装施工方案 中建三局建设工程股份有限公司 十堰市火车站北广场项目（地下综合体一期工程）安装部 二0一六年三月

目录

第1章编制说明 编制目的 为更好地与工程总体施工组织设计相结合，明确通风与空调工程风管制作安装分项工程的施工范围及主要的施工工艺，找出施工过程中主要的重难点，并提出相应的应对措施、注意事项等，避免施工过程中不必要的返工和整改工作，保证工程按照既定进度计划顺利保质保量完成，特编制此方案。 编制依据 本方案编制主要依据的规范、标准、图集及相关资料文件如表所示。 表编制依据 施工范围包括通风与空调系统及消防送排风（烟）系统风管及部件、消声器与静压箱等的制作安装。本工程通风与空调系统设计概况如表所示。 表通风与空调系统设计概况

技术准备 （1）施工前熟悉施工图纸，认真详细地研究，了解设计意图、设计要求，针对工程特点及实际情况做好图纸会审，力争将图纸问题在施工前解决，保证施工过程中不因或少因图纸问题而影响工程进度及质量。 （2）明确工程内容，分析工程特点、重点及难点，根据施工进度由机电责任工程师组织，机电主任工程师及有关人员及时编制切实可行的施工组织设计和分部分项施工方案。 （3）针对工程对施工队做好各项技术交底，不仅要编制详细操作要求，还要说明质量要求，工期要求。对于在技术上、工艺上有特殊要求或容易出现问题的项目，提前做好准备工作，防范于未然。 （4）根据施工图提出预埋件、半成品等材料加工计划，提早落实各种材料的货源，确定进场日期。同时要做好各种材料进场后的复试工作。 （5）为防止以后返工和浪费，争取在工程开始前及早发现各专业图纸相矛盾的地方，提前做好各专业之间的协调配合工作，对各专业的图纸进行对照，进行深化设计，并由设计单位及监理单位认可方可实施。绘制各专业综合图，包括与土建的配合图。 （6）对图纸中须深化设计或由专业单位扩展设计部分，应提示甲方尽早落实，配合设计尽早出图，尤其是对结构预埋有较大影响部位。 人力资源准备 （1）选择各专业技术工人进场，并选择参加过类似工程或大型工程建设的技术工人参加本工程的施工。本工程风管制作安装所需人员计划如表所示。 （2）根据工期进度安排，编制详细劳动力计划，配备充足的专业技术工人，保障工程施工的基础力量。

风管系统(净化空调系统)

风管系统安装（净化空调系统）检验批质量验收记录 附带：

文明施工 重新制作规范的“三板一图”，于4 月10 前完成。 做好宣传鼓舞工作，应在现场大门，塔吊等位置挂设安全质量标牌。在其他醒目位置部位挂设安全及防火标牌。设吸烟室（拟定在现场会议室），其他部位严禁吸烟。 加强现场平面管理，现场施工料具码放必须按阶段性指定位置，码放整齐，该成方的成方，该码垛的码垛。加强现场用火管理，未经项目经理批准，任何人不得擅自动火。 按“三清”、“六好”要求定期进行文明施工检查。此项工作由项目经理负责组织，一般每月一次。派专人清扫厕所，经常扫除，定期扫除，定期洒专用药物，宿舍区由组长负责各自卫生区的清扫，以保证职工有一个良好的居住环境。食堂要坚持卫生责任制，确保饮食卫生。对食堂外的垃圾进行一次清除，以后要定期清除。 第一章雨期施工技术措施 表演池、鲸鱼池、2 号工作间及地下通道施工均可赶上雨期，因而必须采取必要的雨期施工措施。 每次搅拌混凝土前，对砂、石含水率进行现场测定，并相应调整用水量，确保配合比的准确。 浇筑混凝土时（尤其是表演池池壁），因配备塑料薄膜以防临时降雨，以尽可能保证浇筑混凝土连续施工。如确因突然大雨无法继续施工时，则因留置后浇带（不是施工缝），然后按后浇带做法处理。表演池底板、池壁的混凝土浇筑时间应根据阶段性天气预报安排，避开降雨天气。 对于尚未进行基础施工的坑壁，进入六月份后要用塑料薄膜覆盖，以防因雨水冲刷造成塌方。对于表演池观众厅基础处（最南面的三个）已出现边坡裂处安排人尽早清除，以防降雨，引起塌方。 备潜水泵、离心泵各两台，降雨后及时抽走基抗内积水。 鲸鱼池北边基抗边缘进入六月份后须培土挡水，以防外面积水流入基坑。 六月上旬进行一次现场用电线路及机械设备全面检查以确保雨期施工安全。 如需在水泥库外面码垛放水泥时，垛底面必须高出地面300mm，且排水通畅，垛子顶面必须铺塑料薄膜一层，且备足苫布，以防水泥受淋变质，露天码存放的水泥最长时间不得超过7d，局部受潮结块水泥，不得用于结构工程。 附带： 环境保护、水土保持保证措施 1、实行环保目标责任制，把环保指标以责任书的形式层层分解到有关部门及个人，列入承包合同和岗位责任制，建立一个懂行善管理的环保自我监控体系。 2、组织所有员工学习环保知识，提高其环境意识，自觉遵守国家有关控制环境污染的法律、法规。 3、应做好临时排水系统规划，包括阻止场外水流入现场和使现场水排出场外两部分，着重注意地面排水，以防泥沙流向河床。 4、施工现场所产生的垃圾由专人管理并及时运出施工现场，不得影响各道工序；生活垃圾集中堆放，不占或少占施工场地，并组织人员定时清理、运走；杜绝一切物资及生活垃圾向河道内抛弃。 5、施工场内排出的废水和生活污水，要集中按环保要求处理，不得随意倾倒乱流影响周围

通风空调风系统施工工艺

通风空调风系统系统施工工艺 1、金属风管制作安装工程施工方案 1.1、施工准备： 1.1.1、材料要求及主要机具：所使用板材、型钢的主要材料应具有出厂合格证明书或质量鉴定文件。制作风管及配件的钢板厚度应符合规范的规定。 1.1.2、作业条件： 1.1. 2.1、集中加工应在宽敞、明亮、干净、地面平整的洁净专用风管制作间内进行。 1.1. 2.2、有一定的成品存放地并有防雨、雪、风且结构牢固的设施。 1.1. 2.3、作业点要有相应的加工用模具、设施电源、消防器材等。 1.1. 2.4、成品制作应有批准的图纸，经审查的大样图、系统图，并有负责人的书面技术、质量、安全交底。 1.2、操作工艺 1.2.1、工艺流程：支模→成型→检验→安装→检漏→保温 1.2.2、按大样图选适当模具支在特定的架子上开始操作。 1.2.3、风管法兰制作：风管边长小于等于630毫米、M6螺栓、采用L25角钢；630毫米～1500毫米、M8螺栓、采用L30角钢；1500毫米～2500毫米、M8螺栓、采用L40角钢。 1.2.4、一百级系统的法兰孔间距为100毫米，低于一百级系统的法兰孔间距为150毫米。 1.2.5、法兰与风管应成一体与壁面要垂直，与管轴线成直角。 1.2.6、管边宽大于2米（含2米）以上，单节长度不超过2米，中间增一道加强筋。 1.2.7、所有支管一律在现场开口，三通口不得开在加强筋位置上。 1.2.8、安装工艺：法兰中间垫料采用4～6毫米密封垫。架形式及间距按下列准执行： 1.2.9、风管大边≤1000毫米间距＜3米（不超过） 1.2.10、风管大边＞1000毫米间距＜2.5米（不超过） 1.2.11、风管大边大于2000毫米，托盘采用5#槽钢为加大受力接触面。要

硬母线温升计算

硬母线温升计算 请教各位，低压成套开关设备垂直母线额定短时耐受电流如何选取？ 在论坛一直潜水，学习帕版及各位老师的帖子，受益匪浅。本人有一事不明白，低压成套开关设备垂直母线的额定短时耐受电流如何选取？ 对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？ 另，帕版经常提到的“MNS Engineering Guide-line ”式中下载不到，可否提供以下？谢谢 楼主的问题是： 对于2500kVA，阻抗电压6%的变压器，主母线选择额定短时耐受电流85kA/1S，垂直母线应如何选取？垂直母线上的断路器的分断能力是否应于母线相匹配？ 我们先来计算一番： 因为：Sn=√3UpIn，所以In=2500x103/(1.732x400)=3609A 因为：Ik=In/Uk，所以Ik=3609/0.06=60.15kA 对于断路器而言，选择断路器的极限短路分断能力Icu>60.15kA即可，一般取为65kA。但是对于主母线来说，是不是我们也选择它的动稳定性等于65kA 就可以了？ 动稳定性的定义是：低压开关柜抵御瞬时最大短路电流电动力冲击的能力。那么60.15kA就是最大短路电流的瞬时值吗？ 我们来看下图：

这张图我们看了N遍了。其中Ip就是短路电流的稳态值，也是短路电流的周期分量。在楼主的这个问题中，我们计算得到的60.15kA 就是Ip，它也等于短路电流稳态值Ik。显然，它不是短路电流的最大瞬时值 短路电流的最大瞬时值是冲击短路电流峰值Ipk，Ipk=nIk。根据IEC 61439.1或者GB 7251.1，我们知道当短路电流大于50kA后，n=2.2，于是冲击短路电流峰值Ipk=nIk=2.2x60.15=132.33kA，这才是动稳定性对应的最大短路电流瞬时值 也就是说，对于楼主的这个范例，低压开关柜主母线的峰值耐受电流必须大于132.33kA 我们来看GB 7251.1-2005是如何描述峰值耐受电流与短时耐受电流之间的关系的，如下： 我们发现，对于主母线来说，它的峰值耐受电流与短时耐受电流之比就是峰值系数n

通风与空调系统施工自测练习题答案(二)

风管法兰的加工 自测练习题 1.矩形风管长边尺寸为800mm时，矩形风管法兰用料规格为（）。答案:A A.L25×3 B.L30×3 C.L40×4 D.L50×5 2.矩形法兰的内边或圆形法兰的内径尺寸应比风管的外边长或外径大（）。答案:B A.1～2mm B.2～3mm C.3～4mm D.4～5mm 3.法兰螺栓孔径要比连接螺栓直径大（），以防止制作时积累误差在安装时孔洞部分被遮挡而无法插入螺栓。答案:C A.4.0mm B.3.0mm C.2.0mm D.1.0mm 4.风管板厚小于或等于1.2mm且风管长边尺寸小于或等于（）的风管，与角钢法兰连接宜采用翻边铆接。答案:C A.1000mm B.1500mm C.2000mm D.2500mm 5.风管的翻边应紧贴法兰，翻边宽度均匀且不小于6mm，且不应大于9mm。铆接应牢固，铆钉间距100-120mm，且数量不少于（）个。答案:A A.4 B.6 C.8 D.10 6.采用C形和S形平插条连接的风管边长不应大于（）630mm。答案:C A.320mm B.400mm C.630mm D.800mm

风管咬口类型 自测练习题 1.镀锌钢板制作风管时可采用咬口连接.铆接.焊接等不同方法。当钢板厚度为δ≤1.0mm时，采用（）连接。答案:D A.电焊 B.氩弧焊 C.铆接 D.咬口连接 2.镀锌钢板制作风管时可采用咬口连接、铆钉连接、焊接等不同方法。当钢板厚度为1.0<δ≤1.2mm时，采用（）连接。答案:C A.电焊 B.氩弧焊 C.咬口连接 D. 气焊 3.不锈钢板制作风管时，当不锈钢板厚度为δ≤1.0mm时，采用（）连接。答案:D A.电焊 B.氩弧焊 C.气焊 D.咬口连接 4.普通钢板制作风管的板材厚δ>1.5mm时，采用（）连接。答案:A A.电焊 B.氩弧焊 C.铆接 D.咬接 5.（）咬口多用于矩形风管或部件的纵向闭合缝和有净化要求的空调系统，有时也用于矩形弯管、矩形三通的转角缝。答案:C A.平咬口 B.单立咬口 C.转角咬口 D.联合咬口 6（）——也称包角咬口，主要用于矩形风管、弯管、三通及四通管的咬接。答案:A A.联合咬口 B.单立咬口 C.转角咬口 D.平咬口 7.钢板风管，当风管直径为500mm时，圆形风管的板材厚度应为（）。答案:C A.0.5mm B.0.6mm C.0.75mm D.1.0mm 8.矩形钢板风管长边尺寸为800mm时，中低压系统矩形风管板材厚度为（）。答案:B A.1.0mm B.0.75mm C.0.6mm D. 0.5mm

变压器的温升计算

变压器的温升计算方法探讨 1 引言 我们提出工频变压器温升计算的问题，对高频变压器的温升计算也可以用来借鉴。工频变压器的计算方法很多人认为已趋成熟没有什么可讨论的，其实麻雀虽小五脏俱全，再成熟的东西也需要不断创新才有生命力。对于一个单位的工程技术人员来讲温升计算问题可能并不存在，温升本身来源于试验数据，企业本身有大量试验数据，温升问题垂手可得，拿来主义就可以了，在本企业来说绝对有效，离开了本企业也带不走那么多数据。但冷静的考虑一下，任何一个企业不可能生产全系列变压器，总会有相当多的系列不在你生产的范围内，遇到一些新问题，只能用打样与试验的方法去解决，小铁心不在话下，耗费的工时与材料都不多，大铁心耗费的铁心与线材就要考虑考虑了。老企业可以用这样简单的办法去解决，只不过多花费一些时间罢了，一个新企业或规模不大的企业，遇到这些问题要用打样与试验的方法去解决，就耗时比较多了，有时候会损失商机。进入软件时代，软件的编写者如不能掌握这一问题，软件的用户将会大大减少。下面就温升的计算公式进行探讨，本文仅提出一个轮廓，供大家参考。 2 热阻法 热阻法基于温升与损耗成正比，不同磁心型号热阻不同，热阻法计算温升比较准确，因其本身由试验得来，磁心又是固定不变的，热阻数据由大型磁心生产厂商提供。有了厂家提供的热阻数据，简单、实用何乐而不为。高频变压器可采用这一方法。而铁心片供应商不能提供热阻这一类数据，因此低频变压器设计者很难采用。热阻法的具体计算公式如下: 式中， 温升ΔT（℃） 变压器热阻Rth（℃/w） 变压器铜损PW（w） 变压器铁损PC（w） 3 热容量法 源于早期的灌封变压器，由于开放式变压器的出现这种计算方法已被人遗忘，可以说是在考古中发现。这种计算方法的特点是把变压器看成是一个密封的元件，既无热的传导，也无热的辐射，更无热的对流，热量全部靠变压器的铁心、导线、

通风与空调风管系统

通风与空调工程（风管系统） 一、概念 1、风管：采用金属、非金属薄板或其他材料制作而成，用于空气流通的管道。 2、金属风管：采用镀锌板、不锈钢板、铝合金板、复合钢板等金属材料制作而成的风管 3、非金属风管：采用硬聚氯乙烯、玻璃钢等非金属材料制作而成的风管 4、复合风管：采用不燃材料面层与绝热材料内板复合制成的风管 5、风道：采用混凝土、砖等建筑材料砌筑而成，用于空气流通的通道 6、风管配件：弯头、三通、四通、各类变径及异形管、导流叶片和法兰等 7、风管部件：各类风口、阀门、风罩、风帽、消声器、过滤器等 二、风管规格 1、圆形风管（椭圆风管）、矩形风管 板材厚度选择： 2、柔性风管：选用柔性好、表面光滑、不产尘、不透气、不产生静电和有稳定强度的难燃材料制作，安装应松紧适度、无扭曲。安装在负压段的柔性短管应处于绷紧状态，不应出现扁瘪现象。柔性短管的长度宜为150mm~300mm，设于结构变形缝处的柔性短管，其长度宜为变形缝的宽度加100mm以上。不得以柔性短管作为找平找正的连接管或变径管。当柔性短管用单层材料制作时，光面应朝里。当在管内气温低于管外气温露点条件下使用时，应采取绝热措施或采用带绝热层的成品。 三、金属风管制作 1、制作工序：

注：采用角钢法兰铆接连接的风管管段应预留6mm-9mm的翻边量，采用薄钢板法兰连接或C形、S形插条连接的风管管段应留出机械加工成型量。 2、风管板材拼接方法 注：板材拼接的咬口缝应错开、不应形成十字形交叉缝，洁净空调系统风管不应采用横向拼缝。板厚大于1.5mm可采用电焊、氩弧焊等 3、风管板材咬口连接形式及适用范围：

注：输送无害空气的风管，应采用咬接成型。风管板材的拼接和圆形风管的闭合缝可采用单咬口，弯管的横向连接缝可采用立咬口，矩形风管成形缝可采用联合角咬口。风管不应按扣式咬口。咬口缝必须涂密封胶或贴密封胶带，宜在正压面实施，特殊的尺寸狭小空间或受力状况多变和运动中的受控环境以及输送特殊介质的，可按设计采用螺旋风管或金属、非金属软管。铆接时不应采用抽芯铆钉。 例：东方采用联合角咬口，采用咬口机轧制咬口形状，折方后采用手工进行合缝。 4、咬口宽度表 5、风管法兰制作 ①、矩形风管法兰宜采用风管长边加长两倍角钢立面、短边不变的形式进行下料制作。 角钢规格，螺栓、铆钉规格及间距：

2.认识空调风管系统

认识中央空调风系统 中央空调风系统由风管、风管配件及部件、空调系统末端设备及其零部件三部分组成 室外空气 一、风管是采用金属、非金属薄板或其他材料制作而成，用于空气流通的管道。 （1）风管的材料 常用的有薄（镀锌）钢板、不锈钢板、塑料复合板、有机（无机）玻璃钢板、胶合板、铝板、塑料软管、金属软管、橡胶软管等。 镀锌风管圆形不锈钢四通塑料复合风管 玻璃钢风管塑料软管金属软管 （2）风管的规格尺寸 如图所示，风管由A，B,L三个尺寸组成，其中A表示宽， B表示高，L表示长，单位无特殊说明都是mm,风管的展 开面积计算公式为S=2(A+B)×L,一般按工程需要单位需 要换算成m，比如A×B×L=500×200×5000表示风管的宽为500mm，管道的高为200mm，管道的长为5000mm，则按风管的展开面积按风管的展开面积计算公式得出S=2(A+B)×L=2（0.5+0.2）×5=7㎡

（3）、空调管道的保温 由于空调管道中输送的是经处理的高品质的空气，对其管道的保温要求很高，因此，需要对管道进行保温，常用的保温材料如下： 岩棉制品 复合保温材料 玻璃棉管壳 玻璃棉毡（保温钉固定） 发泡橡塑 发泡橡塑 二、 风管配件和部件： 风管配件指风管系统中的弯管、三通、四通、各类变径及异形管、导流叶片和法兰等。 风管部件指通风、空调风管系统中的各类风口、阀门、排气罩、风帽、检查门和测定孔等 1.认识下列风管管件： 圆弯头 矩形弯头 三通管 四通管

变径管天圆地方异径管异径管 来回弯导流叶片圆法兰矩形法兰 2.认识下列风管部件： （1）风口： 单层百叶风口双层百叶风口旋流风口 散流器 （2）风管检查口、风量测定孔： 也叫风管检查门，并非所有风管都要设检查口，当有必要进人到风管内部时才设检查口。风管其实没

变压器的温升计算公式

变压器的温升计算公式 1 引言 工频变压器的计算方法很多人认为已趋成熟没有什么可讨论的，对于一个单位的工程技术人员来讲温升计算问题可能并不存在，温升本身来源于试验数据，企业本身有大量试验数据，温升问题垂手可得。下面就温升的计算公式进行探讨，本文仅提出一个轮廓，供大家参考。 2 热阻法 热阻法基于温升与损耗成正比，不同磁心型号热阻不同，热阻法计算温升比较准确，因其本身由试验得来，磁心又是固定不变的，热阻数据由大型磁心生产厂商提供。有了厂家提供的热阻数据，简单、实用何乐而不为。高频变压器可采用这一方法。而铁心片供应商不能提供热阻这一类数据，因此低频变压器设计者很难采用。热阻法的具体计算公式如下: 式中， 温升ΔT(℃) 变压器热阻Rth(℃/w) 变压器铜损PW(w) 变压器铁损PC(w) 3 热容量法 源于早期的灌封变压器，由于开放式变压器的出现这种计算方法已被人遗忘，可以说是在考古中发现。这种计算方法的特点是把变压器看成是一个密封的元件，既无热的传导，也无热的辐射，更无热的对流，热量全部靠变压器的铁心、导线、绝缘材料消耗掉。这样引出一个热容量(比热)的概念，就可以利用古人留给我们的比热的试验数据，准确的计算出变压器的温升来。不是所有的变压器都可以利用这一计算公式，唯独只有带塑料外壳的适配器可采用这一方法，这种计算方法准确度犹如瓮中捉鳖十拿九稳。 若适配器开有百叶窗，那就有一部份热量通过对流散发出去，如不存在强迫对流，百叶窗对温升的影响只在百分之三左右。上一代的变压器设计工作者对这一计算方法很熟悉，现在的变压器设计工作者根据此线索，进行考古也会有收获。热容量法的计算模式如下： 式中，温升ΔT(℃)

通风空调系统安装施工方案

通风空调系统安装施工方案 1、风管及部件制作与安装 （1）镀锌铁皮风管施工中，应注意保护镀锌层，不得在地面上拖拉铁皮，不得在铁皮表面放线出样板，以免破坏镀锌层。 （2）为了保证通风管道的严密性，要求板材拼接缝应用单平口咬口并打平，管径在500mm以上时，应采用转角咬口，或联合角咬口，不得采用按扣式咬口。在主风管法兰角部翻边处如遇缝隙则应用焊锡补牢。 （3）矩形风管边长大于630mm或保温风管边长大于800mm时，如管节长大于1200mm 应在其中间部位加设加强法兰。 （4）矩形风管翻边铆接应采用镀锌铆钉，铆钉孔中心距不得大于100mm，翻边宽度应为6-9mm，风管翻边不得过少或过大，以免影响连接紧密性。 （5）风管法兰在制作过程中要求进行校正，不得采用不直角角铁，法兰螺栓连接孔间距应小于120mm。 （6）在任何情况下，都不准在风管上烧法兰，以免焊渣飞溅，破坏表面层或影响母材材质。 （7）风管安装在同一中心线上，打吊码时先放线定位，并确定各吊杆长度，悬吊的风管适当位置加设防摆支架，支、吊、托架的形式、规格、位置间距及固定必须符合设计要求和规范规定。 （8）靠墙安装的风管，管外皮与墙面距离不小于150mm。 （9）水平安装的风管不水平度允许偏差每米不应大于3mm，总偏差不大于20mm。（10）垂直风管安装后的不垂直度的允许偏差每米不大于2mm，总偏差不大于20mm。 2、风口的安装:风口与风管的连接应严密、牢固，边框与建筑物装饰面贴实，外表表面应平整不变形，调节应灵活。风口水平安装，水平度的偏差不应大于3/1000。风口垂直安装，垂直度偏差不应大于2/1000。同一厅室、房间内的相同风口安装高度应一致，排列应整齐。 3、风管保温 （1）风管保温前必须将风管表面的油污、灰尘抹干净，检查保温材料规格及质量，先做好试验保温。

风管式空调的工作原理及优缺点

风管式空调的工作原理及优缺点 氟系统、水系统、风管式是中央空调常见的三大类型，氟系统、水系统中央空调在我们的生活中很常见，我们平时使用的大金中央空调多数就是氟系统，特灵的机子多数为水系统。然而对于风管式中央空调，一般用户却听说的较少，那么什么是风管式中央空调，相较于其他的空调类型，风管式中央空调又有哪些不同的特点，以下来看看本文的介绍。 风管式中央空调原理介绍 风管式小型中央空调，又称为管道式小型中央空调，由室外机和室内机组成，分为单冷型和热泵型两种类型。它是以空气为输送介质，利用冷水机组集中制冷，将新风冷却或加热，而后与回风混合后送入室内。如果没有新鲜风源，风管式系统类型的家用中央空调就只能将回风冷却或加热了。 风管式中央空调的优点 隐藏安装：一拖一风管机和中央空调一样隐藏安装，解决了挂壁式和柜式空调机主机暴露在空间里面的问题，它不仅美观，也不存在机壳时间久了发黄。 使用效果好：效果上要比小空调要好，因为主机是一根铜管托一台内机，所以效果上相对中央空调来说还要来的好些。做好以后的外观几乎和中央空调没什么区别。 投资小：风管式系统初投资较小，造价上并不比分体空调贵多少。 风管式中央空调的缺点 1、跟小空调一样，有一台内机就需要一台外机，所以外机的数量要比中央空调多。 2、风管穿梭于各个房间，要求吊顶隐蔽，有时可能要破坏过梁。受层高，家庭装演和吊顶的限制。 3、如风系统设计不当(风压过小)，则易产生各房间温度达不到设计要求。回风设计有难度。如设计不当易产生噪音。整体噪声(风噪)偏大。

4、如不做电子控制部分，只要你开房间内任一个风口，整个外机则全速运行。则运行费用较高。 通过以上的介绍，可以看出风管式是一拖一的形式，一台室外机联一台室内机，室外机较多，但是其室内机隐藏安装，实现了与其他中央空调一样的安装效果。并且，相比于其他类型的中央空调系统，风管式中央空调的造价相对较低，因此，目前风管式中央空调也受到一些用户的关注。

空调通风系统风管制作与安装技术交底

分项工程技术（安全）交底记录 编号：AC-003

2、施工设备 根据本工程风管加工量大的具体情况，设立一个风管加工自动流水作业线。本自动风管生产线（见下图）由上料架，调平压筋机，冲尖口和冲方口油压机，液压剪板机，位移式联合角咬口机，双机联动式自成法兰机，TDF(TDC)液压折边机和全自动电脑控制系统组成。 自动风管生产线示意图 3、风管制作工艺流程 按施工进度制定风管及零部件加工制作计划，根据设计图纸与现场测量情况结合风管生产线的技术参数绘制通风系统分解图，编制风管规格明细表和风管用料清单交生产车间实施。 角钢法兰系统制作工艺 （1）下料、压筋 在加工车间按制作好的风管用料清单选定镀锌钢板厚度，将镀锌钢板从上料架装入调平压筋机中，开机剪去钢板端部。上料时要检查钢板是否倾斜，试剪一张钢板，测量剪切的钢板切口线是否与边线垂直，对角线是否一致。 按照用料清单的下料长度和数量输入电脑，开动机器，由电脑自动剪切和压筋。板材剪切必须进行用料的复核，以免有误。 特殊形状的板材用ACL3100等离子切割机，零星材料使用现场电剪刀进行剪切，使用固定式震动剪时两手要扶稳钢板，手离刀口不得小于5cm，用力均匀适当。 （2）倒角、咬口 板材下料后用冲角机进行倒角工作。 1）常用咬口及使用范围 型式名称适用范围 单咬口 用于板材拼接和圆形风管的闭合咬 口 立咬口用于圆形弯管或直管的管节咬口 联合咬口 用于矩形风管、弯管、三通管及四 通通管的咬接

2）采用咬口连接的风管其咬口宽度和留量根据板材厚度而定，咬口宽度根据规范确定。 （3）法兰加工 角钢法兰连接方式：方法兰由四根角钢组焊而成，划线下料时应注意使焊成后的法兰内径不能小于风管的外径，用砂轮切割机按线切断;下料调直后放在冲床上冲击铆钉孔及螺栓孔、孔距，高压系统不应大于100 mm。中、低压系统不应大于150 mm冲孔后的角钢放在焊接平台上进行焊接，焊接时按各规格模具卡紧压平。风管法兰的焊缝应融合良好、饱满，无假焊和孔洞，法兰平面度的允许偏差为2mm，同一批量加工的相同规格法兰的螺孔排列应一致，并具有互换性。 （4）折方 咬口后的板料按画好的折方线放在折方机上，置于下模的中心线。操作时使机械上刀片中心线与下模中心重合，折成所需要的角度。折方时应互相配合并与折方机保持一定距离，以免被翻转的钢板或配重碰伤。 （5）风管缝合 咬口完成的风管采用手持电动缝口机进行缝合，缝合后的风管外观质量应达到折角平直，圆弧均匀，两端面平行，无翘角，表面凹凸不大于5mm。 （6）上法兰 风管与法兰铆接前先进行技术质量复核，合格后将法兰套在风管上，风管折方线与法兰平面应垂直，然后使用液压铆钉钳或手动夹眼钳用5X10铆钉（铆钉根据不同风管按规程选用，详见下表）将风管铆固，并将四周翻边；翻边应平整，不应小于6mm，四角应铲平，不应出现豁口，以免漏风。 不同规格的风管选用不同规格的铆钉，详细如下： 类型风管规格铆钉尺寸（mm） 矩形风管120-630 直径4.0 矩形风管800及以上直径4.0 圆形风管100-500 直径5.0 圆形风管500及以上直径5.0 法兰制作应该核对几何尺寸，找好平整度，法兰平整度的允许偏差为2mm，对于相同尺寸的法兰，统一制作，统一钻孔，保证法兰具有互换性。法兰角钢、铆钉、螺钉用料规格应符合下表规定： 金属矩形风管法兰及螺栓规格（mm） 风管长边尺寸b 法兰材料规格（角钢）螺栓规格 b≤630 30X3 M8 630＜b≤1500 30X3 M8 1500＜b≤2500 40X4 2500＜b≤4000 50X5 M10 5、共板式法兰连接（TDF及TDC）方式 由于法兰由镀锌钢板本身弯曲而成，具有重量轻，密封性好，制作安装方便，基本要求同角钢法兰风管。 共板式法兰风管制作的基本要求同角钢法兰风管，在板材冲角、咬口后进入共板式法兰机压制法兰。见下图 共板式法兰（TDF及TDC）风管制作示意图

通风空调风管制作安装施工方案(完整资料).doc

十堰市火车站北广场项目（地下综合体一期工程） 【最新整理，下载后即可编辑】 中国建筑工程总公司 CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRC CORP. 十堰市火车站北广场项目（地下综合体一期工程） 通风空调风管制作安装施工方案 中建三局建设工程股份有限公司 十堰市火车站北广场项目（地下综合体一期工程）安装部 二0一六年三月

目录 第1章编制说明 (1) 1.1 编制目的 (1) 1.2 编制依据 (1) 1.3 工程概况 (1) 第2章施工准备 (3) 2.1 技术准备 (3) 2.2 人力资源准备 (3) 2.3 机具及物资准备 (4) 第3章风管制作施工工艺 (6) 3.1 风管材质及连接方式选择 (6) 3.2 风管制作 (7) 3.2.1 风管制作工艺流程 (7) 3.2.2 共板法兰风管制作 (7) 3.2.3 角钢法兰风管制作 (9) 3.2.4 风管加固 (11) 3.2.5 风管配件制作 (12) 第4章风管系统安装施工工艺 (14) 4.1 风管系统安装施工工艺流程 (14) 4.2 风管支吊架制作安装 (14) 4.2.1 风管系统支吊架方案 (14) 4.2.2 风管系统支吊架安装 (17) 4.3 风管安装 (17) 4.3.1 风管组对 (17) 4.3.2 风管安装 (19) 4.3.3 风管部件及消声器静压箱安装 (22) 4.3.4 风管严密性测试 (23) 4.3.5 软风管安装 (24) 第5章成品保护及安全措施 (26)

5.1 成品保护 (26) 5.2 安全措施 (26) 第6章质量通病及防治措施 (27)

通风与空调题库

通风与空调工程题库 一．单选题： 1、按风管系统工作压力划分，风管系统可分为低压系统、 中压系统和高压系统。其中系统工作压力小于等于 C Pa为低压系统。 A、300 B、400 C、500 D、600 2、按材质分类，下列那种风管不属于金属风管（ D ）。 A、镀锌钢板风管 B、不锈钢板风管 C、铝板风管 D、玻璃钢风管 3、砖、混凝土风道的允许漏风量不应大于矩形低压系统风管规定值的 （ B ）倍。 A、 B、1.5 C、 D、 4、可伸缩性金属或非金属软风管的长度不宜超过（ C ） m，并不得 有死弯及塌凹。 A、1 B、1.5 C、2 D、 5、圆形金属风管（不包括螺旋风管）直径大于等于800mm，且其管段 长度大于（ B ）mm或总表面积大于4m2均应采取加固措施。A、1000 B、1250 C、1500 D、2000 6、金属风管法兰螺栓及铆钉的间距，低压和中压系统风管应小于或等 于（ C ） mm。 A、50 B、100 C、150 D、200 7、截面积大于（ B ）m2的风阀应实施分组调节。 A、 B、1.2 C、 D、 8、圆形风管无法兰连接采用承插连接形式时，要求插入深度大于 （ C ） mm且有密封措施。

A、20 B、25 C、30 D、40 9、防火分区隔墙两侧的防火阀，距墙表面不应大于（ B ）mm。 A、100 B、200 C、1000 D、2000 10、输送空气温度高于70℃的风管，其法兰垫料的材质应采用（B） A、石棉绳 B、石棉橡胶板 C、闭孔海棉橡胶板 D、密封胶带 11、过滤器与框架之间、框架与空气处理室的围护结构之间应（ D ）。 A、平整 B、留出空隙 C、设置垫料 D、严密 12、组装式的制冷机组和现场充注制冷剂的机组，必须进行下列哪些试验（ BCD ） A、吹污 B、气密性试验 C、真空试验 D、充注制冷剂检漏试验。 13、对于工作压力大于（ C ）MPa及在主干管上起切断作用的阀门，应进行强度 和严密性试验，合格后方准使用。 A、 B、0.8 C、 D、 14、硬质或半硬质绝热管壳的拼接缝隙，保温时不应大于（ C ）mm、保冷时不应 大于（ A ）mm，并用粘结材料勾缝填满。 A、2 B、3 C、5 D、10 15、空调系统综合效能试验包括下列哪些项目（ AB ）。 A、室内噪声的测定； B、室内温湿度的测定； C、系统总风量的测定； D、空调冷热水总流量的测试。 16、通风与空调工程施工质量的保修期限，自竣工验收合格日起计算为（ B ）采 暖期、供冷期。 A、一个 B、二个 C、三个 17、硬聚氯乙烯风管的直径或边长大于（ B ）mm时，其风管与法兰的连接处应设 加强板，且间距不得大于450mm。 A、400 B、500 C、600 D、800 18、采用隔振措施的制冷设备或制冷附属设备，其隔振器安装位置应正确；各个 隔振器的压缩量，应均匀一致，偏差不应大于（ B）mm。

空调及风管安装规范全)

空调及风管安装规范一，空调安装规范 1. 设备搬运就位条件 电梯（货梯）尺寸和载重，楼梯楼道，设备间通道、标准门需要吊运机组时，如果可能应连同包装箱一起吊运，确保机箱不受损坏设备就位应使用滚轴或滑块，不允许使用撬杠，防止局部受力损坏设备。 2. 室内外机的放置 设备应固定在稳定而平整的基础或支架上，该基础或支架必须保证水平室外机应放置在通风、避光、散热良好，周围无障碍物处。 3. 安装工艺要求 室内外机垂直位差≤22m，管道水平距离≤40m，若位差过大，则应每隔6m 设置存油弯，增大管径以减少阻力。 4. 供水、排水、供电 供水管、排水管规格，供电电缆规格按技术规范，引到实际安装位置处。 5. 安装维护专用工具 压力表，真空泵，割刀，扩管器，焊接工具（氧气、乙炔、氮气瓶）等。 6. 安装维护常用工具 扳手，螺丝刀，万用表，电流表等。 空调安装的好坏，直接关系到空调使用。对于机房空调来说安装工艺极为重要，安装不合格的话那在使用过程中就会不断地遇到麻烦。在安装过程中经常会碰到以下问题： 1．机房空调室内机与室外机距离超过设计极限。 2．机房空调室外机组低于室内机组超过设计极限。

3．商用空调机组内外机组距离超过设计极限。 4．机房空调及商用空调机组解体搬运。 5．根据用户需求将风冷机组改为水冷机组。 6．根据用户的需求改变空调的送风方式。 7．古建内的空调设备安装。 8．特殊环境的空调设计及安装。 09年国家质量技术监督局曾发布了空调器安装的国家标准，并规定从2000年3月1日起实施。了解空调器安装的国家标准，对于空调安装质量做到心中有数，能够判断空调安装是否合格，下面是某工程公司在长期的机房专用空调安装过程中总结出来的经验，和大家一起分享，仅供参考。 标准的安装程序 设备的二次搬运就位 1．二次搬运前进行设备箱体/外观检查； 2．设备就位后打开设备，检查空调机检查机组零件是否和技术资料相符； 3．检查连接冷媒铜管和蒸发器铜管是否有明显的小孔、变形及氮气保压情况等现象； 4．检查其他零部件，如压缩机、室内机组、加湿器等是否有因运输而松动，或者遭遇野蛮装卸而脱落或损坏； 5．开箱后设备及附件是否有损坏、遗漏现象；

pcb线路温升计算

Temperature Rise in PCB Traces Douglas Brooks UltraCAD Design, Inc. doug@https://www.sodocs.net/doc/1d7005123.html, https://www.sodocs.net/doc/1d7005123.html, Reprinted from the Proceedings of the PCB Design Conference, West, March 23-27, 1998? 1998 Miller Freeman, Inc. ? 1998, UltraCAD Design, Inc. Background I built my first “electronic” device over 40 years ago. (I was really young at the time!) Over the intervening years, there have been dramatic changes in technology. Some of these changes include the shift from designing circuits with components to designing systems with IC’s, the shift from high voltage vacuum tube requirements (say 250 volts, or so) to (mostly) low voltage requirements, and the subsequent decline in the relative number of designs where high voltage and high current requirements are an issue. In the 60’s almost all designers had to worry about the current carrying capacity of PCB traces on at least some of their designs. Now, some designers can go through an entire career without having to address this issue at all. As I looked at this I began to understand why the significant investigations into PCB trace temperature-vs-current (T-C) relationships are mostly over 25 years old! The current T-C bible for most of us is the set of charts in IPC-D-275. (IPC) (Footnote 1) Yet there is a nagging concern about them when we use them: Are they current? Are we sure where they came from and can they be trusted? Some people say they were generated with only three or four points and then “French Curves” were used to create smooth lines between the points. Others say they have been redrawn so many times by so many artists that they only somewhat resemble the original data. And you only have to look at the incongruous result from some of them that up to 125 ma of current can flow through a conductor with zero cross-sectional area! (You know, the curves really should go through the origin!) Then I ran across another set of data in an old (1968) copy of “Design News” (DN) (Footnote 2). McHardy and Gandi recently reported on an analysis where they tried to test a theoretical, mathematical model on the IPC and the DN data (Footnote 3) with some limited success. That was when I decided to do the same thing using a different, more analytical (I believe) approach. This paper is a report of that analysis. Defining the Model We can think of a model as a representation of reality. In the context of this paper I will use an equation to “model” the relationship between current and the temperature of a trace. If the model is realistic, then when I substitute variables into the equation, the result will (within reason) reflect the actual result that would be obtained in the physical world. We can “test” a model by looking at actual results, and see if the model would give similar results under the same conditions. It is intuitive that the flow of current through a trace (power) will cause the temperature of the trace to increase. The formula for power is I2*R, so the relationship is probably not simply linear. The resistance of a trace (per unit length) is a function of its cross-sectional area (width times thickness). So the relationship between temperature and current, therefore, is probably a non-linear function of current, trace width, and trace thickness. But the ability of a trace to “shed”, or dissipate, heat is a function of its surface area, or width (per unit length). At the same time the current is heating the trace, the trace is cooling through the combined effects or radiation, convection and conduction through its surface. Therefore, the relative effect of width in the overall model is probably different than thickness.