叠合楼板支撑计算书
叠合板底（轮扣式）支撑计算书
计算依据：
1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
平面图
纵向剖面图
四、叠合楼板验算
按简支梁，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下：
W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4
I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3
承载能力极限状态
q
1=γ
G
b (G
2k
+G
3k
) (h
现浇
+ h
预制
)+γ
Q
bQ
1k
=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）
+1.4×1.2×3=9.739kN/m
q
1静=γ
G
b (G
2k
+G
3k
) (h
现浇
+ h
预制
)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）
=4.7kN/m
正常使用极限状态
q=γ
G b (G
2k
+G
3k
) (h
现浇
+ h
预制
)+γ
Q
bQ
1k
=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）
+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算
M
max =0.125q
1
l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m
σ=M
max
/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
ν
max
＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm
ν
max
=0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm
满足要求！
五、主梁验算
q 1=γ
G
l(G
1k +(G
2k
+G
3k
)h
)+γ
Q
lQ
1k
=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1)
×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态
q=γ
G l(G
1k
+(G
2k
+G
3k
)h
)+γ
Q
lQ
1k
=1×1.2×(0.05+(24+1.1)
×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m
按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=M
max
/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
V
max
＝6.937kN
τ
max ＝3V
max
/(2bh
)
=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
ν
max =2.43mm≤[ν]=min[l
b
/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态 R
1
=6.797kN
R
2
=13.173kN
R
3
=11.071kN
R
4
=13.173kN
R
5
=6.797kN
正常使用极限状态
R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN
六、立柱验算
l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm
考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mm
λ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载
顶部立杆段： λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75
N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kN
f=N 1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！
非顶部立杆段： λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47
N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kN
f=N 2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！ 考虑风荷载
M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：
N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQ
Q 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kN
f=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2
满足要求！
非顶部立杆段：
N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQ
Q 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kN
f=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2
满足要求！
七、可调托座验算
N =11.85kN≤[N]=40kN
满足要求！
八、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生
M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.m
M R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m ＜M R =90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生
M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.m
M R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.m
M T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求！
九、立柱地基承载力验算
地基土类型
混凝土地面 地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103
地基承载力调整系数k c
0.4
垫板底面积A(m 2
)
0.25
由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa ，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力
p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜f ak =1200kPa 满足要求！
建筑叠合梁的结构设计
建筑叠合梁的结构设计 叠合梁按受力性能可分为一阶段受力叠合梁和二阶段受力叠合梁两类。前者是指施工阶段在预制梁下设有可靠支撑，能保证施工阶段作用的荷载不使预制梁受力而全部传给支撑，待叠合层后浇混凝土达到一定强度后，再拆除支撑，而由整个截面来承受全部荷载；后者则是指施工阶段在简支的预制梁下不设支撑，施工阶段作用的全部荷载完全由预制梁承担。结合后河工地的实际情况，施工阶段预制梁下无法加设支撑，因此应按二阶段受力叠合梁进行结构设计，即按两个阶段分析：第一阶段叠合层混凝土未达到强度设计值前的阶段，预制构件按简支构件计算；第二阶段叠合层混凝土达到强度设计值后的阶段，叠合构件按整体结构计算，此时还应考虑施工阶段及使用阶段两种情况。 根据启闭机工作桥梁的跨度及其它要求，确定梁的断面尺寸为0.251.1（宽总高）m.对预制构件，为满足其刚度要求，截面高度按计算结果定为0.90m. 进行结构设计时，分别选取了承受不同荷载的两根梁作为计算对象：L1主要承受启闭机基础荷载；L2主要承受启闭机房单侧墙重。计算预制构件时，主要包括正截面受弯承载力和斜截面承载力计算；计算叠合构件时，主要包括使用阶段及施工阶段的正截面受弯承载力和斜截面承载力计算、叠合面的受剪承载力计算以及最大裂缝宽度和最大挠度值计算。根据以上计算结果，L1及L2纵向受力钢筋选配632，钢筋面积为4826mm2；箍筋选配12@150.最大裂缝宽度为0.179mm，
小于规范规定的最大裂缝允许值0.30mm；跨中挠度最大为2.55cm，也满足规范要求的限值。采用叠合式构件，可以减轻装配构件的重量更便于吊装，同时由于有后浇混凝土的存在，其结构的整体性也相对较好。其薄弱环节主要在预制构件与后浇混凝土两者之间的结合面上。因此为保证该部位的牢固结合，施工时要求该叠合面采用凹凸不小于6mm的自然粗糙面，且必须冲洗干净以后方可浇筑后续混凝土。同时还将预制梁及隔板的箍筋全部伸入叠合层中。通过这些构造措施，保证了叠合梁结构整体的稳定与安全。
钢混凝土叠合梁细则
目录 1.工程概况及专业工程特点 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2专业工程特点 (1) 1.3监理依据 (1) 2.监理工作流程 (2) 3.监理工作要点 (2) 3.1 工程质量控制程序及要点 (2) 3.2主要原材料质量控制 (3) 3.3测量控制 (4) 3.4临时支墩、压重区支撑质量控制程序及要点 (4) 3.5焊接工程质量控制 (5) 3.6部件组装、防腐涂装监理质量控制程序及要点 (6) 3.7运输、吊装监理质量控制程序及要点 (9) 3.8成梁质量控制程序及要点 (10) 3.9混凝土桥面板控制要点 (11) 4监理工作方法与措施 (11) 4.1 监理工作方法 (11) 4.2 监理工作措施 (11)
钢箱梁工程监理实施细则 1.工程概况及专业工程特点 1.1工程概况 1.2专业工程特点 1.2.1为确保工程质量，本工程钢梁的有关施工工艺和质量检验标准必须严格遵守《铁路钢桥制造规范》（TB10212-2009）的有关要求，对各主要工艺应制定详细的施工细则。需研究优化焊接工艺、组拼工艺技术要求，细化工艺流程，并严格执行。 1.2.2施工时先搭设临时墩。工厂分别预制钢梁、横梁，运至现场后，吊装中段钢梁。再整体吊装端段钢梁，钢梁安装就位后，拼装钢梁间的横梁、桥面板。绑扎桥面板钢筋，浇筑钢筋混凝土桥面板。待混凝土达到设计强度后，拆除临时墩，施工桥面铺装及护栏，成桥。 1.2.3主体结构板材采用Q345qD低合金钢；剪力键采用普通碳素特种钢，其技术标准应符合(GB10433-2002)的规定；高强螺栓为M22高强螺栓，采用大六角高强螺栓，机械性能等级为10.9S级，其设计预应力为190KN，高强螺栓为摩擦型，连接接触面做喷砂并涂无机富锌漆，要求摩擦系数不小于0.4；现浇混凝土桥面板采用C50微膨胀混凝土（防水W8），每立方混凝土内掺50kg钢纤维。 1.3监理依据 1.3.1《城市桥梁施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3.2《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011） 1.3.3《公路桥梁钢结构防腐蚀涂装技术条件》（JT/T 722-2008） 1.3.4《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTG/T B07-01-2006） 1.3.5《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722-2008） 1.3.6《建设工程监理规范》 1.3.7《铁路钢桥制造规范》（TB10212-2009） 1.3.8《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 1.3.9已经审批的《监理规划》 1.3.10与本工程相关的施工图设计
钢混叠合梁临时结构验算书
钢混叠合梁临时结构验算书 计算： 复核： 监理审核： 附件一E匝道跨路段门洞满堂支架验算 1.1贝雷梁门洞式通道结构简介 1、门洞设计 E匝道第5联上跨滨江二路。滨江二路根据总体交通组织的布署，在施工期间设置为双向3个机动车道+1个非机动车道。结合实际通行要求，门洞设置尺寸宽度为20+20m，净高=6.3m（限高5m）,并设防护墩及防护网 2、门洞支墩基础 门洞宽19m，其位置位于现有滨江二路上，可不作处理，直接利用原路面，为了调接支墩的水平，在原有路面上浇筑30cm厚C30砼调平层。
3、门洞布置 门洞支墩采用贝雷片梁(单层4排)拼叠而成，支墩顶纵向贝雷片梁采用上下双加强单层贝雷片梁(钢梁底板下贝雷梁间距为45cm，叠合梁翼板下间距为90cm)，贝雷梁顶面设置8#槽钢垫梁，在其上搭设碗扣支架（位于分段安装钢梁端部设置横向贝雷梁支撑梁）。 1.2钢混叠合梁的施工工艺 钢混叠合梁施工分为二步，第一步为叠合梁中的钢梁部份，其施工工艺为钢梁在厂家分段制做，运至现场分段安装；第二步为浇筑叠合梁的混凝土桥面板，形成钢混叠合梁。其
中钢箱分段尺寸及重量如下： E匝道桥面板C40砼共269.62m3，共重674t。 1.3施工工况的确定 1、钢箱安装时的工况 钢箱安装时虽然搭设了满堂支架，但最不利时为钢梁安装时，位置及标高调整时需在临时支撑上进行顶升微调，此时整个钢梁将作用于两端的临时支点上，满常支架中间点支撑全部失效。因此钢梁安装时支架的受力按最不利（即只有钢梁两端临时支撑的）的工况分为以下6种： (1)：E1梁段吊装时；(2)E2梁段吊装时；(3)：分别为E3~E5梁段吊装时；(4)~(5)分别吊装3~5# 梁段时；(6)钢梁合拢后，将所有的满堂支架顶托顶紧，真正形成满堂支架工况。
m叠合梁计算书
目录 1.设计规范 (2) 2.结构设计 (3) 3.计算参数 (3) 4.计算结果 (5)
1.设计规范 1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 4、《城市桥梁设计准则》CJJ11-93 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 6、《公路桥涵钢结构与木结构设计规范》JTJ025-86 7、《公路圬工桥涵设计规范》JTG061-2005 8、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007） 9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89） 10、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 11、《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01--2004) 12、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 13、《桥梁用结构钢》GB/T714-2000 14、《钢结构工程施工及验收规范》GB50205－2001 15、《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》GB709-88 16、《中厚板超声波检验方法》GB/T2970-91 17、《手工电弧焊焊接接头的基本形式与尺寸》GB985－88 18、《埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》GB986－88 19、《低碳钢及低合金高强度钢焊条》GB5188-98 20、《焊接用钢丝》GBH17-95 21、《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB12470－90 22、《气体保护焊用钢丝》GB/T14958-94 23、《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323－87 24、《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345－89 25、《热喷涂金属件表面预处理通则》GB11373-89 26、《涂装前钢材料表面锈蚀等级和除锈》GB8923－88 27、《涂装前钢材表面粗糙度等级的评定》GB/T13288－91 参考规范与标准
深圳市装配式建筑项目预制率和装配率计算书
附件2 深圳市装配式建筑项目 预制率和装配率计算书 （参考格式） 项目名称：________________________ 建设单位：________________________ 设计单位：________________________ 日期：________________________
目录 一、项目基本情况 ...........................................................XX 二、标准层预制率、装配率计算依据...............................XX 三、预制率的详细计算 ....................................................XX 四、装配率的详细计算 ....................................................XX 五、结论..........................................................................XX
一、项目基本情况 项目位于深圳市区，共有栋塔楼，其中栋 层、层；栋层、层实施装配式建筑。 栋塔楼建筑高度米，标准层层高米；栋塔楼建筑高度米，标准层层高米。 注：对于楼层不高、难以界定标准层的建筑（如别墅），可按单栋计算预制率和装配率。例如项目位于深圳市区，共有栋别墅，其中栋至栋实施装配式建筑。） （一）本项目采用预制构件种类 本项目采用预制构件种类有，共种。（如：预制剪力墙、预制外挂墙板、预制叠合楼板、预制内隔墙板、预制阳台、预制楼梯段、预制叠合梁等） （二）本项目采用定型装配式模板 本项目采用定型装配式模板是，共种。（如:铝合金模板、大钢模模板、塑料模板等） （三）本项目各标准层预制构件分布图 （标准层预制构件分布不同，每种分布均应有分布图） 1.X栋X层预制构件分布图： ...... 2.X栋X-XX层预制构件分布图： ...... 二、标准层预制率、装配率计算依据 （一）预制率和装配率计算依据： 深圳市关于预制率和装配率计算的相关文件。
珠海市装配式建筑项目预制率和装配率计算书(参考格式)
附件2 珠海市装配式建筑项目 预制率和装配率计算书 （参考格式） 项目名称：________________________ 建设单位：________________________ 设计单位：________________________ 日期：________________________
目录 一、项目基本情况 ...........................................................XX 二、标准层预制率、装配率计算依据...............................XX 三、预制率的详细计算 ....................................................XX 四、装配率的详细计算 ....................................................XX 五、结论..........................................................................XX
一、项目基本情况 项目位于珠海市区，共有栋塔楼，其中栋 层、层；栋层、层实施装配式建筑。 栋塔楼建筑高度米，标准层层高米；栋塔楼建筑高度米，标准层层高米。 注：对于楼层不高、难以界定标准层的建筑（如别墅），可按单栋计算预制率和装配率。例如项目位于珠海市区，共有栋别墅，其中栋至栋实施装配式建筑。） （一）本项目采用预制构件种类 本项目采用预制构件种类有，共种。（如：预制剪力墙、预制外挂墙板、预制叠合楼板、预制内隔墙板、预制阳台、预制楼梯段、预制叠合梁等） （二）本项目采用定型装配式模板 本项目采用定型装配式模板是，共种。（如:铝合金模板、大钢模模板、塑料模板等） （三）本项目各标准层预制构件分布图 （标准层预制构件分布不同，每种分布均应有分布图） 1.X栋X层预制构件分布图： ...... 2.X栋X-XX层预制构件分布图： ......
带桁架筋叠合梁计算
叠合楼板的现浇板具有结构整体性好、抗震性能好的优点,但是费工、需要大量的模板,施工周期长,生产难于实现工业化;预制板易于实现建筑构件工业化(设计标准化、制造工业化、安装机械化),构件制作不受季节及气候限制可提高构件质量,且施工速度快,可节省大量模板和支撑,但整体性差、不利于抗震、抗渗性差。那么能否将现浇板和预制板二者的优点结合在一起呢?叠合板就是兼有2种板的优点。叠合板由2部分组成预制部分多为薄板在预制构件加工厂完成施工时吊装就位,现浇部分在预制板面上完成预制薄板既作为永久模板而无需模板又作为楼板的一部分共同承担使用荷载。但是,叠合板主要存在2方面的问题:一是预制部分板很薄在板跨度较大的情况下刚度不足,预制部分在承担施工荷载时跨中挠度偏大二是预制部分和现浇部分交接面的抗剪问题。由于预制部分刚度的限制使得叠合板在大跨度结构中的应用受到限制 采用在叠合板中的预制部分加钢筋桁架的方法来提高预制部分的刚度和增加预制部分和现浇部分交接面的抗剪强度(图1)。在预制部分加入钢筋桁架,该桁架可以作为施工阶段的受力构件,在使用阶段可以作为抗剪件。由于桁架的刚度很大,可大幅度提高预制部分的刚度能解决大跨度下叠合板的刚度问题;同时加入钢桁架的腹杆能提高预制部分和现浇部分的整体性和交接面的抗剪性能,解决了新旧混凝土的共同工作问题。 计算模型 材料:混凝土,C30,弹性模量E=3.0E4N/mm2,(在施工荷载作用下,预制部分拉力小,可认为混凝土基本不开裂),泊松比0.2,剪切模量0.4E。钢筋:18和6,弹性模量E=20.0E4N/mm2。单元选择:预制部分采用8节点实体单元,钢筋桁架采用3D梁单元。约束条件:在预制部分两端底边施加约束,左侧约束所有平动位移,右侧仅约束Z向位移来模拟简支约束。荷载施加采用面荷载,压力为5.48kN/mm2施加在预制部分混凝土板顶面。在预制部分混凝土两端侧面施加10MPa的预压力模拟预应力的影响。3.2计算结果(1)板跨中挠度带钢筋桁架叠合板跨中挠度最大值Dmax=23.009mm,Dmax/L=1/260,小于规范规定的板跨中挠度允许值[1/200](图3) 普通叠合板跨中挠度最大值Dmax=42.73mm,Dmax/L=1/140,超过规范规定的板跨中挠度允许值[1/200](图4)。从两者的刚度对比来看,带钢筋桁架叠合板刚度增加明显,跨中挠度减小达46%。
牛担板企口梁计算
次梁与主梁的连接应符合下列要求： 1. 采用牛担板企口梁时： 可采用牛担板企口梁的方式与主梁连接（图5.2.4-1）。可在企口局部设置牛担板、局部加强箍筋（图5.2.4）。局部加强箍筋设置在次梁端部1.5倍叠合梁高范围内，箍筋加密一倍。 次梁的箍筋可采用点焊钢丝网弯折U型，端部应采用135°或180°弯钩或两侧分别采用两根间距50mm直径不小于12mm的水平向钢筋与箍筋焊接。帽盖可采用焊接钢筋网弯折，一端90°另一端135°，90°及135°弯折处应交错配置，不受扭次梁可不设置帽盖。 主梁与次梁搭接剖面
A-A B-B 图5.2.4-1 主梁与次梁的连接(a) 1-端部补强加密箍筋; 2-次梁原设计箍筋; 3-预制次梁;4-预制主梁;5-预埋件;6-牛担板;7-栓钉；8-无收缩砂浆; h1一现浇叠合层厚度；h2一预制梁高。t一牛担板厚度；B一预制次梁跨座宽度。 牛担板上应焊接栓钉，预制主梁与牛担板连接处应预埋钢板。牛担板宜采用Q235 级钢，其厚度宜不小于栓钉直径的0.6 倍，且应满足局部承压以及施工阶段的稳定要求。栓钉应双面对称布置。牛担板企口接头的承载力应符合下列要求（图5.2.4-2）： 1）牛担板企口接头应能够承受施工及使用阶段的荷载； 2）根据验算截面1的弯矩M1计算的施工、使用阶段的抗弯强度应满足《钢结构设计规范》GB50017的要求。根据牛担板上承受的剪力计算集中力作用点至验算截面1的抗剪强度应满足《钢结构设计规范》GB50017的要求，在牛担板凹槽混凝土未达到设计强度等级前牛担板外挑部分的稳定承载力应满足《钢结构设计规范》GB50017的要求； 3）根据验算截面2的弯矩M2计算的施工、使用阶段的抗弯强度应满足《钢结构设计规范》GB50017的要求； 4）栓钉承受的剪力由两部分组成：根据栓钉合力点处的弯矩M3计算得到的各栓钉承受的剪力，以及牛担板企口接头承受的剪力平均分配到各栓钉的剪力。根据叠加后的剪力确定各栓钉的规格； 5）牛担板搁置于主梁位置的局部受压承载力应满足《混凝土结构设计规范》GB50010的要求。 图5.2.4-2 牛担板计算简图 1-栓钉; 2-栓钉合力点; 3-验算截面1;4-验算截面2;5-预埋件 2. 次梁搁置于主梁下部挑耳时，主梁挑耳应能承受施工阶段及使用阶段次梁传来的剪力。预制次梁搁置于主梁挑耳上的长度不应小于30mm，其端面与主梁的净距不宜小于
附录H：无支撑叠合梁板
附录H 无支撑叠合梁板 H.0.1 施工阶段不加支撑的叠合受弯构件（梁、板），内力应分别按下列两个阶段计算。 1，第一阶段后浇的叠合层混凝土未达到强度设计值之前的阶段。荷载由预制构件承担，预制构件按简支构件计算；荷载包括预制构件自重、预制楼板自重、叠合层自重以及本阶段的施工活荷载。 2，第二阶段叠合层混凝土达到设计规定的强度值之后的阶段。叠合构件按整体结构计算；荷载考虑下列两种情况并取较大值： 施工阶段考虑叠合构件自重、预制楼板自重、面层、吊顶等自重以及本阶段的施工活荷载； 使用阶段考虑叠合构件自重、预制楼板自重、面层、吊顶等自重以及使用阶段的可变荷载。 H.0.2 预制构件和叠合构件的正截面受弯承载力应按本规范第6.2节计算，其中，弯矩设计值应按下列规定取用： 预制构件 Q G M M M 111+= (H.0.2-1) 叠合构件的正弯矩区段 Q G G M M M M 221++= (H.0.2-2) 叠合构件的负弯矩区段 Q G M M M 22+= (H.0.2-3) 式中：M 1G ——预制构件自重、预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的弯矩 设计值； M 2G ——第二阶段面层、吊顶等自重在计算截面产生的弯矩设计值； M 1Q ——第一阶段施工活荷载在计算截面产生的弯矩设计值； M 2Q ——第二阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值，取本阶段施工活 荷载和使用阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值中的较大值。 在计算中，正弯矩区段的混凝土强度等级，按叠合层取用；负弯矩区段的混凝土强度等级，按计算截面受压区的实际情况取用。 H.0.3 预制构件和叠合构件的斜截面受剪承载力，应按本规范第6.3节的有关规定进行计算。其中，剪力设计值应按下列规定取用： 预制构件 Q G V V V 111+= (H.0.3-1) 叠合构件 Q G G V V V V 221++= (H.0.3-2) 式中：V 1G ——预制构件自重、预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的剪力 设计值； V 2G ——第二阶段面层、吊顶等自重在计算截面产生的剪力设计值； V 1Q ——第一阶段施工活荷载在计算截面产生的剪力设计值；
钢管桩施工计算书
钢管桩支架计算书 一．工程概况 1.1 工程简介 Pm30-pm31全跨长50m，上层横截面设计为6块单箱单室钢叠合梁梁并用中横梁连接，每块每延米质量为1.626吨。下层横截面设计为单箱单室轨道叠合梁，每延米质量约为4.299吨。 1.2 建设条件 二．施工方案总体布置和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ650mm×10mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。15cm×15cm方木放置在工16型钢上，工16型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的砂桶上。 2.2 设计荷载取值 根据《公路桥涵施工规范2000版本》，其中： 偏载系数为：1.05 超载系数为：1.05 振动系数为：1.1 模板自重为：2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量：2.5kN/m2 钢筋混凝土自重：26.5kN/m2
混凝土箱梁板底平均荷载：24.1kN/m2 荷载计算如下： Q1:钢筋混凝土自重取：26.5kN/m3 Q2:考虑超载系数模板自重： 1.05×2.5=2.63kN/m2 Q3:考虑超载系数的施工人员和运输工具重量 1.05×2.5=2.63kN/m2 Q4:考虑冲击系数模板重量为： 1.1×2.5=2.75kN/m2 Q5:考虑偏载系数和超载系数的混凝土箱梁底板平均荷载： 1.1×1.05×24.1=27.8kN/m2 考虑所有相关荷载和混凝土箱梁自重底板： 27.8+2.63+2.63+2.75=35.8kN/m2 施工荷载计算： 箱梁横截面肋部下宽度约为1.5m的范围（图中①部分）内承担着箱梁主要荷载部分；两肋部之间的面积（如图中所示部分②）承担的荷载较小。第②部分下面的支架可以采用箱梁底板的平均荷载进行验算。 如图中标注所示面积部分，具体计算如下： 第①部分荷载计算 按照箱梁横截面肋部下宽度为1.5m的范围内较大的均布荷载计算，箱梁底部这部分面积承担着如图中黑色阴影部分的面积，具体计算如下： (1.50×0.22+0.20×0.20+3.62×0.25+0.75×0.15+1.93×0.40)=2.16m2 箱梁①号部分底板每延米重量：
叠合梁1
叠合式施工技术是指混凝土构件不是一次浇灌成型，而是分成两次或多次浇灌，在叠合时，做好施工缝处理。 叠合式受力构件可分为“一阶段受力叠合式受力构件”和“二阶段叠合式受力构件”两类，前者指在施工阶段在构件下有可靠支撑，能保证在施工阶段的荷载不使构件受力而直接传入支撑，这类构件称为“施工阶段有可靠支撑的叠合式结构”。“二阶段受力叠合受力构件”是指在施工阶段简支的构件下不加支撑，而由预制构件承受施工阶段的恒载和施工荷载，待后浇的砼达到设计要求后，再在预制构件已经受力的基础上（此时施工荷载已经）由二次浇筑后形成的截面继续承担后加的恒载，以及使用阶段的楼面或屋面活荷载，这种叠合式受弯构件亦可称为“施工阶段无支撑的叠合结构”。由于转换层叠合梁的施工方法的原理与“二阶段受力叠合式受弯构件”相同，所以，必须弄清是“二阶段受力叠合式的受承载力的变形能力与整浇梁有何异同”。 二阶段受力叠合式受弯构件的受力有两个主要特点：一是叠合梁受拉钢筋应力超前，二是后浇砼的受压应变滞后，应力超前只影响钢筋提前达到流限，从实际中知道，对叠合梁的极限强度并不降低，但“应力超前”现象并不为常值，当叠合后二次加载到受拉区砼塑性弯形时，叠合梁的受拉钢筋应变挠度和曲率随荷载的增长速度反而比较慢，但钢筋达到流限后又加快，出现这一现象的原因，是由于变化着的“荷载预应力”起作用的缘故，“应力超前”是不利因素，必须加以控制，荷载预应力是有利因素. 后浇砼的“受压应变滞后”现象二次受力叠合梁在一次 受力时，是由预应力构件的受压区砼承受压力，但在二次受力时，主要由后浇砼承受压力，这种由两种砼交替受压的情况，使得后浇砼受力应变比相应的对比梁在相同的弯矩作用下受压应变小，这种现象叫“受压砼应变滞后” “应力超前”和“应变滞后”现象是二次受力叠合梁受力性能的一对孪生现象，两者的变化规律是随着M1的增大而增大，随着h1的增大而减少，它在二次受力叠合梁受力性能中起到重要作用，经过分析得出结论，叠合梁与相应的现浇梁相 比，存在“受拉钢筋应力超前”和“受压砼应变滞后”现象，但在二次受力时，其受拉钢筋的应变，挠度增长速度反而比相应对比梁慢，但钢筋达到流限后以变快，最后破坏时承载力与对比梁基本相同，只是挠度变大裂缝变宽而已。 二在转换层施工中的应用
30米组合梁计算书
30m组合梁结构计算书 1 工程概况 上部结构采用1x30m简支组合梁结构，两侧人行道各3m，车行道15m。上部结构由6片钢梁及混凝土桥面板组成，钢梁高度0.9m，混凝土桥面板厚度0.2~0.25m，钢梁宽度2m，钢梁之间距1.5m，梁顶设置1.5%横坡。典型断面如图1-1所示。 图1-1 组合梁典型断面图（单位：mm） 2 技术标准和设计依据 2.1技术标准 （1）桥面布置：3m人行道+15m行车道+3m人行道＝21m全宽 （2）设计车道数：双向4车道 （3）桥面横坡：1.5%（双向坡） （4）荷载等级：城市-A级 2.2设计规范 1、《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011） 2、《公路工程技术标准》（JTGB01-2003） 3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86） 4、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)
7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 8、《桥梁用结构钢》（GB/T 714-2000） 9、《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T 722-2008） 3 主要材料及技术参数 3.1钢材 钢材采用Q345qE钢，其技术指标应符合GB/T 714-2000的规定，弹性模量E=2.1×105Mpa，剪切模量G= 0.81×105MPa。钢材容许应力见下表： 表3-1 钢材容许应力表 3.2混凝土 桥面板采用C50混凝土，混凝土指标见下表： 混凝土力学性能指标表
4 组合梁上部结构纵向计算 4.1计算方法与模型 本计算采用桥梁博士3.3.0计算程序，对主梁进行容许应力计算。根据刚接板梁法计算得出各片梁的横向分布系数见表4-1，以下验算是对最不利边梁（1#、6#梁）进行验算。 表4-1 各片梁横向分布系数表 组合梁的整体分析采用弹性方法，组合梁计算模型和荷载应考虑施工过程的影响，混凝土硬化前，钢梁、混凝土桥面板、模板等一期恒载及施工荷载由钢梁承担；混凝土硬化后，桥面铺装、人行道等二期恒载及活荷载由组合梁承担。 结构离散为31个单元，其中16节点为跨中节点，离散图如图4-1所示。 图4-1 结构离散图 图4-2 截面图 4.2设计荷载及验算内容 4.2.1设计荷载 （1）一期恒载