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临界区水和蒸汽物性计算

临界区水和蒸汽物性计算
临界区水和蒸汽物性计算

收稿日期:2004206215

基金项目:国家自然科学基金资助项目(50376051)

作者简介:陈婧(19772),女,陕西杨凌人,讲师,主要从事超临界流体传热和流动的研究.

文章编号:16732064X (2005)022*******

临界区水和蒸汽物性计算

C alculation of the physical parameters of the w ater and steam in supercritical zone

陈婧1,陈航2,梁法春3

(1.西安石油大学石油工程学院,陕西西安710065;2.中国石油管道工程公司,河北廊坊065000;

3.西安交通大学动力工程多相流国家重点实验室,陕西西安710049)

摘要:对超临界区域内水和蒸汽的性质进行精确计算,对于超临界和超超临界锅炉的安全运行具有

重要的意义.传统的水和蒸汽性质计算公式IFC -67具有计算速度慢、精度低等缺点.以水和蒸汽性质国际协会公布的热力学性质新工业标准IAPWS -IF97 为基础,利用面向对象编程技术对超临界区域的热力学性质参数以及迁移性质等参数进行了计算.发现在温度和压力很高的超临界区域,水和蒸汽的参数会发生显著的变化,通过物性参数的精确预测可以有效地对锅炉进行优化设计,预防和避免事故发生.

关键词:水和蒸汽;超临界流体;热力学性质中图分类号:T K211 文献标识码:A 蒸汽能大大降低稠油和沥青的黏度,并且提供了将原油举升到生产井所需的能量,因此注蒸汽采油工艺广泛应用于稠油和沥青油藏的开采,成为提高原油采收率的主要方法.为了解决常规注汽开发超深稠油注汽难的问题,已经提出了应用超临界压力锅炉产生蒸汽的方案[1].常用的蒸汽发生装置就是锅炉,与传统锅炉相比,超临界参数锅炉具有热效率高、启动快、调节性能好等优点[2],是新型锅炉的发展方向.在水和蒸汽相图中,温度高于临界温度(T c =647.096K ),压力大于临界压力(p c =22.064MPa ),难以区分其为气体或液体的那部分

区域,称为超临界区.由于在超临界区内水具有一些特殊性质,近年来受到了广泛的关注.超临界锅炉

的关键技术是水冷壁,在高负荷运行工况下,水冷壁都在超临界压力下工作.这些超临界压力锅炉的发展,迫切要求了解超临界压力下水在管内的放热规律[3].超临界压力下水的热物理特性,显著影响着直流锅炉水动力的稳定性和下游辐射区水冷壁出口

工质温度,进一步影响着自动调节性能,若发生传热恶化则会危及受热面的工作安全性.因而精确计算水在超临界区的物理化学性质就显得尤其重要,但以往的热物性计算程序却很少包括近临界区和超临界区水和蒸汽物性的计算[4].本文以蒸汽性质国际协会(IAPWS )提出的新工业公式为骨架,精确计算了临界区域附近水和蒸汽的性质.

1 水和蒸汽物性计算模型

1.1 IAPWS -IF97概述

1967年国际公式化委员会通过了IFC -67水

和水蒸汽热力性质计算公式[5],并成为动力、电力设备及商务合同的计算基础.然而在最近几年中,IFC -67显露了许多不足,因此水和蒸汽性质国际

协会(IAPWS )发起和协调了国际研究课题,以发展新的工业公式.该新工业标准为水和蒸汽热力学性质的IAPW 1997工业公式,简称为IAPWS -

2005年3月第20卷第2期西安石油大学学报(自然科学版)

Journal of Xi ′an Shiyou University (Natural Science Edition )Mar.2005

Vol.20No.2

IF97[6].与IFC -67公式相比,IAPWS -IF97公式

的最大特点是提高了精度和计算速度并扩大了使用范围.除了焓、熵、比热、比容等参数外,IAPWS -IF97还给出了水的动力黏度、导热系数、普朗特数、表面张力、静介电常数、折射率等新的计算公式.本文以IAPWS -IF97为基本骨架,用C ++语言实现了超临界区水的物性计算.

1.2 IAPWS -IF97的分区及计算模型

IAPWS 工业标准1997将计算范围分成5个区域,见图1.区域1,2,3,4的有效范围为:

273.15K ≤T ≤1073.15K ,p ≤100MPa.

区域5为一高温区域,范围为:1073.15K ≤T ≤2273.05K ,p ≤10

MPa.

图1 IAPWS -IF97分区和方程

为了对区域2进行精确计算,通过等压线p =4MPa 和等熵线s =5.85又将其分成2a ,2b 和2c 三个子区域(图2).在5个计算区域中,除区域2,3

图2 区域2的3个分区2a ,2b 和2c 的划分

间的边界外,其他几个区域的边界都可以从图上直接看出,区域2,3之间的边界由简单的二次温、压关系式确定.区域1,2可用各自对应的吉布斯自由能基本方程g (p ,T )描述,区域3用对应的赫姆霍兹自由能基本方程f (ρ,T )描述,对应区域4的饱和曲线使用饱和压力方程p s (T )描述,高温区域5也

用方程g (p ,T )描述.

除了这些基本方程外,IAPWS -IF97也提供了区域1和2的T (p ,h )和T (p ,s )及区域4的T s (p )所谓的反推方程.因此,以p ,h 或p ,s 表示的区域1和2的性质以及以p 作为自变量表示的区域4的性质无须迭代即可计算.所有这些方程和系数的详细介绍可以参见文献[6].1.3 IAPWS -IF97的特点

首先,计算精度有了很大提高.在整个有效范围内,比容v 的计算偏差只有0.2%,Cp 为6%,w 为2%.与前工业标准IFC -67相比,IFC -67有47%的v 值,80%的p 值,IAPWS -IF97比IFC -67准确一个数量级以上.

其次计算所需时间大大缩减.实验表明:在1区、2区和4区,IAPWS -IF97公式计算速度平均比IFC -67公式快5.1倍.3区IAPWS -IF97公式计算速度比IFC -67公式快2.9倍.IFC -67公式不包括5区,但是沿5区的低温边界区,它接近于IFC -67公式的最高温度区,IAPWS -IF97公式计

算速度比IFC -67公式快8.9倍.

此外,IAPWS -IF97公式具有良好的区域一致性.IAPWS -IF97公式在分区边界上的偏差非常小,远小于IFC -67公式的允许偏差.在2区和3区边界上,IAPWS -IF97公式计算的比焓的最大可能偏差为0.0008%,而用IFC -67公式计算的比焓的平均偏差大于1%,最大偏差高达6.5%.最难满足边界一致性的是区域2,3之间的边界,在此边界IAPWS -IF97得到的C p 的最大误差为0.35%,而IFC -67的则大于6%[7].

2 计算结果讨论

2.1 物性计算程序结构

随着软件工程技术的不断发展,面向对象的编程技术已经成为当今软件开发的重要手段.使用Visual C ++所编写的程序,与Basic 和Pascal 程序

相比具有速度快、移植性好等优势[8].因此本文以IAPWS -IF97推荐的水和蒸汽性质公式为基本公式,利用Visual C ++6.0编制了水和蒸汽的性质计算程序.程序类结构简图如图3所示.Water1-Wa 2ter5分别对应于图1所示的5个计算区域,Wa 2ter2a ,Water2b ,Water2c 分别对应于区域2的3个

子区域.

23—西安石油大学学报(自然科学版)

图3 程序中的类结构简图

各类的数据成员为输入数据,即压力和温度,

成员函数输出比容(v )、比内能(u )、比熵(s )、比焓(h )、比定压热容(c p ),比定容热容(c v )、声速(ω)等

热力学参数以及动力黏度(η)、导热系数(k )、表面

张力(σ

)、介电常数(ε)、折射率(n

)等参数.由于各个区域内物性计算有确定方程,并且方程的系数各

不相同,这些系数在各自的构造函数中进行初始化.2.2 计算结果与讨论

主要探讨在临界区内水和蒸汽物性随温度和压力的变化情况.下面是临界区内典型性质参数的计算结果.

4 水的比焓随温度、压力的变化关系

5 水的比熵随温度、压力的变化关系

图4和图5分别为水的比焓和比熵随温度和压

力的变化关系曲线,由图上可以看出在临界区当压

力恒定时,随着温度的增加比焓和比熵急剧增加.随着压力的增加比焓和比熵变化最大的点开始向高温方向移动.

图6 水的比容随温度、压力的变化关系

图7 水的比定压比热随温度、压力的变化关系

图6为水的比容随温度、压力的变化关系曲线,从图上可以看出在温度小于350℃的区域,水的比容基本为一定值.在临界区域,压力恒定时,水的比容随温度升高急剧增加,而随着压力的增加,比容开

始急剧变化点开始向高温方向移动.图7为水的比定压比热随温度、压力的变化曲线,从图上可见在压力恒定情况下,水的比定压比容并非随温度呈单调

变化关系,而是在开始随着温度的升高,比定压比热值增加,在某一温度下达到最大值,随后随温度增加

又开始减小,最后接近一常数,因此在温度变化关系

33—陈婧等:临界区水和蒸汽物性计算

曲线上存在一峰值.比等压比热最大时的温度称为拟临界温度[3].同时还发现随着压力的增加比定压比热容最大值所对应的温度向高温方向移动.

图8为导热系数随温度、压力的变化曲线.从图上可以看到随着温度的增加,在临界区域附近,导热系数急剧降低,然后又缓慢增加,且在压力低时变化更为剧烈

.

图8 水的导热系数随温度、压力的变化关系

由图4-图8可见,工质物性在拟临界温度附

近的大比热区内将会发生急剧变化.压力越高,变化最大点向高温区推移.工质比容的急剧变化必然导致膨胀量增大,从而引起水动力不稳定或类膜态沸腾.在大比热区外,工质比热很小,因而温度随吸热变化很大.根据超临界压力下工质的热物理性质,控制下辐射区水冷壁的吸热量,使大比热区避开受热最强的区域,是超临界锅炉设计和运行的关键.

3 结 论

对在超临界区域水和蒸汽物性进行准确预测,

对于现在日益发展的超临界锅炉的正常运行具有重要意义.本文以水和蒸汽国际协会公布的热力学性质新工业标准IAPWS -IF97和增补的其他性质方程为基础,利用Visual C ++语言编制了水和蒸汽物性计算程序,对超临界区的水和蒸汽的焓、熵、比容、传热系数等物性参数进行了精确计算.发现与低于临界区不同,在临界区域内水和蒸汽的物性会发生显著变化,工质物性在拟临界温度附近的大比热区内将会发生急剧变化.压力越高,变化最大点向高温区推移.参考文献:

[1] 林日亿.开采超深稠油注超临界压力水方案与管线设

计[J ].石油机械,2003,31(11):24229.[2] 陈学俊,陈听宽.锅炉原理(上册)[M ].北京:机械工业

出版社,1991.12224.[3] 林宗虎,陈立勋.锅内过程[M ].西安:西安交通大学出

版社,1990.202120.[4] 刘志刚,刘咸定,赵冠春.工质热物理性质计算程序的

编制及应用[M ].北京:科学出版社,1992.302150.

[5] IFC -67,International Formulation Comnittee of the 6th

international Conference on the property of steam (1967)

The 1967IFC formulation for Industrial Use[S].[6]

IAPWS -IF97,The International Association for the Properties of Water and Steam Release on the IAPWS In 2dustrial Formulation 1997for the Thermodynamic Prop 2erties of water and Steam[S].

[7] 王培红,贾俊颖,程懋华.水和水蒸汽性质的IAPWS -IF97计算模型[J ].动力工程,2002,20(6):9982991.[8] 何光渝.Visual C ++常用数值算法集[M ].北京:科学

出版社,2002.202102.

编辑:贺元旦

43—西安石油大学学报(自然科学版)

Petroleum,Dongying257061,Shandong,China)J XSYU2005V.20N.2p.25227,30

Study on the continuity of the extra2low permeability reservoir of Chang6in the east of North Shaanxi Slope and its application

Abstract:The continuity of the Chang6extra2low permeability sand2body in the three wellblocks of Xinghe,Houshi and Wangyao in Ansai Oilfield is studied according to the statistical data of240exploration wells and development wells.The well number,the total thickness,the average thickness and the apparent continuity ratio of sand layer,permeable sand layer,oil2bearing aquifer and oil2bearing formation of Chang61121, Chang61122,Chang61123,Chang612,Chang622and Chang63are presented in one statistical table.The major reservoir of Chang61122in the studied area has good continuity,the apparent continuity ratios of its sand layer and oil2bearing formation are88.3%and63.3%separately.The drilling2encounter ratios of oil2bearing aquifer and oil2bearing formation of them based on well number,stratum number and stratum thickness se parately are also presented in the other statistical table.The drilling2encounter ratios of Chang61122all reach to60%~70%.The results in this paper can provide reliable geological basis for the development decision2making in the studied area.

K ey w ords:North Shaanxi Slope;Chang6reservoir;continuity;drilling2encounter ratio

S ON G Zi2qi,KA N G L i2mi ng,L I Y a2li ng,YA N G Ji n2li n,PA N L i ng2li,W A N G Ji ng,L U Xiang2 wei(College of Petroleum Engineering,Xi’an Shiyou University,Xi’an710065,Shaanxi,China)J XSYU 2005V.20N.2p.28230

C alculation of the physical parameters of the w ater and steam in supercritical zone

Abstract:The exact calculation of the properties of the water and steam in supercritical zone is of impor2 tance to the safe running of supercritical and ultra2supercritical pressure boilers.Because the formulas for com2 puting the physical parameters of water and steam in the standard of IFC-67has the shortcomings of low com2 puting speed and accuracy,IAPWS formulates the new standard of IAPWS-IF97.Based on the formulas for computing the physical parameters of water and steam in the new standard,the thermodynamic parameters and transported parameters of water and steam in supercritical zone are computed by means of objected2oriented pro2 gramming technique.It is found that the parameters of water and steam greatly change in supercritical pressure region.The exact prediction of the parameters can provide the basis for the design of the supercritical and ultra2 supercritical pressure boilers and prevent the accidents occurring.

K ey w ords:water and steam;supercritical fluid;thermodynamic property

CHEN Ji ng1,CHEN Hang2,L IA N G Fa2chun3(1.College of Petroleum Engineering,Xi’an Shiyou Uni2 versity,Xi’an710065,Shaanxi,China;2.Pipeline Engineering Company,China National Petroleum Corpora2 tion,Langfang065000,Hebei,China;3.State Key Laboratory of Multi2phase Flow in Power Engineering, Xi’an Jiaotong University,Xi’an710049,Shaanxi,China)J XSYU2005V.20N.2p.31234

Study on the remaining oil distribution of the high2temperature and high2salinity reservoir in W angchang Oil2 f ield and its potential tapping measures

Abstract:Qian4Member of Wangchang Oilfield has the special geologic characteristics of high tempera2 ture,high salinity and high water2cut.The remaining oil distribution of the reservoir is studied using the ad2 vanced geologic model constructing software,numerical simulation software and self2developing remaining oil de2 scription software,which makes reservoir modeling2numerical simulation and the quantitative study of remaining oil be integrated.According to the studied result of remaining oil distribution,some potential tapping measures, such as well2pattern improving,unstable water flooding,profile controlling and water plugging,are implement2 ed,which makes oil recovery factor be increased by3.4%.

K ey w ords:Wangchang Oilfield;high salinity reservoir;geological model;numerical simulation;remain2 ing oil distribution

PA N G Hong2wei1,Y U E Xiang2an1,TA N G Chun2yun2,W A N G M i n2,HA N Xiao2m i ng3(1.College of Petroleum Engineering,University of Petroleum,Changping102249,Beijing,China; 2.Jianghan Oilfield Ⅵ

饱和蒸气压计算方法

饱和蒸气压 编辑[bǎo hézhēng qìyā] 在密闭条件中,在一定温度下,与固体或液体处于相平衡的蒸气所具有的压力称为饱和蒸气 压。同一物质在不同温度下有不同的蒸气压,并随着温度的升高而增大。不同液体饱和蒸气 压不同,溶剂的饱和蒸气压大于溶液的饱和蒸气压;对于同一物质,固态的饱和蒸气压小于 液态的饱和蒸气压。 目录 1定义 2计算公式 3附录 ?计算参数 ?水在不同温度下的饱和蒸气压 1定义编辑 饱和蒸气压(saturated vapor pressure) 例如,在30℃时,水的饱和蒸气压为4132.982Pa,乙醇为10532.438Pa。而在100℃时,水的 饱和蒸气压增大到101324.72Pa,乙醇为222647.74Pa。饱和蒸气压是液体的一项重要物理性 质,液体的沸点、液体混合物的相对挥发度等都与之有关。 2计算公式编辑 (1)Clausius-Claperon方程:d lnp/d(1/T)=-H(v)/(R*Z(v)) 式中p为蒸气压;H(v)为蒸发潜热;Z(v)为饱和蒸汽压缩因子与饱和液体压缩因子之差。 该方程是一个十分重要的方程,大部分蒸汽压方程是从此式积分得出的。 (2)Clapeyron 方程: 若上式中H(v)/(R*Z(v))为与温度无关的常数,积分式,并令积分常数为A,则得Clapeyron方 程:ln p=A-B/T 式中B=H(v)/(R*Z(v))。 (3)Antoine方程:lg p=A-B/(T+C) 式中,A,B,C为Antoine常数,可查数据表。Antoine方程是对Clausius-Clapeyron方程最 简单的改进,在1.333~199.98kPa范围内误差小。 3附录编辑 计算参数 在表1中给出了采用Antoine公式计算不同物质在不同温度下蒸气压的常数A、B、C。其公 式如下 lgP=A-B/(t+C)(1) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; t—温度,℃ 公式(1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数B与C值的物质,则可采用(2) 公式进行计算 lgP=-52.23B/T+C (2) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; 表1 不同物质的蒸气压 名称分子式范围(℃) A B C 1,1,2-三氯乙烷C2H3Cl3 \ 6.85189 1262.570 205.170 1,1,2一三氯乙烯C2HCl3 \ 7.02808 1315.040 230.000 1,2一丁二烯C4H6 -60~+80 7.16190 1121.000 251.000

水蒸汽的基本性质

第三章水蒸汽的基本性质 一、选择题 1.物质由液态变为气态的过程称为() A 汽化; B 沸腾; C 液化;D凝结 2.物质由气态变为液态过程的称为() A 蒸发; B 凝结; C 汽化; D 沸腾; 3.水沸腾时汽体和液体同时存在,汽体和液体的温度() A 不相等; B 液体温度低; C 汽体温度低;D相等; 4.液体蒸发时的温度()、 A 必须是沸点; B 必须是饱和温度; C 可以是任意温度;D是 饱和温度; 5.定压下,湿蒸汽变为干蒸汽的过程中,其温度() A 降低;B不变; C 升高;D可能升高也可能降低; 6.水沸点随压力的升高而() A 升高;B不变;C 降低;D可能升高也可能降低; 7.在湿蒸汽中,干饱和蒸汽的质量百分数称为() A 湿度; B 干度;C过热度;D密度; 8.在定压下对饱和水继续加热,直至变成干饱和蒸汽,该过程的温度() A 升高;B下降;C 不变;D不变或升高; 9.干饱和蒸汽的比体积随着压力的升高而() A 增大;B减小;C不变化;D变化很小;

10.已知工质的压力p和温度t,当p低于已知温度下的饱和压力时,工质所处的状态为() A 未饱和水;B饱和水;C 干饱和蒸汽;D过热蒸汽; 11.已知蒸汽的压力p和温度t,当t低于已知压力下的饱和温度时,工质所处的状态是() A 未饱和水;B饱和水;C 湿饱和蒸汽;D过热蒸汽; 12.水蒸气焓熵图上的湿蒸汽区,定压线与定温线的关系为() A 平行; B 重合; C 垂直;D相交; 13.随着锅炉压力的提高,锅炉内吸热是() A 预热热比例增大,汽化热的比例减小; B 预热热比例减小,汽化热的比例增大; C 预热热、汽化热的比例保持不变; D 预热热、汽化热的比例不确定 14.水蒸汽的临界参数为() A P cr=22.129MPa,T cr=274.15℃ B P cr=22.115MPa,T cr=374.12℃ C P cr=224MPa,T cr=274.15℃ D P cr=224MPa,T cr=374.15℃15.水的汽化热随着压力的升高( ) A 与压力变化无关; B 不变;C增大;D减小 16.过热蒸汽的形成经过()五种状态。 A 饱和水、未饱和水、湿饱和蒸汽、干饱和蒸汽、过热蒸汽; B 未饱和水、饱和水、、干饱和蒸汽、湿饱和蒸汽、过热蒸汽; C 未饱和水、湿饱和蒸汽、饱和水、干饱和蒸汽、过热蒸汽;

水在不同温度下的饱和蒸气压

水在不同温度下的饱和 蒸气压 Document number:WTWYT-WYWY-BTGTT-YTTYU-2018GT

饱和蒸(saturatedvaporpressure) 在密闭条件中,在一定下,与或处于相的蒸气所具有的称为饱和蒸气压。同一在不同温度下有不同的蒸气压,并随着温度的升高而增大。不同液体饱和蒸汽压不同,溶剂的饱和蒸汽压大于溶液的饱和蒸汽压;对于同一物质,固态的饱和蒸汽压小于液态的饱和蒸汽压。例如,在30℃时,水的饱和蒸气压为,为。而在100℃时,水的饱和蒸气压增大到,乙醇为。饱和蒸气压是液体的一项重要,如液体的、液体的相对挥发度等都与之有关。 饱和蒸气压 水在不同温度下的饱和蒸气压 SaturatedWaterVaporPressuresatDifferentTemperatures

饱和蒸汽压公式 (1)Clausius-Claperon方程:dlnp/d(1/T)=-H(v)/(R*Z(v)) 式中p为蒸汽压;H(v)为蒸发潜热;Z(v)为饱和蒸汽压缩因子与饱和液体压缩因子之差。 该方程是一个十分重要的方程,大部分蒸汽压方程是从此式积分得出的。 (2)Clapeyron方程: 若上式中H(v)/(R*Z(v))为与温度无关的常数,积分式,并令积分常数为A,则得Clapeyron方程:lnp=A-B/T 式中B=H(v)/(R*Z(v))。 (3)Antoine方程:lnp=A-B/(T+C) 式中,A,B,C为Antoine常数,可查数据表。Antoine方程是对Clausius-Clapeyron方程最简单的改进,在~范围内误差小。 附录 在表1中给出了采用Antoine公式计算不同物质在不同温度下蒸气压的常数A、B、C。其公式如下 lgP=A-B/(t+C)(1) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; t—温度,℃ 公式(1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数B与C值的物质,则可采用(2)公式进行计算 lgP=T+C(2) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; 表1不同物质的蒸气压 名称分子式范围(℃)ABC 银Ag1650~1950公式(2) 氯化银AgCl1255~1442公式(2)三氯化铝AlCl370~190公式(2)氧化铝Al2O31840~2200公式(2)

饱和水蒸汽的物性参数(精)

饱和温度T/℃蒸汽压/Mpa密度 111.350.15949.920.8626467.132693.1 1.4337 111.550.151949.760.86798467.972693.4 1.4359 111.750.152949.610.87336468.812693.7 1.4381 111.940.153949.460.87873469.652694 1.4402 112.140.154949.310.8841470.482694.3 1.4424 112.340.155949.160.88947471.312694.6 1.4445 112.530.1569490.89484472.132694.9 1.4467 112.720.157948.860.9002472.952695.2 1.4488 112.920.158948.710.90557473.762695.5 1.4509 113.110.159948.560.91093474.572695.8 1.453 113.30.16948.410.91629475.382696 1.4551 113.490.161948.260.92164476.182696.3 1.4571 113.670.162948.120.927476.982696.6 1.4592 113.860.163947.970.93235477.772696.9 1.4612 114.050.164947.830.9377478.562697.2 1.4633 114.230.165947.680.94305479.352697.4 1.4653 114.420.166947.540.9484480.132697.7 1.4673 114.60.167947.390.95374480.912698 1.4693 114.790.168947.250.95909481.682698.3 1.4713 114.970.169947.110.96443482.452698.5 1.4733 115.150.17946.970.96976483.222698.8 1.4753 115.330.171946.820.9751483.982699.1 1.4772 115.510.172946.680.98044484.742699.3 1.4792 115.690.173946.540.98577485.52699.6 1.4811 115.860.174946.40.9911486.252699.9 1.4831 116.040.175946.260.996434872700.1 1.485 116.220.176946.13 1.0018487.752700.4 1.4869 116.390.177945.99 1.0071488.492700.6 1.4888 116.570.178945.85 1.0124489.232700.9 1.4907 116.740.179945.71 1.0177489.972701.2 1.4926 116.910.18945.57 1.023490.72701.4 1.4945 117.080.181945.44 1.0284491.432701.7 1.4963 117.250.182945.3 1.0337492.152701.9 1.4982 117.420.183945.17 1.03949 2.882702.2 1.5 117.590.184945.03 1.044349 3.62702.4 1.5019 117.760.18594 4.9 1.0496494.312702.7 1.5037 117.930.186944.76 1.054949 5.032702.9 1.5055 118.10.187944.63 1.0602495.742703.2 1.5074 118.270.188944.5 1.0655496.442703.4 1.5092 118.430.189944.37 1.0708497.152703.6 1.511 118.60.19944.23

饱和水蒸气的性质

饱和水蒸气的性质

常用气体密度的计算 常用气体密度的计算 1.干空气密度 密度是指单位体积空气所具有的质量, 国际单位为千克/米3(kg/m3),一般用符号ρ表示。其定义式为:ρ = M/V (1--1) 式中 M——空气的质量,kg; V——空气的体积,m3。 空气密度随空气压力、温度及湿度而变化。上式只是定义式,通风工程中通常由气态方程求得干、湿空气密度的计算式。由气态方程有: ρ=ρ0*T0*P/P0*T (1--2) 式中:ρ——其它状态下干空气的密度,kg/m3; ρ0——标准状态下干空气的密度,kg/m3; P、P0——分别为其它状态及标准状态下空气的压力,千帕(kpa); T、T0——分别为其它状态及标准状态下空气的热力学温度,K。 标准状态下,T0=273K,P0=101.3kPa时,组成成分正常的干空气的密度ρ 0=1.293kg/m3。将这些数值代入式(1-2),即可得干空气密度计算式为: ρ= 3.48*P/T (1--3) 使用上式计算干空气密度时,要注意压力、温度的取值。式中P为空气的绝对压力,单位为kPa;T为空气的热力学温度(K),T=273+t, t为空气的摄氏温度(℃)。 2.湿空气密度 对于湿空气,相当于压力为P的干空气被一部分压力为Ps的水蒸汽所占据,被占据后的湿空气就由压力为Pd的干空气和压力为Ps的水蒸汽组成。根据道尔顿分压定律,湿空气压力等于干空气分压Pd与水蒸汽分压Ps之和,即:P=Pd+Ps。 根据相对湿度计算式,水蒸汽分压Ps=ψPb,根据气态方程及道尔顿的分压定律,即可推导出湿空气密度计算式为: ρw=3.48*P(1-0.378*ψ*Pb/P)/T (2--1) 式中ρw ——湿空气密度,kg/m3; ψ——空气相对湿度,%; Pb——饱和水蒸汽压力,kPa(由表2-1-1确定)。 其它符号意义同上。

苯的物性参数

化学品中文名称苯 化学品英文名称benzene ;phene 分子式C6H6 相对分子质量吸入、食入、经皮吸收 熔点(℃) 5.5 沸点(℃)80.1 相对密度(水=1) 2.77 相对蒸气密度(空气=1) 0.88 外观与性状无色透明液体,有强烈芳香味饱和蒸气压(kPa) 9.95(20℃) 燃烧热(kJ/mol) -3264.4 临界温度(℃)289.5 临界压力(MPa) 4.92 辛醇/水分配系数的对数值 2.15 闪点(℃)-11 爆炸上限%(V/V) 8 爆炸下限%(V/V) 1.2 引燃温度(℃)560 溶解性不溶于水,溶于乙醇、乙醚、丙酮等多数有机溶剂危险性类别第3.2类中闪点液体 稳定性稳定 禁配物强氧化剂、酸类、卤素等 聚合危害不聚合 侵入途径吸入、食入、经皮吸收 健康危害高浓度苯对中枢神经系统有麻醉作用,引起急性中毒;长期接触苯对造血系统有损害,引起慢性中毒。急性中毒:轻者有头痛、头晕、恶心、呕吐、轻度兴奋、步态蹒跚等酒醉状态,可伴有粘膜刺激;严重者发生烦躁不安、昏迷、抽搐、血压下降,以致呼吸和循环衰竭。可发生心室颤动。呼气苯、血苯、尿酚测定值增高。慢性中毒:主要表现有神经衰弱综合征;造血系统改变:白细胞、血小板减少,重者出现再生障碍性贫血;少数病例在慢性中毒后可发生白血病( 以急性粒细胞性为多见 )。皮肤损害有脱

脂、干燥、皲裂、皮炎。可致月经量增多与经期延长。环境危害对水体、土壤和大气可造成污染 燃爆危险易燃,其蒸气与空气混合,能形成爆炸性混合物 皮肤接触脱去污染的衣着,用肥皂水和清水彻底冲洗皮肤。如有不适感, 就医。 眼睛接触提起眼睑,用流动清水或生理盐水冲洗。如有不适感,就医。 吸入迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难,给输氧。如呼吸停止,立即进行心肺复苏术。就医。 食入饮水,禁止催吐。如有不适感,就医 危险特性易燃,其蒸气与空气可形成爆炸性混合物,遇明火、高热极易燃烧爆炸。与氧化剂能发生强烈反应。易产生和聚集静电,有燃烧爆炸危险。其蒸气比空气重,能在较低处扩散到相当远的地方, 遇火源会着火回燃。 有害燃烧产物一氧化碳、二氧化碳灭火方法用泡沫、干粉、二氧化碳、砂土灭火 灭火注意事项及措施消防人员必须佩戴空气呼吸器、穿全身防火防毒服,在上风向灭火。喷水保持火场容器冷却,可能的话将容器从火场移至空旷处。容器突然发出异常声音或出现异常现象,应立即撤离。用水灭火 无效。 应急行动消除所有点火源。根据液体流动和蒸汽扩散的影响区域划定警戒区,无关人员从侧风、上风向撤离至安全区。建议应急处理人员戴自给正压自给式呼吸器,穿防毒、防静电服,戴橡胶耐油手套。作业时使用的所有设备应接地。禁止接触或跨越泄漏物。尽可能切断泄漏源。防止泄漏物进入水体、下水道、地下室或限制性空间。小量泄漏:用砂土或其它不燃材料吸收。是用洁净的无火花工具收集吸收材料。大量泄漏:构筑围堤或挖坑收容。用砂土、惰性物质或蛭石吸收大量液体。用泡沫覆盖,减少蒸发。喷水雾能减少蒸发,但不能降低泄漏物在限制性空间内的易燃性。用防 爆泵转移至槽车或专用收集器内。 操作注意事项密闭操作,加强通风。操作人员必须经过专门培训,严格遵守操作规程。建议操作人员佩戴自吸过滤式防毒面具(半面罩),戴化学安全防护眼镜,穿防毒物渗透工作服,戴橡胶耐油手套。远离火种、热源,工作场所严禁吸烟。使用防爆型的通风系统和设备。防止蒸气泄漏到工作场所空气中。避免与氧化剂接触。灌装时应控制流速,且有接地装置,防止静电积聚。搬运时要轻装轻卸,防止包装及容器损坏。配备相应品种和数量的消防器材及泄漏应急处理设备。倒空的容器可能残留有害物。 储存注意事项储存于阴凉、通风的库房。远离火种、热源。库温不宜超过30℃。保持容器密封。应与氧化剂、食用化学品分开存放,切忌混储。采用防爆型照明、通风设施。禁止使用易产生火花的机械设备和工具。储区应备有泄漏应急处理设备和合适的收容材料。

IFC97水和蒸汽性质计算公式介绍

水和水蒸气热力性质计算公式 1.1 工业用1967年IFC 公式 1.1.1 1967年IFC 公式的特点 (1)将整个水和水蒸气的研究区域分为6个子区域(图 0-1),整个区域的覆盖范围为压力从0Pa (理想气体极限)到100Mpa ,温度从0.01℃到800℃,水或蒸汽根据状态参数值的不同位于某一区域内,或是在区域之间的边界上。 图 0-1水蒸气子区域划分 (2)所有子区域的特性参数都用数学解析式表示,便于进行数值计算,尤其适合于微型计算机的应用。 (3)采用无因次的折合比亥姆霍兹自由能(比亥姆霍兹函数)ψ及折合比吉布斯自由能(比吉布斯函数)ζ作为正则函数,前者以折合温度Θ、折合比体积χ作为自变量;后者则以折合温度Θ、折合压力β作为自变量。根据正则函数,可由均匀物质的热力学微分方程式求导得出工质的特性参数表达式—导出函数,将已知的折合自变量代入这些表达式,就可以将工质的特性参数算出来。所以正则函数是公式的定义性表达式,而导出函数则是为了实际应用而建立的,是正则函数的补充。 (4)所有热力学物理量均可无因次的折合量表示,只在输入或输出计算机时需考虑物理量的单位及数值,中间无需考虑,这对于简化运算是很有好处的。 (5)热力性质表采用国际单位制,已普遍为各国公认和接受。 无因次的折合量如下: 折合压力 1c p p =β 折合温度 1/c T T =Θ 折合比体积 1/c v v =χ 折合比焓 )/(11c c v p h =ε 折合比熵 )//(111c c c T v p s =σ 折合比吉布斯自由能 σεζΘ-==)/(11c c v p g 折合比亥姆霍兹自由能 βχζψ-==)/(11c c v p f 折合气体常数 )/(11111c c c v p T R I =

锅炉水蒸气的焓熵图及其使用说明

锅炉水蒸气的焓熵图及其使用说明本节概要 水蒸气不能作为理想气体处理~对蒸气热力性质的研究~包括状态方程式、比热容、热力学能、焓和熵等参数目前还难以用纯理论方法或纯实验方法得出能直接用于工程计算的准确而实用的方程。现多采用以实验为基础~以热力学一般关系式为工具的理论分析和实验相结合的方法~得出相关方程。这些方程依然十分复杂~仅宜于用计算机计算。为方便一般工程应用~由专门工作者编制出常用蒸气的热力性质表和图~供工程计算时查用。 本节介绍了由我国学者编撰的水和水蒸气热力性质表和h-s图及确定水和水蒸气热力性质的计算程序~考虑到我国的国情两者不应偏废。 本节内容 2.8.1 国际水蒸气骨架表和IFC公式 2.8.2 水蒸气表 2.8.3 水蒸气的焓熵图 2.8.4 水和水蒸气性质计算机程序简介 2.8.5 例题 本节习题 2-13、2-14 水蒸气的焓熵图 利用水蒸气表确定水蒸气状态参数的优点是数值的准确度高~但由于水蒸气表上所给出的数据是不连续的~在遇到间隔中的状态时~需要用内插法求得~甚为不便。另外~当已知状态参数不是压力或温度~或分析过程中遇到跨越两相的状态时~使用水蒸气表尤其感到不便。为了使用上的便利~工程上根据蒸汽表上已列出的

各种数值~用不同的热力参数坐标制成各种水蒸气线图~以方便工程上的计算。除了前已述及的p-v图与T-s图以外~热工上使用较广的还有一种以焓为纵坐标、以熵为横坐标的焓熵图,即h-s图,。水蒸气的焓熵图如图2-9所示。图中饱和水线x =1的上方为过热蒸汽区,下方为湿蒸汽区。h-s图中还绘制了等压线、等温线、等干度线和等容线。在湿蒸汽区~等压线与等温线重合~是一组斜率不同的直线。在过热蒸汽区~等压线与等温线分开~等压线为向上倾斜的曲线~而等温线是弯曲而后趋于平坦。此外~在h-s图上还有等容线,图2-9中未画出,~在湿蒸汽区中还有等干度线。由于等容线与等压线在延伸方向上有些近似,但更陡些,~为了便于区别~在通常的焓熵图中~常将等容线印成红线或虚线。 图2-9水蒸气的h-s图

水在不同温度下的饱和蒸气压

饱和蒸气压(saturated vapor pressure) 在密闭条件中,在一定温度下,与液体或固体处于相平衡的蒸气所具有的压力称为饱和蒸气压。同一物质在不同温度下有不同的蒸气压,并随着温度的升高而增大。不同液体饱和蒸汽压不同,溶剂的饱和蒸汽压大于溶液的饱和蒸汽压;对于同一物质,固态的饱和蒸汽压小于液态的饱和蒸汽压。例如,在30℃时,水的饱和蒸气压为,乙醇为。而在100℃时,水的饱和蒸气压增大到,乙醇为。饱和蒸气压是液体的一项重要物理性质,如液体的沸点、液体混合物的相对挥发度等都与之有关。 饱和蒸气压曲线 水在不同温度下的饱和蒸气压 Saturated Water Vapor Pressures at Different Temperatures

编辑本段饱和蒸汽压公式 (1)Clausius-Claperon方程:d lnp/d(1/T)=-H(v)/(R*Z(v)) 式中p为蒸汽压;H(v)为蒸发潜热;Z(v)为饱和蒸汽压缩因子与饱和液体压缩因子之差。 该方程是一个十分重要的方程,大部分蒸汽压方程是从此式积分得出的。 (2)Clapeyron 方程: 若上式中H(v)/(R*Z(v))为与温度无关的常数,积分式,并令积分常数为A,则得Clapeyron 方程:ln p=A-B/T 式中B=H(v)/(R*Z(v))。 (3)Antoine方程:ln p=A-B/(T+C) 式中,A,B,C为Antoine常数,可查数据表。Antoine方程是对Clausius-Clapeyron方

程最简单的改进,在~范围内误差小。 编辑本段附录 在表1中给出了采用Antoine公式计算不同物质在不同温度下蒸气压的常数A、B、C。其公式如下 lgP=A-B/(t+C)(1) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; t—温度,℃ 公式(1)适用于大多数化合物;而对于另外一些只需常数B与C值的物质,则可采用(2)公式进行计算 lgP=T+C (2) 式中:P—物质的蒸气压,毫米汞柱; 表1 不同物质的蒸气压 名称分子式范围(℃) A B C 银Ag 1650~1950 公式(2)250 氯化银AgCl 1255~1442 公式(2) 三氯化铝AlCl3 70~190 公式(2)115 氧化铝Al2O3 1840~2200 公式(2)540 砷As 440~815 公式(2)133 砷As 800~860 公式(2) 三氧化二砷As2O3 100~310 公式(2) 三氧化二砷As2O3 315~490 公式(2) 氩Ar ~ 公式(2) 金Au 2315~2500 公式(2)385 三氯化硼BCl3 …… 钡Ba 930~1130 公式(2)350 铋Bi 1210~1420 公式(2)200 溴Br2 …… 碳 C 3880~4430 公式(2)540 二氧化碳CO2 …… 二硫化碳CS2 -10~+160 一氧化碳CO -210~-160 四氯化碳CCl4 …… 钙Ca 500~700 公式(2)195 钙960~1100 公式(2)370 镉Cd 150~ 公式(2)109 镉500~840 公式(2) 氯Cl2 (240) 二氧化氯ClO2 -59~+11 公式(2) 钴Co 2374 公式(2)309 铯Cs 200~230 公式(2) 铜Cu 2100~2310 公式(2)468 氯化亚铜Cu2Cl2 878~1369 公式(2) 铁Fe 2220~2450 公式(2)309 氯化亚铁FeCl2 700~930 公式(2)

水的物性参数表

温度t ℃ 密度ρ kg/m3 比热容cp kJ/(kg﹒K) 热导率λ W/(m﹒K) 运动黏度ν m2/s 动力黏度η Pa﹒s 普朗特数Pr 0 999.9 4.212 0.551 1.789E-06 1.788E-03 13.67 1 999.9 4.210 0.553 1.741E-06 1.740E-03 13.26 2 999.9 4.208 0.556 1.692E-06 1.692E-0 3 12.84 3 999.9 4.206 0.558 1.644E-06 1.643E-03 12.43 4 999.8 4.204 0.560 1.596E-06 1.595E-03 12.01 5 999.8 4.202 0.563 1.548E-0 6 1.547E-03 11.60 6 999.8 4.199 0.565 1.499E-06 1.499E-03 11.18 7 999.8 4.197 0.567 1.451E-06 1.451E-03 10.77 8 999.7 4.195 0.569 1.403E-06 1.402E-03 10.35 9 999.7 4.193 0.572 1.354E-06 1.354E-03 9.94 10 999.7 4.191 0.574 1.306E-06 1.306E-03 9.52 11 999.6 4.190 0.577 1.276E-06 1.276E-03 9.27 12 999.4 4.189 0.579 1.246E-06 1.246E-03 9.02 13 999.3 4.189 0.582 1.216E-06 1.215E-03 8.77 14 999.1 4.188 0.584 1.186E-06 1.185E-03 8.52 15 999.0 4.187 0.587 1.156E-06 1.155E-03 8.27 16 998.8 4.186 0.589 1.126E-06 1.125E-03 8.02 17 998.7 4.185 0.592 1.096E-06 1.095E-03 7.77 18 998.5 4.185 0.594 1.066E-06 1.064E-03 7.52 19 998.4 4.184 0.597 1.036E-06 1.034E-03 7.27 20 998.2 4.183 0.599 1.006E-06 1.004E-03 7.02 21 998.0 4.182 0.601 9.859E-07 9.838E-04 6.86 22 997.7 4.181 0.603 9.658E-07 9.635E-04 6.70 23 997.5 4.180 0.605 9.457E-07 9.433E-04 6.54 24 997.2 4.179 0.607 9.256E-07 9.230E-04 6.38 25 997.0 4.179 0.609 9.055E-07 9.028E-04 6.22 26 996.7 4.178 0.610 8.854E-07 8.825E-04 6.06 27 996.5 4.177 0.612 8.653E-07 8.623E-04 5.90 28 996.2 4.176 0.614 8.452E-07 8.420E-04 5.74 29 996.0 4.175 0.616 8.251E-07 8.218E-04 5.58 30 995.7 4.174 0.618 8.050E-07 8.015E-04 5.42 31 995.4 4.174 0.620 7.904E-07 7.867E-04 5.31 32 995.0 4.174 0.621 7.758E-07 7.719E-04 5.20 33 994.7 4.174 0.623 7.612E-07 7.570E-04 5.09 34 994.3 4.174 0.625 7.466E-07 7.422E-04 4.98 35 994.0 4.174 0.627 7.320E-07 7.274E-04 4.87 36 993.6 4.174 0.628 7.174E-07 7.126E-04 4.75 37 993.3 4.174 0.630 7.028E-07 6.978E-04 4.64 38 992.9 4.174 0.632 6.882E-07 6.829E-04 4.53 39 992.6 4.174 0.633 6.736E-07 6.681E-04 4.42 40 992.2 4.174 0.635 6.590E-07 6.533E-04 4.31 41 991.8 4.174 0.636 6.487E-07 6.429E-04 4.23

空气物性参数表

空气物性参数表 湿空气热物性计算示例A ●分子量 Maw=Ma-(Ma-Mw)pw/paw 式中,Maw为湿空气分子量,g/mol;Ma为干空气的分子量,28.97g/mol;Mw为水蒸气的分子量,18.02g/mol;pw为湿空气中水蒸气的分压力,Pa;paw为湿空气的总压力,Pa。 计算示例:设湿空气总压力为101325Pa,其中水蒸气的分压力为3000Pa,则此时湿空气的分子量为: Maw=28.97-(28.97-18.02)*3000/101325 =28.65 g/mol ●湿空气中水蒸气分压力

pw=φps 式中,pw为湿空气中水蒸气的分压力,Pa;φ为湿空气的相对湿度,无因次;ps为湿空气温度下纯水的饱和蒸气压力(也为湿空气温度下饱和湿空气中水蒸气的分压力),Pa。 纯水的饱和蒸气压力的估算式为(0~100℃): ln(ps)=25.4281-5173.55/(Ts+273) 式中,ps为水的饱和蒸气压,Pa;Ts为水的温度,℃。 计算示例:设湿空气温度为36℃,相对湿度为70%,则湿空气中水蒸气分压力的计算过程为: 该温度下纯水的饱和蒸气压为: ln(ps)=25.4281-5173.55/(36+273)=8.6852 ps =e8.6852=5915 Pa

湿空气中的水蒸气分压力为: pw=φps=0.7*5915=4140.5Pa ●湿空气的露点温度 湿空气中水蒸气开始凝结的温度为其露点温度,等于其湿空气中水蒸气分压力下纯水的饱和温度,其估算式为(0~80℃): Td=5266.77/(25.7248-ln(pw))-273 式中,Td为湿空气的露点温度,℃;pw为湿空气中水蒸气的分压力,Pa。 计算示例:接上例,温度为36℃,相对湿度为70%的湿空气,其露点温度计算过程为: 湿空气中水蒸气分压力为4140.5Pa,则其对应的露点温度为:

蒸汽和饱和蒸汽热焓表

热焓表(饱和蒸汽或过热蒸汽)1、饱和蒸汽压力- 焓表(按压力排列)

2601134 280 3001329 350 4003004 420 440 450 460 480 50033233165 5203237 540 550 560 580 6003624 1吨标准煤发热量29,307,600KJ, 或7000大卡, 1吨300度饱和蒸汽大约折合吨标准煤。 1吨280度的1MPa的过热蒸汽热焓为*1000kj=3,008,300kj 1吨280度的1MPa的过热蒸汽折合3008300/=吨标煤 1度电=404g标煤大型电厂折合390g标煤 1吨标煤减排二氧化碳(t-CO2/tce) 1度电折合二氧化碳:*404g= 1度(千瓦时)= 3600000焦耳,而标准煤的定义是:凡能产生的热量(低位)的任何数量的燃料折合为1kg标准煤。这样就可以算出来理论上(即能量完全转化的情况下)一千克标准煤可以发多少电了。 不过,实际上因为不可能完全转化,所以肯定会低于理论值。国家发改委提供的数据是火电厂平均每千瓦时供电煤耗由2000年的392g标准煤降到360g标准煤,2020年达到320g标准煤。即一千克标准煤可以发三千瓦时的电。 按2009年全国发电标煤消耗342克/度计算: 1、反应式:C + O2 = CO2 2、条件:标煤碳元素含量85%(重量);C分子量12;CO2分子量44; 理想气体常数升/摩尔。 则每发一度电产生的二氧化碳为:342克×12×44=克 1万立方的水如何折成吨标煤 悬赏分:50 - 解决时间:2009-8-31 18:39 问题补充:

急用!我只要水的折算方法! 提问者:mapla - 二级 最佳答案 各类能源折算标准煤的参考系数 能源名称平均低位发热量折标准煤系数 原煤20934千焦/公斤0.7143公斤标煤/公斤 洗精煤26377千焦/公斤0.9000公斤标煤/公斤 其他洗煤8374 千焦/公斤0.2850公斤标煤/公斤 焦炭28470千焦/公斤0.9714公斤标煤/公斤 原油41868千焦/公斤1.4286公斤标煤/公斤 燃料油41868千焦/公斤1.4286公斤标煤/公斤 汽油43124千焦/公斤1.4714公斤标煤/公斤 煤油43124千焦/公斤1.4714公斤标煤/公斤 柴油42705千焦/公斤1.4571公斤标煤/公斤 液化石油气47472千焦/公斤1.7143公斤标煤/公斤 炼厂干气46055千焦/ 公斤1.5714公斤标煤/公斤 天然气35588千焦/立方米12.143吨/万立方米 焦炉煤气16746千焦/立方米5.714吨/万立方米 其他煤气3.5701吨/万立方米 热力吨/百万千焦 电力3.27吨/万千瓦时 1、热力其计算方法是根据锅炉出口蒸汽和热水的温度压力在焓熵图(表)内查得每千克的热焓减去给水(或回水)热焓,乘上锅炉实际产出的蒸汽或热水数量(流量表读出)计算。如果有些企业没有配齐蒸汽或热水的流量表,如没有焓熵图(表),则可参下列方法估算: (1)报告期内锅炉的给水量减排污等损失量,作为蒸汽或热水的产量。 (2)热水在闭路循环供应的情况下,每千克热焓按20千卡计算,如在开路供应时,则每千克热焓按70千卡计算(均系考虑出口温度90℃,回水温度20℃)。 (3)饱和蒸汽,压力千克/平方厘米,温度127℃以上的热焓按620千卡,压力3-7千克/平方厘米,温度135℃-165℃的热焓按630千卡。压力8千克/平方厘米,温度170℃以上每千克蒸汽按640千卡计算。 (4)过热蒸汽,压力150千克/平方厘米,每千克热焓:200℃以下按650千卡计算,220℃-260℃按680千卡计算,280℃-320℃按700千卡,350℃-500℃按700千卡计算。按焦耳折算成焦耳。 2.热力单位“千卡”与标准煤“吨”的折算能源折算系数中“蒸汽”和“热水”的计算单位为“千卡”,但“基本情况表”中(能源消耗量中)“蒸汽”计算单位为“蒸吨”,在其它能源消耗量(折标煤)其中的“热水”计算单位为“吨”,因此需要进一步折算,才能适合“基本情况表”的填报要求,按国家标准每吨7000千卡折1千克标准煤计算: 3.电力的热值一般有两种计算方法:一种是按理论热值计算,另一种是按火力发电煤耗计算。每种方法各有各的用途。理论热值是按每度电本身的热功当量860大卡即千克标准煤计算的。按火力发电煤耗计算,每年各不相同,为便于对比,以国家统计局每万度电折千克标准煤,作为今后电力折算标准煤系数。 1 吨新鲜水= kg标煤……

Excel中可使用的水蒸气性质函数

Excel中可使用的水蒸气性质函数 Excel中可使用的水蒸气性质函数 王昌隆 2005-05-11 1.已知压力 P (Mpa,g) 求饱和温度TS(P) (℃) 求饱和水比容VS1P(P) (m3/kg) 求饱和水焓HS1P(P) (kJ/kg) 求饱和汽比容VS2P(P) (m3/kg) 求饱和汽焓HS2P(P) (kJ/kg) 2. 已知温度 T (℃) 2.1 求饱和压力PS(T) (Mpa,g) 2.2 求饱和水比容 VS1T(T) (m3/kg) 2.3 求饱和水焓 HS1T(T) (kJ/kg) 2.4 求饱和汽比容 VS2T(T) (m3/kg) 2.5 求饱和汽焓 HS2T(T) (kJ/kg) 3. 已知压力 P(Mpa,g)和温度 T (℃) 3.1 求比容VPT(P,T) (m3/kg) 3.2 求焓HPT(P,T) (kJ/kg) 注: 若此状态为饱和状态,则返回饱和水的值。 4.已知压力 P (Mpa,g)和焓 H (kJ/kg) 4.1 求温度TPH(P,H) (℃) 4.2 求比容VPH(P,H) (m3/kg) 4.3 求干度XPH(P,H) 注: 干度=2,表示超临界状态。 5.已知温度 T (℃) 和焓 H (kJ/kg) 5.1 求压力 P PTH(T,H) (Mpa,g) 5.2 求比容VTH(T,H) (m3/kg) 5.3 求干度XTH(T,H) 注: 干度=2,表示超临界状态。 安装需知: 1.水蒸气.dll和DFORRT.DLL需放在system32文件夹 2.水蒸气.xla可放在任何文件夹 3.Excel中<工具>/<加载宏>[浏览]找到“水蒸气.xla”后[确定] 即可使用水蒸气性质函数。 1

饱和蒸汽压计算方法

There is a large number of saturation vapor pressure equations used to calculate the pressure of water vapor over a surface of liquid water or ice. This is a brief overview of the most important equations used. Several useful reviews of the existing vapor pressure curves are listed in the references. Please note the updated discussion of the WMO formulation. 1) Vapor Pressure over liquid water below 0°C ?Goff Gratch equation (Smithsonian Tables, 1984, after Goff and Gratch, 1946): Log10p w = -7.90298 (373.16/T-1) [1] + 5.02808 Log10(373.16/T) - 1.3816 10-7 (1011.344 (1-T/373.16)-1) + 8.1328 10-3 (10-3.49149 (373.16/T-1) -1) + Log10(1013.246) with T in [K] and p w in [hPa] ?WMO (Goff, 1957): Log10p w = 10.79574 (1-273.16/T)[2] - 5.02800 Log10(T/273.16) + 1.50475 10-4 (1 - 10(-8.2969*(T/273.16-1))) + 0.42873 10-3 (10(+4.76955*(1-273.16/T)) - 1) + 0.78614 with T in [K] and p w in [hPa] (Note: WMO based its recommendation on a paper by Goff (1957), which is shown here. The recommendation published by WMO (1988) has several typographical errors and cannot be used. A corrigendum (WMO, 2000) shows the term +0.42873 10-3 (10(-4.76955*(1-273.16/T)) - 1) in the fourth line compared to the original publication by Goff (1957). Note the different sign of the exponent. The earlier 1984 edition shows the correct formula.) ?Hyland and Wexler (Hyland and Wexler, 1983): Log p w = -0.58002206 104 / T [3] + 0.13914993 101

化学化工物性数据手册

化学化工物性数据手册 《化学化工物性数据手册》分为无机卷和有机卷。本书为无机卷,共分16章。内容包括水和水蒸气,无机气体,无机酸,金属、非金属及其氧化物,氢化物和氢氧化物,氰化物和氰酸盐、硼化物和硼酸盐,碳化物和碳酸盐,硅化物和硅酸盐,氮化物和硝酸盐等及其他无机物料的物性数据。书末附有附录,介绍无机物料的缩写和别名。《手册》采用法定单位制,以物性为主线,用数据表达了12000余种物料的物性。资料全面、准确,实用性强。可供化学化工企业和设计研究院所科技人员、大专院校有关专业师生,以及各行各业的化验人员使用:对轻纺、医药、机械、冶金、地质、环保等领域的相关技术人员亦有很大的实用价值。 第1章水和水蒸气 1.1 物性总览 表1.1.1 水的物性总表 1.2 密度和比容 表1.2.1 饱和水的密度和比容(Ⅰ) 表1.2.2 饱和水的密度和比容(Ⅱ) 表1.2.3 饱和水蒸气的密度和比容(Ⅰ) 表1.2.4 饱和水蒸气的密度和比容(Ⅱ) 表1.2.5 饱和水和水蒸气的饱和温度和比容 表1.2.6 未饱和水与过热水蒸气的比容 表1.2.7 与水相接触的饱和空气中水蒸气的比容

表1.2.8 与冰相接触的饱和空气中水蒸气的比容表1.2.9 饱和重水的密度和比容 表1.2.10 饱和重水蒸气的密度和比容 表1.2.11 重水和过热重水蒸气的比容 1.3 粘度 表1.3.1 水的粘度(常压,t≤100℃) 表1.3.2 水的粘度(常压,t>100℃) 表1.3.3 水的粘度(中、高压) 表1.3.4 重水在常压时的粘度 表1.3.5 过冷水与热水蒸气的动力粘度 表1.3.6 过冷水与过热水蒸气的运动粘度 表1.3.7 过热水蒸气的运动粘度 表1.3.8 饱和水蒸气的粘度 表1.3.9 干饱和水蒸气的粘度 1.4 表面张力 表1.4.1 水的表面张力(空气中) 表1.4.2 水和一些液体的界面张力(20℃) 1.5 沸点 1.6 膨胀系数 1.7 介电常数和电导率 1.8 蒸气压 1.9 普朗特数

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