PWM控制技术

主要内容：PWM 控制的基本原理、控制方式与 PWM 波形的生成方法，PW 逆 变电路的谐波分析，PW 整流电路。

重点：PWM 控制的基本原理、控制方式与PWM 波形的生成方法。

难点：PWM 波形的生成方法，PWM e 变电路的谐波分析。

基本要求：掌握PW 控制的基本原理、控制方式与 PW 波形的生成方法，了 解PWM 逆变电路的谐波分析，了解跟踪型 PWM K 变电路，了解PWM6流电路。

PWM(Pulse Width Modulation )控制——脉冲宽度调制技术，通过对一系 列脉冲的宽度进行调制，来等效地获得所需要波形(含形状和幅值)。第 章已涉及这方面内

容 : 第 3 章：直流斩波电路采用，第 4 章有两处： 节斩控式交流调压电路，

式变频电路。

本章内容

PWMI 制技术在逆变电路中应用最广，应用的逆变

电路绝大部分是

PWM 控制技术正是有赖于在逆变电路中的应用， 重要

地位。

本章主要以逆变电路为控制对象来介绍 PW 控制技术，也介绍PWM S 流电路 1 PWM 控制的基本原理

理论基础： 冲量相等而形状不同的窄脉冲加在具有惯性的环节上时，其效果基本相同。

冲量指窄脉冲的面积。 效果基本相同， 是指环节的输出响应波形基本相同。 低频 段非常接近，仅在高频段略有差异。

图 6-1 形状不同而冲量相同的各种窄脉冲

面积等效原理：

分别将如图 6-1 所示的电压窄脉冲加在一阶惯性环节( R-L 电路)上，如图 6-2a 所示。其输出电流 i(t) 对不同窄脉冲时的响应波形如图 6-2b 所示。从波形 可以看出，在 i(t) 的上升段， i(t) 的形状也略有不同，但其下降段则几乎完全 相同。脉冲越窄，各 i(t) 响应波形的差异也越小。如果周期性地施加上述脉冲， 则响应 i(t) 也是周期性的。用傅里叶级数分解后将可看出，各 i(t) 在低频段的 特性将非常接近，仅在高频段有所不同。

3、4

节矩阵 PWI 型, 才确定了它在电力电子技术中的

<0

b)

图6-2冲量相同的各种窄脉冲的响应波形 用一系列等幅不等宽的脉冲来代替一个正弦半波，正弦半波

N 等分，看成N 个相连的脉冲序列，宽度相等，但幅值不等；用矩形脉冲代替，等幅，不等宽， 中点重合，面积（冲量）相等，宽度按正弦规律变化。

SPW 波形一一脉冲宽度按正弦规律变化而和正弦波等效的 PWM 波形。

图6-3用PWM 波代替正弦半波

要改变等效输出正弦波幅值，按同一比例改变各脉冲宽度即可。

等幅PW 波和不等幅PW 波:

由直流电源产生的PWM 波通常是等幅PW 波,如直流斩波电路及本章主要介 绍的PWM e 变电路，节的PWM6流电路。输入电源是交流，得到不等幅 PWM 波, 如节讲述的斩控式交流调压电路，节的矩阵式变频电路。基于面积等效原理，本 质是相同的。

PWM fe 流波：

电流型逆变电路进行PW 控制，得到的就是PWM fe 流波。

PWM 波形可等效的各种波形：

直流斩波电路：等效直流波形

SPW 波:等效正弦波形，还可以等效成其他所需波形，如等效所需非正弦交 流波形等，其基本原理和 SPWI 控制相同，也基于等效面积原理。

2 PWM 逆变电路及其控制方法

目前中小功率的逆变电路几乎都采用 PW 技术。逆变电路是PWM 控制技术最

为重要的应用a)

<0

场合。本节内容构成了本章的主体

PWM逆变电路也可分为电压型和电流型两种，目前实用的几乎都是电压型。

(1)计算法和调制法

1、计算法

根据正弦波频率、幅值和半周期脉冲数，准确计算PWM波各脉冲宽度和间隔，据此控制逆变电路开关器件的通断，就可得到所需 PWM波形。

缺点：繁琐，当输出正弦波的频率、幅值或相位变化时，结果都要变化

2、调制法

输出波形作调制信号，进行调制得到期望的 PWM波;通常采用等腰三角波或锯齿波作为载波；等腰三角波应用最多，其任一点水平宽度和高度成线性关系且左右对称；与任一平缓变化的调制信号波相交，在交点控制器件通断，就得宽度正比于信号波幅值的脉冲，符合 PW 啲要求。

调制信号波为正弦波时，得到的就是 SPW波;调制信号不是正弦波，而是其他所需波形时，也能得到等效的 PWM波。

结合IGBT单相桥式电压型逆变电路对调制法进行说明：设负载为阻感负载，

工作时V和V2通断互补，V3和V4通断也互补。

控制规律：

u o正半周，V i通，V2断，V3和V4交替通断，负载电流比电压滞后，在电压正半周，电流有一段为正，一段为负，负载电流为正区间，V和V4导通时，U o等于

U d，V4关断时，负载电流通过 V i和V D3续流，u o=0,负载电流为负区间，i o为负，实际上从V DI 和V D4流过，仍有U o=U, V4断，V3通后，i o从V3和V Dl续流，U o=0, U o 总可得到U d和零两种电平。

U o负半周，让匕保持通，V l保持断，V3和V4交替通断，U o可得-U d和零两种电

单极性PW控制方式（单相桥逆变）：

在U r和U c的交点时刻控制IGBT的通断。U r正半周，V保持通，V2保持断，当U r>U c时使V4通，V3断，U o=U，当U r VU c时使V4断，V3通，U o=0。U r负半周，V l 保持断，V2保持通，当

U r VU c时使V3通，V4断，U o=-U d，当U r>U c时使W断，M通, U o=0，

图6-5单极性PWM控制方式波形

双极性PW控制方式（单相桥逆变）：

在U r半个周期内，三角波载波有正有负，所得PWM波也有正有负。在U r—周期内，

输出PWM波只有±U d两种电平，仍在调制信号U r和载波信号U c的交点控制器件通断。U r正负半周，对各开关器件的控制规律相同，当U r >U c时，给V和V4导

通信号，给V2和V3关断信号，女口 i o>0, Vi和V4通，如i o V0, V DI和V4通，U o=U d, 当U r VU c时，给V2和V3导通信号，给V i和V4关断信号，如i o V0, V2和V3通，如i o>0, V2和V3通，U o=-U d。波形见图6-6。

单相桥式电路既可采取单极性调制，也可采用双极性调制。

图6-6双极性PWM控制方式波形

双极性PW控制方式(三相桥逆变)：见图 6-7。

三相PW控制公用U c,三相的调制信号U rU、U rV和U rW依次相差120°。

U相的控制规律：

当U rU>U c时，给V导通信号，给V4关断信号，U uN = L d/2，当U rU

变电路

U VN和U WN的PW波形只有±卩d/2两种电平，U UV波形可由U uN-U VN得出，当1和6 通时，U uV=U，当3和4通时，U uV=— U d,当1和3或4和6通时，U uV=0。波形见图 6-8。

输出线电压PW波由±U d和0三种电平构成，负载相电压PW波由(±2/3)U d、 (± 1/3)U d 和0共5种电平组成。

图6-8三相桥式PWM逆变电路波形

防直通死区时间：

同一相上下两臂的驱动信号互补，为防止上下臂直通造成短路，留一小段上下臂都施加关断信号的死区时间。死区时间的长短主要由器件关断时间决定。死区时间会给输出PWM波带来影响，使其稍稍偏离正弦波。

特定谐波消去法(Selected Harmonic Elimination PWM — SHEPWM)

计算法中一种较有代表性的方法，图 6-9。输出电压半周期内，器件通、断 各3次(不包括0和n),共6个开关时刻可控。为减少谐波并简化控制，要 尽量使波形对称。

首先，为消除偶次谐波，使波形正负两半周期镜对称，即：

(6-2)

四分之一周期对称波形，用傅里叶级数表示为:

(6-3)

(6-4) 式中n=1,3,5,… 确定a 1的值，再令两个不同的a n =0,就可建三个方程，

消去两种特定频率的谐波：

在三相对称电路的线电压中，相电压所含的

3次谐波相互抵消，可考虑消去

5次和7次谐波，得如下联立方程：

2U

a 1 --- (1 2 cos 1 2 cos 2 2 cos 3)

u( t) u( t )

(6-1)

图6-9特定谐波消去法的输出 PWM 波形 其

次，为消除谐波中余弦项，使波形在半周期内前后 线对称。

1/4周期以n /2为轴

u( t) u(

t)

u( t)

a n 1,3,5 ,...

sin n t 式中，a n 为 a n "u( t)sin n td t

0 、丿

a i 、

图6-9，能独立控制 4「a 1U d .

a n —[ — sin n

a 2和a 3共3个时刻。该波形的 U d . —sin n 2 a n 为 td a 2 ( a 1 t)d t a3U d . + 八

——Sin n td 2

2U d (1 2 cos n n

a 2 a 3 U^sin 2 n t)d t] 2 cos n 2 2 cos n

求得 a i 、a 2和a 3。

(6-5)

给定a i , 一

般，在输出电压半周期内器件通、断各 k 次，考虑PW 波四分之一周期对 称，k 个开关时刻可控，除用一个控制基波幅值，可消去 k-1个频率的特定谐 波，k 越大，开关时刻的计算越复杂。

除计算法和调制法外，还有跟踪控制方法，在节介绍 (2) 异步调制和同步调制

载波比一一载波频率f c 与调制信号频率f r 之比，N= f c / f ro 根据载波和信 号波是否

同步及载波比的变化情况，PW 碉制方式分为异步调制和同步调制：

1、 异步调制y

异步调制一一载波信号和调制信号不同步的调制方式。

通常保持f c 固定不变，当f r 变化时，载波比N 是变化的。在信号波的半周期 内，PW

波的脉冲个数不固定，相位也不固定，正负半周期的脉冲不对称，半周 期内前后1/4周期的脉冲也不对称。当f r 较低时，N 较大，一周期内脉冲数较多， 脉冲不对称的不利影响都较小，当f r 增高时，N 减小，一周期内的脉冲数减少， PWM 脉冲不对称的影响就变大。因此，在采用异步调制方式时，希望采用较高的 载波频率，以使在信号波频率较咼时仍能保持较大的载波比。

2、 同步调制

同步调制一一N 等于常数，并在变频时使载波和信号波保持同步。

基本同步调制方式，f r 变化时N 不变，信号波一周期内输出脉冲数固定。三 相，公

用一个三角波载波，且取N 为3的整数倍，使三相输出对称。为使一相的 PWM 波正负半周镜对称，N 应取奇数。当N=9时的同步调制三相PW 波形如图6-10 所示。

f r 很低时，fc 也很低，由调制带来的谐波不易滤除，f r 很高时，fc 会过高， 使开

关器件难以承受。为了克服上述缺点，可以采用分段同步调制的方法。

3、 分段同步调制

a 5 a ?

2U d (1 2 cos 5 1

2 cos5 2 5 2U d

——(1 2 cos? 1 2 cos? 2 2cos5 3) 0 2cos7 3) 0 解方程可得 a i 、a 2和a a o a i 变,

a i 、a 2和a 3也相应改变。

把f r 范围划分成若干个频段，每个频段内保持 N 恒定，不同频段N 不同。在 f r 高的频段采用较低的N,使载波频率不致过高，在f r 低的频段采用较高的N, 使载波频率不致过低。

图6-11，分段同步调制一例。为防止fc 在切换点附近来回跳动，采用滞后 切换的方法。同步调制比异步调制复杂，但用微机控制时容易实现。可在低 频输出时采用异

步调制方式，高频输出时切换到同步调制方式，这样把两者 的优点结合起来，和分

段同步方式效果接近。

图6-10同步调制三相PWM 波形

图6-11分段同步调制方式举例

（3）规则采样法

按SPW 基本原理，自然采样法中要求解复杂的超越方程，难以在实时控制 中在线计

算，工程应用不多。

规则采样法特点：

工程实用方法，效果接近自然采样法，计算量小得多。

规则采样法原理：

图6-12，三角波两个正峰值之间为一个采样周期 T e o 自然采样法中，脉冲中 点不和三角波一周期中点（即负峰点）重合。规则采样法使两者重合，每个脉冲 中点为相应三角波中点，计算大为简化。三角波负峰时刻 t D 对信号波采样得D 点，过D 作水平线和三角波交于 A 、B 点，在A 点时刻t A 和B 点时刻t B 控制器件 的通断，脉冲宽度S 和用自然采样法得到的脉冲宽度非常接近。

图6-12规则采样法

规则采样法计算公式推导：

正弦调制信号波公式中，a 称为调制度，0W a<1；

(6-6)

（6-7）

三相桥逆变电路的情况:

6-12因此可得:

u r a sin r t 3 r 为信号波角频率。从图 三角波一周期内，脉冲两边间隙宽度匕血

2 T J2

(4) PWM 逆变电路的谐波分析

使用载波对正弦信号波调制，产生了和载波有关的谐波分量。谐波频率和幅 值是衡量PWM 逆变电路性能的重要指标之一。

分析双极性SPW 波形：

同步调制可看成异步调制的特殊情况，只分析异步调制方式。

分析方法：

不同信号波周期的PWM 波不同，无法直接以信号波周期为基准分析，以载波 周期为基础，再利用贝塞尔函数推导出PWM 波的傅里叶级数表达式，分析过程相 当复杂，结论却简单而直观。

1、单相的分析结果：

不同调制度a 时的单相桥式PWM 逆变电路在双极性调制方式下输出电压的频

谱图如图6-13所示。其中所包含的谐波角频率为 n c k r

式中，n= 1, 3, 5,…时，k=0, 2, 4,…；n=2, 4, 6,…时，k=1, 3, 5,…。 可以看

出，PW 波中不含低次谐波，只含有角频率为 3 c ,及其附近的谐波，以 及23 c 、33 c 等及其附近的谐波。在上述谐波中，幅值最高影响最大的是角频率 为3 c 的谐波分量。

通常三相的三角波载波公用，三相调制波相位依次差1200,同一三角波周期 内三相

的脉宽分别为s U 、S V 和S W,脉冲两边的间隙宽度分别为 S'w,同一时刻三相正弦调制波电压之和为零，由式

(6-6)得

u 、 u 、 s v 和 a sin 血) N D (6-8)

由式(6-7)得:

2(T c T C (1 a sin r t D ) (6-9)

故由式(6-8)可得：U

3T c 2 (6-10)

6-9

3T c W 4 (6-11)

利用以上两式可简化三相

SPW 波的计算

图6-13单相PWM 桥式逆变电路输出电压频谱图 2、三相的分析结果：

三相桥式PWM 逆变电路采用公用载波信号时不同调制度 a 时的三相桥式PWM 逆变电路输出线电压的频谱图如图 6-14所示。在输出线电压中，所包含的谐波 角频率为

式中，n =1, 3, 5,…时，k=3(2m-1) ± 1, m=1,

2,…。 和单相比较，共同点是都不

含低次谐波，一个较显著的区别是载波角频率 整数倍的谐波被消去了，谐波中幅值较高的是 3 c ±23 r 和23 c ± 3 r 。

图6-14三相桥式PWM 逆变电路输出线电压频谱图

SPWI 波中谐波主要是角频率为 3 c 、23 c 及其附近的谐波，很容易滤除。当 调制信号波不是正弦波时，谐波由两部分组成：一部分是对信号波本身进行谐波 分析所得的结果，另一部分是由于信号波对载波的调制而产生的谐波。

后者的谐

波分布情况和SPW 波的谐波分析一致。 (5) 提高直流电压利用率和减少开关次数

直流电压利用率一一逆变电路输出交流电压基波最大幅值

U m 和直流电压U d 之比。

:ft ■频率価叫叫) 旳4

2

O

S

5

4 2 1 u 1 O Q O O 2,… 1,… r 6m +1, m =0, n =2, 4, 6,…时，k = t 6m -1 , m =1,

提高直流电压利用率可提高逆变器的输出能力；减少器件的开关次数可以降低开关损耗；正弦波调制的三相PW逆变电路，调制度a为1时，输出相电压的基波幅值为U d/2,输出线电压的基波幅值为（血2）U d ,即直流电压利用率仅为。

这个值是比较低的，其原因是正弦调制信号的幅值不能超过三角波幅值，实际电路工作时，考虑到功率器件的开通和关断都需要时间，如不采取其他措施，调制度不可能达到1。采用这种调制方法实际能得到的直流电压利用率比还要低。

1、梯形波调制方法的思路

采用梯形波作为调制信号，可有效提高直流电压利用率。当梯形波幅值和三角波幅值相等时，梯形波所含的基波分量幅值更大。

梯形波调制方法的原理及波形，见图6-15。梯形波的形状用三角化率s =U/U to 描述，U 为以横轴为底时梯形波的高，U o为以横轴为底边把梯形两腰延长后相交所形成的三角形的高。s =0时梯形波变为矩形波，s =1时梯形波变为三角波。梯形波含低次谐波，PW波含同样的低次谐波，低次谐波（不包括由载波引起的谐波）产生的波形畸变率为S。

图6-16 和U m /U d随s变化的情况。

图6-17，s变化时各次谐波分量幅值 U m和基波幅值U m之比。

s =时，谐波含量也较少，S 约为%直流电压利用率为，综合效果较好。

图6-15梯形波为调制信号的PWM控制

梯形波调制的缺点：输出波形中含 5次、7次等低次谐波。

实际使用时，可以考虑当输出电压较低时用正弦波作为调制信号，使输出电压不含低次谐波；当正弦波调制不能满足输出电压的要求时，改用梯形波调制，以提高直流电压利用率。

图6-16 s变化时的d和直流电压利用率

图6-17 s变化时的各次

谐波含量

2、线电压控制方式（叠加3次谐波）

对两个线电压进行控制，适当地利用多余的一个自由度来改善控制性能。

目标一一使输出线电压不含低次谐波的同时尽可能提高直流电压利用率，并

尽量减少器件开关次数。

直接控制手段仍是对相电压进行控制，但控制目标却是线电压。相对线电压控制方式，控制目标为相电压时称为相电压控制方式。

在相电压调制信号中叠加 3次谐波，使之成为鞍形波，输出相电压中也含 3 次谐波，且三相的三次谐波相位相同。合成线电压时， 3次谐波相互抵消，线电 压为正弦波。如图 6-18 所示。鞍形波的基波分量幅值大。

除叠加 3 次谐波外，还可叠加其他 3倍频的信号，也可叠加直流分量，都不 会影响线电压。

图 6-18 叠加 3 次谐波的调制信号

3、线电压控制方式（叠加 3 倍次谐波和直流分量）：

叠加U p ,既包含3倍次谐波，也包含直流分量，U p 大小随正弦信号的大小而 变化。设三角波载波幅值为1，三相调制信号的正弦分别为 U rU1、U rV1和U rW1，并 令：

U p min( U rU1 ,U rV1 ,U rW1 )

（6-12）

则三相的调制信号分别为

(6-13)

图 6-19 线电压控制方式举例

不论U rU1、U rV1和U rW1幅值的大小，U rU 、U rV 、U rW 总有1/3周期的值和三角波负 峰值相

等。在这 1/3 周期中，不对调制信号值为 -1 的相进行控制，只对其他两 相进行控制，因此，这种控制方式也称为两相控制方式。

优点：

（1）在 1/3 周期内器件不动作，开关损耗减少 1/3

（2）最大输出线电压基波幅值为 U d ,直流电压利用率提高

（ 3）输出线电压不含低次谐波，优于梯形波调制方式

（6） PWM2变电路的多重化

和一般逆变电路一样，大容量PWM 逆变电路也可采用多重化技术。采用SPWM 技术理论上可以不产生低次谐波，因此，在构成PW 够重化逆变电路时，一般不 再以减少低次谐波为目的， 而是为了提高等效开关频率， 减少开关损耗， 减少和 载波有关的谐波分量。

PW 逆变电路多重化联结方式有变压器方式和电抗器方式， 利用电抗器联接

实现二重PWM 逆变电路的例子如图6-20所示。电路的输出从电抗器中心抽头处 引出，图中两个逆变电路单元的载波信号相互错开 180°，所得到的输出电压波 形如图 6-21 所示。图u rU1、 U rU

U rV U rU1 U rV1 U p U p

u rW u rW1 U p

中，输出端相对于直流电源中点N 的电压

U uN （U uiN U u2N ）/2，已变为单极性PWM波了。输出线电压共有0、±（ 1/2）

U d、±U d五个电平，比非多重化时谐波有所减少。

一般多重化逆变电路中电抗器所加电压频率为输出频率，因而需要的电抗器较大。而在多重PW型逆变电路中，电抗器上所加电压的频率为载波频率，比输出频率高得多，因此只要很小的电抗器就可以了。

二重化后，输出电压中所含谐波的角频率仍可表示为n c k r，但其中当n 奇数时的谐波已全部被除去，谐波的最低频率在 2 c 附近，相当于电路的等效载波频率提高了一倍。

图6-20二重PW輕逆变电路

图6-21二重PWh型逆变电路输出波形

电抗器上所加电压频率为载波频率，比输出频率高得多，很小。输出电压所含谐波角频率仍可表示为nw c+kw r，但其中n为奇数时的谐波已全被除去，谐波最低频率在2w c附近，相当于电路的等效载波频率提高一倍。

3 PWM跟踪控制技术

PWM波形生成的第三种方法一一跟踪控制方法。

把希望输出的波形作为指令信号，把实际波形作为反馈信号，通过两者的瞬时值比较来决定逆变电路各器件的通断，使实际的输出跟踪指令信号变化，常用的有滞环比较方式和三角波比较方式。

（ 1 ）滞环比较方式

1 、电流跟踪控制

基本原理：

把指令电流i*和实际输出电流i的偏差i*-i作为滞环比较器的输入，比较器输出控制器件V i和V2的通断。V （或V Di）通时，i增大，V（或V D2）通时，i减小。通过环宽为2DI 的滞环比较器的控制，i就在i*+DI和i *-DI的范围内，呈锯齿状地跟踪指令电流 i 。

滞环环宽对跟踪性能的影响：环宽过宽时，开关频率低，跟踪误差大；环宽过窄时，跟踪误差小，但开关频率过高。

电抗器L的作用：L大时，i的变化率小，跟踪慢。L小时，i的变化率大, 开关频率过高。

图6-22 滞环比较方式电流跟踪控制举例

图6-23 滞环比较方式的指令电流和输出电流

三相的情况：

图6-24三相电流跟踪型PWM逆变电路

图6-25三相电流跟踪型PWM逆变电路输出波形

采用滞环比较方式的电流跟踪型 pwr变流电路有如下特点硬件电路简单实时控制，电流响应快不用载波，输出电压波形中不含特定频率的谐波和计

算法及调制法相比，相同开关频率时输出电流中高次谐波含量多闭环控

制，是各种跟踪型 PW变流电路的共同特点

（1）

（2）

（3）

（4）

（5）

2、电压跟踪控制

采用滞环比较方式实现电压跟踪控制。如图 6-26所示。把指令电压u*和输出电压u

进行比较，滤除偏差信号中的谐波，滤波器的输出送入滞环比较器，由比较器输出控制开关通断，从而实现电压跟踪控制。和电流跟踪控制电路相比，只是把指令和反馈从电流变为电压。输出电压PW波形中含大量高次谐波，必须用适当的滤波器滤除。

图6-26 电压跟踪控制电路举例

u*=0时，输出u为频率较高的矩形波，相当于一个自励振荡电路。

u*为直流时，u产生直流偏移，变为正负脉冲宽度不等，正宽负窄或正窄负宽的矩形波。

u为交流信号时，只要其频率远低于上述自励振荡频率，从 u中滤除由器件通断产生

的高次谐波后，所得的波形就几乎和 u* 相同，从而实现电压跟踪控制。（2）三角波比较方式

基本原理：

不是把指令信号和三角波直接进行比较，而是闭环控制。把指令电流 i *U、i *V 和i*w 和实际输出电流i u i v、i w进行比较，求出偏差，放大器 A放大后，再和三角波进行比较，产生PWM波形。

放大器A通常具有比例积分特性或比例特性，其系数直接影响电流跟踪特性。

图6-27 三角波比较方式电流跟踪型逆变电路

特点：

开关频率固定，等于载波频率，高频滤波器设计方便；为改善输出电压波形，三角波载波常用三相；和滞环比较控制方式相比，这种控制方式输出电流谐波少。

定时比较方式：不用滞环比较器，而是设置一个固定的时钟。以固定采样周期对指令信号和被控量采样，按偏差的极性来控制开关器件通断。在时钟信号到来时刻，如 i <

i*，令V1通，V2断，使i增大；如i > i* ，令V1断，V2通，使i减小。每个采样时刻的控制作用都使实际电流与指令电流的误差减小。

采用定时比较方式时，器件最高开关频率为时钟频率的 1/2，和滞环比较方式相比，电流误差没有一定的环宽，控制的精度低一些。

4 PWM整流电路及其控制方法

实用的整流电路几乎都是晶闸管整流或二极管整流。晶闸管相控整流电路：输入电流滞后于电压，且谐波分量大，因此功率因数很低。

二极管整流电路：虽位移因数接近 1，但输入电流谐波很大，所以功率因数也很低。

把逆变电路中的SPW控制技术用于整流电路，就形成了 PW整流电路。可使其输入电流非常接近正弦波，且和输入电压同相位，功率因数近似为 1，也称单位功率因数变流器，或高功率因数整流器。

（1）PWM6流电路的工作原理

PWM6流电路也可分为电压型和电流型两大类，目前电压型的较多

1、单相PW整流电路

图6-28a和b分别为单相半桥和全桥 PW整流电路。半桥电路直流侧电容必须由两个电容串联，其中点和交流电源连接。全桥电路直流侧电容只要一个就可以。交流侧电感 Ls 包括外接电抗器的电感和交流电源内部电感，是电路正常工作所必须的。

图6-28单相PW 廛流电路

a ） 单相半桥电路

b ） 单相全桥电路

单相全桥PW 整流电路的工作原理：

正弦信号波和三角波相比较的方法对 V i ?V 4进行SPW 控制，就可在交流输 入端AB 产生SPW 波U AB 。U AB 中含有和信号波同频率且幅值成比例的基波、和载 波有关的高频谐波，不含低次谐波。由于 L s 的滤波作用，谐波电压只使i s 产生 很小的脉动。当信号波频率和电源频率相同时，i s 也为与电源频率相同的正弦波。 U s 一定时，i s 幅值和相位仅由U AB 中基波U ABf 的幅值及其与 U ABf 的幅值和相位，可使i s 和U s 同相或反相，i s 比U s 超前 差为所需角度。

相量图（图 6-29）

a ：滞后相角I s 和U s 同相，整流状态，功率因数为 本的工作

状态

b ：超前相角§，I s 和U 反相，逆变状态，说明PWM6流电路可实现能量正 反两方向流动，这一特点对于需再生制动的交流电动机调速系统很重要。

C ：滞后相角§，I s 超前490°,电路向交流电源送出无功功率，这时称为 静止无功功率发送器（ Static Var Generator —SVG ）

d:通过对幅值和相位的控制，可以使I s 比U 超前或滞后任一角度?。 图6-29 PWM 整流电路的运行方式相量图

a ）整流运行

b ）逆变运行C ）无功补偿运行d ）超前角为?

对单相全桥PW 整流电路工作原理的进一步说明

整流状态下，U s > 0时，（V 2、VD 、VD 、Ls ）和（V VD 、VD 、L s ）分别组

成两个升压斩波电路，以（V VD 、VD 、L s ）为例。V 2通时，U s 通过V 2、VD 向 L s 储能。V 2关断时，L s 中的储能通过VD 、VD 向C 充电。U s < 0时，（V VD 、 VD 、L s ）和（仏VD 、VD 、L s ）分别组成两个升压斩波电路。由于是按升压斩波 电路工作， 如控制不当， 直流侧电容电压可能比交流电压峰值高出许多倍， 对器 件形成威胁。

另一方面，如直流侧电压过低，例如低于U s 的峰值，则U AB 中就得不到图6-29a 中所需的足够高的基波电压幅值，或 U AB 中含有较大的低次谐波，这样就不能按 需要控制i s , i s 波形会畸变。

可见，电压型PWM6流电路是升压型整流电路，其输出直流电压可从交流电 源电压峰值附近向高调节，如要向低调节就会使性能恶化，以至不能工作。 U s 的相位差决定。改变 90°,或i s 与U s 相位

1, PWMg 流电路最基

2、三相PW 整流电路

图6-30，三相桥式PWMg 流电路

最基本的PW 整流电路之一，应用最广。工作原理和前述的单相全桥电路相 似，只是从单相扩展到三相进行 SPW 控制，在交流输入端A 、B 和C 可得SPWM 电压，按图6-29a 的相量图控制，可使ia 、ib 、i c 为正弦波且和电压同相且功 率因数近似为1。和单相相同，该电路也可工作在逆变运行状态及图

c 或

d 的状

态。

（2）PWM6流电路的控制方法 有多种控制方法，根据有没有引入电流反馈可分为两种：没有引入交流电流 反馈的——间接电流控制；引入交流电流反馈的——直接电流控制。

1 、间接电流控制

间接电流控制也称为相位和幅值控制。按图 6-29a （逆变时为图6-29b ）的 相量关系来控制整流桥交流输入端电压， 使得输入电流和电压同相位， 从而得到 功率因数为 1 的控制效果。 图 6-31 ，间接电流控制的系统结构图。

图中的PW 整流电路为图6-30的三相桥式电路。控制系统的闭环是整流器 直流侧电压控制环。

控制原理：

和实际直流电压U d 比较后送入PI 调节器，PI 调节器的输出为一直流电流信 号i d, i d 的大小和交流输入电流幅值成正比。 稳态时，U d = ，PI 调节器输入为零, PI 调节器的输出i d 和负载电流大小对应，也和交流输入电流幅值对应。负载

电 流增大时，C 放电而使U d 下降，PI 的输入端正偏差，

交流输入电流增大，也使U d 回升。达到新的稳态时， 的

值，与较大的负载电流和较大的交流输入电流对应。

程和上述过程相反。

从整流运行向逆变运行转换

首先负载电流反向而向C 充电，U d 抬高，PI 调节器负偏差，i d 减小后变为负 值，使交流输入电流相位和电压相位反相，实现逆变运行。稳态时，

U d 和 仍然 相等，PI 调节器输入恢复到零，i d 为负值，并与逆变电流的大小对应。

控制系统中其余部分的工作原理 上面的乘法器是i d 分别乘以和a 、b 、c 三相相电压同相位的正弦信号，再乘 以电阻R,使其输出 i d 增大，进而使 u d 和相等，i d 为新的较大 负载电流减小时， 调节过

得到各相电流在 R上的压降U Ra、U Rb和 U Rc 下面的乘法器是i d分别乘以比a b c三相相电压相位超前n /2的余弦信号，再乘以电感L的感抗，得到各相电流在电感L s上的压降U La、U Lb和U LC。各相电源相电压U a、U b、U c分别减去前面求得的输入电流在电阻 R和电感L上的压降，就可得到所需要的交流输入端各相的相电压 U A、U B和U c的信号，用该信号对三角波载波进行调制，得到PWM开关信号去控制整流桥，就可以得到需要的控制效果。

存在的问题：

在信号运算过程中用到电路参数 L s和R,当L s和R的运算值和实际值有误差时，会影响到控制效果；基于系统的静态模型设计，动态特性较差；应用较少。 2、直接电流控制通过运算求出交流输入电流指令值，再引入交流电流反馈，通过对交流电流的直接控制而使其跟踪指令电流值，因此称为直接电流控制。

有不同的电流跟踪控制方法，图 6-32，一种最常用的采用电流滞环比较方式的控制系统结构图。

控制系统组成双闭环控制系统，外环是直流电压控制环，内环是交流电流控制环外环的结构、工作原理和图 6-31 间接电流控制系统相同。外环 PI 的输出为 i d，i d分别乘以和a、b c三相相电压同相位的正弦信号，得到三相交流电流的正弦指令信号，和，和分别和各自的电源电压同相位，其幅值和反映负载电流大小的直流信号i d成正

比，指令信号和实际交流电流信号比较后，通过滞环对器件进行控制，便可使实际交流输入电流跟踪指令值。

优点：控制系统结构简单，电流响应速度快，系统鲁棒性好；获得了较多的应用。

本章小结

a PWM控制技术的地位

PWMI制技术是在电力电子领域有着广泛的应用，并对电力电子技术产生了十分深远影响的一项技术。

b器件与PW技术的关系

IGBT电力MOSFE等为代表的全控型器件给 PWM控制技术提供了强大的物质基础。

C、PWM控制技术用于直流斩波电路

直流斩波电路实际上就是直流 PW电路，是PWM控制技术应用较早也成熟较早的一类电路，应用于直流电动机调速系统构成广泛应用的直流脉宽调速系统。

d、PWM控制技术用于交流一交流变流电路

斩控式交流调压电路和矩阵式变频电路是 PWM控制技术在这类电路中应用的代表, 目前应用都还不多 , 但矩阵式变频电路因其容易实现集成化，可望有良好的发展前景 .

e、PWM控制技术用于逆变电路

PWM控制技术在逆变电路中的应用最具代表性。正是由于在逆变电路中广泛而成功的应用，奠定了 PWM控制技术在电力电子技术中的突出地位。除功率很大的外，不用PWM控制的逆变电路已十分少见。

第5章因尚未涉及PWM控制技术，因此对逆变电路的介绍是不完整的。学完本章才能对逆变电路有较完整的认识。

f、PWM控制技术用于整流电路

PWM控制技术用于整流电路即构成 PWM整流电路。可看成逆变电路中的 PWM 技术向整流电路的延伸。PWM整流电路已获得了一些应用，并有良好的应用前景。 PWM6流电路作为对第2章的补充，可使我们对整流电路有更全面的认识。

g、PWM控制技术与相位控制技术

以第2章相控整流电路和第 4 章交流调压电路为代表的相位控制技术至今在电力电子电路中仍占据着重要地位。以PWM控制技术为代表的斩波控制技术正在越来越占据着主导地位，分

别简称相控和斩控。把两种技术对照学习，对电力电子电路的控制技术会有更明晰的认识。