ABR反应器设计计算_New
ABR反应器设计计算_New
ABR反应器设计计算
ABR 反应器设计计算
设计条件：废水量 1 200 m 3/d ，PH=4.5，水温15℃，CODcr=8000 mg/L ，水力停留时间48h 。 1、反应器体积计算
按有机负荷计算 q
QS
V /0
=
按停留时间计算 HRT Q V ?= 式中：V ——反应器有效容积，m 3； Q ——废水流量，m 3/d ；
S ——进水有机物浓度，g COD/L 或g
BOD 5/L ；
q ——容积负荷，kg COD/m 3.d ；
HRT
——水力停留时间，d 。
已知进水浓度COD8000mg/L ，COD 去除率取80%，参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206：
.8~7.2=q kgCOD/m 3.d ，取0.8=q kg COD/m 3.d 。则
按有机负荷计算反应器有效容积
39608
8.010008000
1200m V =??=
按水力停留时间计算反应器有效容积 3
240024
48
1200m V =?= 取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷
2.32400
8.010008000
1200/0=??
=
=V QS q
kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206
取反应器实际容积2400 m 3。
2、反应器高度
采用矩形池体。一般经济的反应器高度（深度）为4~6m ，本设计选择7.0m 。超高0.5m 。
3、反应器上下流室设计
进水系统兼有配水和水力搅拌功能，应满足设计原则：
①确保各单位面积的进水量基本相同，防止短路现象发生；
②尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合；
③很容易观察到进水管的堵塞； ④当堵塞被发现后，很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计
虑施工维修方便，取下向流室水平宽度为940mm ，选择上流和下流室的水平宽度比为4：
1。
校核上向流速
s mm h m u /24.0/86.076
.37.72241200==??= 基本满足
设计要求
[5] 要求上向流速度0.55mm/s 。（1.98m/h ）
[6]P94要求进水COD 大于3000mg/L 时，上向流速度宜控制在0.1~0.5m/h ；进水COD 小于3000mg/L 时，上向流速度宜控制在0.6~3.0m/h 。
[1]P202UASB 要求上向流速度宜控制在0.1~0.9m/h 。 下向流速
s mm h m u /96.0/45.394
.07.72241200==??=
4、配水系统设计
[5]选择折流口冲击流速1.10mm/s ，以上求知反应器纵向宽度为()m 4.157.72=?，则折流口宽度
m B u Q h 82.07
.72101.136002412003
=????=?=-
选择mm h 700=，校核折流口冲击流速 s
mm B h Q u /29.17
.727.03600241200
=???=?= >
1.10mm/s [5]
折流口设一450
斜板，使得平稳下流的水流速在斜板断面骤然流速加大，对低部的污泥床形成冲击，使其浮动达到使水流均匀通过污泥层的目的[5]。
5、反应器各隔室落差设计
[1]P208重力流布水，如果进水水位差仅比反应器的水位稍高（水位差小于100mm ）将经常发生堵塞，因为进水的水头不足以消除阻塞，若水位差大于300mm 则很少发生这种堵塞。设计选择反应器各隔室水力落差250mm 。
6、反应器有效容积核算
3
1246)2.00.7(7.47.7m V =-??= 3
2237)25.08.6(7.47.7m V =-??= 3
3228)25.028.6(7.47.7m V =?-??= 34219)25.038.6(7.47.7m V =?-??= 35210)25.048.6(7.47.7m V =?-??= 3
6201)25.058.6(7.47.7m V =?-??=
∑=+++++=m
V i 3
1341201210219228237246
选择3
2682134122m V
i
=?=∑则设计的反应器结构容
积大于按容积负荷计算反应器实际所需容积2400 m 3
，满足处理负荷要求。 7、气体收集装置
[2]P203沼气的产气量一般按0.4~0.5 Nm 3/kg(COD)估算。 沼气产量
h Nm Q zq /12824120010
8.0800040.03
3
=???
=
[7]P157选用气流速度5m/s ，则沼气单池总管管径
m u
Q D zq 067.05
785.036002128
785.0=??=
=
选择管子规格DN80。 两池总管汇集
2
22D d =
mm
D 113802=?=
选择DN125，即进入阻火器管径。
8、水封高度
沼气输送管应注意冷凝水积累及其排除，水封
中设置一个排除冷凝水的出口，以保持水封罐中水位一定。
9、排泥设备
一般污泥床的底层将形成浓污泥，而在上层是稀的絮状污泥。剩余污泥应该从污泥床的上部排出。在反应器底部的“浓”污泥可能由于积累颗粒和小沙砾活性变低的情况下，建议偶尔从反应器底部排泥，避免或减少在反应内积累的沙砾。设计原则：
①建议清水区高度0.5~1.5m；
②可根据污泥面高度确定排泥时间，一般周排泥1~2次；
③剩余污泥排泥点以设在污泥区中上部为宜；
④矩形池应沿池纵向多点排泥；
⑤应考虑下部排泥的可能性，避免或减少在反应内积累的沙砾；
⑥对一管多孔排泥管可兼作放空管或出水回
流水力搅拌污泥床的布水管。 ⑦排泥管一般不小于150mm 。 排泥量计算：
产泥系数：r=0.15kg 干泥/（kgCOD .
d ），见[1]P156
设计流量：Q=1200m 3
/d ，进水浓度S 0=8000mg/L=8kg/m 3
，厌氧处理效率E=80% Δx= r ×Q ×S 0×E=1200×8×0.8×0.15=1152kg
设污泥含水率为98%，因含水率P >95%，取污泥密度ρ=1000kg/m 3
，则污泥产量为： 每天排泥：d m X Q
s
/6.57%)
981(1
10003=-??=
每周排泥：57.6×7=403.2 m 3
每组反应器每天排泥：d
m
Q /8.282
6
.573
==
一组每周排泥：28.8×7=201.6 m 3
每个隔室每天排泥：d m Q
i
/8.46
8
.283==
一隔每周排泥：4.8×7=33.6 m 3
13、进水装置设计
水泵选择：水量 Q=1200 m3/d=50 m3/h
扬程 H=15h (净扬程10m，管阻2m，自由水头1m)
查进水泵规格：
型号流量
(m3/h) 扬程
(m)
轴功率
(kw)
效率
(%)
转速
(rpm)
2
1/2PW
70 16．5 5．5 63 1850
回流泵选择：回流100%（目的是提高进水的pH），水量为1200 m3/d
查回流泵规格：
型号流量
(m3/h) 扬程
(m)
轴功率
(kw)
效率
(%)
转速
(rpm)
2
1/2PW
72 8.5 2.72 61.5 1440 查泵管规格：公称直径2 1/2管，外径75.5mm，
普通壁厚3.75mm 。
高位槽容积设计按5min 泵的最大流量计算：
33.8560
100
m V =?=
设计为
3
105.222m =??
sbr设计要点参数
SBR设计要点、主要参数 2007-03-03 11:46 1、运行周期（T）的确定 SBR的运行周期由充水时间、反应时间、沉淀时间、排水排泥时间和闲置时间来确定。 充水时间（Tv）应有一个最优值。如上所述，充水时间应根据具体的水质及运行过程中所采用的曝气方式来确定。当采用限量曝气方式及进水中污染物的浓度较高时，充水时间应适当取长一些；当采用非限量曝气方式及进水中污染物的浓度较低时，充水时间可适当取短一些。充水时间一般取1～4ｈ。 反应时间（Tr）是确定SBR 反应器容积的一个非常主要的工艺设计参数，其数值的确定同样取决于运行过程中污水的性质、反应器中污泥的浓度及曝气方式等因素。对于生活污水类易处理废水，反应时间可以取短一些，反之对含有难降解物质或有毒物质的废水，反应时间可适当取长一些。一般在2～8h。 沉淀排水时间（Ts）一般按2～4h设计。 闲置时间（Td）一般按2h设计。 一个周期所需时间T≥Tv﹢Tr +Ts﹢Td 周期数n﹦24／Tc 2、反应池容积的计算 一般按BOD容积负荷率确定，即： V=n.Q.S0/Nv (或Nv= n.Q.S0/V) V---反应池有效容积。m3 n—在一日内的运行周期数。 Q—一个周期内进入反应器的废水量。m3 S0---原废水的平均BOD5值，kg BOD5/ m3 Nv -- BOD5的容积负荷率。kg BOD5/ m3 .d（此值介于0.1-1.3 kg BOD5/ m3 .d之间），为安全起见，一般限低值，即0.1 kg BOD5/ m3 .d左右。 专家建议：当S0 大于1000mg/l时，V=2Q.S0 当S0 小于1000mg/l时，V=2Q 3、最高水量与最低水量： 最高水量（Vmax）为在反应工序时的水量,也就是曝气池的容积：Vmax=V 最低水量（Vmin）为在排放工序后，在反应器残存的包括活性污泥在内的水量。 专家建议：Vmin=Vmax-Q 4、排水系统 上清液排除出装置应能在设定的排水时间内，活性污泥不发生上浮的情况下排出上清液，排出方式有重力排出和水泵排出。 为预防上清液排出装置的故障，应设置事故用排水装置。 在上清液排出装置中，应设有防浮渣流出的机构。 序批式活性污泥的排出装置在沉淀排水期，应排出与活性污泥分离的上清液，并且具备以下的特征： 1) 应能既不扰动沉淀的污泥，又不会使污泥上浮，按规定的流量排出上清液。（定量排水） 2) 为获得分离后清澄的处理水，集水机构应尽量靠近水面，并可随上清液排出后的水位变
{Z}SBR设计计算输入数据0324
SBR设计计算输入数据设计依据及参考资料 设计流量Q=230日最大变化系数Kz=1设计水温 T =15 最大流量Qmax=日最大变化系数Kz= 1）进水水质 BOD5=560COD=700SS=240TN=1500 NH4--=1500TP=12 2）出水水质 BOD5=30COD=60SS=20TN=10 NH4--N=15TP=0.5 1.硝化所需要的最低好氧污泥龄 θS.N (d) μ=0.47T=15fs=2 θS.N =（1/μ）×1.103（15-T）×fs= 4.26d 其中：μ— 硝化细菌比生长速率（d-1），t=15℃时，μ=0.47 d-1。 fs — 安全系数，取fs=2.3～3.0。 T — 污水温度。 2.系统所需要的反硝化能力（NO3-ND）/BOD5 kgN/kg BOD5 TN i — 进水总氮浓度。TN i=200mg/L TNe — 出水总氮浓度。TNe=15mg/L S0 — 进水BOD5浓度。S0=560mg/L NO3-N D=TNi-TNe-0.04×S0=162.6mg/L (NO3-N D)/BOD5=0.290357kgN/kgBOD5 3.反硝化所需要的时间比例tan/(tan+ta) 一般认为约有75%的异氧微生物具有反硝化能力，在缺氧阶段 微生物的呼吸代谢能力为好氧阶段的80%左右。 tan—缺氧阶段所经历的时间，h。 ta —好氧阶段所经历的时间，h。 tan/(tan+ta)= [（NO3-N D）/BOD5×2.9]/（0.8×0.75×1.6）=0.877121 4.各部分处理时间的确定 进水时间ti= tan=1.5h 曝气时间ta=3h 有效反应时间t R= ti+ ta= 4.5h 沉淀时间ts= 1.5h 滗水时间td=0.5h 除磷厌氧时间tp=0h 一个周期TN= 6.5h
SBR工艺设计说明书
前言 随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解决这一问题，这不仅对现存的污染状况予以有效的治理，而且对将来工、农业的发展以及人民群众健康水平的提高都有极为重要的意义，因此，城市排水问题的合理解决必将带来重大的社会效益。 第一章绪论 1.1、本次课程设计应达到的目的： 本课程设计是水污染控制工程教学的重要实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中熟悉并掌握污水处理工艺设计的主要环节，掌握水处理工艺选择和工艺计算的方法，掌握平面布置图、高程图及主要构筑物的绘制，掌握设计说明书的写作规范。通过课程设计使学生具备初步的独立设计能力，提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力，训练设计与制图的基本技能。1.2、本课程设计课题任务的内容和要求： m/3，进水水质如下：某城镇污水处理厂设计日平均水量为20000d ⑴、污水处理要达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》中的一级B标准。
⑵、生化部分采用SBR工艺。 ⑶、来水管底标高446.0m.受纳水体位于厂区南侧150m。50年一遇最高水位448.0m。 ⑷、厂区地势平坦，地坪标高450.0m。厂址周围工程地质良好，适合修建城市污水处理厂。 ⑸、所在地区平均气压730.2mmHg柱，年平均气温13.1℃，常年主导风向为东南风。 具体设计要求： ⑴、计算和确定设计流量，污水处理的要求和程度。 ⑵、污水处理工艺流程选择（简述其特点及目前国内外使用该工艺的情况即可） ⑶、对各处理构筑物进行工艺计算，确定其形式、数目与尺寸，主要设备的选取。 ⑷、水力计算，平面布置设计，高程布置设计。
SBR反应池的设计计算解析
第3章设计计算 3.1 原始设计参数 原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数 K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。 3.2 格栅 3.2.1 设计说明 格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。 根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。 栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。 3.2.2 设计参数 （1）变化系数：K T=1.72； （2）平均日流量：Q d=5000m3/d； （3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s； （4）设过栅流速：v=0.9m/s； （5）栅前水深：h=0.4m； （6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算 （1）格栅间隙数： 13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/s ?——格栅安装倾角， 取60° h ——栅前水深 m b ——栅条间隙宽度，取21mm v ——过栅流速 m/s （2）栅渠尺寸： B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m （3—2） s ——栅条宽度 取0.01m B 2——格栅宽度 m max 10.1 0.321m 0.780.4Q B v'h ===? （3—3） B 1——进水渠宽 m v’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s 栅前扩大段： 21 10.4030.321 0.12m 2tan 2tan 20B B L α--===?? （3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用 20 栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m （3—5） 通过格栅的水头损失h 1： 42 3 1423 )sin 20.010.9 2.42()sin 6030.097m 0.02119.6S v h =β(k α b g =?????= （3—6） 栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3m H =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m （ 3—7） 栅槽总长度L ：
SBR反应池的设计计算
. . 资 第3章 设计计算 3.1 原始设计参数 原水水量 Q =5000m 3/d=208.33m 3/h=57.87L /s ，取流量总变化系数 K T =1.72，设计流量 Q max = K T Q =0.05787×1.72=0.1m 3/s 。 3.2 格栅 3.2.1 设计说明 格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中 较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm ），中格栅（10～40mm ），细格栅（3～10mm ）三种。 根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污 染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。 栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背 水面均为半圆的矩形几种。而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。 3.2.2 设计参数 （1）变化系数：K T =1.72； （2）平均日流量：Q d =5000m 3/d ； （3）最大日流量：Q max =0.1 m 3/s ； （4）设过栅流速：v =0.9m/s ； （5）栅前水深：h =0.4m ；
. . 资 （6）格栅安装倾角：α=60°。 3.2.3 设计计算 （1）格栅间隙数： 13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/s ?——格栅安装倾角， 取60° h ——栅前水深 m b ——栅条间隙宽度，取21mm v ——过栅流速 m/s （2）栅渠尺寸： B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m （3—2） s ——栅条宽度 取0.01m B 2——格栅宽度 m max 10.1 0.321m 0.780.4Q B v'h ===? （3—3） B 1——进水渠宽 m v’——进水渠道的流速 设为0.78m/s 栅前扩大段： 2 110.403 0.321 0.12m 2tan 2tan 20B B L α--===?? （3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20 栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m （3—5） 通过格栅的水头损失h 1：
sbr反应器设计计算
SBR 反应器的设计计算 一、 设计说明 经UASB 处理后的废水，COD 含量仍然很高，要达到排放标准,必须进一步处 理，即采用好氧处理。SBR 结构简单，运行控制灵活，本设计采用 4个SBR 反应 池，每个池子的运行周期为6h 二、 设计参数 (一) 参数选取 (1) 污泥负荷率 Ns 取值为 0.13kgBOD5/(kgMLSS?d) (2) 污泥浓度 和 污泥浓度采用 (3) 反应周期 SBR 周期采用 设计水质见下表2.3： 表2.3 SBR 反应器进出水水质指 三、设计计算 (一)反应池有效容积 V i = 式中: SVI 4000 mgMLSS/L,SVI 取 100 T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4 (4) 周期内时间分配 反应池数N=4 进水时间： 反应时间： 静沉时间： 排水时间： (5) 周期进水量 Q0= =156.25m 3/s (二) 设计水量水质 设计水量为：Q=2500m 3 /d=104m 3 /h=0.029m 3 /s T/N=6/4=1.5h 3.0h 1.0h 0.5h
- V 1 = 280.45 m 3 二) 反应池最小水量 3 V min =V 1-Q 0=280.45-156.25=124.2m 3 三) 反应池中污泥体积 Vx=SVI ? MLSS V i /106=100X 4000X 280.45/10 =112.18 m 3 V min >Vx, 合格 四) 校核周期进水量 周期进水量应满足下式： Qv(1-SVI ? MLSS /106 ) ? V 6 =(1- 100 X 4000 /10 6) X 280.45 3 =176.46m 3 而 Q 0=156.25m 3 <176.46m 3 故符合设计要求 五) 确定单座反应池的尺寸 SBR 有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR 总高为5.5m, SBR 的面积为 280.45/5=56.09m 2 设SBR 的长：宽=2: 1 则SBR 的池宽为：5.5m ;池长为：11.0m. SBR 反应池的最低水位为：1.97m SBR 反应池污泥高度为：1.24m 1.97-1.24=0.73m 可见，SBR 最低水位与污泥位之间的距离为 0.8m,大于0.5m 的缓冲层高度 符合设计要求。 六) 鼓风曝气系统 (1) 确定需氧量 O 2 由公式：Q=a ' Q(S-S e )+b / XvV 式中： 微生物对有机污染物氧化分解 过程的需氧率， kg 污水设计流量， m 3 /d 进水BOD 含量,mg/l 出水BOD 含量,mg/l 微生物通过内源代谢的自身氧化 Q 0 S 0 Ns 反应器一天内周期数 周期进水量 ,m 3 /s 进水BOD 含 量,mg/l 污泥浓度 ,mgMLSS/L - 污泥负荷率 Q S S b
SBR污水处理工艺和SBR污水处理设备原理
山东万青环保科技有限公司 SBR是序批式活性污泥法的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。尤其适用于间歇排放和流量变化较大的场合。目前在国内有广泛的应用。滗水器是该法的一项关键设备 工艺形式/SBR 编辑 1、间歇式循环延时曝气活性污泥法（ICEAS—IntermittentCyclicExtendedSystem）是在1968年由澳大利亚新威尔士大学与美国ABJ公司合作开发的。1976年世界上第一座ICEAS工艺污水厂投产运行。ICEAS与传统SBR相比，最大特点是：在反应器进水端设一个预反应区，整个处理过程连续进水，间歇排水,无明显的反应阶段和闲置阶段，因此处理费用比传统SBR低。由于全过程连续进水，沉淀阶段泥水分离差，限制了进水量。 2、好氧间歇曝气系统（DAT-IAT—DemandAerationTank-IntermittentTank）是由天津市政工程设计研究院提出的一种SBR新工艺。主体构筑物是由需氧池DAT 池和间歇曝气池IAT池组成，DAT池连续进水连续曝气，其出水从中间墙进入I AT池，IAT池连续进水间歇排水。同时，IAT池污泥回流DAT池。它具有抗冲击能力强的特点，并有除磷脱氮功能。 3、循环式活性污泥法(CASS—CyclicActivatedSludgeSystem)是Gotonszy教授在ICEAS工艺的基础上开发出来的,是SBR工艺的一种新形式。将ICEAS的预反应区用容积更小，设计更加合理优化的生物选择器代替。通常CASS池分三个反应区：生物选择器、缺氧区和好氧区，容积比一般为1：5：30。整个过程间歇运行，进水同时曝气并污泥回流。该处理系统具有除氮脱磷功能。 4、unitank单元水池活性污泥处理系统是比利时SEGHERS公司提出的，它是SB R工艺的又一种变形。它集合了SBR工艺和氧化沟工艺的特点，一体化设计使整
SBR反应器的设计计算
SBR 反应器的设计计算 （1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。 （2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS ·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。 （3）反应池运行周期各工序的计算 ①.曝气时间（T A ） 02250.490/B S COD mg L C ==?= 0242490 20.143000A s S T h L mX ?= ==?? ②.沉淀时间（T S ） 初期沉淀速度 4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h --=??=??= 则： max 113.50.5 420.75S H m T h v ε?? +?+ ???=== ③.排出时间（T 0） 排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。 ④.进水时间（T F ） 设进水时间为 T=1.0h 。 一个周期时间为T=8.0h 。 （4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10 设f=0.85：SVI=150 故污泥沉降体积为 841 .085.0150 101353506=????-3m 采用周期为8h ，池个数为2个 每个池子的有效容积为
100421662 84 2428350=+=+??3m 选定每个池子尺寸为：长7m ，宽4m ，高4m 采用超高0.3m ，故池子全高为4.3m 各程序时间分配： 进水：1h 曝气：2h 静沉：2h 排水：1h 闲置：2h 排水口低高为 4-92.14 7166 =?>0.68（安全） 图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图 排水结束时水位h 2 211141 4.0 2.71.12541m h H m Q m V --=?=??=?+ 基准水位 3114.0 3.61.1251h H m Q V ==?=?+ 高峰水位 h 4=4.0m 警报，溢流水位 h 5=h 4+0.3=4.3m
SBR设计
目录 一处理原理 (3) 二工艺特征 (3) 三工艺流程 (4) 四构造特点 (5) 五设计参数 (5) 六 SBR计算 (5) 1.设计条件 (6) 2.设定参数 (6) 3.各工序所需时间的计算 (6) 1）曝气时间 (7) 2）沉淀时间 (7) 3）排出时间 (7) 4）一个周期所需时间 (7) 5）进水时间 (7) 6）反应器容积 (7) 7）进水变动的讨论 (7) 8）需氧量 (8) 9）供氧量 (8) 10）供风量 (9) 11）上清液排出装置 (9) 七参考文献 (9) 八教师评语 (10)
一处理原理 SBR法是污水生物处理方法的最初模式。由于进出水切换复杂，变水位出水、供水系统易堵塞及设备等方面的原因，限制了其应用和发展。当今，随着计算机和控制技术及相关设备的发展和使用，SBR法在城市污水和各种有机工业废水处理中越来越得到广泛的应用。SBR法基本工艺流程：预处理→SBR→出水，其操作程序在一个反应器内的一个处理周期内以此完成进水、生化反应、泥水沉淀分离、排放上清液和闭置等5个基本过程组成。这种操作周期周而复始进行以达到不断进行污水处理的目的。 SBR法的工艺设备是由曝气设备、上清液排出设备（滗水器），以及其他附属设备组成的反应器。SBR对有机物的去除机理为：在反应器内预先培养驯化一定量的活性微生物（活性污泥），当废水进入反应器与活性污泥混合接触并有氧存在 时，微生物利用废水中的有机物进行新陈代谢，将有机污染物转化为CO 2、H 2 O 等无机物；同时，微生物细胞增殖，最后将微生物细胞物质（活性污泥）与水沉淀分离，废水得到处理。 二工艺特征 SBR法不同于传统活性污泥法，在流态及有机物上是空间推流的特点。该法在流态上属完全混合型，而在有机物降解方面，有机基质含量是随时间的进展而降解的。 1.可省去初次沉淀池、二次沉淀池和污泥回流设备等，与标准活性污泥法比较， 设备构成简单，布置紧凑，基建和运行费用低，维护管理方便。 2.大多数情况下，不需要设置流量调节池。 3.泥水分离沉淀是在静止状态或在接近静止状态下进行的，故固液分离稳定。 4.不易产生污泥膨胀。特别是在污水进入生化处理装置期间，维持在厌氧状态 下，使得SVI降低，而且还能节减曝气的动力费用。 5.在反应器的一个运行周期中，能够设立厌氧、好氧条件，实现生物脱氮、除 磷的目的；即使在没有设立厌氧段的情况下，在沉淀和排出工序中，由于溶解氧浓度低，也会产生一定的脱氮作用。 6.加深池深时，与同样的BOD—SS负荷的其他方法相比较，占地面积较小。 7.耐冲击负荷，处理有毒或高浓度有机废水的能力强。
SBR工艺设计说明书
前言随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解 1.2、本课程设计课题任务的内容和要求： m/3，进水水质如下：某城镇污水处理厂设计日平均水量为20000d ⑴、污水处理要达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》中的一级B标准。
⑵、生化部分采用SBR工艺。 ⑶、来水管底标高446.0m.受纳水体位于厂区南侧150m。50年一遇最高水位448.0m。 ⑷、厂区地势平坦，地坪标高450.0m。厂址周围工程地质良好，适合修建城市污水处理厂。 ⑸、所在地区平均气压730.2mmHg柱，年平均气温13.1℃，常年主导风向为东南风。
第二章 SBR工艺流程方案的选择 2.1、SBR工艺主要特点及国内外使用情况： SBR是序列间歇式活性污泥法的简称，与传统污水处理工艺不同，SBR技术 图2.1 SBR法处理工艺流程图
第三章 SBR 工艺设计计算 3.1、原始设计参数： 原水水量： h m d m Q /3.833/2000033== 3.4、细格栅设计： 本设计选择格栅和沉砂池合建。设计中选择两组格栅，N=2 3.4.1、格栅槽总宽度： B=1.28m ，设计中取1.5m 3.4.2、通过格栅的水头损失： h 1=0.46m 3.4.3、栅后明渠的总高度： H=1.16m
3.4.4、格栅槽总长度： L=2.82m 3.4.5、每日栅渣量： W=m 31 3.4.6、机械除渣，用NC —800型机械除砂器一台 3.5、曝气沉砂池设计： 3.5.1、池子总有效体积： h m Q d q 3max 96.2463600343.02.03600=??=??= 3.5.6、沉砂斗所需容积： 设计中取清除沉砂的间隔时间T=2d ，城市污水沉砂量 X=30m 3/106m 3污 水 则3 6 62.110 86400230231.01086400m T X Q V =???=???=
sbr反应器设计计算
SBR反应器的设计计算 一、设计说明 经UASB处理后的废水,COD含量仍然很高,要达到排放标准,必须进一步处理,即采用好氧处理。SBR结构简单，运行控制灵活，本设计采用4个SBR反应池，每个池子的运行周期为6h 二、设计参数 （一）参数选取 (1)污泥负荷率 Ns取值为0.13kgBOD5/(kgMLSS?d) (2)污泥浓度和SVI 污泥浓度采用4000 mgMLSS/L,SVI取100 (3)反应周期 SBR周期采用T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4 (4)周期内时间分配 反应池数N=4 进水时间：T/N=6/4=1.5h 反应时间：3.0h 静沉时间：1.0h 排水时间：0.5h (5)周期进水量 Q0= =156.25m3/s （二）设计水量水质 设计水量为：Q=2500m3/d=104m3/h=0.029m3/s 设计水质见下表2.3： 三、设计计算 （一）反应池有效容积 V1= 式中：
n ------------ 反应器一天内周期数 Q0 ------------ 周期进水量,m3/s S0 ------------ 进水BOD含量,mg/l X ------------- 污泥浓度,mgMLSS/L Ns ------------- 污泥负荷率 V1 = 280.45 m3 （二）反应池最小水量 V min =V 1 -Q =280.45-156.25=124.2m3 （三）反应池中污泥体积 Vx=SVI·MLSS·V 1 /106=100×4000×280.45/106=112.18 m3 V min >Vx,合格 （四）校核周期进水量 周期进水量应满足下式： Q <(1-SVI·MLSS /106) ·V =(1- 100×4000 /106) ×280.45 =176.46m3 而Q =156.25m3<176.46m3 故符合设计要求 （五）确定单座反应池的尺寸 SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR总高为5.5m, SBR的面积为280.45/5=56.09m2 设SBR的长：宽=2：1 则SBR的池宽为：5.5m；池长为：11.0m. SBR反应池的最低水位为： 1.97m SBR反应池污泥高度为：1.24m 1.97-1.24=0.73m 可见，SBR最低水位与污泥位之间的距离为0.8m,大于0.5m的缓冲层高度符合设计要求。 （六）鼓风曝气系统 (1)确定需氧量O 2 由公式：O 2=a′Q(S -S e )+bˊXvV 式中： aˊ----------- 微生物对有机污染物氧化分解 过程的需氧率，kg Q ----------- 污水设计流量，m3/d S ------------ 进水BOD含量,mg/l S ------------ 出水BOD含量,mg/l bˊ------------ 微生物通过内源代谢的自身氧化
SBR反应池的计算
SBR 反应器的计算 (1)运行周期 反应器个数1=4n ，周期时间=6t h ，周期数2=4n ，每周期处理水量3700m 。 每周期分进水，曝气，沉淀，排水4个阶段。其中进 水时间： ()122424 1.544 e t h n n ===? 格局滗水器设备性能，排水时间=0.5d t h MLSS 取4000mg/L 。污泥界面沉降速度： ()4 1.264 1.264.610 4.6104000 1.33u X m --=??=??= 曝气池滗水高度1=1.2h m ，安全水渠ε=0.5m 。沉淀时 间：
1+ε 1.2+0.5===1.3)1.33 s h t h u （ 曝气时间：=---=6-1.5-1.3-0.5=2.7()a e s d t t t t t h 反应时间： 2.7== =0.45)6 a t e h T （ (2)曝气池体积V 出水溶解5BOD 估算：取=20/z S mg L ，0.06d K =，0.75f =，=20/e C mg L 。 ()7.1207.10.060.752013.6/e z d e S S K fC mg L =-=-???= 曝气段污泥龄-1θ=25c d ，污泥产率系数γ=0.6，=0.06d K ()()()() ()030.6112002520013.61008510.4540000.7510.0625c e d c YQ S S V m eXf K θθ-???-===+???+? （3）污泥负荷 ()0511*******.13/0.45400010085 s QS N kgBOD kgMLSS eXV ?===?? （4）剩余生物污泥量 d K 与水温有关水温为20℃时(20)=0.06d K -20-1(21)(20)= 1.04=0.0624T d d K K d （） ()()021******** 20013.640000.6112000.450.06100850.7510001000 435.7/e d v S S X X YQ eK Vf kg d -?=? -?-=??-????= 剩余非生物污泥设=0.7b f ()()()02202011120010.70.751064/10001000 e S b C C X Q f f k g d --?=-?=?-??=
UASB反应器地设计计算
第二章 啤酒废水处理构筑物设计与计算 第一节 格栅的设计计算 一、设计说明 格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。 二、设计参数 取中格栅；栅条间隙d=10mm ； 栅前水深 h=0.4m ；格栅前渠道超高 h 2=0.3m 过栅流速v=0.6m/s ； 安装倾角α=45°；设计流量Q=5000m 3/d=0.058m 3/s （一）栅条间隙数(n) n = =0.058×√(sin45)÷0.01÷0.4÷0.6 =20.32 取n=21条 式中： Q ------------- 设计流量，m 3/s α------------- 格栅倾角，取450
b ------------- 栅条间隙，取0.01m h ------------- 栅前水深，取0.4m v ------------- 过栅流速，取0.6m/s ； （二）栅槽总宽度(B) 设计采用宽10 mm 长50 mm ，迎水面为圆形的矩形栅条,即s=0.01m B=S ×(n-1)+b ×n =0.01×(21-1)+0.01×21 =0.41 m 式中： S -------------- 格条宽度，取0.01m n -------------- 格栅间隙数， b -------------- 栅条间隙，取0.01m （三）进水渠道渐宽部分长度(l 1) 设进水渠道内流速为0.5m/s,则进水渠道宽B 1=0.17m, 渐宽部分展开角1a 取为20° 则 l 1=1 1 2B B tg a -′ =(0.41-0.17)÷2÷tg20 =0.32 式中： l1-----------进水渠道间宽部位的长度，m L2----------格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，m B -------------- 栅槽总宽度，m B 1 -------------- 进水渠道宽度，m 1a -------------- 进水渠展开角，度 （四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l 2） l 2= l 1/2=0.32/2 =0.16m （五）过栅水头损失（h 1）
设计参数选择
设计参数选择（生活污水） 1、集水井设计：容积的确定，按大于日处理量之5分钟之容积。根据现场安排尺寸设置水深，根据水深度确定截面积。提升泵选择？选择流量及数量应满足一小时排空集水井。 2、调节池设计：容积的确定，按日处理量之35%-50%确定。底部设一定坡度（大于0.05）坡向积水坑可设微孔曝气，曝气量确定：按5-6 m3/(m2.h)设计或气水比4/1确定。容积校验根据，停留时间：V/Q即有效容积/流量，一般在8小时左右。泵的选择考虑流量及扬程。空气搅拌气水比（1-3）：1。消毒池V=30min 以上量，卤消毒5-8mg/L。中水池V日水量之25%-35%。 3、接触氧化池：容积的确定，一般按照前调节池容积之1/2计，根据现场确定池深及截面积。容积之校验，有效容积之停留时间T=V/Q一般时间按水之BOD 浓度计生活污水按大于等于3小时保险系数计算。内设半软性填料，超高按0.3米，具体填料高度可以按照设计之池子高度确定。长宽比控制在2/1~1/1有效面积不宜大于100m2 校验按照单位体积填料消耗BOD5值来计算（依据填料之布置计算填料体积）进水BOD5值为Amg/l,出水BOD5值取Bmg/l，则BOD5的消减量为：（A-B）*Q kg/d,单位体积填料消耗BOD5值应＜1.0 kg/d 校验按照填料的容积负荷：Fr=0.2881×L0.7246 应＜3㎏/(m3.d)，L为生物接触氧化系统出水BOD5值。 校验按照污水与填料需要的接触时间：t=24Lj/(1000Fr),Lj为生物接触氧化系统进水BOD5值。污水与填料的实际接触时间t停＝V有效/Q应该＞t 接触氧化池曝气量的确定：接触氧化池曝气强度宜采用10-20 m3/(m2.h)，同时参考《建筑中水设计规范》（GB50336-2002）可知，接触氧化池曝气量可按
SBR计算
SBR工艺原理及运行总结 摘要：该文章详细介绍了SBR 工艺的原理，并对工艺启动、调试、运行管理中的问题进行了分析，对于进行此方面设计，施工、调试具有很好的参考意义。 关键词：SBR工艺运行总结 目录 SBR工艺总结 SBR工艺原理及运行总结 (1) SBR工艺总结 (1) SBR污水处理技术 (2) SBR系统的适用范围 (2) SBR设计要点、主要参数 (3) SBR设计要点 (3) 3、曝气系统 (4) 4、排水系统 (4) 5、排泥设备 (4) SBR设计主要参数 (5) SBR设计需特别注意的问题 (6) （一）主要设施与设备 (6) （一）活性污泥的培养驯化 (9) （二）试运行 (9) （三）污泥沉降性能的控制 (10)
SBR污水处理技术 SBR是序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。 与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。正是SBR工艺这些特殊性使其具有以下优点： 1、理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。 2、运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。 3、耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。 4、工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。 5、处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。 6、反应池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。 7、SBR法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。 8、脱氮除磷，适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。 9、工艺流程简单、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。 SBR系统的适用范围 由于上述技术特点，SBR系统进一步拓宽了活性污泥法的使用范围。就近期的技术条件，SBR系统更适合以下情况： 1) 中小城镇生活污水和厂矿企业的工业废水，尤其是间歇排放和流量变化较大的地方。
SBR计算
表4混合后的水量水质 表2出水水质一览表 PH CODcr BOD5 SS 石油类 TP 氨氮 F- 6-9 ≤130 mg/l ≤30 mg/l ≤100 mg/l ≤10 mg/l ≤0.1 mg/l ≤20 mg/l ≤20 mg/l 进出水水质指标 项目 COD/(mg/l) BOD/(mg/l) SS/(mg/l) NH3-N/(mg/l ) TP/(mg/l) 进水 549 257 98 28 4.7 出水 130 30 100 20 0.1 去除率 76% 88% 29% 97% SBR 反应池设计计算 1. 相关参数选择： （1）反应池内的污泥浓度，可考虑取值3000~5000mg/L ，本设计中采用3500 mg/L ； （2）BOD5——污泥负荷，宜选用0.2~0.3kgBOD5/(kgMLS S ·d )，本设计采用0.2kgBOD/(kgMLS S ·d )； （3）混合液中挥发性悬浮固体浓度，本设计中采用0.5×3500mg/L=1750mg/L 。 废水进水流量：Q=1035d m /3 2. 曝气时间计算 ； ，进水平均—浓度，曝气池—污泥负荷，—；排出比，本设计采用—曝气时间，—式中：l m g BOD S l m g MLSS X d kgMLSS BOD BOD N m m TR Nsm X S TR s /; /);/(kg 31 ; h 245050?== h TR 33500 32.0257 24≈???= 所以取曝气时间TR 为3h 。 3.沉淀时间设计计算 当MLSS ≤3000 mg/L 时，Vmax=7.4×104x -1.7 ； 序号 废水种类 设计量 pH CODcr BOD 5 SS NH 3-N T-N T-P F - m 3/d mg/l 1 混合后的废水 1035 6～9 549 257 98 28 48 4.7