倒挂井工作井计算书

圆形水池设计(YSC-1)

项目名称构件编号日期

设计校对审核

执行规范:

《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》

《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》

《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》

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1 设计资料

1.1 基本信息

圆形水池形式:敞口

池内液体重度10.0kN/m3

浮托力折减系数1.00

裂缝宽度限值0.20mm

抗浮安全系数1.10

水池的几何尺寸如下图所示:

1.2 荷载信息

地面活荷载:10.00kN/m2

活荷载组合系数:0.90

荷载分项系数:

自重 :1.20

其它恒载:1.27

地下水压:1.27

其它活载:1.40

荷载准永久值系数:

顶板活荷载 :0.40

地面堆积荷载:0.50

地下水压 :1.00

温(湿)度作用:1.00

不考虑温度作用

1.3 混凝土与土信息

土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3

土内摩擦角ψ:30.0度

地基承载力特征值fak=120.00kPa

基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C30 纵筋级别:HRB335

混凝土重度:25.00kN/m3

配筋调整系数:1.20

2 计算内容

（1）荷载标准值计算

（2）抗浮验算

（3）地基承载力计算

（4）内力及配筋计算

（5）抗裂度、裂缝计算

（6）混凝土工程量计算

3 荷载标准值计算

底板:恒荷载:

池壁自重: 29.65kN/m2

覆土自重:6.53kN/m2

活荷载:

地面活荷载:0.57kN/m2

池壁:恒荷载:

池外侧土压力(池底):38.11kN/m2

活荷载:

地面活荷载 :3.33kN/m2

4 地基承载力验算:

计算基础底面的压力：

池壁内壁圆面积:Aic=πR2 = 3.14×3.0002 = 28.27m2

池壁外壁圆面积:A t=π(R＋t)2=3.14×(3.000＋0.35)2=35.26m2池壁自重Gs=γc×A s×H=25.00×6.98×6.352=1108.77kN

底板自重Gb=γc×A b×t2=25.00×37.39×0.60=560.89kN

水池自重Gp=Gs＋Gb=1108.77＋560.89=1669.66kN

挑出部分覆土重Gexs=γ土×(Ab－At)×(Hb－t2)

= 18.00×(37.39－35.26)×(6.952－0.60)

=244.25kN

池内水自重Gw=p w×Aic=0.00×28.27=0.00kN

外挑部分活荷载Gqm=qm×(A b-A t)=10.00×(37.39-35.26)

=21.36kN

基础底面的压力p k=(Gp＋Gw＋Gexs＋Gqm)/A b=1935.28/37.39=51.76kPa

基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值

计算地基承载力特征值修正值：

f a=f ak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)

地下水位位于底板下1m以下，不考虑地下水

水池底板底下的土的重度γ=γ土=18.00kN/m3

水池底板底以上土的加权平均重度γm=γ土=18.00kN/m3

f a=120.00＋1.00×18.00×(6.000－3)＋1.00×18.00×(6.952－0.5)=290.14kPa p k=51.76kPa

5 抗浮验算:

地下水位位于基底以下,无需验算

6 内力及配筋计算:(轴力:kN 弯矩:kN.m 面积:mm2配筋面积:mm2/m)

池壁:弯矩外侧受拉为正，轴力受拉为正

顶板:下侧受拉为正,底板:上侧受拉为正

按《给水排水工程结构设计手册》静力计算查表

池壁的约束条件: 上端自由,下端固定

池壁内力计算查表系数H2/dt=6.3522/6.350×0.35=18.15

荷载组合:

（1）闭水试验：池内有水，池外无土

（2）使用时池内无水：池内无水，池外有土

使用时池内无水：

基本组合 :1.27×池外土作用＋1.40×地面活荷载

标准组合 :1.00×池外土作用＋1.00×地面活荷载

准永久组合:1.00×池外土作用＋0.50×地面活荷载

池壁的竖向最大裂缝宽度:0.02<=0.20 裂缝满足要求

池壁的环向最大裂缝宽度:0.00<=0.20 裂缝满足要求

底板:按《水池结构规程》6.2.4或6.2.5计算

底板的计算半径:R=3.175m 底板的约束条件:周边简支+池壁弯矩

荷载组合：

闭水实验：

基本组合 :S=1.20×29.65＋1.27×(0.00／37.39－0.00／28.27)=35.58kN/m2准永久组合:S=1.00×29.65＋1.00×(0.00／37.39－0.00／28.27)=29.65kN/m2池壁传递的弯矩:无弯矩作用.

使用时池内无水：

基本组合 :1.20×自重＋1.27×覆土自重＋1.40×地面活荷载

S=1.20×29.65＋1.27×6.53＋1.40×0.57=44.68kN/m2

准永久组合:自重＋覆土自重＋0.50×地面活荷载

S=29.65＋6.53＋0.50×0.57=36.47kN/m2

池壁传递的弯矩:设计值/准永久值= -15.07/ -11.20 kN.m/m

取两种组合中最大值为控制内力。

7 混凝土工程量计算

池壁面积:A s=π((R＋t)2－R2) = 3.14×((3.000＋0.35)2－3.0002) = 6.98m2

底板面积:A b=π(R＋t＋Le)2 = 3.14×(3.000＋0.35＋0.10)2 = 37.39m2

水池混凝土总方量= A s×H＋A b×t2

=6.98×6.352＋37.39×0.60=66.79m3

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【理正结构工具箱V5.73】计算日期: 2012-10-24 16:13:09

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砖砌倒挂井施工方案

砖砌倒挂井施工方案 一、情况说明 本工程为科技城路污水管道工程，起点井设计接入因吴中大道预留井W1-1，原设计拖拉管因工作井必须在吴中大道与旺山路交叉口上，业主考虑对交通影响较大，要求我方采用顶管工艺施工。在W1-1原有井接入管侧设一接受倒挂工作井一座，在W1-2-1位置设一倒挂顶进井一座。 二、工作井尺寸设计 1、顶管施工井：长L=L1+L4+L5+L6+200MM L1——工具管长度2500MM L2——单根管了长度25000MM L3——管道外露F型钢套环长度125MM L4——液压千斤顶长度，1600MM L6——后背厚度300MM 2、接受井：1200MM*900MM（能容一人接管） 三、工作井施工 1、根据定位施线沿井壁周围下部均匀对称挖土，每次挖土深度不得超过1M，周围砌好后挖中间部分土方，按顺序对称向下进行施工。根据圈梁上部标高控制上部的砌筑，上部井身强度达到70%后进行下节开挖，要求对称掏挖井壁下方土层，每次掏挖深度不大于1200MM、深度不大于1000MM。至设计管内底标高下方300MM为止。依据土质情况和开挖深度，2米以下设钢筋混凝土圈梁一道。开

挖上部基坑至地下水位以上不小于500MM，将开挖部分按施工要求的大小位置修正尺寸，然后砌筑上部工作井砖砌体；砌筑每一米设置一道2Φ6钢筋砖，以提高砖砌体的整体性，增加其抵抗侧压力的能力。 2、井壁采用M7.5水泥砂浆砌MU10九五砖迅速砌筑掏挖部分的井身，墙宽自地表向下-1~-5M范围内为240MM砖混支护，-5米以下为370MM砖混中插4Φ6钢拉筋。 3、第一次开挖后先砌筑上部工作井，然后分层向下倒挂工作井，倒挂到管顶位置时，先在下部分段砌筑砖砌体，然后分段浇注钢筋混凝土圈梁，圈梁钢筋要预埋，不得剪断，钢筋断头处搭接长度不得小于搭接长度；圈梁采用240MM*240MM的钢筋混凝土结构，主筋采用14MM，箍筋采用8@20MM，保护层为30MM，混凝土强度为C20。 4、底板厚度为200MM，混凝土为C25，同时设置1个500MM*400MM的集水坑。 5、后靠背：对于顶管要作井，倒挂井至既定标高后，根据管道走向设置混凝土后靠背，为了顶管工作空间及靠背面积，需将靠背处的井身墙体拆除，并向下（井底下方），向外（井身外）掏挖，掏挖尺寸为3.0M*2.5M，厚为1.0M，用C25混凝土浇筑。 6、出土及排水：采用人工取土，用一绞盘的一个箩筐从坑中吊土，或采用卷扬机配合三脚架垂直运输。排水采用集水坑排水，用潜水泵明排。

龙门架规范(打印版)

龙门架及井架物料提升机安全技术规范 JGJ88-1992 目录 ?第一章总则 ?第二章一般规定 ?第三章结构设计与制造 ?第四章提升机构 ?第五章安全防护装置及要求 ?第六章电气 ?第七章基础、附墙架、缆风绳及地锚 ?第八章安装与拆除 第一节一般规定 第二节架体的安装与拆除 第三节卷扬机稳装 第四节低架龙门架的整体安装与拆除 ?第九章检验规则与试验方法 第一节检验规则 第二节试验方法 ?第十章使用与管理 第一节使用 第二节管理 ?附录一名词解释 ?附录二架体结构计算 ?附录三构造实例 ?附录四本规范用词说明 ?条文说明 第一章总则 第1.0.1条为使龙门架及井架物料提升机(简称提升机)的设计、制作符合安全要求和在施工中得到正确使用，保证施工及人身安全，制订本规范。 第1.0.2条本规范适用于新建、整修、拆除等工程施工中，额定起重量在2000kg以下，以地面卷扬机为动力、沿导轨做垂直运行的高、低架物料提升机。 注：提升高度30m以下(含30m)为低架；提升高度31~150mm为高架。 第1.0.3条提升机设计、制造、安装和使用，除应符合本规范外，尚应符合国家现行的《起重机械安全规程》等有关标准的规定。 第二章一般规定 第2.0.1条制造提升机应先提出设计方案，并有图纸、计算书和质量保证措施。 第2.0.2条提升机应有产品标牌，标明额定起重量，最大提升速度、最大架设高度、制造单位、产品编号及出厂日期。 第2.0.3条提升机吊篮与架体的涂色应有明显区别。 第2.0.4条提升机出厂前，应按规定进行检验，并附产品合格证。 第2.0.5条安装提升机架体的人员，应按高处作业人员要求，经过培训持证上岗。 第2.0.6条提升机在安装完毕后，必须经正式验收，符合要求后方可投入使用。 第2.0.7条使用单位应根据提升机的类型制订操作规程，建立管理制度及检修制度。 第2.0.8条使用单位应对每台提升机建立设备技术档案，其内容应包括：验收，检修，试验及事故情况。 第2.0.9条应配备经正式考试合格持有操作证的专职司机。 第三章结构设计与制造

城市道路雨污水管倒挂井及顶管施工方案

目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、水文地质 (3) 四、主要工程数量 (4) 五、总体工期安排 (4) 六、组织机构及人员机械配置 (5) 6.1组织机构 (5) 6.2主要人员配置 (5) 6.3主要机械设备配置 (6) 七、施工工艺 (6) 1、工作井、接受井施工方案 (6) 1.1钢筋砼倒挂井施工方案 (7) 1.2砖砌倒挂井 (13) 2顶管施工 (14) 2.1工艺概述 (14) 2.2设备安装 (14) 2.3顶进施工 (16) 八、质量保证措施 (23) 九、安全保证措施 (23) 十、环境保护措施 (24) 10.1防扬尘措施 (24) 10.2防止水污染措施 (25) 10.3防止施工噪声污染措施 (25) 10.4防止固体废弃物污染措施 (26)

一、编制依据 1、XX市裕溪路（西坝路~太湖山路）改造工程设计图纸 2、CJJ1-2008城镇道路工程施工与质量验收规范 3、CJJ2-2008城市桥梁工程施工与质量验收规范 3、《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40-2004) 4、《公路改性沥青路面施工技术规范》(JTJ036-98) 5、《公路工程集料试验规程》(JTJ058-2000) 6、《城镇道路和建筑物无障碍设计规范》（CJJ1-2008) 7、公路工程技术标准》（JTG B01-2003) 8、《给排水管道工程施工及验收规范》GB50268-2008 9、相关的国家及地方规范、规程。 10、我单位历年积累类似的工程施工经验、技术力量及设备条件 11、现场实地勘查情况 二、工程概况 本工程为XX市裕溪路（西坝路-太湖山路）道路改造工程，改造路段西起西坝路，向东依次跨越XX南路、向阳路、团结东路、健康东路、长江东路至太湖山路，全线总长6.873km，其中XX大桥、裕溪河大桥不在本此改造范围内，实际改造长度6.439km。XX市裕溪路为城市I级主干道，红线宽度50m,双向6车道。 道路工程包括：路基土石方、水稳、沥青路面。 岩土工程包括：涵洞、高压旋喷桩。

浅析“倒挂井”施工方法

浅析“倒挂井”施工方法 【摘要】随着城市建设的发展，市政工程地下管线越来越多，在顶管施工时有工作井、接收井及检查井，这些井有的位于商铺门前，有的位于交叉路口，有的位于街巷民房旁边，而且井的上方和周围经常有一些电力电缆、电信光缆、军用光缆、燃气管道以及给水管道等地下管线。由于采取正常的大开挖或沉井施工非常困难，同时对周围环境影响较大且存在安全隐患，因此多采用倒挂井施工方法。 【关键词】倒挂井; 工艺原理; 施工特点; [Abstract]with the development of city construction,municipal engineeringmore and moreunderground pipelines,in thepipe jacking constructionworkwell,receiving wellandinspection wells,these wellslocated infront ofshops,some inthe intersection,some on thestreethousesnearby,butwellabove andis always aroundunderground pipelinesomepower cable,telecommunicationsfiber optic cable,optical cable,militaryandwater supply pipeline,gas pipeline.Due to thenormalexcavationoropen caisson constructionis very difficult,buta greater impact on the surrounding environmentandhidden safety problems,thereforetheupside down wellconstruction method. [keyword]upside down well;technology;construction characteristics; 倒挂井施工方法较多，可以采用砖砌倒挂，高压旋喷桩支护倒挂，灌注桩支护倒挂，钢板桩支护倒挂，而采用哪种施工方法，必须根据工程地质情况，地下管线情况以及成本控制各方面进行综合考虑。现结合我单位施工的南京市马家街、芦席营污水管道工程中倒挂井的应用进行总结。 一、工程概况 马家街、芦席营污水管道总长1499米，（其中D1000污水顶管约1042米，顶管工作井6座，顶管接收井3座，交叉井1座，DN1000开挖管84m，d400拉管182m）分马家街、芦席营两段。工作井、接收井平均埋深在6米左右，主要位于②-2粉砂层，且地下水位较高，土层自稳性能差，易坍塌，易产生流砂现场。工程主要位于马家街、芦席营两条街巷内部，道路狭窄，地下管线复杂，且井位距离民房较近，不具备大开挖及沉井施工条件。为了尽量减小对周围环境的影响决定采用倒挂井施工，外层为了保证倒挂井施工向下挖掘时井壁的稳定性与密水性，确保施工的质量与安全，采用高压旋喷桩在井壁四周先施工一圈帷幕墙隔渗，再进行钢筋混凝土倒挂井的开挖施工。 二、工艺原理

3t龙门架计算书

=143kg G=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kg

q 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m 葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 2 3（1）最大弯距 M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5 (2) V=P 1V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg

4、强度计算 倒三角架截面梁折算整体梁： 惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h =2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652 =34862cm4 抗弯截面模量W(近似) W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3 考虑荷载不均匀系数k为0.9 σ= M max/(k.W) =15742.98×102 /(0.9×1072.68) =1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2 剪力较小完全满足要求,计算略。 5、上弦杆受压局部稳定验算 上弦受压压力为N=σ×A1 N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kg I x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4 A1=2×5.372=10.744 cm2 r x =√I x/A1=2cm 上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75m λx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5 由λx=37.5查表得稳定系数?=0.946 σ= N/(?.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2

计算盾构施工过程中衬砌内力的两种方法比较

计算盾构施工过程中衬砌内力的两种方法比较 【摘要】盾构隧道的建造是一个多步骤施工的过程，为了更好地分析衬砌的受力状况，采用地层—结构法和荷鞍—结构法从不同角度对施工过程加以模拟，并各有侧重。地层—结构法引进应力释放系数概念，依据结构与土相互作用的观点，对施工过程中影响隧道内力的因素进行分析，奉文还针对施工过程中注浆压力、注浆影响范围对衬砌内力产生的影响进行了讨论；同时，采用荷载—结构法，考虑施工过程中荷载的变化，特别是注浆压力的变化米计算衬砌结构内力。最后，结合工程实例，比较了两种计算方法给出计算结果的差别，这为设计方法的改进提供了依据。【关键词】盾构隧道施工过程地层—结构法荷载—结构法1前言 盾构机械施工时，首先依靠盾构机本身的刚性支护和开挖面土压力的平衡装置而开挖前方土体，随着盾构的推进，不断拼装管片，同时在盾尾向衬砌环外围进行注浆。由于注浆材料的逐渐凝固以及土体的固结，整个隧道的隧道受力状态趋于稳定，投入运营使用。在运营阶段，又会受到列车的振动荷载和人群荷载。从以上过程可以看出：盾构隧道的建造是一个复杂的多步骤施工过程。在进行衬砌内力分析中为

了模拟施工过程，地层—结构法与荷载—结构法分别采用了不同的假设条件和设计理论，以期全面的反映盾构衬砌的受力状况。荷载—结构法首先把一切影响因素转化为荷载作用在结构上，这样需要引进诸多假设，如假设水土压力分布形式，地基抗力等。然后利用按最不利工况荷载组合的原则来进行内力分析，寻求盾构隧道内力包络图。地层一结构法分析中引进应力系数释放的概念，将土与隧道作为一个整体宋分析计算，建立模拟盾构隧道衬砌施工全过程的有限元分析模型，这就回避了荷载结构法中引进的假设，从最大限度上模拟了各个施工因素对衬砌受力的影响。本文依据自行研制的同济曙光软件，采用地层—结构法和荷载—结构法对盾构隧道的施工过程做出模拟，并比较分析结果。 2盾构衬砌的结构分析模型 2.1管片的离散化 盾构隧道衬砌结构通常属管片—接缝构造体系，其在隧道横断面上为若干管片通过螺栓连接成管片环，在隧道纵向上为管片环通过纵向螺栓连接，呈通缝或错缝拼装而成。在地层一结构法和荷载—结构法中，都可以将衬砌离散为二结点六自由度的梁单元如图1所示，假定隧道管片材料处于弹

倒挂井专项施工方案

目录 一、工程概况 (2) 二、地质情况 (2) 三、施工准备 (3) 四、施工工序 (3) 五、施工方法 (4) 六、深井降水措施 (5) 1、井点系统的埋设 (5) 2、抽水 (5) 3、井点系统的拆除 (6) 七、安全防范措施 (6) 八、现场文明施工和环境保护措施 (9) 九、雨季、已有设施管线的加固、保护施工措施 (14) 十、结束语 (16)

倒挂井施工专项方案 一、工程概况 徐家村路污水管道工程西起蓬溪路，东至沿沪大道，沿线穿过天文路、蓬钱路、金栗路，本路段污水管道工程地形、标高均采取昆山开发区规划建设局提供的徐家村路地形图，里程桩号按徐家村路与蓬溪南路现状中心线交点取0+000设置，采用黄海高程系。管道总长：1836.82米,其中DN600PE100管976.5m，DN400PE100管185m，DN600钢筋砼管551.32m，DN400HDPE管124m，窨井66座（其中Φ3000倒挂井：3座，Φ3500倒挂井：2座）。蓬莱东路污水管道工程西起蓬溪路，东至金栗路，沿线穿过天文路、蓬钱路，本路段根据昆山市开发区规建局提供的地形图设计，昆山独立坐标系，里程桩号按蓬莱东路与蓬溪南路现状中心线交点取0+000设置，采用黄海高程系。管道总长：1224.1米,其中DN300PE100管193.2m，DN400PE100管139.1m，DN500PE100管838.6m，DN300HDPE管53.2m，窨井44座（其中Φ3000倒挂井5座）。 二、地质情况 W4、W7、W9、W17、W21倒挂井井位处0-2米属于填土，上部为建筑垃圾，含集料、水泥、沥青等，下部为素填土，以粘性土为

35mt梁龙门架计算书_secret

35mT 梁龙门架计算书 本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。 一、门架横梁计算 1、荷载计算 横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 2、计算简图（横梁） 3、内力计算 （1）最大弯距 m kg l P M ?=??==5635980234 14111 m kg l P M ?=??==31372023545604 14122 m kg ql M ?=??==679102310278 181223 m kg M ?=∑387265 考虑安全系数为1.5 m kg M ?=?=5808983872655.1max

(2)最大支点反力计算 ()()kg V V e qe P P V 6034823231027211.2054560980211.202221=÷?? ??????+?+=÷?? ????+?+= 考虑分项系数为1.5 kg V 90552603485.1max =?= 4、强度计算 6排贝雷片双加强抗弯截面模量W(近似) 342840235706cm W =??= 考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.9 22 max /150742840 9.010580898cm kg kw M =??==σ 剪力较小完全满足要求,计算略。 5、上弦杆受压局部稳定验算 一片双加强贝雷上弦受压压力为N=A ?σ kg N 76797248.251507=??= 422067548.2526.3962cm I x =??+?= 296.50248.25cm A =?= ()32 171296.501.452.16.254cm I y =?++?=

地下建筑结构课程设计 隧道盾构施工

目录 1 荷载计算-------------------------------------3 1.1 结构尺寸及地层示意图-----------------------3 1.2 隧道外围荷载标准值-------------------------3 1.2.1 自重--------------------------------3 1.2.2 均布竖向地层荷载----------------------4 1.2.3 水平地层均布荷载----------------------4 1.2.4 按三角形分布的水平地层压力--------------5 1.2.5 底部反力-----------------------------5 1.2.6 侧向地层抗力--------------------------5 1.2.7 荷载示意图----------------------------6 2 内力计算---------------------------------------6 3 标准管片配筋计算--------------------------------8 3.1 截面及内力确定-----------------------------8 3.2 环向钢筋计算--------------------------------8 3.3 环向弯矩平面承载力验算-----------------------11 4 抗浮验算-------------------------------------10 5 纵向接缝验算--------------------------------12 5.1 接缝强度计算------------------------------12 5.2 接缝张开验算------------------------------14 6 裂缝张开验算------------------------------15 7 环向接缝验算----------------------------16

某项目回灌井施工方案

目录 §1 工程概况 (3) §2 设计依据 (4) §3 场区工程地质与水文地质条件 (4) §4 降水运行分析 (7) §5 降水运行计划 (10) §6 降水回灌措施 (14) 6.1 回灌井措施 (14) 6.2回灌系统 (14) 6.3回灌系统管理要求 (16) 6.4回灌井作用原理 (16) 6.5回灌井平面布置 (18) 6.6回灌井结构设计 (19) 6.7回灌井运行 (19)

§1 工程概况 某项目工程位于……的地块内，主要由1栋28层办公楼、1栋6层公寓酒店、若干2～3层沿街商业建筑组成。基坑平面布置如图1-1所示，本次降水设计的基坑为W-1、W-2、W-3三个基坑，W-1基坑开挖深度为23.3m，局部深坑为24.75～27.7m，W-2基坑开挖深度为22.70m，局部深坑为24.75～26.62m，W-3基坑开挖深度为22.70m，局部深坑为24.75m，地下连续强深度为40.0～45.0m。 图1-1 基坑平面布置图

§2 设计依据 ⑴《某项目岩土工程勘察报告》（工程编号2007-G-126）； ⑵《基坑降水手册》上海岩土工程勘察设计研究院有限公司、上海长凯岩土工程有限公司主编； ⑶《供水水文地质勘察规范》（GB50027-2001）； ⑷《供水管井设计施工及验收规范》（CJJ10-86）； ⑸《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）； ⑹《建筑基坑支护技术规程》（GJ120-99）； ⑺上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》（DGJ08-37-2002）； ⑻委托方提供的基坑围护设计资料。 §3 场区工程地质与水文地质条件 拟建场地属古河道沉积区，地层变化较大，在所揭露深度115.45m范围内分属第四纪上更新世Q3至全新世Q4沉积物，主要由粘性土、粉性土、砂土组成，一般具有成层分布特点。由于受古河道切割影响，拟建场地缺失第W-3层暗绿色硬土层，而局部分布有第⑤4层次生硬层。根据土的成因、结构及物理力学性质差异，可划分为8个主要层次，其中第④、第⑤层可分为若干亚层、次亚层（分别为第④夹层、⑤1、⑤2、⑤3-1、⑤3-2、⑤4层）。场地地层分布主要有以下特点：

倒挂井工程施工组织设计方案

专项施工方案审批表（总包）

倒挂井专项施工方案 一、工程概况 本工程污水主管管径为600mm，采用拖拉施工，管材为DN600PE100，管道沿紫竹路向南，再沿城北路北侧岸向东，穿过城北路，在汉浦路路口接入市政污水管道。 本工程原设计工作井为沉管井，但施工现场有架空的高压和低压电线，无法进行沉管井的吊装，后经图纸会审后变更为砖砌逆筑法倒挂井。 砖砌倒挂井井为3.5米，砖砌体用：九五实心砖、墙体厚度为二四墙、用M7.5水泥砂浆砌筑。 主要施工参数见下表：（单位：m）

二、工作坑结构验算及施工 1、荷载强度 Q=rHtgΦ=18*H*1/3=6H(KN/m2) 2、每米宽度N计算 2N=∫OπrqSinΦdΦ={[-Cos]π/20-[-Cos]ππ/2}rq =2qr=2*6H*2.5=30H(KN) N=15H(KN) 3、b验算3.9米深处的N N=15*3.9=58.5KN σ=N/0.24*1=58.5/0.24=244KN/m2=0.244MPa Mu10机制砖M7.5砂浆【Ra】=1.37MPa 显然σ<【Ra】,满足施工要求 三、倒挂井位置拟定及施工 1、本计算式建立在工作坑为绝对圆形基础上，放样中要严格控制圆心位置，避免不均匀受力，而使砌体受拉。

2、若地下水位较高，要做好降水措施，（墙体上安装排水孔）并防止底板浮动，（可预留排水孔，及时排水）。一避免不均匀沉陷，而使工作坑受力条件发生变化。 3、因考虑地下水位条件，结构强度安全系数不大，因此注意在砂浆强度达到设计强度下方能进行回填土。 4、倒挂井安砌施工 砖砌逆筑法倒挂井工作井：外径4 m ，采用九五实心砖，根工作井周围采取井四周（井外围1米宽围）压密注浆使井四周形成连接体而起到止水作用，井底以下3米围进行压密注浆。 （1）工艺流程图 （2）砖砌倒挂工作井施工 ①施工准备 在施工前进行场地平整开好排水沟，在工作井位置进行清理，开挖深度1米左右。 ②基坑挖土砌筑 a、开挖1.2米深，采用九五标准砖，向下砌筑，砖墙与土体之间

龙门架方案

绿城全运村R18地块工程 垂 直 运 输 施工方案 中天建筑集团有限公司

目录 第一节编制依据--------------------------------------------------------------3 第二节工程概况--------------------------------------------------------------3 第三节龙门架搭设-----------------------------------------------------------2 第四节基础、附墙架、缆风绳等-----------------------------------------4 第五节提升机构--------------------------------------------------------------4 第六节安全防护--------------------------------------------------------------6 第七节电气--------------------------------------------------------------------7 第八节安装验收--------------------------------------------------------------7 第九节运行试验--------------------------------------------------------------9 第十节正确使用和维护--------------------------------------------------- 10 第十一节架体拆除--------------------------------------------------------- 11 第十二节龙门架计算书--------------------------------------------------- 12

倒挂井专项施工方案

顶管工作井、接收井采用倒挂井施工 专项方案 一、工程概况 本工程北起澄湖路，南至越湖路，工程总长约1280米，其中顶 管工程约1048米，按照施工组织设计要求，顶管工程中有9个工作井、9个接收井，平均深度在7.5米左右。组织设计规定采用倒挂井开挖的施工方案，工作井内径7.6米，接收井内径4.5米。 二、地质情况 W2、W3管基位于亚砂土层，W4至澄湖路段管基下卧亚粘土层 （软塑状态，局部呈流塑状态，局部夹少量亚砂土、欠均匀）。 三、施工准备 1、挖土机械材料配备 2、挖土施工前对具体施工班组和挖土机械操作人员进行详细的 技术安全交底并做好技术安全交底记录。 四、施工工序 测量、放线、定位——打设井点管——第一层土方开挖——第一层钢

筋混凝土浇筑———第二层土方开挖、支撑——第二层砖砌筑第三层土方开挖、支撑------------------- 第三层砖砌筑 .... ..... ... 最后一层土方开挖、支撑——最后一层砖砌筑——浇筑C10 混凝土垫层——浇筑C30 钢筋混凝土基础——浇筑C30 钢筋混凝土井壁 五、施工方法 1．依据施工方案，本工程施工前对工作井、接收井采取管井降 水至井底0.5~1m，开挖采用液压挖机与人工合作开挖。 工作井大开挖深度在3m左右，第一层先做底部圈梁，沿周长w 3m 布置构造柱，8 根构造柱，再往上砌砖墙，再做顶部冠梁，待强度满足后再往下开挖砌筑。以后每层均采用M10 砂浆沿基坑壁砌筑一砖半墙（370 厚），砖墙与土体之间的间隙以M10 砂浆填实。在一层开挖及砌筑完成后，进行下层开挖及砌筑，如此反复直至井底。若局部出现流砂时，则每挖0.5m深左右砌筑一次，防止出现塌方。 砖墙维护井砌筑完成后，立即进行井底修整，适当位置放置一集水桶一个并做好底板预埋件留置，浇筑30cm厚钢筋混凝土地板，随后在井内浇筑40cm厚，4.5米C30钢筋混凝土护壁，钢筋依据设计方案进行下料、调直绑扎，钢筋绑扎要求顺直、牢固，街头、弯折及上下段接合处要求满扎，其余为梅花扎。保护层可用垫块及钢筋支撑。内模板用专用钢模，支撑要求牢固、间距不宜过大，模板架设完成后要进行复查，保证不漏浆、不跑模。墙身采用C30 商品混凝土，要求四周均匀摊入，一次摊入高度不应超过50cm,及时用振动器振实，振动时间要求按混凝土上部水泥浆振出为准。做好养护工作，脱

预制场主龙门架计算书

省道106线资阳市过境段沱江二桥 预制场龙门架计算书 文件编号：SRBG-C-B-ZYYE-03 受控状态： 分发号：01 项目经理部桥梁分公司 编制计算：审核： 复核： 总工程师：审批： 项目经理： 日期：2004年月日日期：2004年月日 四川路桥集团桥梁分公司 资阳沱江二桥项目经理部 二〇〇四年十二月二十六日

预制场龙门架计算 一、龙门架布置(见附图) 沱江二桥上部构造为简支预应力T梁，其中40mT梁66片、30mT梁132片。40mT梁自重100t，30mT梁自重68t。预制场主龙门架主桁梁采用万能杆件拼装，高4m，宽2m，L=46m，其上、下弦杆为4N1(4∠120*120*10)，中弦杆为2N1，竖直立杆为4N4(4∠75*75*8)，竖直斜杆为4N3(4∠100*75*10)，平联横支撑为2N4，平联斜支撑为2N5(2∠75*75*8)，共重66t；支腿为厂家定制自行式单轨型钢支腿。 二、荷载布置 1、计算简图 自重M=ql2/8=1.7*46^2/8=449.7t.m

外载M=P/l(2c+b)a=70/46*(2*3+38)*5=334.8t.m 工况2： R1=46*1.7/2+(47.6*3+47.6*31)/46=74.3t R2=46*1.7/2+(47.6*15+47.6*43)/46=99.1t 最大弯矩=449.7+527.7=977.4t.m=9774KN.m (控制荷载) 自重M=ql2/8=1.7*46^2/8=449.7t.m 外载M=P/l(2c+b)a=47.6/46*(2*3+28)*15=527.7t.m 2、主桁架截面（简图如下） 顶层2x4∠120x10+中层2x2∠120x10+底层2x4∠120x10考虑万能杆件折旧，按顶层2x4∠110x10+底层2x4∠110x10计算。

5T双轨龙门架计算书

根据现场实际情况，各竖井起重架分别设置2台5t电葫芦。安装后先进行空载和重载的安全检测，经有资质的单位检测合格后投入使用。竖井架子均采用钢筋混凝土独立支墩，以支撑竖井架子的自重及吊运重物时所发生的一切荷载，每一个支墩的断面形式为1.0×0.8×0.8m（长×宽×高），现浇C30混凝土，在基础中预埋20mm厚锚固钢板，以便于工字钢立柱与基础的连接，沿井口设门式提升架其高7m。提升架所用材料:立柱用I32a工字钢制作，底部焊在预埋钢板并设加劲肋，上部与连接横梁采用M20的螺栓连接，立柱与立柱之间斜撑采用角钢斜撑。横梁、行梁采用I32b工字钢，托梁和立柱采用I32a斜撑采用L100*10角钢。 龙门架受力计算书 龙门架尺寸：长度：6.5m+6.5m=13m，宽度：7m，高度：6m。龙门架行梁及吊梁均采用I32b工字钢，托梁及立柱均采用I32a工字钢，设2台5t电葫芦负责出渣及料具吊运。竖井架受力计算简图如下(杆件连接实际安装采用焊接,图中简化为铰接)： 计算荷载为土罐自重（r=0.6m，h=1.0m，钢板厚1cm）0.382t ，罐中土重（πr2h×1.8＝2.03t）、电葫芦自重（0.4t）三项合计2.82t. 电葫芦的额定起重量5t，按照最大90％的负荷为4.5t。 取最不利的荷载4.5t，换算成45kN。 ⑴行车梁 行车梁的受力为集中荷载45KN。受力计算简图如下：为一次超静定结构。

取行车梁的最大跨度为8m ，按照最不利的简支梁受力方式验算如下： ①强度验算 m KN Fl qL M ?=?+??=76.604/0.18/12.12max 其中：L 为8米；安全系数分别取1.2和1.0； q 为行梁I30b 自重48.0kg/m ，换算成线荷载0.470kN/m 查I30b 热轧工字钢的截面特性表可知33104.600mm x ?=ω 故行梁应力为：==x M ωσ/max 101.27N/mm2。 因为行车梁可承受的最大应力f 为215N/mm2，大于σ，故强度满足要求。 ②整体稳定性验算： a 、判断是否应进行稳定性验算 行梁受压翼缘侧向自由长度最大值为8m ，与梁高度的比值8m/0.3m=26.6>16，必须进行稳定性验算。 b 、整体稳定性验算 ==ψ)/()/(''max b b M ψσ101.27/0.82=123.50N/mm2 其中：查表I30b 工字钢的整体稳定系数 82.091.0'=ψ=ψb b ， 因为整体可承受的最大应力f 为215N/mm2，大于Mmax ，故整体稳定性满足要求。 ③刚度验算 最大跨中的挠度为 7 39 3330101.10102101001081045497.1) 100/(497.1?????????=＝EI Fl ω

软土地区地铁盾构隧道课程设计计算书(1)

软土地区地铁盾构隧道课程设计说明书 （共00页） 姓名杨均 学号 070849 导师丁文琪 土木工程学院地下建筑与工程系 2010年7月

1． 设计荷载计算 1.1 结构尺寸及地层示意图 ?=7.2 ?=8.9 2 q=20kN/m 图1-1 结构尺寸及地层示意图 如图，按照要求，对灰色淤泥质粉质粘土上层厚度进行调整： mm 43800 50*849+1350h ==灰。 按照课程设计题目，以下只进行基本使用阶段的荷载计算。 1.2 隧道外围荷载标准值计算 （1） 自重 2 /75.835.025m kN g h =?==δγ （2）竖向土压 若按一般公式：

2 1 /95.44688.485.37.80.11.90.185.018q m KN h n i i i =?+?+?+?+?==∑=γ 由于h=1.5+1.0+3.5+43.8=48.8m>D=6.55m ，属深埋隧道。应按照太沙基公式或普氏公式计算竖向土压： a 太沙基公式： )tan ()tan (0010 ]1[tan )/(p ??? γB h B h e q e B c B --?+--= 其中： m R B c 83.6)4/7.75.22tan(/1.3)4/5.22tan(/0000=+=+=? （加权平均值0007.785 .5205 .42.7645.19.8=?+?= ?） 则： 2 )9.8tan 83 .68 .48()9.8tan 83.68 .48(11/02.18920]1[9 .8tan )83.6/2.128(83.6p m KN e e =?+--=-- b 普氏公式： 2 012/73.2699.8tan 92.7832tan 32p m KN B =??== ?γ 取竖向土压为太沙基公式计算值，即： 2 1/02.189p m KN e =。 （3） 拱背土压 m kN R c /72.286.7925.2)4 1(2)4 1(2G 22=??- ?=?- =π γπ 。 其中： 3/6.728 .1645.11 .728.10.8645.1m KN =+?+?= γ。 （4） 侧向主动土压 )2 45tan(2)245(tan )(q 0021? ?γ-?--?+=c h p e e 其中： 21/02.189p m KN e =， 3/4.785 .5205 .41.7645.18m KN =?+?= γ 0007.785 .5205.42.7645.19.8=?+?=?

砖砌逆作井施工方案

砖砌逆作法井施工专项方案 一、工程概况 本工程北起澄湖路，南至越湖路，工程总长约1280米，其中顶管工程约1048米，按照施工组织设计要求，顶管工程中有9个工作井、9个接收井，平均深度在米左右。组织设计规定采用倒挂井开挖的施工方案，工作井内径米，接收井内径米。 二、地质情况 W2、W3管基位于亚砂土层，W4至澄湖路段管基下卧亚粘土层（软塑状态，局部呈流塑状态，局部夹少量亚砂土、欠均匀）。 三、施工准备 1、挖土机械材料配备。 序号名称型号规格单位数量备注 1 反铲挖掘机PC200—5 台1 1m3 2 反铲挖掘机小型挖机台1 辅助挖土 3 长臂挖掘机现代200 台1 4 自卸汽车5T东风牌辆按需 2、挖土施工前对具体施工班组和挖土机械操作人员进行详细的技术安全交底并做好技术安全交底记录 四、施工工序 测量、放线、定位——打设井点管——第一层土方开挖——第一层钢筋混凝土浇筑———第二层土方开挖、支撑——第二层砖砌筑——第三层土方开挖、支撑——第三层砖砌筑——……——最后一层土方开挖、支撑——最后一层砖砌筑——浇筑C10混凝土垫层——浇筑C30钢筋混凝土基础——浇筑C30钢筋混凝土井壁 五、施工方法 1．依据施工方案，本工程施工前对工作井、接收井采取管井降水至井底~1m，开挖采用液压挖机与人工合作开挖。工作井大开挖深度在3m左右，第一层先做底部圈梁，沿周长≤3m布置构造柱，8根构造柱，再往上砌砖墙，再做顶部冠梁，待强度满足后再往下开挖砌筑。以后每层均采用M10砂浆沿基坑壁砌筑一砖半墙（370厚），砖墙与土体之间的间隙以M10砂浆填实。在一层开挖及砌筑完成后，进行下层开挖及砌筑，如此反复直至井底。若局部出现流砂时，则每挖深左右砌筑一次，防止出现塌方。砖墙维护井砌筑完成后，立即进行井底修整，适

砖砌倒挂井在市政工程中的应用

第20卷第2期 湖南工程学院学报 V o1.20.No.2 2010年6月 Journal o f H unan Institute of Eng ineering June 2010 收稿日期:2009-11-14 作者简介:牛正军(1979-),男,硕士研究生,助理工程师,研究方向:基础结构、地下结构. 砖砌倒挂井在市政工程中的应用 牛正军,臧德胜 (合肥工业大学土木与水利工程学院,合肥230009) 摘 要:结合具体工程阐述了砖砌倒挂井的具体施工方法,并在现有理论的基础上较为完整地分析了 井壁的截面应力,为该施工方法的应用提供了理论参考依据. 关键词:砖砌倒挂井;工作坑;井壁;厚壁圆筒 中图分类号:TU3 文献标识码:A 文章编号:1671-119X(2010)02-0076-03 砖砌倒挂井是用砖做材料,按照一定的工序施工而成的圆形工作坑.这种利用建立工作坑施工的方法,在建筑密度大,交通密集的城市优势极其明显.这种工作坑的施工,多数凭经验,缺少理论指导,所以对这种施工方法进行理论研究十分有必要. 1 施工组织设计及技术措施 结合某市一工程实例,论述砖砌倒挂井的施工组织设计及技术措施. 某市A 路与B 路下穿式立交桥(A 路下穿B 路)为沟通该市与北部城区的交通枢纽.该立交桥起讫点桩号为K 0+417 795~K 0+457 191.桥上部结构采用2跨19m 预应力混凝土简支T 型梁,面积为3192m 2,梁高采用1 3m.桥台处采用全套管咬合桩,桩径为1.2m.下部桥墩采用桩柱式结构,基础采用直径为1 3m 的钻孔灌注桩,立柱采用直径为1.2m.其中下部桥墩处桩顶高程为26 767m,原地面高程34 29m ,高差达7 5m.1.1 施工组织设计 下部桥墩处共有15根立柱,计划分两期施工,第一期施工第二联的(正桥中间部分)5根立柱,第二期施工第一,二联的(正桥两边)10根立柱.若采用常规施工方法组织第二联的5根立柱施工,必须对原地面进行大开挖,按照施工技术规范要求,基坑开挖时边坡按1 1进行放破,其顺桥向开挖宽度达到16m,这样会使两侧桥台处的液压全套管钻机的工作空间无法保证,还造成了A 路和B 路交通瘫痪.为确保两侧桥台处的咬合桩能进行正常 施工及A 路和B 路正常通车,第二联的5根立柱施工分两步进行,即首先施工立柱工作坑,然后按设计进行立柱施工. 根据桥位处地质和以往的施工经验,在确保安全的前提下充分考虑工程进度的要求,在 沉井支护 、 钢板桩支护 和 砖砌倒挂井支护 三种方案中优选了 砖砌倒挂井支护 方式. 根据立柱的直径及施工的经验,拟定该砖砌倒挂井采用净直径为3m 的竖直工作井,井深9m(包括接桩头向下挖多挖的1 5m).井壁厚度为24cm,(如图1所示). 图1 井筒实物图 1.2 施工措施 (1)用全站仪定出桩基中心位置,然后以该中心位置为圆心在原地面上放出直径为3.5m 的圆,并用石灰线做好标记.另外,将红砖、水泥、黄沙等所需材料运到现场指定的位置堆放. (2)用破碎机将原来地面上的混凝土路面层破除,然后用H XW200型挖掘机沿着标记线向下开挖3m 深,接着人工对坑壁进行修正. 基坑尺寸经修整满足要求后,组织施工人员由

龙门吊计算书

计算书

目录 第1章计算书 (1) 1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1) 1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1) 1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2) 1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2) 1.2 吊装设备及吊具验算 (3) 1.2.1 汽车吊选型思路 (3) 1.2.2 汽车吊负荷计算 (4) 1.2.3 汽车吊选型 (4) 1.2.4 钢丝绳选择校核 (5) 1.2.5 卸扣的选择校核 (5) 1.2.6 绳卡的选择校核 (6) 1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7) 1.4 地基承载力验算 (7)

第1章计算书 1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。 本方案地基基础梁总计受力： M=137+60×2=257T F=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN 2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力： P=F/8=315kN 85T满负荷运转（吊装170T）时， Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。 1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值： 方式一： 根据《路桥施工计算手册》计算： g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m 方式二： 根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算： P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m； 满负荷运转时： g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m； P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。 每种工况下，二者取较大值。所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/m。起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表A.1钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为44.65kg/m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。