采用功率同步控制的MMC_HVDC功率极限分析_陆韶琦
架空输电线路设计试卷概要
2011 年春季学期《输电线路设计》课程考试试卷( A 卷) 注意：1、本试卷共 2 页； 2、考试时间:110分钟； 3、姓名、学号、网选班级、网选序号必须写在指定地方。 一、填空题 (每空1分，共30分) 1、 输电线路的主要任务是 ，并联络各发电厂、变电站使 之并列运行。 2、 镀锌钢绞线 1×19-12.0-1370-A YB/T5004-2001中，1×19表示 ， 12.0表示 ，1370表示 。 3、 某线路悬垂串的绝缘子个数为 13片，该线路的电压等级是 kV 。 4、 线路设计的三个主要气象参数是 、 、 。 5、 输电线路设计规范规定，导线的设计安全系数不应小于 ；年平 均气象条件下的应力安全系数不应小于 。 6、 导线换位的实现方式主要有 、 、 三种。 7、 架空线呈“悬链线”形状的两个假设条件是 、 。 8、 档距很小趋于零时， 将成为控制气象条件；档距很大趋于无限 大时， 将成为控制气象条件。 9、 判定架空线产生最大弧垂的气象条件，常用方法有 和 。 10、状态方程式建立的原则是 。 11、已知某档档距为 498 m ，高差为40 m ，相同条件下等高悬点架空
线的悬挂曲线长度L h=0=500 m，则该档架空线悬挂曲线长度为______________ m。 12、孤立档的最大弧垂位于相当梁上剪力的地方，最低点位于相当 梁上剪力的地方。 13、排定直线杆塔位置时需使用____________________模板，校验直 线杆塔上拔时需使用_____________________模板。 14、在杆塔定位校验中，摇摆角临界曲线的临界条件是 _____________；悬点应力临界曲线的临界条件是_________________；悬垂角临界曲线的临界条件是________________。 15、发生最大弧垂的可能气象条件是_______ _________或_____ _________。 二、判断题(每题2分,共10分) 1、架空线上任意两点的垂向应力差等于比载与相应高差的乘积。 （） 2、架空线的平均应力等于平均高度处的应力。（） 3、如果临界档距，则两者中较小者对应的气象条件不起 控制作用。 ( ) 4、导线只有在最低气温时产生最大张力。（） 5、在连续倾斜档紧线施工时，各档的水平应力不等，山上档比山下 档大。（） 三、简答题 (共24分)
输电线路设计计算公式集1～3章
导线截面的选择 1、按经济电流密度选择 线路的投资总费用Z1 Z1 =(F0+αΑ)Ｌ 式中：F0—与导线截面无关的线路单位长费用； α—与导线截面相关的线路单位长度单位截面的费用； Α—导线的截面积； Ｌ—线路长度。 线路的年运行费用包括折旧费，检修维护费和管理费等，可用百分比 b 表示为 Z 2=bZ 1=b(F 0+aA)L 线路的年电能损耗费用（不考虑电晕损失）： Z 3=3I 2max Ci A PL 式中i —最大负荷损耗小时数。可依据最大负荷利用小时数和功率因数 I max —线路输送的最大电流 C —单位电价 P —导线的电阻率 若投资回收年限为 n 得到导线的经济截面A n A m =I max ) 1(3nb a nPCi + 经济电流密度J n Jn= n A I max =nPCi nb a 3) 1(+ An=n J I max 我国的经济电流密度可以按表查取。
2、按电压损耗校验 在不考虑线路电压损耗的横分量时，线路电压、输送功率、功率因数、电压损耗百分数、导线电阻率以及线路长度与导线截面的关系，可用下式表示 )(01 2?δtg X R U L P m += 式中：δ—线路允许的电压损耗百分比； P m —线路输送的最大功率，MW ； U i —线路额定电压KV L —线路长度m ； R —单位长度导线电阻，Ω/m ； X 0—单位长度线咱电抗，Ω/m ，可取0.4×10-3 Ω/m ； tg ?—负荷功率因数角的正切。 3、按导线允许电流校验 （1）按导线的允许最大工作电流校验 导线的允许最大工作电流为 Im= 1 0) R t t F -（β 其中 R1=[] A P t t 0 0)(21-+ 上二式中a —导线的电阻温度系数 t —导线的允许正常发热最高温度。我国钢芯铝绞线一般采用+70℃，大跨越可采用+90℃；钢绞线的允许温度一般采用+125℃； t 0—周围介质温度，应采用最高气温月的最高平均气温，并考虑太阳辐射的影响； β—导线的散热系数； F —单位长度导线的散热面积，F=md ； R 1—温度t 时单位长度导线的电阻； P 0—温度t 0时导线的电阻率； A —导线的截面积 d —导线的直径； （2）按短路电流校验
输电线路设计计算公式集1～3章(DOC)
导线截面的选择 1、按经济电流密度选择 线路的投资总费用Z1 Z1 =(F0+αΑ)Ｌ 式中：F0—与导线截面无关的线路单位长费用； α—与导线截面相关的线路单位长度单位截面的费用； Α—导线的截面积； Ｌ—线路长度。 线路的年运行费用包括折旧费，检修维护费和管理费等，可用百分比 b 表示为 Z 2=bZ 1=b(F 0+aA)L 线路的年电能损耗费用（不考虑电晕损失）： Z 3=3I 2max Ci A PL 式中i —最大负荷损耗小时数。可依据最大负荷利用小时数和功率因数 I max —线路输送的最大电流 C —单位电价 P —导线的电阻率 若投资回收年限为 n 得到导线的经济截面A n A m =I max ) 1(3nb a nPCi + 经济电流密度J n Jn= n A I m ax =nPCi nb a 3)1(+ An= n J I m ax 我国的经济电流密度可以按表查取。
2、按电压损耗校验 在不考虑线路电压损耗的横分量时，线路电压、输送功率、功率因数、电压损耗百分数、导线电阻率以及线路长度与导线截面的关系，可用下式表示 )(01 2?δtg X R U L P m += 式中：δ—线路允许的电压损耗百分比； P m —线路输送的最大功率，MW ； U i —线路额定电压KV L —线路长度m ； R —单位长度导线电阻，Ω/m ； X 0—单位长度线咱电抗，Ω/m ，可取0.4×10-3 Ω/m ； tg ?—负荷功率因数角的正切。 3、按导线允许电流校验 （1）按导线的允许最大工作电流校验 导线的允许最大工作电流为 Im= 1 0) R t t F -（β 其中 R1=[] A P t t 0 0)(21-+ 上二式中a —导线的电阻温度系数 t —导线的允许正常发热最高温度。我国钢芯铝绞线一般采用+70℃，大跨越可采用+90℃；钢绞线的允许温度一般采用+125℃； t 0—周围介质温度，应采用最高气温月的最高平均气温，并考虑太阳辐射的影响； β—导线的散热系数； F —单位长度导线的散热面积，F=md ； R 1—温度t 时单位长度导线的电阻； P 0—温度t 0时导线的电阻率； A —导线的截面积 d —导线的直径； （2）按短路电流校验
输电线路设计计算公式集
第四章 均布荷载下架空线的计算 在高压架空线路的设计中，不同气象条件下架空线的弧垂、应力、和线长占有十分重要的位置，是输电线路力学研究的主要内容。这是因为架空线的弧垂和应力直接影响着线路的正常安全运行，而架空线线长微小的变化和误差都会引起弧垂和应力相当大的改变。设计弧垂小，架空线的拉应力就大，振动现象加剧，安全系数减少，同时杆塔荷载增大因而要求强度提高。设计弧垂过大，满足对地距离所需杆塔高度增加，线路投资增大，而且架空线的风摆、舞动和跳跃会造成线路停电事故，若加大塔头尺寸，必然会使投资再度提高。因此设计合适的弧垂是十分重要的。 架空线悬链方程的积分普遍形式 假设一：架空线是没有刚度的柔性索链，只承受拉力而不承受弯矩。 假设二：作用在架空线上的荷载沿其线长均布；悬挂在两基杆塔间的架空线呈悬链线形状。 由力的平衡原理可得到一下结论： 1、架空线上任意一点C 处的轴向应力σx 的水平分量等于弧垂最低点处的轴向应力σ0，即架空线上轴向应力的水平分量处处相等。 σx cos θ=σ0 2、架空线上任意一点轴向应力的垂直分量等于该点到弧垂最低点间线长L oc 与比载γ之积。 σx sin θ=γL oc 推导出： 0 t g L o c γ θσ= 0 dy L oc dx γσ= 即 0 'y L o c γσ= （4-3） 由（4-3）推导出 10 ()dy sh x C dx γσ=+ (4-4) 结论：当比值γ/σ0一定时，架空线上任一点处的斜率于该点至弧垂最低点之间的线长成正比。最 后推到得到架空线悬链方程的普遍积分形式。C1、C2为积分常数，其值取决于坐标系的原点位置。
输电线路设计计算公式汇总
输电线路设计计算公式汇总 均布荷载下架空线的计算 在高压架空线路的设计中，不同气象条件下架空线的弧垂、应力、和线长占有十分重要的位置，是输电线路力学研究的主要内容。这是因为架空线的弧垂和应力直接影响着线路的正常安全运行，而架空线线长微小的变化和误差都会引起弧垂和应力相当大的改变。设计弧垂小，架空线的拉应力就大，振动现象加剧，安全系数减少，同时杆塔荷载增大因而要求强度提高。设计弧垂过大，满足对地距离所需杆塔高度增加，线路投资增大，而且架空线的风摆、舞动和跳跃会造成线路停电事故，若加大塔头尺寸，必然会使投资再度提高。因此设计合适的弧垂是十分重要的。 架空线悬链方程的积分普遍形式 假设一：架空线是没有刚度的柔性索链，只承受拉力而不承受弯矩。 假设二：作用在架空线上的荷载沿其线长均布；悬挂在两基杆塔间的架空线呈悬链线形状。 由力的平衡原理可得到一下结论： 1、架空线上任意一点C 处的轴向应力σx 的水平分量等于弧垂最低点处的轴向应力σ0，即架空线上轴向应力的水平分量处处相等。 σx cos θ=σ0 2、架空线上任意一点轴向应力的垂直分量等于该点到弧垂最低点间线长L oc 与比载γ之积。 σx sin θ=γL oc 推导出： 0 tg Loc γ θσ= dy Loc dx γ σ= 即 0'y Loc γσ= （4-3） 由（4-3）推导出 10 ()dy sh x C dx γ σ=+ (4-4) 结论：当比值γ/σ0一定时，架空线上任一点处的斜率于该点至弧垂最低点之间的线长成正比。最
后推到得到架空线悬链方程的普遍积分形式。C1、C2为积分常数，其值取决于坐标系的原点位置。 0(1)20 y ch x C C σγγσ= ++ （4-5） 等高悬点架空线的弧垂、线长和应力 等高悬点架空线的悬链方程 等高悬点是指架空线的两个挂点高度相同。由于对称性，等高悬点架空线的弧垂最低点位于档距中央，将坐标原点取在该点，如图： 0(1)0 y ch x σγγσ= - （4-6） 由上式可以看出，架空线的悬链线具体形状完全由比值σ0 /γ决定，即无论何种架空线、 何种气象条件。只要σ0 /γ相同，架空线的悬挂曲线形状就相同。在比载γ一定的情况下，架空线的水 平应力是决定悬链线形状的唯一因素，所以平时架空线的水平张力对架空线的空间形状有着决定性的影响。 等高悬点架空线的弧垂 架空线上任意一点的弧垂是指该点距两悬点连线的垂直距离。在设计中需要计算架空线任意一点x 处的弧垂f x ，以验算架空线对地的安全距离。参照图4-2 20000 2(1)24B l l f y ch sh σσγγγσγσ== -= 0(1)20 B l y ch σγγσ= - 可得到式： 0 1100 2() 22x x l x f sh sh σγγγ σσ-= （4-8） 在档距中央，弧垂有最大值，此时x=0或x 1=L/2,所以有 20000 2(1)24B l l f y ch sh σσγγγσγσ== -= （4-9） 架空线的弧垂一般指的是最大弧垂。最大弧垂在线路的设计、施工中占有重要的位置。 等高悬点架空线的线长 L oc 弧垂最低点O 与任意一点C 之间的架空线的线长。
输电线路设计考试计算题(含答案)
1、已知有一回220kV 的架空线路经过一海拔1750米地区（K=2），线路采用X —4.5型绝缘子（h x =28cm ），试求悬垂串绝缘子每相的片数。 解：依题意得： 222015.728 x kU n h ?≥==（片）取16片； [10.1(1)]16[10.1(1.751)]17.2n N H ≥+-=?+-=（片）取18片。 故悬垂串绝缘子每相为18片。 2、已知有一回330kV 的架空线路，导线型号为为LGJ －240（2271.1s mm =，2max 11.2/kg mm σ=）线路采用X —7型绝缘子（P=7000kg ），试求耐张串绝缘子每相的串数（k ＝2.0）。 解：依题意得： []211.2271.10.877000 K s n P σ??≥== 故取1串。 3、有一回35kV 架空线路，通过第四气象区，导线采用L J —150，线路档距为180米，试进行如下计算：（1）计算线路的各种比载；（2）已知高温时的应力为24037/N mm σ+=，求此时的线长及弧垂。 解：依题意得： 第四气象区：c 0max 40=θ， c 0min 20-=θ，s m v /25max =（85.0=f a ），s m v /10=冰（0.1=f a ），5b m m =； 150-J L ：2148mm s =，mm d 5.17=， （1.1=k ），kM kg q /4071= 1、比载计算：
3332114079.8109.81026.9510(/)148 q g N M mm s ---=? ?=??=? 33322()5(517.5)27.71027.71021.055710(/)148b b d g N M mm s ---+?+=??=??=?3231248.005710(/)g g g N M mm -=+=? 2 23 3324 1.10.8517.5259.8109.81042.322810(/)1616148f Ca dV g N M mm s ---???=??=??=??2 23 3325(2) 1.21(17.525)109.8109.81013.657110(/)1616148f Ca d b V g N M mm s ---+??+??=??=??=? ?32650.174810(/)g N M mm -==? 32749.910610(/)g N M mm -==? 2、线长及弧垂计算 32121 180.1289()24l g L l M σ=+= 211 2.95()8l g f M σ== 4、在一丘陵地带有一悬点不等高档距，档距为300米，悬点高差为8米，采用TJ —95导线（3218910/g N m mm -=?），低温时应力为2161.5/N mm ，求低温时的各种弧垂及线长。 解：依题意得： 因为/8/300 2.7%h l ?==，所以是小高差。 112396.779()2203.221()A B h l l M g l h l l M g l σσ?=+=?=-=
输电线路设计
毕业设计说明书 作者：xx 学号：xx 系： xx 专业： xx 题目： 500KV双回路送电线路设计 指导者： 评阅者： 2012 年 6月
目录 第1章引言 (1) 第2章导、地线设计 (1) 2.1气象区条件及选取导、地线型号 (1) 2.2 导线比载计算及临界档距的求 (2) 2.3 应力弧垂的求取及应力弧垂曲线的绘制 (6) 2.4 杆塔定位及定位后的校验 (9) 第3章金具设计 (16) 3.1 绝缘子数量的选择 (16) 3.2 防震锤的设计 (16) 第4章杆塔设计荷载 (18) 4.1杆塔荷载的来源与分类 (18) 4.2 5A-ZB1塔荷载计算 (19) 4.3 5A-ZB1塔荷载分布图 (26) 第5章自立式铁塔的内力计算 (28) 5.1自立式铁塔内力计算简介 (28) 5.2自立式铁塔的内力计算 (29) 5.3双腹杆平面的桁架的内力计算 (32) 第6章基础的上拔下压强度校验计算 (33) 6.1自立式铁塔基础简介 (33) 6.2自立式铁塔基础校验计算 (33) 第7章防雷设计 (35) 7.1防雷设计简介 (35) 7.2防雷设计的计算 (35) 结束语 (46) 参考文献 (47)
单回路500KV架空送电线路设计 摘要：500k高压输电线路工程设计主要研究线路所用导线、地线型号、铁塔定位、铁塔型式、受力分析、金具选用、防雷接地设计、基础设计等问题。导线应导电性能良好，具有一定的机械强度， 且重量轻、价格低廉。铁塔的选用应根据各种气象条件下的受力情况及运输、线路占用走廊等 因素进行综合的技术比较。基础的选择应根据线路的地形、地质、水文等情况及基础的受力条 件进行综合来确定。 关键词：500KV；输电线路；杆塔荷载设计；防雷接地 第1章引言 高压输电打破了地域的局限，增大了传输容量和距离，降低传输每瓦电力的线路造价以及降低输电线路的损耗。 我国自50年代起，自行设计建造了第一条220KV输电线路以来， 70年代又出现第一条330KV输电线路。82年又出现了500KV的输电线路。时隔30年，500KV 高压输电线路已遍布全国各地，但这远远落后于欧美发达国家。 本设计主要进行500KV输电线路工程设计。 本论文选用全国第Ⅴ典型气象区的气象条件，采用四分裂导线。XP-16式绝缘子以单回路垂直排列杆塔设计。 第2章导、地线设计 2.1气象区条件及选取导、地线型号 查导地线参数，根据气象区条件，计算导地线的七种比载，计算出临界档距，判断出控制气象，以控制气象为第I状态，待求气象为第II状态，利用状态方程，求出待求气象条件下的不同档距的应力与弧垂，并计算出安装条件下，不同温度时的各个档距的应力及相应弧垂，以横坐标表示档距，以纵坐标表示弧垂（应力），绘制出导线应力弧垂曲线及导线的安装曲线。 1）耐张段长度：5km。 2）气象条件：第Ⅴ典型气象区。 3）地质条件：坚硬粘土。 4）地形条件：平原。 5）污秽等级：0级。 6）输送方式及导线型号：单回路，LGJ—400/50导线。 7）地线：GJ-70
(标准)架空输电线路电气参数计算
架空输电线路电气参数计算
一、提资参数表格式
二、线路参数的计算： 1.3倍。 导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。 当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。多分裂导线以此类推。 1）单回路单导线的正序电抗： X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km 式中f－频率（Hz）; d m－相导线间的几何均距，（m）； dm＝3√（d ab d bc d ca） d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）； r e－导线的有效半径，（m）； r e≈0.779r
r－导线的半径，（m）。 2）单回路相分裂导线的正序电抗： X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）; d m－相导线间的几何均距，（m）； dm＝3√（d ab d bc d ca） d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）； R e－相分裂导线的有效半径，（m）; n＝2 R e＝（r e S）1/2 n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4 n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6 S－分裂间距，（m）。
3）双回路线路的正序电抗： X1＝0.0029f lg (d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）; d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。c′。 dm＝12√（d ab d ac d a b′d ac′‵d ba d bc d ba′d bc′d ca d cb d ca′d cb′） b 。b′。 d ab d bc ……分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m）； c 。a′。 R e－相分裂导线的有效半径，（m）; R e＝6√（r e3 d aa′d bb′d cc′） 国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18～P19 查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线路的几何均距。2）区别计算单回路与双回路的几何均距。
输电线路的防雷设计计算
科技信息 ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ 2013年第9期0引言 输电线路是电力系统的大动脉，它将巨大的电能输送到四面八 方，是连接各个变电站、各重要用户的纽带。输电线路的安全运行，直接影响到了电网的稳定和向用户的可靠供电。因此，输电线路的安全运行在电网中占据举足轻重的地位，也是实现“强电强网”的需要，也是向工农业生产、广大人民生活提供不间断电力的需要。 1输电线路耐雷水平的计算 输电线路防雷性能的优劣主要由耐雷水平及雷击跳闸率来衡量。其中雷击跳闸率通常是假定在每年40个雷电日的情况下，每百公里线路每年因雷害而可能跳闸的次数，它可用来衡量不同设计方案的相对优劣，并不能代表线路实际运行中真实遮断情况。 由于平等导线之间存在着互感和线间电容，因此一旦在避雷线上出现电压行波时，在相导线上就要耦合出一个相应的电压。真正作用在绝缘子的电压是它们二者之差，即U l -U=U l （1-K ），耦合系数K 通常约在0.2左右。耦合作用使绝缘所受到的电压低于塔顶电位U l ，耦合系数在不考虑电晕的情况下，可根据导线的几何尺寸算出，又可称为几何耦合系数。 雷电流可以根据i m =（I m /2）×（1－cos ωt ）计算（见图1），从而可算出塔顶电位U l =i m ×R ，其中R 为杆塔的接地电阻值。U l 再乘上一个考虑耦合的系数（1-K ），就是实际作用于导线绝缘上的电压。如果它超过绝缘子的50%闪络电压，就可以认为要造成闪络，雷电对线路放电引起绝缘闪络时的雷电流临界值，称作线路的耐雷水平。线路的耐雷水平愈高，线路绝缘发生闪络的机会就愈小。 图1雷电流波形图 但是，当雷电流超过线路的耐雷水平时，虽然会导致一次雷电闪络，却并不一定意味着一次故障。这时候，雷电流沿击穿通道入地，但时间只有几十微秒，线路开关来不及动作。只要在雷电过程迅速消逝后，在闪络点不随之建立工频.电弧，就仍然可以照常供电。只有当沿击穿通道流过的工频短路电流的电弧持续燃烧，引起相间短路线路才会跳闸停电。雷电闪络后是否会使工频电流乘虚而入，这是一个机会问题，通常用建弧率来表示。它是一个随机变量，与单位长度的绝缘上所实际作用的工频电压有关，也就是同绝缘的工作电位梯度有关，这个电位梯度越大，建弧的机会也越大。因此，当绝缘子串发生闪络后，应尽量使它不转化为稳定的工频电弧，因为如果工频电弧建立不了，线路则不会跳闸。由运行经验与试验数据得出，冲击闪络转化为稳定工频电弧的概率（建弧率）的计算公式为η=（4.5E 0.75-14）%，其中η为建弧率；E 为绝缘子串的平均工作电压梯度，kV r.m.s /m 。 对中性点有效接地电网有： E=U e /3 姨L j +0.5L m 姨姨 姨姨 对中性点非有效接地的电网有： E=U e /2L j +L m 姨姨姨 姨式中，U e 为额定电压，kV ；L j 为月绝缘子串长度，m ；L m 为线路的线间距离，m （对铁横担和钢筋混凝土横担线路，L m =0）。 显然，降低建弧率可采取的措施是：适当增加绝缘子片数，减少绝 缘子串上工频电场强度，电网中采用不接地或经消弧线圈接地方式，防止建立稳定的工频电弧。 2 线路感应雷过电压和直击雷过电压的计算 2．1 感应雷过电压 当雷云接近输电线路上空时，根据静电感应的原理，将在线路上感应出一个与雷云电荷相等但极性相反的电荷，这就是束缚电荷，而与雷云同号的电荷，则通过线路的接地中性点逸入大地，对中性点绝缘的线路，此同号电荷将由线路泄漏而逸入大地。 此时如雷云对地（输电线路附近地面）放电，或者雷击塔顶但未发生反击（它们之间的差别仅在于后者以杆塔代替部分雷电通道），由于放电速度很快，雷云中的电荷便很快消失，于是输电线路上的束缚电荷就变成了自由电荷，分别向线路左右传播。 设感应电压为u ，当发生雷电主放电以后，由雷云所造成的静电场突然消失，从而产生行波。根据波动方程初始条件，可知，波将一分为二，向左右传播。感应过电压是由雷云的静电感应而产生的，雷电先导中的电荷Q 形成的静电场及主放电时雷电流I 所产生的磁感应，是感应过电压的两个主要组成部分。2．1．1无避雷线时的感应雷过电压 根据理论分析和实测结果，有关规程建议，当雷击点距输电线路的距离s 大于65m 时，导线上产生的感应过电压最大值可按下式计算： U =25×I×h d /s （kV ） 式中，I 为雷电流幅值，kA ；为导线悬挂平均高度，m ：为雷击点至线路的距离，m 。 感应过电压的幅值与雷电流幅值I 及导线平均高度成正比；与雷击点到线路的距离s 成反比。感应过电压的极性与雷电流极性相反。由于雷击点的自然接地电阻较大，所以最大电流值可采用I ≤100kV 进行估算。实测表明，感应过电压峰值一般最大可300-400kV 。这对35kV 及以下的水泥杆线路将可能引起闪络事故；对110kV 及以上的线路，由于绝缘水平较高，一般不会引起闪络事故，且感应过电压同时存在于三相导线上，故相间不存大电位差，只能引起对地闪络，如果两相或三相同时对地闪络，才可能形成相间闪络事故。 更多的雷击，则因线路的吸引，而击于线路本身。当雷直击于杆塔或线路附近的避雷线时，周围迅速变化的电磁场将在导线上感应出相反符号的过电压。在无避雷线时，对一般高度的线路，这一感应过电压的最大值可由下式计算： U=a ×h d （kV ） 式中，a 为感应过电压系数，kV/m ，其值等于以k A/us 为单位的雷电流平均陡度值，其由给定的雷电流幅值I 和波头时间决定，取a =I/2.6。2．1．2有避雷线时的感应雷过电压 如果线路上挂有避雷线，则由于其屏蔽作用，导线上的感应过电压将会下降。假定避雷线不接地，在避雷线和导线上产生的感应过电 输电线路的防雷设计计算 张俊心 （宁夏先科电力设计咨询有限公司，宁夏银川750001） 【摘要】输电线路雷害事故引起的跳闸，不但影响电力系统的的正常供电，增加输电线路及开关设备的维修工作量，而且由于输电线路上落雷，雷电波还会沿线路侵入变电所。而在电力系统中，线路的绝缘最强，变电所次之，发电机最弱，若发电厂、变电所的设备保护不完善，往往会引起其设备绝缘损坏，影响安全供电。由此可见，输电线路的防雷是减少电力系统雷害事故及其所引起电量损失的关键。 【关键词】输电线路；防雷设计；设备保护；绝缘损坏；电位梯度；耐雷水平 作者简介：张俊心（1977—），男，汉族，宁夏银川人，2002年毕业于太原电力高等专科学校，工程师，从事高压输变电工程设计 。 ○电力与能源○414
输电线路设计有哪些问题
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