降低锅炉飞灰、炉渣可燃物含量的措施

降低锅炉飞灰、炉渣可燃物含量的措施

傅　松,李永华,陈鸿伟

(华北电力大学,河北　保定　071003)

关键词:锅炉;经济性;飞灰、炉渣可燃物

摘　要:分析了某电厂锅炉飞灰、炉渣可燃物含量高的原因及影响因素,介绍了为降低这项损失所采取的措施及效果。

中图分类号:T K22711 文献标识码:B 文章编号:100129529(2002)0620012203

煤耗是火力发电机组最主要的经济技术指标之一,煤耗的高低直接影响到机组效率和节能降耗的成败。目前,我国的火力发电机组与发达国家的同类型机组相比,机组的经济性,尤其在煤耗方面还存在着相当大的差距,要想提高机组效率,大幅度降低煤耗刻不容缓。

影响煤耗的因素很多,飞灰和炉渣可燃物的含量是最重要的一项指标。由于国内机组的类型较多,因此处理方法也不同,下面仅针对某电厂锅炉进行分析和讨论。

1　飞灰、炉渣可燃物含量高的原因

某火力发电厂装有2台300MW机组,锅炉为D G1025 18122 4型亚临界压力、单炉膛、一次中间再热的自然循环汽包锅炉,燃用煤种为晋中贫煤,采用钢球磨(4台350 600)中间仓储式热风送粉系统,燃烧器为逆时针旋转的四角切圆直流摆动式燃烧器,采用双切圆布置方式,假象切圆分别为<700和<500,4台机组于1993年和1994年先后投产。

自投产以来,飞灰、炉渣可燃物含量平均值在25%以上,直接影响着机组的经济运行。造成问题的原因主要有以下几方面:

111　锅炉设计不合理

研究表明,燃用贫煤的锅炉假想切圆一般应在<1000以上,炉膛断面、容积热负荷分别在119×107kJ (m2?h)和4118×105kJ (m2?h),而该厂的假想切圆为<700和<500,断面热负荷为11583×107kJ (m2?h),容积热负荷为31701×105kJ (m2?h)。这说明设计炉膛热负荷过低,炉膛断面和容积尺寸过大,导致燃烧强度不够,而且切圆小造成炉膛火焰充满度不好,最终出现燃烧不稳定、燃烧不完全,这也是飞灰、炉渣可燃物含量高主要原因。

112　燃烧器布置不合理

燃用挥发分低的贫煤时,着火比较困难,为强化着火,燃烧器一般采用集中布置。而该厂燃烧器分上、下2大组布置,一、二次风喷口间隔排列,自上而下共有A、B、C、D、E5层一次风口、8层二次风口和2层三次风。对于燃用贫煤的锅炉,这种布置方式很不合理,因为上下距离太大不利于集中燃烧,出现燃烧不稳、燃烧不完全是必然结果。113　煤粉过粗

该厂燃用的煤种可燃基挥发分一般在15%左右,相应的对煤粉细度要求较高,R90=11%～12%。该厂每台制粉系统设计出力30t h,修正到该厂煤种和煤粉细度,出力应该为35～40t h。而实际运行中为节约厂用电,满负荷时才运行3套制粉系统,原煤耗量在130t h左右;240MW以下负荷一般只运行两套制粉系统,原煤耗量在102t h左右,致使制粉系统超出力运行,必然造成粗粉。另外,设备本身也有一些问题,加上运行调整不当,煤粉细度很难保证在规定范围内。煤粉过粗,就会造成燃烧不稳、燃烧不完全,导致飞灰、炉渣可燃物含量高。

114　运行调整不当

运行调整是燃烧好坏的重要因素。要组织良好的燃烧,风量的控制,一、二次风速的配比及风粉的控制方式等应当合理。而该厂在运行中往往出现下列几种情况。

(1)高负荷时氧量控制过小,低负荷时氧量控制过大,这对燃烧的稳定性和安全性都有较大的影响。

(2)一、二次总风压变化。虽然一次风总风压

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正常情况下控制在315kPa不变,但经常是同一层给粉机转速不一样,各层的给粉机转速也不一样,造成转速高的给粉机出粉浓、风速低,而转速低的出粉稀、风速高,使炉膛内发生火焰偏斜,局部氧气过剩,局部缺氧燃烧。

(3)二次风压的控制往往随负荷的变化而变化。高负荷时风压高,低负荷时风压低,导致二次风速的改变。二次风速过高或过低都会使一、二次风混合不良,影响燃烧。

另外还发现,正常运行中的配风也不合理, A、B层的给粉机转速较高(600r m in),而AA、BA层二次风门开度较小(50%～60%),上部的D、E层给粉机转速低,有时只投1、2个火嘴,而二次风门开度较大。这种配风方式从表面上氧量合适,但因为下部粉多风少,上部粉少风大,实际燃烧效果并不好,这也是造成飞灰、炉渣可燃物含量高的原因。

2　采取的措施

211　燃烧器改造

1997年4月,1号炉燃烧器进行改造,将A、B层燃烧器改为“大速差射流型一次风通道面煤粉燃烧器”。该燃烧器的出口分上下2个一次风口,煤粉从2个喷口射出后,在中间产生一个强烈的回流区,卷吸高温烟气加热一次风粉气流。为防止烧坏燃烧器,控制合理的着火距离,在燃烧器两侧设有腰部风,取自送风机出口,且中间装有一只热电偶,随时掌握和控制燃烧器的着火情况。

这种燃烧器对低负荷的稳燃效果明显,最低不投油稳燃负荷为165MW。但试验数据分析表明,飞灰虽略有下降,炉渣可燃物含量却比改前还有所升高,原因是该燃烧器出口射流衰减过快,容易造成落粉,加上底部二次风门开度偏小,托不住下落的煤粉,从而使炉渣可燃物含量升高。

针对锅炉本身和燃烧器存在的问题,在总结1号炉经验的基础上,1997年8月对2号炉又进行了燃烧器的改造,采取了如下措施:

(1)A层燃烧器底部加蒸汽射流,以增强一次风射流刚性,减少落粉。

(2)在底层二次风以下粉刷115m的反射涂料,祢补炉膛热负荷低的不足,强化底部燃烧,增强稳燃性能,降低炉渣可燃物含量。

(3)将燃烧器的燃烧温度由500℃提升到600℃～650℃,缩短着火距离,稳定燃烧。

通过采取以上措施,低负荷的稳燃性能明显提高,飞灰、炉渣可燃物含量有所下降,但下降幅度不大。经过分析研究,1998年小修期间对所有燃烧器的喷口角度进行了调整,普遍上倾3°～5°,并且添刷了115m的稳燃带,使稳燃带增加到310m,投入运行后效果比以前明显好转。

212　粉煤细度调整

(1)煤粉的经济细度

煤粉细度是衡量煤粉品质的重要指标,煤粉越细,其燃烧面积越大,燃烧越完全,飞灰、炉渣可燃物含量越低。但太细会使电耗大大增加,因此应选择最佳煤粉经济细度。

对于具体锅炉及煤种,必须通过试验来决定其煤粉的经济细度。根据我国电厂的实践经验,参考国外的技术数据,该厂运行中应控制的煤粉细度为R90=12%～14%。

(2)煤粉的均匀性指数

电厂中常用R90和R200来粗略地表示煤粉的细度,这是不够的,还应当有反应煤粉中不同大小颗粒分布情况的均匀性指数n。

n越大,煤粉越均匀,制粉系统的均匀性指数n一般在018～113之间,取决于制粉系统的设备状况,尤其与磨煤机和粗粉分离器的型式有密切关系。

(3)制粉系统的运行调整

确定、保证了煤粉的经济细度后就要做好制粉系统的运行调整工作。

该厂采用的是中间仓储式制粉系统,在制粉系统的运行中,对煤粉细度构成直接影响的是制粉风量的大小;粗粉分离器挡板的开度;设备的运行参数。

根据该厂的实际情况,通过一系列的调查试验证明,煤粉细度不合格的原因:一是煤粉细度调整难度大,二是运行人员为节约厂用电尽量少开制粉系统,制粉量超过设计值。为解决上述问题,采取了如下措施:

减少制粉风量。因为粗粉的主要原因是制粉风量偏大,经过试验,在保证制粉系统出力和正常运行的情况下,将制粉风量由原来的818×104 m3 h降低到812×104m3 h。

(1)重新调整粗粉分离器

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2002年第6期华东电力

挡板角度。这是降低煤粉细度的主要环节,通过逐台调整分离器的挡板角度进行试验,并根据试验数据和每台分离器的特性制定方案,最后确定挡板角度在21°～24°之间。

(2)控制合理的运行参数。通过试验证明,磨煤机电流为90A,排粉机电流为42A,再循环开度30%,其它参数按正常方式控制是比较合理的。

经过近半个月的调整,煤粉细度调整在R90 =10%～13%之间,基本达到设计要求。

213　燃烧调整

影响煤粉气流着火与燃烧的因素很多,结合该厂的具体情况,主要做了如下优化燃烧方式的工作:

燃烧器改造后,将底部A、B层一次风速由原来的22m s提高到25m s,增强了一次风射流刚性。同时,在正常运行过程中将底部二次风挡板开度提高到90%以上,减少了落粉现象。

240MW负荷以上,将A层给粉机转速维持在400～450r m in,以增强一次风速,减少落粉; 240MW负荷以下,为稳定燃烧,将A层给粉机转速维持在500～600r m in运行。

合理控制氧量。240MW负荷以上,氧量控制在4%左右;240MW以下,氧量控制在5%～7%左右。将一次风总风压由315kPa提高到318 kPa,二次风总风压由111kPa提高到113kPa,运行效果良好。

3　节能效果

改造后,大渣可燃物含量由2616%下降到1315%,降低了1311%。按大渣可燃物含量每降低1%,锅炉效率提高010460%,供电煤耗减少01184g (k W?h)计算,锅炉效率提高016026%,煤耗降低214104g (k W?h)。

飞灰可燃物含量由调整前的1014%下降到418%,降低了516%。按飞灰可燃物含量每减少1%,锅炉效率提高013665%,供电煤耗减少11466g (k W?h)计算,锅炉效率提高210524%,煤耗降低812096g (k W?h)。

排粉机电流由原来的48A下降至42A,厂用电量下降01066%,煤耗降低01244 g (k W?h)。

上述几项合计,共可降低煤耗101864 g (k W?h)。

以2号机组为例,若每年发电量为16亿

k W?h,可节约标准煤12113t。

收稿日期:2002201214

汽轮机D EH控制系统的改造及运行

张剑萍

(杭州电力教育培训中心,浙江　杭州　310015)

中图分类号:T K26317+2 文献标识码:B 文章编号:100129529(2002)0620014204

随着电网峰谷差的日趋增大,各发电厂机组的变负荷调峰运行更加频繁,要求机组具有高度的自动化水平,并实现A GC方式运行。半山电厂4号机系上海汽轮机厂生产的N1252135 535 535型超高压、中间再热、凝汽式汽轮机,第49台A151型,于1984年投产发电。由于该型机组调节控制系统采用纯液压调节系统,存在调节性能差、控制精度低、响应速度慢、可靠性差等诸多缺陷。为从根本上解决这些关键技术问题,利用大修期间对机组热控系统改造的同时,应用国内外大机组普遍采用的比较成熟先进的D EH电液调节控制系统对原汽轮机液压调节系统进行技术改造,提高其自动化水平,以满足现代化电网对发电机组的技术性能要求。

半山电厂4号机应用上海新华控制公司生产的D EH2 A型汽轮机电液调节控制系统进行了改造。

1　D EH- A技术规范及控制功能

D EH2 A控制系统,是主机不可分割的组成

41华东电力2002年第6期

飞灰含碳量高原因及调整

飞灰含碳量高原因及调整 1. 煤质特性参数的影响 (1) 燃煤挥发分的影响.当挥发分增大时,煤粉着火温度降低,着火迅速, 燃烧完全,使飞灰含碳量低;反之挥发分降低, 造成飞灰含碳量高升高. (2)燃煤水分的影响.燃煤水分增大时,着火热会随之增大,煤粉着火推 迟,火焰中心上栘,使得炉膛整体温度水平下降,煤粉的燃尽程度降低, 造成飞灰含碳量高. (3)燃煤灰分的影响.当燃煤灰分增加时,由于加热灰分的热量增加和 灰分会影响碳和氧的接触,造成火焰温度随之下降,煤粉的燃尽程度降低, 造成飞灰含碳量高. (4)煤粉细度的影响.煤粉细度直接影响飞灰可燃物的变化,煤粉越细, 越均匀,则与空气接触的单位质量的煤粉面积与体积增大,燃烧就越充分,能充分燃尽,可以使飞灰含碳量降低. 2. 运行方面的影响 (1)过量空气系数.当炉膛过量空气系数减少时,煤粉颗粒接触到的氧 减少,碳的氧化速度减慢,煤粉燃尽程度降低,煤粉发生不完全燃烧,造成飞灰含碳量高. (2)机组负荷的影响.当锅炉负荷增加时,由于气流扰动加强,风煤混合 更加均匀,燃烧更充分,但当锅炉在75%~80%额定负荷以上时,增加负荷会使炉膛的容积热负荷增加,缩短煤粉在炉内停留时间,使燃烧不充分.

(3)风煤配比的影响.一次风过高时将使煤粉着火推迟,影响锅炉燃烧 的稳定性且使经济性降低;一次风量过低,不仅易造成制粉系统出力不足,氧量不足,还使煤粉挥发分燃烧不充分,导致飞灰含碳量高,此外,还有造成粉管堵的危险. (4)磨出口各一次煤粉管压力,速度及煤粉浓度不均匀性的影响.若同 一台磨出口一次煤粉管静压、速度及煤粉浓度不同，将造成炉内火焰充满程度不好，火焰中心不集中，火焰可能会发生偏斜、贴壁等情况，造成炉内温度场分布不均匀，理论燃烧温度降低，炉内火焰充满度不好，局部燃烧不完全，使飞灰含碳量增加。若一次风速过高将导致煤粉着火推迟，火焰中心上移，燃烧不充分，使飞灰含碳量增加。同样二次风分配不匀也将造成燃烧的不流通分，使飞灰含碳量增加。 如何降低飞灰含碳量：通过提高磨出口风粉混合物的温度，适当降低一次风压，通过采用对冲燃烧的方式，合理调节各层磨的出力，保持合理的磨的运行方式及二次风配风比例，适当增加分离器转速,提高煤粉细度。 对于我厂建议： （1）可适当提高下层磨的一次风速，相应的就提高了一次风的携带能力。 （2）调整风量，提高二次风压，增加氧量。改变二次风配比，采取上小，下大配风方式，增加下层二次风刚性，增加下层二 次风的托粉能力。

降低锅炉飞灰_炉渣可燃物含量的措施

降低锅炉飞灰、炉渣可燃物含量的措施 傅　松,李永华,陈鸿伟 (华北电力大学,河北　保定　071003) 关键词:锅炉;经济性;飞灰、炉渣可燃物 摘　要:分析了某电厂锅炉飞灰、炉渣可燃物含量高的原因及影响因素,介绍了为降低这项损失所采取的措施及效果。 中图分类号:T K22711 文献标识码:B 文章编号:100129529(2002)0620012203 煤耗是火力发电机组最主要的经济技术指标之一,煤耗的高低直接影响到机组效率和节能降耗的成败。目前,我国的火力发电机组与发达国家的同类型机组相比,机组的经济性,尤其在煤耗方面还存在着相当大的差距,要想提高机组效率,大幅度降低煤耗刻不容缓。 影响煤耗的因素很多,飞灰和炉渣可燃物的含量是最重要的一项指标。由于国内机组的类型较多,因此处理方法也不同,下面仅针对某电厂锅炉进行分析和讨论。 1　飞灰、炉渣可燃物含量高的原因 某火力发电厂装有2台300MW机组,锅炉为D G1025 18122 4型亚临界压力、单炉膛、一次中间再热的自然循环汽包锅炉,燃用煤种为晋中贫煤,采用钢球磨(4台350 600)中间仓储式热风送粉系统,燃烧器为逆时针旋转的四角切圆直流摆动式燃烧器,采用双切圆布置方式,假象切圆分别为<700和<500,4台机组于1993年和1994年先后投产。 自投产以来,飞灰、炉渣可燃物含量平均值在25%以上,直接影响着机组的经济运行。造成问题的原因主要有以下几方面: 111　锅炉设计不合理 研究表明,燃用贫煤的锅炉假想切圆一般应在<1000以上,炉膛断面、容积热负荷分别在119×107kJ (m2?h)和4118×105kJ (m2?h),而该厂的假想切圆为<700和<500,断面热负荷为11583×107kJ (m2?h),容积热负荷为31701×105kJ (m2?h)。这说明设计炉膛热负荷过低,炉膛断面和容积尺寸过大,导致燃烧强度不够,而且切圆小造成炉膛火焰充满度不好,最终出现燃烧不稳定、燃烧不完全,这也是飞灰、炉渣可燃物含量高主要原因。 112　燃烧器布置不合理 燃用挥发分低的贫煤时,着火比较困难,为强化着火,燃烧器一般采用集中布置。而该厂燃烧器分上、下2大组布置,一、二次风喷口间隔排列,自上而下共有A、B、C、D、E5层一次风口、8层二次风口和2层三次风。对于燃用贫煤的锅炉,这种布置方式很不合理,因为上下距离太大不利于集中燃烧,出现燃烧不稳、燃烧不完全是必然结果。113　煤粉过粗 该厂燃用的煤种可燃基挥发分一般在15%左右,相应的对煤粉细度要求较高,R90=11%～12%。该厂每台制粉系统设计出力30t h,修正到该厂煤种和煤粉细度,出力应该为35～40t h。而实际运行中为节约厂用电,满负荷时才运行3套制粉系统,原煤耗量在130t h左右;240MW以下负荷一般只运行两套制粉系统,原煤耗量在102t h左右,致使制粉系统超出力运行,必然造成粗粉。另外,设备本身也有一些问题,加上运行调整不当,煤粉细度很难保证在规定范围内。煤粉过粗,就会造成燃烧不稳、燃烧不完全,导致飞灰、炉渣可燃物含量高。 114　运行调整不当 运行调整是燃烧好坏的重要因素。要组织良好的燃烧,风量的控制,一、二次风速的配比及风粉的控制方式等应当合理。而该厂在运行中往往出现下列几种情况。 (1)高负荷时氧量控制过小,低负荷时氧量控制过大,这对燃烧的稳定性和安全性都有较大的影响。 (2)一、二次总风压变化。虽然一次风总风压 21华东电力2002年第6期

第三章 熔体的结构与性质(完整)

第三章熔体的结构与性质 一、名词解释 1、金属液的类晶结构:金属液在过热度不高的温度下具有准晶态结构，即金属液中接近中心原子处原子基本呈有序的分布，与晶体中相同（即保持近程有序），而在稍远处原子的分布几乎是无序的（即远程有序消失）。 2、铁液中的群聚态：过热度不高（10%-15%）的铁液，在一定程度上仍保持着固相中原子间的键。但原子的有序分布不仅局限于直接邻近于该原子的周围，而是扩展到较大体积的原子团内，即在这种原子团内保持着接近于晶体中的结构，这被称为金属液的有序带或群聚态。 3、（还原性渣）炉渣的还原性：指炉渣从金属液中吸收氧，使之发生脱氧反应的能力。 4、（氧化性渣）炉渣的氧化性：指炉渣向与之接触的金属液供给氧，使其中的杂质元素氧化的能力。（炉渣向金属液供给氧的能力。） 5、炉渣的磷容量：熔渣具有容纳或溶解磷酸盐或磷化物的能力。 6、炉渣的容量性质：炉渣具有容纳或溶解某种物质的能力。 7、炉渣的硫容量：炉渣具有容纳或溶解硫的能力。 8、炉渣的碱度：指炉渣中主要碱性氧化物含量与主要酸性氧化物的含量比值。 9、炉渣的熔点：加热时固态炉渣完全转变为均匀液相或冷却时液态开始析出固相的温度。 10、炉渣的表观（黏度）粘度：当炉渣内出现了不溶解的组分质点或是在温度下降时，高熔点组分的溶解度减少，成为难溶的细分散状的固相质点而析出，炉渣变为不均匀性的多相渣，其粘度（黏度）比均匀性的渣的粘度（黏度）大得多，不服从牛顿（黏）粘滞定理，则其粘度称为表观粘（黏）度（炉渣成为非均匀性渣）。 11、表面活性元素：能够导致溶剂表面张力剧烈降低的元素，如微量的O S N等。 12、表面活性物质：能导致溶剂表面张力剧烈降低的物质。 二、填空 1、在冶金生产中，认为氧、硫等是铁液的表面活性元素，其原因是：氧硫等元素的存在会导致铁液的表面张力显著降低。 2、反应[Si]+2(FeO)=(SiO2)+2[Fe] ，反应[C]+(FeO)=CO+[Fe]，[FeS]+(CaO)=(CaS)+[FeO]，[Mn]+(FeO)=(MnO)+[Fe]，[S]+(CaO)=(CaS)+[O]的离子方程式为：[Si]+4( O2-)+2(Fe2+)=(SiO44-)+2[Fe]；C]+(O2-)+(Fe2+)=CO+[Fe]；[ S] +（O2-）=（S2-）+[O]；[Mn]+(Fe2+)=(Mn2+)+[Fe]；[S]+( O2-)=(S2-)+[O]。其依据的理论是：熔渣的离子结构理论、金属的群聚态理论。 SiO的3、依据炉渣的分子理论，炉渣中氧化物的存在（质点）形式有两种形式。比如 2 存在形式为（自由的SiO2（简单氧化物）和复杂化合物（结合）（2CaO.SiO2、CaO.SiO2、CaO. FeO .SiO2、2FeO.SiO2）。能与金属液作用的质点是自由氧化物形式。 4、在铁为溶剂的溶液中，若元素之间的相互作用系数为负值，说明：元素A与元素B质点

飞灰含碳量高的原因及对策

飞灰含碳量高的原因 a. 当排烟氧量增加,飞灰可燃物降低,燃烧效率上升。综合考虑不致使排烟热损失过度增大的前提下,适当提高过剩氧量。推荐的排烟氧量控制值如下: 315 % (MCR) : 412 % (85 %MCR) ; 510 % (70 %MCR) ;610 %(55 %MCR) ;810 %(30 %MCR) 。二次风风压低和风量不足的问题, 建议对风道和预热器进行彻底检查找漏, 也可将二次风小环管即播煤风改用一次风代替, 相应增加了二次风大环管即燃烧风风量。如果上述改进后二次风压、风量还不够, 建议对二次风机进行增容。 b. 随着床压升高, 飞灰可燃物有规律减小。 运行中在综合考虑其他因素(如床体良好流化、正常排渣、合理的风机电耗) 的前提下, 可适当提高床压在510～615 kPa 范围, 以降低飞灰可燃物。 c. 飞灰可燃物随着燃煤挥发分提高而降低。 大化电厂CFB 锅炉主要烧辽宁西马煤, 挥发分很低, 与无烟煤接近, 属于难以着火和极难燃尽的煤种。要降低飞灰可燃物后尽可能采用高热值、高挥发分的煤种, 但也需综合考虑各有关技术经济因素, 如: 锅炉热效率、结焦的危险、运行成本、检修周期及费用、煤价及运费等。 要严格控制入炉煤粒度< 10 mm , 煤的粒度分布也要符合要求, 中位径( X50) 在2 mm左右。这需要加强燃料设备维护, 当破碎机筛板、环锤磨损超标时及时维修或更换。在破碎机出现堵煤时, 立即安排人力扒放, 严禁旁路上煤。雨季期间, 保持燃料厂房内卸煤沟贮煤量, 不从露天煤场上煤, 可以有效地减少二级破碎堵煤现象。 d. 对于难燃煤种, 适当提高床温可以降低飞灰可燃物。当然要综合考虑脱硫反应的最佳温度和煤的变形温度等, 床温的控制不宜超过950 ℃。 e. 提高旋风分离器的效率, 降低飞灰可燃物含量。将入口烟道缩口适当提高分离器进口风速,适当加长中心筒长度都可以提高分离器效率。 f . 采用飞灰再循环可以将未能燃尽的飞灰可燃物引入炉膛再次燃烧, 可以有效地降低飞灰可燃物含量。影响锅炉热效率的主要因素为排烟热损失( q2)和固体未完全燃烧热损失( q4) , 减少固体未完全燃烧损失主要通过降低飞灰可燃物含量来实现。大化热电厂CFB 锅炉设计q4 为2148 % ,实际在5 %左右。因此优化锅炉运行方式,降低飞灰可燃物含量,对提高锅炉的热效率和经济运行具有重要意义。 目前虽然锅炉飞灰、制粉单耗均已达较好水平，对飞灰、制粉单耗、煤粉细度也始终进行着跟踪调整，并已下达运行操作卡片。然而飞灰偏大问题一直未能得到根本解决。飞灰含碳量有所好转，但仍不能控制在国家规定标准以内。我厂为节约用水而采用的干除灰系统即将全面投运，综合利用灰渣的粉煤灰砖厂即将投产，也面临无原料的问题。为此我们重新组织在#5炉进行了燃烧调整试验，以期找出影响大渣含碳量大

浅谈降低锅炉炉渣飞灰含碳量措施

浅谈降低锅炉炉渣飞灰含碳量措施 发表时间：2019-07-15T10:49:53.780Z 来源：《中国电业》2019年第06期作者：李中辉[导读] 炉渣飞灰含碳量一直为影响锅炉效率的重要因素之一，也是锅炉运行调整中的难点。 神华（福州）罗源湾港电有限公司福建福州 350512 摘要：炉渣飞灰含碳量一直为影响锅炉效率的重要因素之一，也是锅炉运行调整中的难点。本文研究锅炉炉渣飞灰含碳量高低对锅炉燃烧效率的影响，剖析锅炉炉渣飞灰含碳量影响因素，探索降低锅炉炉渣飞灰含碳量的有效措施，并通过对600MW超临界锅炉实践，发现影响锅炉炉渣飞灰含碳量的六个主要因素：一次风压、煤粉分离器调整、配煤掺烧、磨组运行情况、配风方式和磨煤机调整。在实践过程 中通过运行分析探索出一系列有效措施，譬如，对几台磨煤机煤粉分离器进行优化，加强一次风压调整跟踪管理，合理控制不同煤种的掺烧配比，对运行磨组匹配优化。在保证安全的情况下，积极、主动地探索提高锅炉效率措施，降低锅炉炉渣飞灰带来的燃烧损失，实现了可观的经济效益。关键词：煤粉锅炉；炉渣飞灰含碳量；影响因素；有效措施；实施效果一、锅炉效率主要影响因素研究发现影响锅炉效率发现其中固体未完全燃烧热损失以及灰渣物理热损失与本文研究炉渣飞灰含碳量密切相关，固体未完全燃烧热损失是指飞灰中未燃烧以及未燃尽的碳带来的热损失和磨煤机排出石子煤的热量损失，灰渣物理热损失是指锅炉排出的炉渣、飞灰以及沉降灰所携带的未被系统利用的热量损失。 二、影响锅炉固体未完全燃烧损失及灰渣物理热损失的因素 1、影响锅炉固体未完全燃烧损失的主要因素影响锅炉固体未完全燃烧损失的主要因素有燃料性质、燃烧器设计和布置、炉膛型式和结构、燃烧方式、炉膛温度、锅炉负荷工况、运行调整、燃料的充分燃烧情况。入炉煤中灰分和水分越少，挥发分含量越高，煤粉颗粒越细，则固体未完全燃烧损失越小；锅炉负荷工况的变化对煤粉的燃烧也有重要影响，负荷突升突降，容易造成煤粉的不充分燃烧，导致炉渣和飞灰含碳量升高，固体未完全燃烧损失增加，锅炉效率降低。 2、影响锅炉灰渣物理热损失的主要因素由灰渣物理热损失的计算公司可以得出，锅炉灰渣物理热损失大小主要取决于煤中灰的含量以及炉渣、飞灰、沉降灰的相对含量和灰渣温度。 如果入炉煤中灰分含量高，煤粉在燃烧过程中灰分所携带热量损失增大。炉渣、飞灰相对含量高，所携带的热量损失一定会增大，导致锅炉热效率降低。 三、实践过程调查分析中部地区某电厂为600MW超临界火电燃煤机组，锅炉是由上海锅炉厂设计生产的超临界参数、单炉膛、四角切圆燃烧方式、平衡通风露天布置的燃煤锅炉，配备六台中速磨煤机，燃烧系统采用分级燃烧技术，锅炉排渣系统采用刮板式捞渣机。自2016年1月至9月，对2015年全年的经济指标进行分析后发现影响锅炉效率因素之一是锅炉炉渣飞灰含碳量，同时考虑到目前辅机运行方式及集控可控因素，发现对制粉系统，风烟系统运行方式进行优化，可有效的降低锅炉炉渣飞灰含碳量。 四、影响锅炉炉渣、飞灰原因分析 1、确定目标根据影响锅炉效率的主要因素中固体未完全燃烧热损失和灰渣物理热损失，确定通过运行方式调整以及组织协调可改变锅炉炉渣飞灰含碳量的方法，主要包括以下几类方法：一、优化一次风压；二、优化入炉煤粉细度；三、优化配煤掺烧方式；四、优化制粉系统运行方式；五、优化二次风配风方式。 2、影响因素确认 ①一次风压煤粉细度的影响，煤粉细度直接影响飞灰可燃物的变化，煤粉越细，越均匀，则与空气接触的单位质量的煤粉面积与体积增大，燃烧越充分，在炉膛中能燃尽。如果一次风压力过高，进入炉膛的一次风比率增加，二次风比率下降，磨煤机一次风速过大，携带的煤粉颗粒过大，在炉膛中停留时间更短，燃烧时间不足，在炉膛中燃烧不充分，最终导致炉渣飞灰含碳量升高。 ②分离器调整煤粉分离器是将磨煤机磨制的粗细不等的煤粉进行分离，即允许磨制合格的煤粉通过分离器，不合格的煤粉被分离出来送回磨煤机重磨。常见分离器有粗粉分离器和旋风分离器，我厂设计时采用粗粉分离器，运行中磨煤机分离器挡板不能在线调节，需要人为手动操作分离筛网大小，操作危险系数大，难度大，不利于煤粉细度调整，造成煤粉细度与锅炉负荷及磨给煤量不相匹配，进入炉膛燃烧不充分，导致炉渣飞灰含碳量升高。 ③配煤掺烧我厂锅炉设计煤种为陕西黄陵煤和河南平顶山煤，校核煤种为淮南煤，由于动力煤价较高，在运行过程中掺烧印尼煤、澳煤以及当地煤质较差的汽车煤。在掺烧低劣质煤种时容易导致锅炉层间燃烧不稳定，炉渣飞灰含碳量升高。 ④磨组运行情况我厂锅炉燃烧系统按中速磨冷一次风直吹式制粉系统设计，一台锅炉配备六台中速磨煤机，五台磨煤机可带满负荷，一台磨煤机备用。由于磨组运行不合理，C/D磨出力不足，导致炉膛热负荷分布不均，煤粉燃烧不完全，炉渣飞灰含碳量升高。 ⑤配风方式由于锅炉采用四角切圆燃烧方式，二次风门设计个数较多，存在故障点多，校验工作量大，且燃烧器摆角存在单角脱落，二次风配风难度大，容易造成配风不合理，锅炉燃烧组织不佳，烟气温度存在偏差，导致炉渣飞灰含碳量升高。 ⑥磨煤机调整

飞灰含碳量高的对策

灰渣含碳量高的对策 要降低灰渣含碳量,就是要使燃料的燃烧尽量接近完全燃烧,也就是在保证炉内不结渣的前提下,燃烧速度要快而且要燃烧完全,以得到最高的燃烧效率。根据灰渣含碳量的影响因素,可从以下几个方面来组织良好的燃烧过程,降低灰渣含碳量。 1.控制合适的燃料颗粒度 燃料颗粒度的降低，单个颗粒燃烬所需时间减少，同时增加了燃料和空气的接触面，加快了燃烧速度。所以应加强料场燃料管理，尽可能维持理想的燃料颗粒度。 2.加强空预器吹灰,防止堵灰 提高传热效果,提高一、二次风温度,同时也防止由于空预器差压大而造成引风机出力不足,从而限制锅炉总风量。锅炉负压不能过高,炉膛负压适当,控制在±100 Pa之内,使燃料在炉膛内有足够的燃烧时间。严密关闭各孔、门,保持密封正常。减小锅炉漏风。 3.提供合适的空气量 综合考虑不致使排烟热损失过度增大的前提下，适当提高过剩氧量。适当增加总风量，有助于降低灰渣含碳量。 一次风从布风板下鼓进，主要是满足物料流化的需要；其次是对密相区燃料进行欠氧燃烧。一次风量直接影响密相区和稀相区的燃烧份额，从而影响着灰渣含碳量的高低。一次风量的加入有最佳的风量，太少或太高都会使得锅炉飞灰含碳量增加，从而影响锅炉燃烧效率。因此一次风量不宜太高或太低。基本应保持在略大于基本硫化风量。 二次风量较高时，其射流的穿透深度越强，炉内扰动越剧烈，燃料颗粒和挥发物的横向扩散也越强烈，从而使燃料在床内分布得越均匀，燃烧也越完全，进而灰渣含碳量越少。 一二次风比保持在0.96，最为适宜。适当降低一次风量，增加二次风量，有助于降低灰渣含碳量。 为了增强二次风的混和，提高了二次风的速度，可以明显减少灰渣含碳量。所以可以适当增加二次风压，改变二次风的吹入方式等来加强混合。 4.床温的影响 提高床温有利于提高燃烧速率和缩短燃尽时间。所以应当保证入炉燃料热值。 5.具有足够的燃烧时间 燃料在炉内的停留时间,主要取决于燃料水分，水分越高，燃料在炉内停留时间越短，保持合适水分有助于减少飞灰含碳量

采制样填空题

采制样填空题

1火车顶部采样时需挖坑至__0.4__米以下采取，在煤堆上采样时应先除去__0.2__米表面层后采取。 2按现行国家标准，制备存查用煤样时，其质量至少应为__500_克，可在煤样制备到最大粒度小于_3_mm 或_1_mm时分取。 3按现行国家标准，一般分析煤样至少应制备出__100___克，粒度≤6mm 的全水分煤样至少应制备出___500__g，粒度≤13mm的全水分煤样至少应制备出___2__kg。 4标称最大粒度是指与筛上物累计质量分数最接近（但不大于）__5__%的筛子相应的筛孔尺寸。 5煤堆上不采取仲裁煤样，必要时应采用___迁移煤堆，在迁移过程中采样_的方式采样。 6我国煤炭按煤化程度不同可分为褐煤烟煤无烟煤，其中__褐煤__煤在空气中最易氧化，在制样时宜在低于__40__℃的环境下进行干燥。 7我国煤炭产品按其用途、加工方法和技术要求划分为__5__大类，28个品种。 8煤的工业分析项目包括水分、灰分、挥发分、（固定碳）。 9缩分机（包括破碎缩分机）检验内容应包括_精密度___和_系统偏差_____。 10在煤样粉碎到__0.2___mm之前，应用磁铁将煤样中铁屑吸去，再粉碎到全部通过孔径为___0.2__mm筛后并干燥装瓶。 11空气干燥方法为：将煤样放入盘中，摊成均匀的薄层，于温度不超过_50_℃下干燥。如连续干燥1h后，煤样的质量变化不超过_0.1_%,即达

到空气干燥状态。 12 制备粒度要求特殊的试验项目所用的煤样，应在破碎时采用_逐级破碎_ 的方法，即调节破碎机破碎口，只使大于要求粒度的颗粒被破碎，小于要求粒度的颗粒不再被重复破碎。 13 采样铲的长和宽均应不小于被采煤最大粒度的__2.5~3__倍。 14 如一批煤的煤样分成若干分样采取，则在各分样的制备过程中分取全水 分煤样，并以各分样的_加权平均值_作为该批煤的全水分值。 15 采样精密度一般以干基灰分（Ad ）（煤质指标）表示。 16 缩分煤样时，除水分大、无法使用机械缩分者外，应尽可能使用_二分器 __和缩分设备_，以减少缩分误差。 17 GB475-1996商品煤样采取方法中采样精密度规定，对于原煤、筛选煤， 当干基灰分≤20%时为__±1/10A d ____，当干基灰分＞ 20%时为_±2%____。 18 火车、汽车及船舶运输的1000t 原煤至少应采取的子样数目为__60____， 煤量超过1000t 时子样数目的计算公式为1000 M N =。 19 煤流中采样的子样时间间隔计算公式为nG Q T 60≤。 20 制样时煤样水分过大可在温度低于__50_℃的鼓风干燥箱内适当干燥再 破碎和缩分（易氧化煤除外）。 21 空气干燥法测定煤的空气干燥基水分时要在空气流中、于___105~110_____℃温度条件下进行干燥，对于烟煤干燥___1__h ，无烟煤干燥____1.5____h 。

飞灰含碳量的影响因素

飞灰含碳量的影响因素概括起来主要有三方面：燃料特性、锅炉结构及其附属设备、锅炉的运行 燃料特性主要包括煤的热值、挥发分含量及煤的粒度。 一燃料特性 1. 当煤质变化时，床温床压将出现大幅波动，虽然可以通过调整配风进行调整，但燃烧工况的恶化必然导致飞灰含碳量的增加。对于挥发分含量较高、结构比较松散的烟煤、褐煤和油页岩等燃料，燃烧速率较高，飞灰含碳量较小。对于挥发分含量低，结构密实的无烟煤、石煤等相同条件下飞灰含碳量要高出很多 煤种对飞灰含碳量的影响很大，对于挥发分含量较高、结构比较松软的烟煤，褐煤和油叶岩等燃料，当煤进人流化床受到热解时，首先析出挥发分，煤粒变成多孔的松散结构，周围的氧向粒子内部扩散和燃烧产物向外扩散的阻力小，可以提高燃烧速率，降低飞灰含碳量。对于挥发分含量少，结构密实的无烟煤、石煤等，当煤粒表面燃烧后形成一层坚硬的灰壳，阻碍燃烧产物向外扩散和氧气向内扩散，燃煤燃层困难，灰壳所包覆的碳核中。 一般而言，飞灰含碳量随煤种干燥基挥发分含量增加而减少，但也要注意到挥发分高、含灰量低的烟煤的煤由于剧烈的一次破碎和二次破碎产生大量的细焦碳颗粒，从而增加飞灰含碳量。而对于含灰量高、含碳量低的煤颗粒增加，其燃烧所产生的飞灰颗粒的含碳量降低。经研究如果以干燥无灰基挥发分除以发热量所得的数值作为一个煤质指标，会发现飞灰含碳量和煤质之间明显的相关关系。2．煤的粒径 煤的颗粒粒径影响流化质量和稀、浓相区的颗粒浓度。在一定的运行风速和给料量下，床料的粒度决定了颗粒在床内的行为。当煤的颗粒粒径增大后，稀相区颗粒浓度减小，而浓相区颗粒浓度增加。研究表明，颗粒浓度越高，颗粒的扰动也越大，相互间的碰撞的机会也越多，传热系数就大。由此可知，当燃煤粒径增大后，燃烧室上部燃烧份额偏少，燃烧温度偏低，燃烧效果变差和受热面发挥不了应有的吸热作用，会造成过热蒸汽温度偏低，蒸汽参数得不到保证。 煤的颗粒粒径增加对蒸发量的影响主要表现在其循环颗粒量的减少。当大颗粒煤增多后，在一定的流化风速下，其沉积在浓相区，则飞出床层的颗粒量减少，这使锅炉往往不能维持正常的返料量，循环倍率下降，蒸发量下降。 通过计算可知，直径为2.00 mm的粒子运行速度已经超过了0．5 mm颗粒的飞出速度，因此燃料中0.5 mm以下的细颗粒进入流化床后，很快就会随烟气带出床层，飞灰中的碳主要来自这一部分细颗粒。 对粒径在20以下的焦炭颗粒，虽然在炉内的停留时间很短，但是其反应表面积大，反应速度快，其停留时间仍大于燃尽所需时间，故颗粒在离开炉膛之前就可以燃尽。对粒径在40～50间的焦炭颗粒，炉内停留时间小于其所需要的燃尽时间，所以该档颗粒的含碳量较高。对粒径大于100的焦炭颗粒，其停留时间较长，而且分离器能够捕捉到，能够返回炉内循环燃烧，所以燃尽情况较好。所以飞灰含炭量高的粒径主要集中于40～50。 要避免出现分布不均，防止两极分化，入炉煤不能粒过细，一般1 mm以下的应小于30％，特别是粒径小于0.1mm的比例应尽可能少，否则，飞灰含碳量就会增大。燃用优质煤煤颗粒可粗些,燃用劣质煤,煤颗粒要细些。所以对于不同的煤质要调整二级破碎机的破碎能力来调整煤的粒度 二锅炉设备及其附属设备的影响 1.锅炉炉膛的高度

锅炉飞灰含碳量偏高的原因及处理

锅炉飞灰含碳量偏高的原因及处理 火力发电关键词: 锅炉飞灰含碳量粉煤灰 1、前言 吕四港电厂#1、2、3、4炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产制造，由三菱重工业株式会社提供技术支持的超超临界参数变压运行直流锅炉。锅炉是单炉膛、结构，炉膛尺寸(宽,深,高)19.268/19.230/19.453。设计煤种神府东胜煤，燃烧器采用摆动式上下浓淡分离直流燃烧器，分六层布置，四墙切圆燃烧。制粉系统采用中速磨正压直吹式。 2、飞灰含碳量主要影响因素 根据燃烧理论和实际运行经验得出，引起飞灰含碳量偏高的主要因素有以下几个方面：燃烧时炉内氧量不足;煤粉细度不合适;配风方式不合理;燃煤品质;燃烧时间。这几个因素相互影响互相制约。为了找出一个合适的工况来指导运行，我们对这几个因素一一加以分析。 2.1烟气氧量 煤粉随着热一次风进入炉膛后，一方面由于卷吸高温烟气的对流加热作用以及高温火焰和炉壁的辐射作用，使煤粉很快着火燃烧，初始时由于氧气充足，燃烧速度由化学反应控制，到燃烧后期，由于氧气不充足，燃烧速度由氧气的混合速度控制。在缺氧状态下，碳粒发生不完全氧化反应和还原反应，造成碳粒不完全燃烧，加大了不完全燃烧热损失。因此，保证一定的过量空气系数是必需的。根据经验，此系数应在1.15~1.3之间，折算成烟气氧量是2.6~5。 吕四港电厂#1、2、3、4炉设计烟气氧量为3~5，但由于实际燃用煤种和设计煤种有差别,因此为了保证安全，氧量一般被取下限。为了摸清具体情况，不同工况下我们作了变氧量试验，试验结果如下： 不同负荷不同氧量下的飞灰指标 通过试验，我们找出了每台炉的最佳氧量。并在实际运行中按照负荷曲线进行调整。 2.2煤粉细度 在锅炉煤粉燃烧中，对流热交换强度和氧气向粉粒表面的扩散强工与颗粒直径大小成反比，所以尽管细煤粉颗粒使紊流交换强度降低，可是，分子扩散交换及对流交换强度增强，煤粉单位重量的表面积大大增加，有利于煤粉的着火、混合与燃烬。有试验表明，煤粉燃烬时间

火力发电机组煤耗在线计算导则

前 言 本标准附录A 为资料性附录。 本标准由中国电力企业联合会提出。 本标准由电力行业热工自动化与信息标准化技术委员会归口并负责解释。 本标准起草单位：西安热工研究院有限公司，贵州电力调度通信局，贵州电力试验研究院。 本标准主要起草人：王智微 钟晶亮 王庭飞 赖菲 徐威 方朔 郭翔 文贤馗。 本标准附录A 为资料性附录。 F 备案号: DL/T 中华人民共和国电力行业标准 火力发电机组煤耗在线计算导则 On-line calculation method guidelines for coal consumption of thermal power generating units （送审稿） 西安热工研究院有限公司 贵州电力调 度通信局 贵州电力试验研究院

目录 1范围错误!未指定书签。2规范性引用文件错误!未指定书签。3术语、符号错误!未指定书签。4火力发电机组煤耗在线计算错误!未指定书签。5机组煤耗在线计算测点要求错误!未指定书签。6煤耗量曲线处理方法错误!未指定书签。7附录A 火力发电机组煤耗在线计算采集的数据清单错误!未指定书签。

火力发电机组煤耗在线计算导则 1范围 本标准规定了火力发电机组煤耗在线计算的数据处理准则和计算方法，规定了机组煤耗曲线和微增率曲线的获得方法。 本标准适用于容量为100MW及以上火力发电机组的煤耗（发电煤耗和供电煤耗）在线计算。 其它容量机组的火力发电机组可参照执行。 2规范性引用文件 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 10184-1988 电站锅炉性能试验规程 DL/T 964-2005 循环流化床锅炉性能试验规程 GB 8117-2008 电站汽轮机热力性能验收试验规程 DL/T 904-2004 火力发电技术经济指标计算 DL/T 567.1-2007 火电厂燃料试验方法一般规定 DL/T 567.2-2005 入炉煤和入炉煤粉样品的采取方法 DL/T 567.3-2005 飞灰和炉渣样品的采集 DL/T 567.4-2005 入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备 DL/T 567.6-2005 飞灰和炉渣可燃物测定方法 GB/T 212-2008 煤的工业分析方法 GB/T 213-2008 煤的发热量测定方法 IAPWS-IF97 水和水蒸汽性质方程 3术语、符号 3.1术语 3.1.1直采直送（王智微，建议去掉） 指从发电设备、工艺流程过程中的控制系统中直接采集。 3.1.2一次数据Primary Data（王智微） 指从发电设备、工艺流程过程中实时得到的数据。 3.1.3手动采集数据Manual Input Data（王智微） 指电厂手动输入的数据，包括煤的工业成分、煤的热值、飞灰和炉渣可燃物。 3.1.4校验值Check Data（王智微） 一次数据和手动采集数据的合理值。 3.1.5有效数据Valid Data（王智微） 指用于煤耗在线计算的数据，包括校验合格的一次数据和手动采集数据，或者是校验不合格替 代一次数据和手动采集数据的校验值。 3.1.6异常数据Abnomal Data 明显违背热力学定律、与工艺流程背离、以及不满足煤耗在线计算的一次数据和手动采集数据。

降低锅炉飞灰可燃物措施浅析

降低锅炉飞灰可燃物措施浅析 唐山三友集团热电分公司梁利国邮编：063305 摘要本文针对我公司130T/H中温、中压煤粉锅炉实际运行情况，具体分析了影响锅炉飞灰可燃物的因素，并通过与实践相结合，提出了相应的降低飞灰可燃物措施，以实现锅炉节能运行。 关键词飞灰可燃物影响因素降低措施经济效益 正文 飞灰可燃物含量直接反映燃料在锅炉内燃烧程度，是影响燃煤锅炉燃烧效率的主要经济指标和技术指标之一。目前，我公司共有6台锅炉，1#--3#锅炉型号为WGZ—130/39—12，送粉方式为乏气送粉；4#、5#锅炉型号为B&WB—130/3.82—M，6#锅炉型号为BT—130/3.82—M，送粉方式为温风送粉，结合锅炉运行经济性分析，降低飞灰可燃物含量,可有效降低锅炉煤耗，提高锅炉燃烧效率。 一、影响飞灰可燃物的因素 1、煤质的影响：煤质是影响锅炉燃烧状况的关键因素，对飞灰可燃物含量的影响也较为直观、明显，当燃用挥发分低、灰分含量和水分含量均较高的劣质煤时，燃烧稳定性差，而且因灰分的隔绝作用，增加了煤粉不完全燃烧程度；煤质变化频繁也会给燃烧调整带来困难，不利于建立良好的燃烧工况，致使飞灰可燃物含量增大。 2、制粉系统运行工况及煤粉细度的影响：制粉系统运行工况会直接影响煤粉细度及煤粉的均匀度，煤粉颗粒的粗细对着火和燃烬影响较大。煤粉粒度减小，可增加燃料与氧的接触面积，更有利于吸收炉内热量而着火。相反，当燃用较粗的煤粉时，所需燃烧时间增长，使燃料的燃烬度降低，飞灰可燃物上升，而且制粉系统漏风，也会使乏气量增加，温度降低，在一定程度上降低炉膛温度，使飞灰可燃物含量

增大。 3、运行调整对飞灰可燃物的影响：运行调整是保证煤粉良好燃烧的重要因素，一、二次风量及风压的配比，四角二次风量均匀程度及风粉配比，都会直接影响锅炉燃烧工况，从而影响飞灰可燃物含量。当煤质发生变化时，如不能及时调整相对合理配风方式不同，会使燃烧工况恶化，从而使飞灰可燃物含量增加；另外，各角火嘴煤粉均匀程度，同样对飞灰可燃物含量具有一定的影响。 二、降低飞灰可燃物的措施 1、控制入炉煤质量及相应调整 为了保证锅炉的安全经济运行，公司规定确保入炉煤发热量在4000大卡以上，当燃用劣质煤或褐煤时，及时联系原料上煤人员尽量与优质烟煤合理配煤，燃用劣质煤时保持较高的炉内温度，使煤粉在炉膛内部充分燃烧。 2、制粉系统及煤粉细度调整 根据入炉煤种的变化，及时对制粉系统粗粉分离器调节挡板进行相应的调整，在保证制粉出力的情况下合理控制煤粉细度，并调节甲、乙侧制粉系统煤粉细度尽可能接近，增加煤粉在粉仓内混合的均匀程度。多方避免制粉系统堵煤及断煤情况发生，断煤后及时组织人员处理，使磨煤机进煤正常，保证制粉系统运行的稳定；制粉设备及时消漏，确保制粉系统的严密性。 3、合理控制一、二次风配比及温度 适当降低一次风压，尽可能提高一次风温，调整好一次风、二次风的配比，确保四角二次风量均匀，确保煤粉、空气的良好混合。在保证炉膛火焰中心位置适当、燃烧稳定的情况下适当开大上排二次风挡板开度，以增加煤粉完全燃烧所需氧量，及时消除空预器及尾部烟道漏风，提高空气预热器出口热风温度。 4、合理的风粉配比 炉膛出口氧含量是反映风粉配比合理性的重要参数，也

炼钢炉渣

学习炼钢炉渣的来源、组成和作用，钢中元素氧化的规律及铁、硅、锰的氧化情况，硫对钢性能的影响，炉渣脱硫的基本反应和条件，氧在钢中的危害及脱氧的任务，元素的脱氧能力及各种脱氧方法的的特点，钢中气体、夹杂物对钢性能的影响，减少钢中气体和减少钢中夹杂物的途径。 第一节炼钢炉渣 一、炉渣的来源、组成和作用 1．炉渣的来源 炉渣又叫熔渣，是炼钢过程中产生的。炉渣的主要来源有： 1)由造渣材料或炉料带入的物质。如加入石灰、白云石、萤石等，金属材料中的泥沙或铁锈，也将使炉渣中含有（FeO）、（SiO 2 ）等。这是炉渣的主要来源。 2)元素的氧化产物。含铁原料中的部分元素如Si、Mn、P、Fe等氧化后生 成的氧化物，如Si0 2、Mn0、Fe0、P 2 5 等。 3)炉衬的侵蚀和剥落材料。由于高温、化学侵蚀、机械冲刷等方面原因使炉衬剥落，则耐火材料进入渣中。 4）合金元素脱氧产物及炉渣脱硫产物。如用Al脱氧化生成的（Al 2O 3）， 用Si脱氧生成的（SiO 2 ），以及脱硫产物（CaS）等。 2．炉渣的组成 化学分析表明，炼钢炉渣的主要成分是：Ca0、Si0 2、Fe 2 3 、Fe0、Mg0、P 2 5 、 Mn0、CaS等，这些物质在炉渣中能以多种形式存在，除了上面所说的简单分子化 合物以外，还能形成复杂的复合化合物，如2Fe0·Si0 2、2Ca0·Si0 2 、4Ca0·P 2 5 等。 3．炉渣的作用 炼钢过程中熔渣的主要作用可归纳成如下几点： 1)通过调整炉渣的成分、性质和数量，来控制钢液中各元素的氧化还原反应过程，如脱碳、脱磷、脱氧、脱硫等； 2)吸收金属液中的非金属夹杂物； 3)覆盖在钢液上面，可减少热损失，防止钢液吸收气体； 4)能吸收铁的蒸发物，能吸收转炉氧流下的反射铁粒，可稳定电弧炉的电弧；

飞灰、灰渣化验、报验管理办法

飞灰、炉渣化验、报验管理办法 1 范围 本办法规定了****发电有限公司飞灰、炉渣化验、报验管理内容与要求。 本办法适用于****发电有限公司的飞灰、炉渣化验、报验管理工作。 2 执行标准和引用文件 下列文件中的条款通过本办法的引用而成为本制度的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本办法，然而，鼓励根据本办法达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本办法。《飞灰和炉渣样品的采集》（DL/T567.3-95） 《入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备》（DL/T567.4-95） 3 管理与职能 3.1 职能与分工 3.1.1 飞灰、炉渣化验、报验管理工作涉及到锅炉、化学等多个专业，系统性和技术性强。飞灰、炉渣化验、报验管理工作实行三级管理，第一级为生产技术部，第二级为设备维护部和发电运行部，第三级为化验班及设备管理班组。总工程师领导飞灰、炉渣化验、报验管理工作。生产技术部门归口管理，设备维护部负责飞灰、炉渣取样设备的日常管理与维护，发电运行部负责具体飞灰、炉渣化验、报验的工作。 3.1.2各部门及各级专责人按责任要求，一级对一级负责，工作到位，责任到人，做好飞灰、炉渣化验、报验管理日常工作。 3.2 责任与权限 3.2.1 副总经理（总工）的职责 3.2.1.1贯彻执行国家、行业及上级公司的各项规定、规程、制度及有关技术措施，组织制定飞灰、炉渣化验、报验管理标准及相关管理制度。 3.2.1.2组织建立完善的飞灰、炉渣化验、报验管理各级人员责任。 3.2.1.3掌握设备的运行、检修、设备事故和缺陷情况，出现设备重大事故或异常时，及时组织分析处理。 3.2.1.4协调解决飞灰、炉渣化验、报验中出现的问题，建立考核制度，检查考核设备管理部门工作的完成情况。 3.2.1.5组织相关部门有计划地采用和推广成熟、可靠、实用的新技术、新方法，提高飞灰、炉渣化验水平。 3.2.2生产技术部化学专工 3.2.2.1 在副总经理（总工）和部门领导下负责归口管理并做好飞灰、炉渣化验、报验管理工作。 3.2.2.2对飞灰、炉渣化验、报验工作进行通报和总结，对存在的问题进行分析和总结，及时向副总经理（总工）和部门汇报，并组织采取措施落实解决。 3.2.2.3负责审查与飞灰、炉渣化验有关的技术方案、措施，协调，解决技术难题。 3.2.2.4负责组织有关飞灰、炉渣取样、化验的技改、科技、试验等项目的申报和实施。 3.2.2.5负责推行、普及飞灰、炉渣化验方面的新技术，提高化验水平。

降低飞灰及大渣可燃物措施

**发电厂降低飞灰及大渣可燃物措施

2009年5月31日 降低飞灰及大渣可燃物措施 1、确保入炉煤质 火力发电厂中的锅炉设备是按一定的煤质进行设计的。在运行中如燃用煤质发生变化，对锅炉的安全和经济运行会产生影响，变化愈大其影响愈大。因此，确保入炉煤质尽量在设计范围内，是保证锅炉安全经济运行的基本要求。 燃料部要加强入炉煤的掺配，尽量做到掺配均匀；如掺烧劣质煤，要严格按“锅炉掺烧劣质煤措施”执行。 2、控制好煤粉细度 煤粉细度及均匀性对飞灰和大渣可燃物有着较大的影响，因此要加强对制粉系统的维护和检修，按规定进行磨煤机的定检和大修，按要求对煤粉细度进行测试并及时进行调整。 3、加强设备管理，提高设备健康水平 锅炉队要加强对制粉系统的检修维护，加强对锅炉漏风的治理；仪控队要加强对各监视表计的检查维护，确保其指示正确，以利于运行人员监视调整。 4、加强运行调整 各单元要加强燃烧调整，单元长要时刻关注入炉煤质、飞灰及大渣可燃物、总风量、氧量、磨煤机出口温度和风量等参数，根据机组负荷和入炉煤质的变化，及时督促监盘人员进行调整；监盘人员要严

格执行有关燃烧调整方面的措施，加强对参数监视，及时进行调整。 1）运行人员要加强燃烧调整，合理控制氧量；机组负荷280MW 以上时氧量按3.3～3.6%控制，机组负荷240～280MW时氧量按3.6～4.0%控制，机组负荷200～240MW时氧量按4.0～4.3%控制，机组负荷200MW以下时氧量按4.3～4.6%控制。当入炉煤质发生变化时，对燃烧的调整应与煤质的变化相适应；对挥发分偏高的煤种，应适当降低氧量，对挥发分偏低、灰分偏高的煤种，应适当增加氧量。 2）保持合理的制粉系统运行方式，尽量不隔层运行；磨煤机出口温度当入炉煤空干基挥发份低于25%时按85℃控制，当入炉煤空干基挥发份25～30%时按80～82℃控制，当入炉煤空干基挥发份高于30%时按75～77℃控制；一次风量以CCS定值为正常（煤量较低时稍高于CCS定值）。 3）注意监视二次风各挡板的调节情况，辅助风、燃料风正常应投自动按控制曲线自动调整；风箱/炉膛差压按满负荷700Pa控制。燃尽风控制曲线一、二期与三期差别较大，鉴于#4炉试验燃尽风挡板开度对飞灰可燃物有较明显的影响，因此一、二期锅炉燃尽风挡板暂不要投自动，按以下原则手动调整：200MW负荷以下时开50%，200～240MW负荷开80%，240MW负荷以上时开100%；三期锅炉按控制曲线调整（注意自动调整情况，不符合要求时切手动调整）。 4）当飞灰在线监测装置显示飞灰可燃物有较大升高趋势（0.5%以上）时，运行人员要及时进行燃烧工况调整以观察效果；当调整无效果时要及时通知检修对有关设备进行检查处理。单元长或值长要根

火力发电机组煤耗在线计算导则

西安热工研究院有限公司贵州电力调度通信局贵州电力试验研究院

前言 本标准附录A为资料性附录。 本标准由中国电力企业联合会提出。 本标准由电力行业热工自动化与信息标准化技术委员会归口并负责解释。 本标准起草单位：西安热工研究院有限公司，贵州电力调度通信局，贵州电力试验研究院。本标准主要起草人：王智微钟晶亮王庭飞赖菲徐威方朔郭翔文贤馗。 本标准附录A为资料性附录。

目录 1范围1 2规范性引用文件1 3术语、符号1 4火力发电机组煤耗在线计算3 5机组煤耗在线计算测点要求6 6煤耗量曲线处理方法8 7附录A 火力发电机组煤耗在线计算采集的数据清单10

火力发电机组煤耗在线计算导则 1范围 本标准规定了火力发电机组煤耗在线计算的数据处理准则和计算方法，规定了机组煤耗曲线和微增率曲线的获得方法。 本标准适用于容量为100MW及以上火力发电机组的煤耗（发电煤耗和供电煤耗）在线计算。 其它容量机组的火力发电机组可参照执行。 2规范性引用文件 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 10184-1988 电站锅炉性能试验规程 DL/T 964-2005 循环流化床锅炉性能试验规程 GB 8117-2008 电站汽轮机热力性能验收试验规程 DL/T 904-2004 火力发电技术经济指标计算 DL/T 567.1-2007 火电厂燃料试验方法一般规定 DL/T 567.2-2005 入炉煤和入炉煤粉样品的采取方法 DL/T 567.3-2005 飞灰和炉渣样品的采集 DL/T 567.4-2005 入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备 DL/T 567.6-2005 飞灰和炉渣可燃物测定方法 GB/T 212-2008 煤的工业分析方法 GB/T 213-2008 煤的发热量测定方法 IAPWS-IF97 水和水蒸汽性质方程 3术语、符号 3.1术语 3.1.1直采直送（王智微，建议去掉） 指从发电设备、工艺流程过程中的控制系统中直接采集。 3.1.2一次数据Primary Data（王智微） 指从发电设备、工艺流程过程中实时得到的数据。 3.1.3手动采集数据Manual Input Data（王智微） 指电厂手动输入的数据，包括煤的工业成分、煤的热值、飞灰和炉渣可燃物。 3.1.4校验值Check Data（王智微） 一次数据和手动采集数据的合理值。