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(整理)pkpm一些参数设置及pkpm钢筋输出文件简图.

(整理)pkpm一些参数设置及pkpm钢筋输出文件简图.
(整理)pkpm一些参数设置及pkpm钢筋输出文件简图.

1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比较符合逐层施工的实际情况。模拟施工加载2则可以更合理的给基础传递荷载。复杂结构设计人员可以指定施工次序。

模拟施工加载的选择

1.一次性加载模型,计算时只形成一次整体刚度矩阵,用于多层

2.模拟施工加载1.是整体刚度分层加载模型,本层加载对上部结构没有影响,总刚矩阵由构件单刚形成,程序默认算法。用于多高层

3..模拟施工加载2,逐层加载模型,n层会有n个总刚矩阵形成,计算量大。与手算接近。用于多高层,较少采用。

4.模拟施工加载3,新版有。分层刚度分层加载模型,更符合工程实际,高层首选。

5.对有吊车的结构必须用一次性加载,因为吊车对上部结构有影响,也就是对有上传荷载的结构要用一次性加载。

6.要知道由于模拟施工加载计入了施工引起的变形,在计算结果输出中各节点在竖荷载作用下的节点力矩是不平衡的。只有一次性加载下才是平衡的

2、修正后的基本风压一般就是荷载规范规定的基本风压,对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放大10%~20%,门刚中则规定按放大5%采用。

3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度。结构阻尼比取0.01~0.02,程序缺省0.02。

4、侧刚计算方法:一种简化计算法,计算速度快,但应用范围有限,当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时(如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等)用此法会有一定误差;总刚计算方法:精度高,适用范围广,计算量大。

对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程,两种方法结果一样。

(以下转贴)

“刚性楼板”的适用范围:绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续,均可采用这个假定。

相关注意:由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度,所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度,以弥补面外刚度的不足。同样原因,也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。

“弹性板6 ”的适用范围:所有的工程均可采用。

相关注意:由于已经考虑楼板的面内、面外刚度,则梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减。板的面外刚度将承担一部分梁柱的面外弯矩,而使梁柱配筋减少。此时结构分析时间大大增加。“弹性板3 ”的适用范围:需要保证楼板平面内刚度非常大,外刚度承担荷载,不使梁柱配筋减少,以保证梁柱设计的安全度。“

如厚板转换层中的厚板,板厚达到1m以上。而面外刚度则需要按实际考虑。

相关注意:一般在厚板转换层不设梁,或用等代梁,并注意上下部轴线差异产生的传力问题。“弹性膜”的适用范围:仅适用于梁柱结构,设计时不使楼板面相关注意:不能用于“板柱结构”。设计时可以进行梁的刚度放大和扭矩折减。

(弹性楼板6:考虑楼板的面内刚度和面外刚度,采用壳单元.原则上适用于所有结构,但采用弹性楼板6计算时,楼板和梁共同承担面外弯矩,计算结果中梁的配筋小了,而楼板承担面外弯矩,计算的配筋又未考虑.此外计算工作量大.因此该模型仅适用于板柱结构;

弹性楼板3:考虑楼板的面内刚度无限大,并考虑楼板的面外刚度.适用于厚板转换层;弹性膜:考虑面内刚度,面外刚度为零.采用膜剪切单元.弹性板由用户人工指定,但对于斜屋面,如果没有指定,程序会缺省为弹性膜,用户可以指定为弹性板6或者弹性膜,不允许定义为刚性板或者弹性板3)

5、根据高规(JGJ 3-2010)第3.7.3条注,抗震设计时SATWE计算结果中楼层层间最大位移与层高之比的限值可不考虑偶然偏心的影响。

6、对于质量和刚度分布明显不对称的结构应选择双向地震作用;《高规》规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响;SATWE程序允许同时考虑双向地震作用和偶然偏心,此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震计算,而偏心地震作用并不考虑双向地震,另外考虑双向地震并不改变内力组合数。

7、振型个数选择原则:《抗规》GB 50011-2010中5.2.2条的条文说明规定:振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量的90%所需要的振型数。(并非取的越多越好)

一般情况振型数至少为3个,且为3的整数倍(3N,N≤层数);当考虑扭转耦联计算时应不少于9个,对于多塔结构应大于12个。《高规》JGJ 3-2010中5.1.13条规定:抗震设计时,B级高度的高层结构、混合结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应,振型数不应小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且振型个数应使各振型参与质量达到总质量的90%。

8、周期折减系数:《高规》JGJ 3-2010中4.3.17条规定:当非承重墙体为砌体墙(粘土砖或其他类似的有较大约束力的材料),周期折减系数:框架结构可取0.6~0.7;框架-----剪力墙结构可取0.7~0.8;框架------核心筒结构可取0.8~0.9;剪力墙结构可取0.8~1.0;如果采用柔性连接或刚度很小的轻质砌体填充墙可以适当调整。SATWE说明书中:填充墙较多的框架结构可取0.6~0.7;填充墙较少的框架结构可取0.7~0.8;框架-----剪力墙结构可取0.8~0.9;纯剪力墙结构周期可不折减;

9、按中震(或大震)设计。此条为结构抗震性能设计的内容,详细内容可见《高规》JGJ 3-2010中3.11节。第1性能水准结构应满足弹性设计的要求;第2性能水准结构除耗能构件的受剪承载力外都按第1性能水准结构考虑;第3、4、5性能水准结构均应按弹塑性计算分析。

10、《高规》JGJ 3-2010中4.3.2条规定:高层建筑中的大跨度、长悬臂结构,7度(0.15g)、8度抗震设计时应计入竖向地震作用;9度抗震设计时应计入竖向地震作用。大跨度:跨度大于24M的楼盖结构、跨度大于8M的转换结构;长悬臂结构:悬挑长度大于2M的悬挑结构。大跨度、长悬臂结构应验算自身及其支撑部位结构的竖向地震效应。竖向地震作用系数底线值即为《高规》JGJ 3-2010中表4.3.15规定的竖向地震作用系数。

11、在SATWE中设定的传给基础的活荷载折减选项在接JCCAD时SATWE传递的内力为没有折减的标准内力,由用户在JCCAD中另行指定折减信息。

12、考虑结构使用年限的活荷载调整系数:设计使用年限为50年时取1.0;100年时取1.1。

13、梁活荷载内力放大系数:用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响。一般工程建议取1.1~1.2,如果在活荷信息中已考虑了不利布置则应填1.0。

14、梁扭矩折减系数:0.4~1.0。考虑楼板对梁抗扭的有利影响。

15、连梁刚度折减系数:一般不宜小于0.5。考虑多、高层结构设计中允许连梁开裂,开裂后连梁刚度会有所降低,另外可以在特殊构件补充定义处单独定义单构件折减系数。程序在计算时只在集成地震计算刚度阵时折减,竖向荷载和风荷载计算时不折减。

16、中梁刚度放大系数:1.0~2.0。考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响(对于现浇和装配整体式楼盖),可以在特殊构件补充定义处对单构件进行修改。SATWE中也可勾选按2010规范取值,此时程序根据《砼规》(GB 50010-2010)中第5.2.4条表5.2.4

自动计算,此后可以在特殊构件补充定义中查看计算结果并可以单独修改。

17、托墙梁刚度放大系数:该系数是为了使托墙梁与所托剪力墙协同工作。该系数可以缓解转换层附近的超筋情况,但设计的余量也相应减少了。剪力墙开洞时,开洞处的梁段不作刚度放大。

18、按《抗规》(GB 50011-2010)第5.2.5条调整各楼层地震内力:即任一楼层的水平地震的剪重比不应小于《抗规》表5.2.5给出的最小地震剪力系数,竖向不规则结构的薄弱层表中数值应乘以1.15的增大系数。弱轴、强轴方向动位移比例:当为0时为加速度段调整;当为0.5时为速度段调整;当为1.0时为位移段调整;弱轴方向为结构第一平动周期方向;强轴方向为结构第二平动周期方向;对于有经验的设计人员也未必拘泥于这三个参数。对于多塔结构应按单塔计算或自行指定调整系数。此项一般用于基本周期大于3.5S的长周期结构。(疑问)

19、实配钢筋超配系数:只对一级框架结构或9度区框架起作用,程序内定1.15,对于非一级框架结构或9度区框架,程序可以自动识别,不需要修改。但严格按规范要求,用一个实配钢筋超配系数不全面,所以对这类结构的抗震设计还应专门研究。

20、框架梁端配筋考虑受压钢筋:用户选择该项参数,原来只对地震作用组合进行该项控制,10版《砼规》(GB 50010-2010)对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算,一级抗震 x小于等于0.25h0,其他都是x小于等于0.35h0,不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。针对高规6.3.3条,梁端支座抗震设计时,如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时,梁端最大配筋率可以放宽到2.75%(原来为2.5%),当选择该项时,同时执行这一条,否则还是按最大配筋率2.5%来控制。计算模型比较:勾选该项后框架梁端负筋较不勾选小,对框架梁中正弯距钢筋及非框架梁配筋无影响;SATWE计算梁配筋是根据内力包络图各自配筋,所以对框架梁中正弯距钢筋无影响。

21、薄弱层地震内力放大系数:《抗规》(GB 50011-2010)第3.4.4条薄弱层地震剪力放大系数不小于1.15;《高规》JGJ 3-2010中3.5.8条规定薄弱层地震剪力放大系数为1.25,程序缺省为1.25。

22、指定的薄弱层个数及相应的各薄弱层层号:SATWE自动按刚度比判断薄弱层并进行地震内力放大,但对竖向构件不规则、或承载力不满足要求的楼层不能自动判断,需要指定,以逗号或空格隔开,多塔结构可以在“多塔结构补充定义”中分塔指定。程序不能自动判断的情况两种:a、竖向抗侧力构件不连续:竖向抗侧力构件(柱、抗震墙、抗震支撑)的内力由水平转换构件(梁、珩架等)向下传递;b、楼层承载力突变:抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。(计算结果总信息中可以查)

23、指定的加强层个数及相应的各加强层号:由设计人员指定。自动实现如下功能:a、加强层及相邻层柱、墙抗震等级提高一级;b、加强层及相邻层轴压比限值减小0.05;c、加强层及相邻层设置约束边缘构件。

24、全楼地震作用放大系数:1.0~1.5。

25、0.2V0分段调整:此条一般在框架-----剪力墙结构中使用。如果不分段则分段数填1.0,如不调整则分段数填0。如果框架柱数量由下至上分段有规律变化的可以分段调整,如变化情况复杂的应专门研究。调整系数上限值可对程序调整时作出限制,程序缺省的0.2V0调整上限为2.0;框支柱调整上限为5.0,设计人员可自行修改。

26、顶塔楼地震作用放大起算层号及放大系数:不放填0。仅放大顶塔楼的地震内力,不改变位移

【PKPM】混凝土构件配筋及钢构件验算简图

1.混凝土梁和型钢混凝土梁:

Asu1、Asu2、Asu3----为梁上部左端、跨中、右端配筋面积(cm2)

Asd1、Asd2、Asd3----为梁下部左端、跨中、右端配筋面积(cm2)

Asv----为梁加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值(cm2)

Asv0----为梁非加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值(cm2)

Ast、Ast1----为梁受扭纵筋面积和抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍的面积,若Ast和Ast1均为0则不输出这一行(cm2)

G、VT----为箍筋和剪扭配筋标志

梁配筋计算说明:

(1)若计算的ξ值小于ξb,软件按单筋方式计算受拉钢筋面积;若计算的ξ>ξb,程序自动按双筋方式计算配筋,即考虑压筋的作用;

(2)单排筋计算时,截面有效高度h0=h-保护层厚度-12.5mm(假定梁钢筋直径为25mm);对于配筋率大于1%的截面,程序自动按双排计算,此时,截面有效高度h0=h-保护层厚度-37.5mm;

(3)加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的,并按沿梁全长箍筋的面积配箍率要求控制。

若输入的箍筋间距为加密区间距,则加密区的箍筋计算结果可直接参考,如果非加密区与加密区的箍筋间距不同,则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算;若输入的箍筋间距为非加密区间距,则非加密区的箍筋计算结果可直接参考使用,如果加密区与非加密区的箍筋间距不同,则应按加密区箍筋间距对计算结果进行换算。

2.钢梁:

没根钢梁的下方都标有"steel"字样,表示该梁为钢梁。若该梁与刚性铺板相连,不需验算整体稳定,则R2处的数值以R2字符代替。输入格式如上图所示。

其中:

R1表示钢梁正应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F1/f。

R2表示钢梁整体稳定应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F2/f。

R3表示钢梁剪应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F3/f。

3.矩形混凝土柱和型钢混凝土柱:

Asc----为柱一根角筋的面积,采用双偏压计算时,角筋面积不应小于此值,采用单偏压计算时,角筋面积可不受此值控制(cm2);Asx、Asy----分别为该柱B边和H边的单边配筋,包括两根角筋(cm2);

Asvj、Asv、Asv0----分别为柱节点域抗剪箍筋面积、加密区斜截面抗剪箍筋面积、非加密区

斜截面抗剪箍筋面积,箍筋间距均在Sc范围内。其中:Asvj取计算的Asvjx和Asvjy的大值,Asv取计算的Asvx和Asvy的大值,Asv0取计算的Asv0和Asvy0的大值(cm2)

若该柱与剪力墙相连(边框柱),而且是构造配筋控制,则程序去Asc、Asx、Asy、Asvx、Asvy均为零。

Uc----为柱的轴压比;

G---为箍筋标志。

柱配筋说明:

(1)柱全截面的配筋面积为:As=2*(Asx+Asy)-4*Asc;

(2)柱的箍筋是按用户输入的箍筋间距Sc计算的,并按加密区内最小体积配箍率的要求控制;

(3)柱的体积配箍率是按普通箍和复合箍的要求取值的。

4.圆形混凝土柱:

As---为圆柱全截面配筋面积(cm2);

Asvj、Asv、Asv0---按等面积的矩形截面计算箍筋。分别为柱节点域抗剪面积、加密区斜截面抗剪箍筋面积、非加密区斜截面抗剪箍筋面积,箍筋间距均在Sc范围内。其中:Asvj取计算的Asvjx和Asvjy的大值,Asv取计算的Asvx和Asvy的大值,Asv0取计算的Asv0x和Asv0y的大值(cm2);

若该柱与剪力墙相连(边框柱),而且是构造配筋控制,则程序取As、Asv均为零。

Uc---为柱的轴压比;

G---为箍筋标志。

5.异性混凝土柱:

异形柱按双向受力计算配筋,程序按整截面进行配筋计算,每根柱的配筋标注在一条引出线上,三个数分别为Asz、Asf、Asv。

其中:Asz---表示异形柱固定钢筋位置的配筋面积,即位于直线柱肢端部和相交处的配筋面积之和(cm2)

Asf---表示分布钢筋的配筋面积,即除Asz之外的钢筋面积(cm2),当柱肢外伸长度大于200mm时按间距200mm布置。

Asv---异形柱按双剪计算的箍筋(cm2)。

异形柱的斜截面受剪配筋按双剪计算,分别求出两个相互垂直的箍筋面积Asv1和Asv2,并取Asv1、Asv2中的较大值输出。

6.钢柱和方钢管混凝土柱:

其中:Uc---为柱的轴压比;

R1---表示钢柱正应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F1/f。

R2---表示钢柱X向稳定应力与抗拉、抗压强度设计值的比值

F2/f R3---表示钢柱Y向稳定应力与抗拉、抗压强度设计值的比值F3/f。

7.圆钢管混凝土柱:

在柱中心标注一个数:R1,表示圆钢管混凝土柱的轴力设计值与其承载力的比值N/Nu。仅输出其强度验算结果R1,R1小于1.0代表满足规范要求。8.混凝土支撑:

其中:Asx,Asy---支撑X,Y边单边配筋面积(含两根角筋)(cm2)Asv---支撑箍筋面积(取Asvx,Asvy的大值)(cm2)

G---为箍筋标志。

支撑配筋的看法是:把支撑向Z方向投影,即可得到如柱图一样的截面形式。

9.钢支撑:

其中:R1---表示钢支撑正应力与抗拉、抗压强度设计值的比值F1/f。 R2---表示钢支撑X向稳定应力与抗拉、抗压强度设计值的比值F2/f。R3---表示钢支撑Y向稳定应力与抗拉、抗压强度设计值的比值F3/f。

10.墙-柱:

其中:Asw---表示墙-柱一端的暗柱实际配筋总面积(cm2),如计算不需要配筋时取0且不考虑构造钢筋。当墙-柱长小于3倍的墙厚时,按柱配筋,Asw为按柱对称配筋计算的单边的钢筋面积。

Ashw---为在水平分布筋间距Swh范围内的水平分布筋面积(cm2);

Asvw---对地下室外墙或人防临空墙,在水平分布筋间距Swh范围内的竖向分布筋面积(cm2);

H---为分布筋标志。

11.墙-梁:

墙-梁的配筋及输出格式与普通框架梁一致,见1.

需要特别说明的是:墙-梁除混凝土强度与剪力墙一致外,其他参数如:主筋强度、箍筋强度、墙-梁的箍筋间距、抗震等级,均与框架梁一致

PKPM(jccad参数设置)

JCCAD参数设置说明 第一版 2006年3月3日

地质资料 地质资料是基础设计计算的重要依据,可以用人机交互方式或填写数据文件方式输入地质资料有两类,一种是供有桩基础使用的,另一种是供无桩基础(弹性地基筏板)使用。两者的格式相同,不同仅在于有桩基础对每层土要求压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角、内聚力五个参数,而无桩基础只要求压缩模量一个参数。 建立*.dz文件主要内容包括以下几点: (1) 每个勘探孔柱状图的土层分布及各土层的物理力学参数,物理力学参数包括土的重Gv(用于沉降计算)、相应压力状态下的压缩模量Es(用于沉降计算)、摩擦角φ(用于沉降及支护结构计算)、内聚力c(用于支护结构计算)及计算桩基承载力的状态参数(对于各种土有不同的含义)。 (2) 所有孔点在任意坐标系下的位置坐标,在桩基设计时可通过平移与旋转将勘探孔平面坐标转成建筑底层平面的坐标。 (3) 以勘探孔点作为节点顺序编号,将节点连线划分成多个不相重叠的三角形单元,并将三角形单元编号。程序将以这种三角形单元为控制网格,利用形函数插值的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。 土层参数 压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义

桩基础设计应该使用Ez(自重压力~……),天然浅基础应使用 Es0.1-Es0.2。 土层布置 土名称、厚度、极限侧摩、极限桩端、压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义,标高及图幅(坐标系:相对坐标系,单位米。标高与结构标高相同) 孔点输入 输入孔位:打开坐标,将孔点的大体形状输入即可 修改参数:按照勘查报告中的相关数据输入即可 网格修改 点柱状图 选中可以进行桩基承载力与沉降验算。 土剖面图 画等高线

初学者如何看懂PKPM文字结果信息

结构设计总信息: 1、刚重比:框架结构,大于20不考虑重力二阶效应,大于10通过整体稳定验算。剪力墙结构及框架剪力墙结构,大于2.7不考虑重力二阶效应,大于1.4通过整体稳定验算(高规5.4) 2、刚度比:本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值大于1。查看Ratx1是否大于1,否则薄弱层(结构竖向布置,高规4.4.2) 3、薄弱层: A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%,不应小于其上一层受剪承载力的65%;B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。查看Ratio_Bu是否小于0.8,若小则是薄弱层(结构竖向布置,高规4.4.3) 周期振型地震力:1、计算得第一平动周期输入到风荷载信息中的结构周期 2、周期比:结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比,A级高度高层建筑不应大于0.9,B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。(结构平面布置,高规4.3.5) 3、查看地震作用最大的方向是否大于15度否则输入到总信息中的水平力与整体坐标夹角 4、有效质量系数是否大于90%见高规5.1.13: 1 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算; 2 抗震计算时,宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应,振型数不应小于15,对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%; 3 应采用弹性时程分析法进行补充计算; 4 宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。 5、剪重比,见抗规5.2.5是否大于剪力系数λ 结构位移:1、位移比,结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的地震 作用下,楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移,A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值的1.5倍;B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值的1.4倍。(结构平面布置,高规4.3.5)查看Ratio-(X),Ratio-(Y),Ratio-Dx,Ratio-Dy是否大于1.2 2、层间位移角,高度不大于150m,框架1/550,剪力墙1/1000,见高规4.6.3。层间位移角不需要考虑偶然偏心,另外在总信息里对所有楼层采用刚性楼板假定,且是在单向水平地震作用下。 框架倾覆弯矩:是小于40%,则按短肢剪力墙计算

PKPM如何调整参数和选用(完整版)讲解

2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用(PKPM及SATWE): 免责声明:炒饭个人总结,仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe 说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息: A、“水平力与整体坐标夹角”,此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数,相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26,剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”,恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78,未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区:即对剪力墙和框剪结构PKPM 总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0,其他结构未研究。此参数包含地下室层数。(如3层地下室,4层裙房,此参数应输入7。)E“转换层所在层号”含地下室层数,详见2010satwe说明书,未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”,地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度,对含剪力墙的结构有影响。

I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选,其他不勾选。 J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择,只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后,结构周期减小,连梁内力增大,内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式,垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘,平行于地震作用方向的墙段称为腹板,翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架,这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算,通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓,计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构,节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构,即楼层概念不清晰,剪力差无法做的结构。

PKPM参数设置

SATWE参数设置 一:总信息 1、水平力与整体坐标夹角(度):一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。 2、混凝土容重(KN/m3):砖混结构25 KN/m3,框架结构26KN/m3。 3、刚才容重(KN/m3):一般情况下为78.0 KN/m3(缺省值)。 4、裙房层数:程序不能自动识别裙房层数,需要人工指定。应从结构最底层起算(包括地下室),例如:地下室3层,地上裙房4层时,裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号:应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写,例如:地下室3层,转换层位于地上2层时,转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层,需要人工指定。 对于高位转换的判断,转换层位置以嵌固端起算,即以(转换层所在层号-嵌固端所在层号+1)进行判断,是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号:无地下室时输入1,有地下室时输入(地下室层数+1)。 7、地下室层数:根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度(m):一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层:SATWE中转换层缺省不作为薄弱层,需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层,可将此项打勾,则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中,如不打勾,则需要用户手动添加。 此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定:一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定:一般情况不选取,按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点:一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘:应勾选,使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分,实现框架,短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调:相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度,自动实现梁板边界变形协调,计算结构符合实际受力情况,应勾选。 15、墙元侧向节点信息:这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数,程序强制为“出口”,即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉,四边上的节点均作为出口节点,使得墙元的变形协调性好,分析结果更符合剪力墙的实际。 16、结构材料信息:按实际情况填写。 17、结构体系:按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息:1)一般不允许不计算恒活荷载,也较少选一次性加载模型; 2)模拟施工加载1模式:采用的是整体刚度分层加载模型,该模型应用与各种类型的下传荷载的结构,但不使用与有吊柱的情况; 3)按模拟施工2:计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍,削弱了竖向荷载按刚度的重分配,柱墙上分得的轴力比较均匀,传给基础的荷载更为合理。 4)模拟施工加载3:采用分层刚度分层加载模型,接近于施工过程,故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3;对钢结构或大型体育馆类(指没有严格的标准层概念)结构应选一

PKPM必须检查的计算结果输出信息

PKPM必须检查的计算结果输出信息 1、轴压比:主要为控制结构的延性,规范对墙肢和柱均有相应限值要求,见抗规6.3.6和6.4.5。 2、剪重比:主要为控制各楼层最小地震剪力,确保结构安全性,参见《高规》的表3.3.13;地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求,将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释,如果不满足,就应调整结构方案,直到达到规范的值为止,而不能简单的调大地震力。 3、刚度比:主要为控制结构竖向规则性,以免竖向刚度突变,形成薄弱层。 新抗震规范附录E2.1规定,转换层结构上下层的侧向刚度比不宜大于2。 新高规的4.4.3条规定,抗震设计的高层建筑结构,其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80% 新高规的5.3.7条规定,高层建筑结构计算中,当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。上述所有这些刚度比的控制,都涉及到楼层刚度的计算方法。目前,有三种方案可供选择: (1)高规附录E.0.1建议的方法--剪切刚度 Ki=GiAi/Hi (2)高规附录E.0.2建议的方法--剪弯刚度Ki=Vi /△i (3)抗震规范3.4.2和3.4.3条文说明中建议的方法Ki=Vi/△ui 选用方法如下: (1)对于多层(砌体、砖混底框),宜采用刚度1; (2)对于带斜撑的钢结构和底部大空间层数>1层的结构宜采用刚度2; (3)多数结构宜采用刚度3。(所有的结构均可用刚度3) 竖向刚度不规则结构的程序处理: 抗震规范3.4.3条规定,竖向不规则的建筑结构,其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数;

pkpm及SATWE参数设置个人总结

一、pkpm参数设置 1、材料信息的定义 本层信息里设置混凝土钢筋的强度等级,局部不同的可以在材料强度里特殊定义(也可以在后续SATWE里定义特殊构件的时候定义) 2、设计参数 注意:

(1)、有地下室的按地下室情况如实填写,当无地下室的时候,第一层为地梁,柱子像下伸,这一层计算的时候也定义为地下室(2)、计算指标的时候地下室一般不组装,计算地下室的梁柱配筋的时候再组装 (1)、混凝土容重:如果输楼板荷载的时候没有考虑抹灰找平层等,此处一般输27,若输荷载时考虑了,则可输25; (2)、钢截面净毛面积比值:钢构件截面净面积与毛面积的比值。净面积是构件去掉螺栓孔之后的截面面积,毛面积就是构件总截面面积。软件默认取值为0.5,经验值0.85,轻钢结构最大可以取到0.95,框架的可以取到0.9(当然这些和钢材的厚度负差、钢构件上面的开孔面积、焊接质量等等都有关系)

(1)计算阵型个数,取3的倍数,一般取楼层数的3倍;也可以在后续SATWE参数里不按阵型个数计算,按达到有效质量系数多少来计算(规范规定至少90%) (2)周期折减系数,考虑隔墙对刚度的影响,隔墙越多,对刚度贡献越大,周期越小,折减系数就越小,根据《高规》第4章最后一页确定 其他参数如实填写

二、SATWE参数设置(V3.2为例) 前面pkpm设置了的参数会自动读取到SATWE里,因此可以在这里设置前面未设置的参数,检查前面已经设置了的参数。 1、总信息 (1)水平力与整体坐标夹角:第一次计算不输入,计算后,地震作用最大的方向角度大于15°后,填入该度数再重新计算。

(2)如实填写

pkpm文本输出符号说明

符号说明: * * * * B,H --- 矩形截面宽、高(mm) * * Dr --- 圆柱直径(mm) * * B,H,U,T,D,F --- 异型截面参数(mm) * * Hr --- 变截面异型截面参数之右端高度(mm) * * Ac --- 截面面积(mm) * * Lc,Lg,Lwc,Lwb,Lb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的长度(m) * * N-C,N-G,N-WC,N-WB,N-B --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的单元号 * * Nfc,Nfg,Nfw,Nfwb,Nfb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的抗震等级 * * Rcc,Rcg,Rcw,Rcwb,Rcb --- 分别为柱、支撑、墙柱、墙梁和梁的材料强度 * * Rsc,Rsg,Rsb --- 分别为柱、支撑和梁的钢号或复合截面的钢号 * * Cover --- 保护层厚度(mm) * * (Icn) --- 控制内力的内力组合号 * * LoadCase --- 控制梁内力包络的组合号 * * * * 混凝土、型钢混凝土,矩形、圆形、异型柱、支撑配筋输出符号说明: * * Cx,Cy --- 分别为X、Y向计算长度系数 * * Cmax --- 圆柱或异型柱最大计算长度系数 * * Rs --- 全截面配筋率,上下端取大值(As/Ac) * * Rsv --- 体积配箍率(Vs/Vc) * * Uc --- 轴压比(N/Ac/fc) * * (Icn)Nu --- 控制轴压比的轴力(kN) * * As_corner --- 矩形截面单根角筋面积(mm) * * Asxt,Asxb --- 矩形截面B边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asyt,Asyb --- 矩形截面H边上下端单边配筋面积(含两根角筋)(mm) * * Asvx,Asvx0 --- 矩形截面H边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Asvy,Asvy0 --- 矩形截面B边加密区配箍面积和非加密区配箍面积(mm) * * Ast,Asb --- 圆截面上下端全截面配筋面积(mm) * * Aszt,Aszb --- 异型截面柱角部上下端的固定配筋面积之和(mm) * * Asft,Asfb --- 异型截面柱上下端分布配筋面积之和(mm) * * Asv,Asv0 --- 圆截面或异型截面柱加密区和非加密区配箍面积(mm) * * (Icn)N,Mx,My --- 矩形柱、圆柱、异型柱纵向钢筋配筋控制内力(kN,kN-m)* * (Icn)N,Vx,Vy --- 矩形柱、圆柱、异型柱箍筋的配筋控制内力(kN) * * Asvjx,Asvjy --- 柱节点域B、H边的配箍面积(mm) * * (Icn)Nj,Vjx,y --- 节点域箍筋Asvjx、Asvjy的控制内力(kN) * * 注:柱箍筋是指间距Sc范围内的箍筋面积 * * * * 矩形钢管混凝土柱、钢柱、钢支撑验算输出符号说明: * * F1 --- 强度验算 * * F2,F3 --- 分别为X,Y向的稳定验算 * * Px,Py --- 分别为X,Y向梁、柱全塑性承载力之比 * * Rx,Ry --- 分别为X,Y向的长细比 * * (Icn)N,Mx,My --- 钢柱验算的验算控制内力(kN,kN-m) *

PKPM 设计参数

楼层组装—设计参数 a.总信息 1.结构体系(框架,框剪,框筒,筒中筒,剪力墙,断肢剪力墙,复杂高层,砌体,底框)。 2.结构主材(钢筋混凝土,砌体,钢和混凝土)。 3.结构重要性系数(《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ,混凝土规范3.2.3)。4.底框层数,地下室层数按实际选用。 5.梁柱钢筋的混凝土保护层厚度(《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1)。6.与基础相连的最大楼层号,按实际情况,如没有什么特殊情况,取1。 7.框架梁端负弯矩调幅系数一般取(0.85—0.9)《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。 b.材料信息 1.混凝土容重取 26-27,全剪力墙取27,取25时需输入粉刷层荷载。 2.钢材容重取 78。 3.梁柱主筋类别,按设计需要选取。优先采用三级钢,可以节约钢材。 SATWE设计参数 a.总信息 1.水平力与整体坐标夹角(度),通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数) 2.混凝土容重取 26-27,钢材容重取 78。 3.裙房层数,转换层所在层号,地下室层数,均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。 4.墙元细分最大控制长度,这是在墙元细分时需要的一个参数,对于尺寸较大的剪力墙,在作墙元细分形成一定的小壳元时,为确保分析精度,要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。 5.对所有楼板强制采用刚性楼板假定(在计算结构位移比时选用此项,除了位移比计算,其他的结构分析、设计不应选择此项)。 6.墙元侧向节点信息:这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数,若选“出口”,则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉,四边上的节点均作为出口节点,墙元的边形协调性好,分析结果符合剪力墙的实际,但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点,墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉,这时,带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟,其精度略逊于前者,但效率高,实用性好。在为配筋而进行的工程计算中,对于多层,由于剪力墙较少,应选择“出口”,对于高层,由于剪力墙较多,工程规模较大,可选“内部”。 7.结构材料信息(钢筋混凝土结构,钢与混凝土混合结构,有填充墙钢结构,无填充墙钢结构,砌体结构),根据结构材料的不同进行选择。 8.结构体系(框架,框剪,框筒,筒中筒,剪力墙,断肢剪力墙,复杂高层,板柱剪力墙),根据结构体系的不同进行选择。 9.恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载(不计算竖向力),一次性加载(按一次加载方式计算竖向力),模拟施工加载1,模拟施工加载2]。 “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中,逐层加载,逐层找平

PKPM计算结果分析及注意的问题讲义(终审稿)

P K P M计算结果分析及注意的问题讲义 公司内部档案编码:[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]

第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比:柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗 震性能的主要因素之一,为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力,规范 采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求, 见10 版高规和。 抗震设计时,钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表的规定;对于Ⅳ类场 地上较高的高层建筑,其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件(WPJ*.OUT) Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构,其延性要求也越高,因此对轴压比的 限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言,则要求更严 格。抗震等级低或非抗震时可适当放松,但任何情况下不得小于。

2.限制墙柱的轴压比,通常取底截面(最大轴力处)进行验算,若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果,当计算结果与规范不符时,轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是,对于墙肢轴压比的计算时,规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值(即恒载分项系数取,活载分项系数取)来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明,混凝土强度等级,箍筋配置的形式与数量,均与柱的轴压比有密切的关系,因此,规范针对情况的不同,对柱的轴压比限值作了适当的调整(抗规条注)。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值,但又数值较大时,可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件,以提高墙肢端部混凝土极限压应变,改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于,一级(8度)大于,二级大于时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法: 1.程序调整:SATWE程序不能实现。 2.人工调整:增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 II、位移和位移比 一、位移和位移比控制

SATWE软件计算结果分析一、位移比

SATWE 软件计算结果分析 一、位移比 规范条文: 新高规3.4.5规定:结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下,楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移,A 级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值的1.5倍;B 级高度高层建筑、超过A 级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值的1.4倍。 基本概念:位移比包含两项内容 (1)楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值; (2)楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值; 计算位移比仅考虑墙顶,柱顶等竖向构件上节点的最大位移,不考虑其他节点的位移。位移比可以用结构刚心与质心的相对位置(偏心率)表示,二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大,位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规则性的重要指标。 钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应区分为A 级和B 级: A 级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度 B 级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度 操作要点:位移比在<结构位移>(WDISP.OUT )中输出,各楼层位移比为Ratio(X)和Radio(Y)。其中,Ratio(X)=Max(X)/Ave(X) 位移比不满足,简便的调整方法: 1)程序调整:satwe 程序不能实现 2)人工调整:只能人工调整改变结构平面布置,使结构规则,刚度均匀,减小结构刚心与 结构体系 非抗震设计 抗震设防烈度 6度 7度 8度 9度 0.20g 0.30g 框架 70 60 50 40 35 ------- 框架-剪力墙 150 130 120 100 80 50 剪力墙 全部落地剪力墙 150 140 120 100 80 60 部分框支剪力墙 130 120 100 80 50 不应采用 筒体 框架-核心筒 160 150 130 100 90 70 筒中筒 200 180 150 120 100 80 板柱-剪力墙 110 80 70 55 40 不应采用 结构体系 非抗震设计 抗震设防烈度 6度 7度 8度 0.20g 0.30g 框架-剪力墙 170 160 140 120 100 剪力墙 全部落地剪力墙 180 170 150 130 110 部分框支剪力墙 150 140 120 100 80 筒体 框架-核心筒 220 210 180 140 120 筒中筒 300 280 230 170 150

PKPM设置参数

(一) 前处理注意事项 1、按构件原型输入:按柱、异形柱、梁、墙(含开洞)构件原型输入,没有楼板的房间要开洞,不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入:删除各层无用的网点,利用偏心布置构件功能,消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料:附录A中的15种截面类型,程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入:柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入:柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入: A、框架错层:在PM中调整梁端高,含斜梁。 B、剪力墙错层:由于PM以楼板划分层,可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同:把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要,以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中,可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数,用户手册有一些说明,但分散在多处且过于简单,很不好用。论坛里也有许多帖子,但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项,重点是1、2两项。 由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误,欢迎斧正。更欢迎参与。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角(度):采用隐含值0,经计算后,当大于15度时,填入计算 值重算。 2、混凝土容重:隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除,框架结构可行,剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重:隐含值78。可行。 4、裙房层数:指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时,风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号:按自然层号填输,含地下室的层数。 6、地下室层数:按地下层数填输,当一面或多面临空时,填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度:墙元长度太大则计算精度无法保证,可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定:位移计算时,不论是否开大洞或不规则,必须是刚性板假定。内力计算时,则在任何情况下均不能设为刚性板。 9、墙元侧向节点信息:一般工程选“出口”,剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。选“内部”时,计算精度会有一点点降低,但速度要快很多。 10、结构材料信息:共5个选项:钢筋砼结构;钢与砼混合结构;有填充墙钢结构;无填充墙钢结构;砌体结构。按含义选取,砌体结构用于底框结构。 11、结构体系:按结构布置的实际状况确定。共分:框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。

PKPM问题解析

1、在PKPM的JCCAD中设计剪力墙下的桩基和承台,如何建模? 答:剪力墙下承台,可按非承台桩布置,由围桩承台方式生成,也可以用布置筏板的方式生成,最后用桩筏有限元计算。 2、请问底层柱子配筋比上层小, 这种情况正常吗? 答:正常。如果底层柱为大偏心受压,起控制作用的内力为弯矩大、轴力小的组合内力,这样底层柱的配筋就可能比上层柱的配筋大。 3、SATWE内力与配筋计算,怎么运行到VSS模态分析时就运行不下去了? 答:如果选择模拟施工3或VSS求解,可能会出现计算到“VSS模态分析”停止,表明振 型数取的过多,超过了VSS求解器的限制。降低振型数试试看,再不行,选择“模拟施工1+LDLT分解”计算。 4、08版PKPM,独立基础怎么没有标注尺寸和独基编号了呢? 答:在基础施工图的下拉菜单,在“标注构件”与“标注字符”中分别标注独基尺寸与独基编号。 5、筏板后浇带如何设置? 答:在新版JCCAD,基础人机交互输入中筏板菜单下增加“布后浇带”功能,可直接输入后浇带宽度后进行布置。 6、08版PMCAD中楼板层间复制如何使用? 答:选择当前标准层,勾选需要复制的目标标准层号,即可把当前标准层的楼板开洞和板厚等信息复制到目标标准层里。 7、PKPM里面生成的吊筋有没有考虑人防荷载? 答:没有考虑。SATWE内力作整体分析,按照等效静力荷载考虑人防荷载,而次梁集中力属于局部内力计算,可以不考虑。目前程序只是考虑1.2恒+1.4活工况组合下的次梁集中力来计算次梁箍筋加密与吊筋。 8、PKPM楼梯建模,可以建剪刀梯吗? 答:楼梯布置菜单下暂时没有剪刀梯的楼梯类型,可按照斜杆来近似模拟剪刀梯板的作用。 9、请问WDISP.OUT文件中竖向恒载作用下的楼层最大位移为星号是什么原因? 答:模型输入有问题,请检查。局部构件没有竖向构件的支撑,形成长悬臂结构而导致恒载作用下竖向位移超大的现象。 10、用JCCAD筏板有限元计算的土最大反力出现超大的异常情况? 答:地质资料输入不完整,该部分筏板下无地质资料,增加孔点使输入的地质资料范围扩大至筏板所有区域。 11、混凝土梁做成型钢混凝土梁后,梁施工图中挠度反而变大? 答:型钢混凝土梁挠度的计算与内部型钢及配筋均有关。虽然变为型钢砼梁,但相应配筋也减小,导致挠度变化不大。可使用“考虑楼板作为翼缘的作用“来计算型钢混凝土梁的挠度,考虑会挠度有较明显减小。

PKPM参数设置

PKPM参数设置 有关PKPM软件SATWE的总信息以下是SATWE总信息中各参数如何取值,规范出处,对设计很有参考价值,当然有些参数还需要与当地的实际情况和工程的具体实际结合,以达到更合理的设计: 总信息 .............................................. 结构材料信息: 钢砼结构................ 按主体结构材料填写 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00.............. 应考虑构件装修重量,建议取27kN/m3 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00.............. 一般取78kN/m3(没有计入构件装修重量)水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00.............. 一般取0(地震力.风力作用方向,反时针为正);当结构分析所得的[地震作用最大的方向]>15度时, 宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0................ 无地下室时填0 竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式.... 多层取[一次性加载];高层取[模拟施工加载1],《高规》5.1.9条,高层框剪基础宜取[模拟施工加载2] 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载...选[计算风荷载] 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力...选[计算水平地震力],《抗规》5.1.1条(强条) 特殊荷载计算信息: 不计算.................. 一般情况下不考虑 结构类别: 框架结构................ 按结构体系选择 裙房层数: MANNEX= 0............... 无裙房时填0 转换层所在层号: MCHANGE= 0.............. 无转换层时填0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00............ 一般工程取2.0,框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点................ 剪力墙少时取[出口],剪力墙多时取[内部],[出口]精度高于[内部],参见《手册》 是否对全楼强制采用刚性楼板假定是............. 计算位移与层刚度比时选[是],《高规》5.1.5条;计算内力与配筋及其它内容时选[否] 风荷载信息 .......................................... 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.45 .......... 取值应≥0.3 kN/m2,一般取50年一遇(n=50),《荷规》7.1.2(强条),附录 D.4附表D.4 地面粗糙程度: B 类.................... 有密集建筑群的城市市区选[C]类;乡村、乡镇、市郊等选类,D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;详《荷规》7.2.1条 结构基本周期(秒): T1 = 0.06............... 宜取程序默认值(按《高规》附录B公式B.0.2);规则框架T1=(0.08-0.10)n, n为房屋层数,详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注;《荷规》7.4.1条,附录E;

PKPM结果输出文件说明

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时,首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息,并将其存放在WMASS ·OUT 文件中,在整个结构整体分析计算中,各步所需要的时间亦写在该文件的最后,以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分容,其输出格式如下: 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数,把这些参数放在这个文件中输出,目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息,其格式如下: Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量,其中包括结构自重和外加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数,单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2 ) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息,输出格式如下: Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams (Icb ) —— 该层该塔的梁数,括号的数字为梁砼标号 Columns (Icc )—— 该层该塔的柱数,括号的数字为柱砼标号 Walls (Icw ) —— 该层该塔墙元数,括号的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m), Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号

PKPM-SATWE参数信息设置

SATWE 计算参数选择 总信息 1水平力与整体坐标夹角(度):0 初始值为0,satwe可以自动计算出这个最不利方向角,并在wzq.out中输出。如果这个角大于15度,可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算,以体现最不利地震作用的影响。 地震沿着不同的方向作用,结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应是地震作用方向角的函数(逆时针为正)。 2混凝土容重:26kN/m2 在自重荷载有利的情况下,要取25kN/m2 3钢材容重:78 kN/m2 4裙房层数:按实际情况。 高规及抗规规定:与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级,主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施;因此该数必须给定。 5转换层所在层号:按实际情况。 抗规3.4.3规定;高规10.2.6规定 6地下室层数:按实际情况。 7墙元细分最大控制长度:1 程序限定1.0-5.0之间,隐含值为2.0,该值对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取隐含值,对于框支剪力墙结构,可取的略小一些,取1.5或1.0。 8对所有楼板采用刚性楼板假定: 位移计算(周期计算)必须在刚性楼板假定条件下计算得到,而构件设计(配筋)应采用弹性楼板计算。9后面三个基本按默认

10结构体系:按实际情况。 剪力墙结构与框剪结构细分要看规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)是否大于50% 11恒活荷载计算信息:一般选择“模拟施工方法3” 当计算框架-剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。如有竖吊构件(如吊柱),必须选择“一次性加载。 5.1.9、高层建筑进行重力荷载作用效应分析时,柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。 “模拟施工方法1”加载:就是按一般的模拟施工方法,对于高层结构一般都采用这种方法计算。但这是在"基础嵌固约束"假定前提下的计算结果,未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降,上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态,但若结构地基有不均匀沉降,上述分析结果会存在一定的误差,尤其对于框剪结构,外围框架柱受力偏小,而剪力墙核心筒受力偏大,并给基础设计带来一定的困难。 “模拟施工方法2”加载:在模拟施工方法1的基础上将竖向构件(墙、柱)的侧向刚度增大10倍的情况下,再进行结构计算,采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理,可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理的情况,由于竖向刚度放大,使水平梁的两端的竖向位移差减少,从而使其剪力减少,这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配,所以这种方法更接近于手算。 12风荷载计算信息:选择“计算风荷载”。 13地震作用计算信息:一般选择“计算水平地震力”。 当满足下面规定时,选择“计算水平与竖向地震力”。多层建筑: 《抗规》5.1.1.4、8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑,应计算竖向地震作用。 高层建筑: (强规)3.3.2、高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用:…… 3、8度、9度抗震设计时,高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用; 4、9度抗震设计时应计算竖向地震作用。

PKPM结果输出文件说明

结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT) 运行第二项菜单“结构整体分析”项时,首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息,并将其存放在WMASS ·OUT 文件中,在整个结构整体分析计算中,各步所需要的时间亦写在该文件的最后,以便设计人员核对分析。 WMASS ·OUT 文件包括六部分内容,其输出格式如下: 第一部分为结构总信息 这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数,把这些参数放在这个文件中输出,目的是为了便于用户存档。 第二部分为各层质量质心信息,其格式如下: Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 ? ??--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量,其中包括结构自重和外 加恒载(单位t) Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数,单位t) Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2) 接后输出 Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量 Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量 Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量 第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息,输出格式如下: Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height 其中: Floor —— 层号 Tower —— 塔号 Beams (Icb ) —— 该层该塔的梁数,括号内的数字为梁砼标号 Columns (Icc )—— 该层该塔的柱数,括号内的数字为柱砼标号 Walls (Icw ) —— 该层该塔墙元数,括号内的数字为墙砼标号 Height —— 该层该塔的层高(单位m), Total-Height —— 到该层为止的累计高度。 第四部分为风荷载信息 Floor Tower Wind-X Shear-X Moment-X Wind-Y Shear-Y Moment-Y

PKPM计算结果分析及注意的问题-讲义

第一节结构整体性能控制 I、轴压比 一、规范要求 轴压比:柱( 墙)轴压比N/(fcA) 指柱( 墙) 轴压力设计值与柱( 墙) 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一,为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力,规范采取的措施之一就是限制轴压比。规范对墙肢和柱均有相应限值要求,见10 版高规6.4.2和7.2.13。 抗震设计时,钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表6.3.6的规定;对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑,其轴压比限值应适当减小。 二、电算结果的判别与调整要点: 混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件(WPJ*.OUT) Uc --- 轴压比(N/Afc) 1.抗震等级越高的建筑结构,其延性要求也越高,因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言,则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松,但任何情况下不得小于1.05。 2.限制墙柱的轴压比,通常取底截面(最大轴力处)进行验算,若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果,当计算结果与规范不符时,轴压比数值会自动以红色字符显示。 3.需要说明的是,对于墙肢轴压比的计算时,规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值(即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4)来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。 4.试验证明,混凝土强度等级,箍筋配置的形式与数量,均与柱的轴压比有密切的关系,因此,规范针对情况的不同,对柱的轴压比限值作了适当的调整(抗规6.3.6条注)。 5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值,但又数值较大时,可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件,以提高墙肢端部混凝土极限压应变,改善剪力墙的延性。当为一级抗震(9度)时的墙肢轴压比大于0.3,一级(8度)大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件,否则可设置构造边缘构件,程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。 三、轴压比不满足简便的调整方法: 1.程序调整:SATWE程序不能实现。 2.人工调整:增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。

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