调整煤粉锅炉燃烧降低飞灰和灰渣可燃物

调整煤粉锅炉燃烧降低飞灰和灰渣可燃物

摘要本文通过对锅炉炉膛燃烧过程的观察，对一、二、三次风风速及一、二次风风率配比、煤粉细度、煤种变化等影响因素进行了详细分析，并提出了降低锅炉飞灰可燃物、灰渣可燃物超标问题的措施及方法，提高了锅炉效率，从而保证机组安全、稳定、经济运行。

关键词燃烧；一、二次风；煤粉细度；煤种变化；飞灰、灰渣可燃物

1 概述

林西热电公司4#炉是台130t/h中温中压煤粉锅炉，锅炉为Ⅱ型布置的自然循环锅炉，制粉系统采用钢球磨煤机中间储仓式热风送粉系统，四角切圆燃烧，直流燃烧器。

近段时间4#锅炉运行暴露出一些问题，燃烧不稳、负荷变化大，飞灰、灰渣可燃物含量偏高，平均值分别在6.84%和8.76%，低负荷稳燃能力差，使锅炉燃烧效率下降，发电煤耗上升，严重影响了锅炉的安全经济运行，也给设备安全、人身安全带来了许多隐患。

2 原因分析及对策

2.1 锅炉使用煤种与设计煤种的偏差

原锅炉设计煤种为林西矿洗混煤，但因情况变化，现在为范矿洗煤、吕中矿煤、钱营矿煤，有时还掺烧洗矸对锅炉经济燃烧影响极大，为此对来煤情况进行了调查（参见表1）。

根据表1煤燃烧煤种与设计煤种相差很大，使锅炉燃烧强度下降，煤粉燃烧不完全，是造成锅炉燃烧不稳及飞灰、灰渣可燃物含量高的重要原因之一。

2.2 煤粉过粗

原设计煤粉细度R90=18%，锅炉对煤粉细度要求较高，由于运行人员责任心不强、粗粉分离器挡板开度不当，造成煤粉过粗且不均匀。由于煤粉过粗使锅炉燃烧不完全，导致飞灰、灰渣可燃物含量较高。

2.3 燃烧调整

运行调整是燃烧好坏的重要因素，要组织起良好的燃烧工况，必须控制好风量及一、二次风率的配比，但在运行中经常出现：高负荷时，氧量控制过小，低负荷时，氧量控制过大对燃烧的稳定性有较大影响，这也是造成飞灰、灰渣可燃物含量高的一个重要原因。

3 改进措施

3.1 煤粉细度的调整

结合锅炉大修，对制粉系统进行彻底修整，为解决煤粉粗的问题：1）重新调整粗粉分离器挡板开度，这是降低煤粉细度的主要环节，根据制粉量及分离器的特性，确定最佳挡板开度为50℃；2）控制制粉风量，因为煤粉粗的主要原因是制粉风量偏大，经过多次试验，在保证制粉系统出力和正常运行情况下，排粉风机风门开度由100%下调到75%，再循环风门开度为50%，冷风门尽量关闭。

经过一段时间的运行调整，煤粉细度由R90=18%调整到R90=16%左右，完全满足实际运行要求。

3.2 加强煤质管理

做好入厂煤的验收工作，保证煤质。

加强煤场管理，合理配煤以保证燃煤质量。将各种煤种精心混配，掺烧，尽量避免出现燃煤煤质特性大幅度发生变化的情况，保持煤质的基本稳定，在煤质发生改变时能够做到变化的均匀连续，使得运行参数基本稳定，将煤种发热量控制在18 000kj/kg左右，水分≤6.0%，灰分38％~40%，锅炉燃烧配煤后，燃烧情况得到改善，有效的降低了飞灰、灰渣可燃物含量。

3.3 燃烧调整

经过煤粉细度调整和合理配煤后，针对锅炉特性，进行优化燃烧调整：1）将一次风速由原来29m/s提高到32m/s增加一次风射流的刚性；2）安装测温元件加强对一次风速和风粉混合物初温的在线监测，将风粉混合物初温控制在210℃-~250℃之间；3）调整二次风门送风方式由原来的“倒塔形”改为“曲线形”，上二次风门开度提高到80%以上，中二次风门开度减小到100%，下二次风门开度提高到100%，三次风风速

控制在45m/s以下；4）校正给粉机转速，根据热负荷调节给粉量及配风，总风压保持稳定，剩余氧量控制在3％~5%，以实现炉内煤粉完全燃烧。

效果分析

经过煤粉细度调整和合理配煤及燃烧调整，林电公司锅炉燃烧情况大为改善，锅炉燃烧效率明显提高，节省大量原煤，飞灰、灰渣可燃物含量显著降低，效果分析如表2。

根据表2锅炉经过调整后飞灰、灰渣可燃物比原来平均值6.84%、8.76%大大降低，减少了锅炉不完全燃烧热损失，锅炉效率得到提高。

4 结论

林西热电4#锅炉经过各种调整，锅炉运行工况得到很大改善，飞灰、灰渣可燃物含量降低，提高了锅炉热效率，每年可节省原煤1 169t，完全达到了调整的目的，机组安全、经济水平有了很大提高。

参考文献

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[2]黄新元.电站锅炉运行与燃烧调整[M].中国电力出版社.

[3]李石湘.二次风配风方式对锅炉燃烧优化的影响[J].华东电力.

[4]冯俊凯.锅炉原理及计算[M].中国电力出版社.

降低锅炉飞灰_炉渣可燃物含量的措施

降低锅炉飞灰、炉渣可燃物含量的措施 傅　松,李永华,陈鸿伟 (华北电力大学,河北　保定　071003) 关键词:锅炉;经济性;飞灰、炉渣可燃物 摘　要:分析了某电厂锅炉飞灰、炉渣可燃物含量高的原因及影响因素,介绍了为降低这项损失所采取的措施及效果。 中图分类号:T K22711 文献标识码:B 文章编号:100129529(2002)0620012203 煤耗是火力发电机组最主要的经济技术指标之一,煤耗的高低直接影响到机组效率和节能降耗的成败。目前,我国的火力发电机组与发达国家的同类型机组相比,机组的经济性,尤其在煤耗方面还存在着相当大的差距,要想提高机组效率,大幅度降低煤耗刻不容缓。 影响煤耗的因素很多,飞灰和炉渣可燃物的含量是最重要的一项指标。由于国内机组的类型较多,因此处理方法也不同,下面仅针对某电厂锅炉进行分析和讨论。 1　飞灰、炉渣可燃物含量高的原因 某火力发电厂装有2台300MW机组,锅炉为D G1025 18122 4型亚临界压力、单炉膛、一次中间再热的自然循环汽包锅炉,燃用煤种为晋中贫煤,采用钢球磨(4台350 600)中间仓储式热风送粉系统,燃烧器为逆时针旋转的四角切圆直流摆动式燃烧器,采用双切圆布置方式,假象切圆分别为<700和<500,4台机组于1993年和1994年先后投产。 自投产以来,飞灰、炉渣可燃物含量平均值在25%以上,直接影响着机组的经济运行。造成问题的原因主要有以下几方面: 111　锅炉设计不合理 研究表明,燃用贫煤的锅炉假想切圆一般应在<1000以上,炉膛断面、容积热负荷分别在119×107kJ (m2?h)和4118×105kJ (m2?h),而该厂的假想切圆为<700和<500,断面热负荷为11583×107kJ (m2?h),容积热负荷为31701×105kJ (m2?h)。这说明设计炉膛热负荷过低,炉膛断面和容积尺寸过大,导致燃烧强度不够,而且切圆小造成炉膛火焰充满度不好,最终出现燃烧不稳定、燃烧不完全,这也是飞灰、炉渣可燃物含量高主要原因。 112　燃烧器布置不合理 燃用挥发分低的贫煤时,着火比较困难,为强化着火,燃烧器一般采用集中布置。而该厂燃烧器分上、下2大组布置,一、二次风喷口间隔排列,自上而下共有A、B、C、D、E5层一次风口、8层二次风口和2层三次风。对于燃用贫煤的锅炉,这种布置方式很不合理,因为上下距离太大不利于集中燃烧,出现燃烧不稳、燃烧不完全是必然结果。113　煤粉过粗 该厂燃用的煤种可燃基挥发分一般在15%左右,相应的对煤粉细度要求较高,R90=11%～12%。该厂每台制粉系统设计出力30t h,修正到该厂煤种和煤粉细度,出力应该为35～40t h。而实际运行中为节约厂用电,满负荷时才运行3套制粉系统,原煤耗量在130t h左右;240MW以下负荷一般只运行两套制粉系统,原煤耗量在102t h左右,致使制粉系统超出力运行,必然造成粗粉。另外,设备本身也有一些问题,加上运行调整不当,煤粉细度很难保证在规定范围内。煤粉过粗,就会造成燃烧不稳、燃烧不完全,导致飞灰、炉渣可燃物含量高。 114　运行调整不当 运行调整是燃烧好坏的重要因素。要组织良好的燃烧,风量的控制,一、二次风速的配比及风粉的控制方式等应当合理。而该厂在运行中往往出现下列几种情况。 (1)高负荷时氧量控制过小,低负荷时氧量控制过大,这对燃烧的稳定性和安全性都有较大的影响。 (2)一、二次总风压变化。虽然一次风总风压 21华东电力2002年第6期

飞灰含碳量高的原因及对策

飞灰含碳量高的原因 a. 当排烟氧量增加,飞灰可燃物降低,燃烧效率上升。综合考虑不致使排烟热损失过度增大的前提下,适当提高过剩氧量。推荐的排烟氧量控制值如下: 315 % (MCR) : 412 % (85 %MCR) ; 510 % (70 %MCR) ;610 %(55 %MCR) ;810 %(30 %MCR) 。二次风风压低和风量不足的问题, 建议对风道和预热器进行彻底检查找漏, 也可将二次风小环管即播煤风改用一次风代替, 相应增加了二次风大环管即燃烧风风量。如果上述改进后二次风压、风量还不够, 建议对二次风机进行增容。 b. 随着床压升高, 飞灰可燃物有规律减小。 运行中在综合考虑其他因素(如床体良好流化、正常排渣、合理的风机电耗) 的前提下, 可适当提高床压在510～615 kPa 范围, 以降低飞灰可燃物。 c. 飞灰可燃物随着燃煤挥发分提高而降低。 大化电厂CFB 锅炉主要烧辽宁西马煤, 挥发分很低, 与无烟煤接近, 属于难以着火和极难燃尽的煤种。要降低飞灰可燃物后尽可能采用高热值、高挥发分的煤种, 但也需综合考虑各有关技术经济因素, 如: 锅炉热效率、结焦的危险、运行成本、检修周期及费用、煤价及运费等。 要严格控制入炉煤粒度< 10 mm , 煤的粒度分布也要符合要求, 中位径( X50) 在2 mm左右。这需要加强燃料设备维护, 当破碎机筛板、环锤磨损超标时及时维修或更换。在破碎机出现堵煤时, 立即安排人力扒放, 严禁旁路上煤。雨季期间, 保持燃料厂房内卸煤沟贮煤量, 不从露天煤场上煤, 可以有效地减少二级破碎堵煤现象。 d. 对于难燃煤种, 适当提高床温可以降低飞灰可燃物。当然要综合考虑脱硫反应的最佳温度和煤的变形温度等, 床温的控制不宜超过950 ℃。 e. 提高旋风分离器的效率, 降低飞灰可燃物含量。将入口烟道缩口适当提高分离器进口风速,适当加长中心筒长度都可以提高分离器效率。 f . 采用飞灰再循环可以将未能燃尽的飞灰可燃物引入炉膛再次燃烧, 可以有效地降低飞灰可燃物含量。影响锅炉热效率的主要因素为排烟热损失( q2)和固体未完全燃烧热损失( q4) , 减少固体未完全燃烧损失主要通过降低飞灰可燃物含量来实现。大化热电厂CFB 锅炉设计q4 为2148 % ,实际在5 %左右。因此优化锅炉运行方式,降低飞灰可燃物含量,对提高锅炉的热效率和经济运行具有重要意义。 目前虽然锅炉飞灰、制粉单耗均已达较好水平，对飞灰、制粉单耗、煤粉细度也始终进行着跟踪调整，并已下达运行操作卡片。然而飞灰偏大问题一直未能得到根本解决。飞灰含碳量有所好转，但仍不能控制在国家规定标准以内。我厂为节约用水而采用的干除灰系统即将全面投运，综合利用灰渣的粉煤灰砖厂即将投产，也面临无原料的问题。为此我们重新组织在#5炉进行了燃烧调整试验，以期找出影响大渣含碳量大

采制样填空题

采制样填空题

1火车顶部采样时需挖坑至__0.4__米以下采取，在煤堆上采样时应先除去__0.2__米表面层后采取。 2按现行国家标准，制备存查用煤样时，其质量至少应为__500_克，可在煤样制备到最大粒度小于_3_mm 或_1_mm时分取。 3按现行国家标准，一般分析煤样至少应制备出__100___克，粒度≤6mm 的全水分煤样至少应制备出___500__g，粒度≤13mm的全水分煤样至少应制备出___2__kg。 4标称最大粒度是指与筛上物累计质量分数最接近（但不大于）__5__%的筛子相应的筛孔尺寸。 5煤堆上不采取仲裁煤样，必要时应采用___迁移煤堆，在迁移过程中采样_的方式采样。 6我国煤炭按煤化程度不同可分为褐煤烟煤无烟煤，其中__褐煤__煤在空气中最易氧化，在制样时宜在低于__40__℃的环境下进行干燥。 7我国煤炭产品按其用途、加工方法和技术要求划分为__5__大类，28个品种。 8煤的工业分析项目包括水分、灰分、挥发分、（固定碳）。 9缩分机（包括破碎缩分机）检验内容应包括_精密度___和_系统偏差_____。 10在煤样粉碎到__0.2___mm之前，应用磁铁将煤样中铁屑吸去，再粉碎到全部通过孔径为___0.2__mm筛后并干燥装瓶。 11空气干燥方法为：将煤样放入盘中，摊成均匀的薄层，于温度不超过_50_℃下干燥。如连续干燥1h后，煤样的质量变化不超过_0.1_%,即达

到空气干燥状态。 12 制备粒度要求特殊的试验项目所用的煤样，应在破碎时采用_逐级破碎_ 的方法，即调节破碎机破碎口，只使大于要求粒度的颗粒被破碎，小于要求粒度的颗粒不再被重复破碎。 13 采样铲的长和宽均应不小于被采煤最大粒度的__2.5~3__倍。 14 如一批煤的煤样分成若干分样采取，则在各分样的制备过程中分取全水 分煤样，并以各分样的_加权平均值_作为该批煤的全水分值。 15 采样精密度一般以干基灰分（Ad ）（煤质指标）表示。 16 缩分煤样时，除水分大、无法使用机械缩分者外，应尽可能使用_二分器 __和缩分设备_，以减少缩分误差。 17 GB475-1996商品煤样采取方法中采样精密度规定，对于原煤、筛选煤， 当干基灰分≤20%时为__±1/10A d ____，当干基灰分＞ 20%时为_±2%____。 18 火车、汽车及船舶运输的1000t 原煤至少应采取的子样数目为__60____， 煤量超过1000t 时子样数目的计算公式为1000 M N =。 19 煤流中采样的子样时间间隔计算公式为nG Q T 60≤。 20 制样时煤样水分过大可在温度低于__50_℃的鼓风干燥箱内适当干燥再 破碎和缩分（易氧化煤除外）。 21 空气干燥法测定煤的空气干燥基水分时要在空气流中、于___105~110_____℃温度条件下进行干燥，对于烟煤干燥___1__h ，无烟煤干燥____1.5____h 。

飞灰含碳量的影响因素

飞灰含碳量的影响因素概括起来主要有三方面：燃料特性、锅炉结构及其附属设备、锅炉的运行 燃料特性主要包括煤的热值、挥发分含量及煤的粒度。 一燃料特性 1. 当煤质变化时，床温床压将出现大幅波动，虽然可以通过调整配风进行调整，但燃烧工况的恶化必然导致飞灰含碳量的增加。对于挥发分含量较高、结构比较松散的烟煤、褐煤和油页岩等燃料，燃烧速率较高，飞灰含碳量较小。对于挥发分含量低，结构密实的无烟煤、石煤等相同条件下飞灰含碳量要高出很多 煤种对飞灰含碳量的影响很大，对于挥发分含量较高、结构比较松软的烟煤，褐煤和油叶岩等燃料，当煤进人流化床受到热解时，首先析出挥发分，煤粒变成多孔的松散结构，周围的氧向粒子内部扩散和燃烧产物向外扩散的阻力小，可以提高燃烧速率，降低飞灰含碳量。对于挥发分含量少，结构密实的无烟煤、石煤等，当煤粒表面燃烧后形成一层坚硬的灰壳，阻碍燃烧产物向外扩散和氧气向内扩散，燃煤燃层困难，灰壳所包覆的碳核中。 一般而言，飞灰含碳量随煤种干燥基挥发分含量增加而减少，但也要注意到挥发分高、含灰量低的烟煤的煤由于剧烈的一次破碎和二次破碎产生大量的细焦碳颗粒，从而增加飞灰含碳量。而对于含灰量高、含碳量低的煤颗粒增加，其燃烧所产生的飞灰颗粒的含碳量降低。经研究如果以干燥无灰基挥发分除以发热量所得的数值作为一个煤质指标，会发现飞灰含碳量和煤质之间明显的相关关系。2．煤的粒径 煤的颗粒粒径影响流化质量和稀、浓相区的颗粒浓度。在一定的运行风速和给料量下，床料的粒度决定了颗粒在床内的行为。当煤的颗粒粒径增大后，稀相区颗粒浓度减小，而浓相区颗粒浓度增加。研究表明，颗粒浓度越高，颗粒的扰动也越大，相互间的碰撞的机会也越多，传热系数就大。由此可知，当燃煤粒径增大后，燃烧室上部燃烧份额偏少，燃烧温度偏低，燃烧效果变差和受热面发挥不了应有的吸热作用，会造成过热蒸汽温度偏低，蒸汽参数得不到保证。 煤的颗粒粒径增加对蒸发量的影响主要表现在其循环颗粒量的减少。当大颗粒煤增多后，在一定的流化风速下，其沉积在浓相区，则飞出床层的颗粒量减少，这使锅炉往往不能维持正常的返料量，循环倍率下降，蒸发量下降。 通过计算可知，直径为2.00 mm的粒子运行速度已经超过了0．5 mm颗粒的飞出速度，因此燃料中0.5 mm以下的细颗粒进入流化床后，很快就会随烟气带出床层，飞灰中的碳主要来自这一部分细颗粒。 对粒径在20以下的焦炭颗粒，虽然在炉内的停留时间很短，但是其反应表面积大，反应速度快，其停留时间仍大于燃尽所需时间，故颗粒在离开炉膛之前就可以燃尽。对粒径在40～50间的焦炭颗粒，炉内停留时间小于其所需要的燃尽时间，所以该档颗粒的含碳量较高。对粒径大于100的焦炭颗粒，其停留时间较长，而且分离器能够捕捉到，能够返回炉内循环燃烧，所以燃尽情况较好。所以飞灰含炭量高的粒径主要集中于40～50。 要避免出现分布不均，防止两极分化，入炉煤不能粒过细，一般1 mm以下的应小于30％，特别是粒径小于0.1mm的比例应尽可能少，否则，飞灰含碳量就会增大。燃用优质煤煤颗粒可粗些,燃用劣质煤,煤颗粒要细些。所以对于不同的煤质要调整二级破碎机的破碎能力来调整煤的粒度 二锅炉设备及其附属设备的影响 1.锅炉炉膛的高度

火力发电机组煤耗在线计算导则

前 言 本标准附录A 为资料性附录。 本标准由中国电力企业联合会提出。 本标准由电力行业热工自动化与信息标准化技术委员会归口并负责解释。 本标准起草单位：西安热工研究院有限公司，贵州电力调度通信局，贵州电力试验研究院。 本标准主要起草人：王智微 钟晶亮 王庭飞 赖菲 徐威 方朔 郭翔 文贤馗。 本标准附录A 为资料性附录。 F 备案号: DL/T 中华人民共和国电力行业标准 火力发电机组煤耗在线计算导则 On-line calculation method guidelines for coal consumption of thermal power generating units （送审稿） 西安热工研究院有限公司 贵州电力调 度通信局 贵州电力试验研究院

目录 1范围错误!未指定书签。2规范性引用文件错误!未指定书签。3术语、符号错误!未指定书签。4火力发电机组煤耗在线计算错误!未指定书签。5机组煤耗在线计算测点要求错误!未指定书签。6煤耗量曲线处理方法错误!未指定书签。7附录A 火力发电机组煤耗在线计算采集的数据清单错误!未指定书签。

火力发电机组煤耗在线计算导则 1范围 本标准规定了火力发电机组煤耗在线计算的数据处理准则和计算方法，规定了机组煤耗曲线和微增率曲线的获得方法。 本标准适用于容量为100MW及以上火力发电机组的煤耗（发电煤耗和供电煤耗）在线计算。 其它容量机组的火力发电机组可参照执行。 2规范性引用文件 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 10184-1988 电站锅炉性能试验规程 DL/T 964-2005 循环流化床锅炉性能试验规程 GB 8117-2008 电站汽轮机热力性能验收试验规程 DL/T 904-2004 火力发电技术经济指标计算 DL/T 567.1-2007 火电厂燃料试验方法一般规定 DL/T 567.2-2005 入炉煤和入炉煤粉样品的采取方法 DL/T 567.3-2005 飞灰和炉渣样品的采集 DL/T 567.4-2005 入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备 DL/T 567.6-2005 飞灰和炉渣可燃物测定方法 GB/T 212-2008 煤的工业分析方法 GB/T 213-2008 煤的发热量测定方法 IAPWS-IF97 水和水蒸汽性质方程 3术语、符号 3.1术语 3.1.1直采直送（王智微，建议去掉） 指从发电设备、工艺流程过程中的控制系统中直接采集。 3.1.2一次数据Primary Data（王智微） 指从发电设备、工艺流程过程中实时得到的数据。 3.1.3手动采集数据Manual Input Data（王智微） 指电厂手动输入的数据，包括煤的工业成分、煤的热值、飞灰和炉渣可燃物。 3.1.4校验值Check Data（王智微） 一次数据和手动采集数据的合理值。 3.1.5有效数据Valid Data（王智微） 指用于煤耗在线计算的数据，包括校验合格的一次数据和手动采集数据，或者是校验不合格替 代一次数据和手动采集数据的校验值。 3.1.6异常数据Abnomal Data 明显违背热力学定律、与工艺流程背离、以及不满足煤耗在线计算的一次数据和手动采集数据。

锅炉燃烧优化调整方案

锅炉燃烧优化调整方案 为提高锅炉效率，降低辅机耗电率，保持煤粉“经济细度”的要求，力争机械不完全燃烧损失和制粉系统能耗之和最小；保证锅炉设备安全、各经济指标综合最优和环保参数达标排放，制定以下燃烧优化调整方案： 1、优先运行A、B、C、D层煤粉燃烧器，低负荷时运行 B、C、D层煤粉燃烧器，负荷增加时，根据需要依次投入E、F层煤粉燃烧器，运行中应平均分配各层燃烧器出力（可通过各分离器出口风粉温度、压力是否一致判断，通过调整各容量风门偏置维持各容量风门后磨煤机入口风压一致来实现），各层煤粉燃烧器出力应在24～28t/h（根据单只燃烧器设计热负荷，19.65MJ/kg热值对应出力6.1t/h，17.5 MJ/kg 热值对应出力 6.85t/h）,单侧运行的磨煤机出力不得超过30t/h（通过节流单侧运行磨煤机热风调节门，维持单侧运行磨煤机总风压偏低正常双侧运行磨煤机0.7～1.0kPa，调整容量风门偏置来实现），在此原则基础上，及时减少煤粉燃烧器运行层数或对角停运燃烧器，一方面，可发挥低氮燃烧器自身的稳定能力，另一方面，较高的煤粉浓度有利于在低氧环境中，集中煤粉挥发分中的含氮基团将NO还原为N2，此外，运行下层燃烧器增加了煤粉到燃尽区（富氧区）的停留时间，可充分利用含氮基团将NO还原为N2，从而降低SCR

入口NOx。 2、锅炉氧量保持：（1）供热期，负荷150～180MW氧量 3.0～5.0%；负荷180～210MW氧量 2.5～ 4.0%；负荷大于210MW氧量2.0～3.2%。（2）非供热期，负荷150～200MW氧量3.2～ 5.5%；负荷200～250MW氧量2.7～4.0%；负荷大于250MW氧量2.0～3.5%。（3）正常情况下，锅炉氧量按不低于2.5%保持，不能超出以上规定区间；环保参数超限，异常处理时，氧量最低不低于1.5%,异常处理结束后应及时恢复正常氧量。通过以上原则保证锅炉不出现高、低温硫腐蚀、受热面壁温超限、空预器差压增大，同时为降低飞灰含碳量、再热器减温水量、排烟温度、引送风机耗电率提供保障。 3、运行中保持二次风与炉膛差压不低于0.3kPa，掺烧贫瘦煤较多时，周界风风门开度在锅炉蒸发量500t/h以下可关至10%（周界风量太大时，相当于二次风过早混入一次风，因而对着火不利），大负荷时周界风风门开度不超过35%，除保持托底二次风至少70%以上开度，其余二次风采用倒塔配风方式。 4、燃尽风量占总风量的20～30%（燃尽风量之和与锅炉总风量的比值）,低负荷压低限，优先使用下层燃尽风，锅炉蒸发量600t/h以下最多使用两层燃尽风（燃尽风使用原则：锅炉蒸发量430t/h以上燃尽风A层开50～80%；锅炉蒸发量500t/h以上燃尽风B层逐渐开启至全开；锅炉蒸发

600MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究

第27卷第2期电站系统工程V ol.27 No.2 2011年3月Power System Engineering 16 文章编号：1005-006X(2011)02-0016-03 600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验研究 孙科1曹定华2刘海洋2 （1.华电电力科学研究院，2.内蒙古华电包头发电有限公司） 摘要：介绍了某电厂600 MW超临界机组锅炉燃烧调整试验。分析了该厂燃料特性与锅炉燃烧恶化的关系。找出了制粉系统投运方式对锅炉飞灰、大渣含碳量的影响。对锅炉烟气温度偏差进行了调整，并做出了氧量及二次风箱压力对锅炉效率影响曲线，给出了600 MW负荷下最佳氧量及二次风箱压力。 关键词：600 MW机组；超临界锅炉；燃烧调整 中图分类号：TK227.1 文献标识码：A Experimental Study on Combustion Adjustment of 600MW Supercritical Boilers SUN Ke, CAO Ding-hua, LIU Hai-yang Abstract：The firing adjustment experiment of 600MW supercritical unit boilers in some power plant is introduced. The relationship of the fuel character in this factory and the boilers’ firing deteriorate situation is analyzed and the influent the commission way of milling system does to the carbon content in fly ash and big slag in the boiler is found out. The deviation of the boiler’s flue gas temperature was adjusted, the efficiency curve of oxygen quantity and secondary air pressure on the boiler is made, and the best oxygen quantity and secondary bellows pressure on the boiler is given under 600MW circumstance. Key words: 600MW unit; supercritical boiler; combustion adjustment 某电厂2号机组锅炉于2008年7月21～9月19日进行了大修。在前一阶段运行中，发现锅炉存在飞灰、大渣含碳量高，左右侧烟气温度偏差较大，再热汽温偏低，锅炉效率较低等问题。为解决上述问题，有针对性地进行了相关的锅炉燃烧调整试验工作，通过调整，基本解决了锅炉存在的相关问题，找出了相关的运行规律，为锅炉安全、经济运行提供指导。 1 设备概况 某电厂锅炉是超临界参数变压螺旋管圈直流锅炉，型号为SG-1913/25.4-M965，单炉膛，一次中间再热，平衡通风，露天布置，固态排渣，全钢结构，全悬吊∏形布置， BMCR 蒸发量1913 t/h，额定蒸汽压力25.4 MPa，额定蒸汽温度571℃，再热蒸汽温度569 ℃。锅炉B-RL效率为93.55%。锅炉（B-MCR）燃煤量为240.00 t/h（设计煤种）、244.0 t/h（校核煤种）。采用中速磨煤机冷一次风机正压直吹式制粉系统，每台炉配6台中速磨煤机，燃烧设计煤种时，5台运行，1台备用。每台磨煤机带锅炉的一层燃烧器。炉膛宽度18816 mm，炉膛深度16576 mm，水冷壁下集箱标高为8300 mm，炉顶管中心标高为71050 mm，大板梁底标高78350 mm。水平烟道深度为6108 mm，由后烟井延伸部分组成，其中布置有末级过热器。后烟井深度为13200 mm，布置有低温再热器和鳍片省煤器。 锅炉采用低NO x同轴燃烧系统。主风箱设有6层宽调节比煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风。在每相邻两收稿日期：2010-08-25 孙科(1982-)，男，硕士，工程师。杭州，310030 层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，其中包括上下2只 偏置的辅助风喷嘴、1只直吹风喷嘴。在主风箱上部设有两 层紧凑燃尽风喷嘴，在主风箱下部设有1层火下风喷嘴。在 主风箱上部布置有分离燃尽风燃烧器，包括5层可水平摆动 的分离燃尽风喷嘴。连同煤粉喷嘴的周界风，每角主燃烧器 和分离燃尽风燃烧器各有二次风挡板25组，均由电动执行 器单独操作。为满足锅炉汽温调节的需要，主燃烧器喷嘴采 用摆动结构，由内外连杆组成一个摆动系统，由一台电执行 器集中带动作上下摆动。 2 燃料特性分析 由于该厂的燃煤情况非常复杂，燃用的煤种已经严重偏 离了设计的数值，因此为做好燃烧调整试验工作，针对现阶 段的燃煤情况进行了必要的摸底试验工作。表1为设计燃料 特性表，表2为实际燃用煤种着火特性分析表。 表1 设计燃料特性表 项目设计煤种校核煤种 低位发热量LHV/kJ·kg-1 21981 20581 干燥无灰基挥发分V daf/% 24.8 21.00 全水分M t/% 9.9 9.50 空气干燥基水分M ad/% 2.1 1.90 灰分A ar/% 23.7 28.72 可磨性系数HGI 78 78 表2 实际燃用煤种着火特性分析表 项目煤样1 煤样2 着火指数RI/℃401 384 燃尽指数Cb 18.30 17.92 着火特性难难 燃尽特性极难极难

降低锅炉飞灰可燃物措施浅析

降低锅炉飞灰可燃物措施浅析 唐山三友集团热电分公司梁利国邮编：063305 摘要本文针对我公司130T/H中温、中压煤粉锅炉实际运行情况，具体分析了影响锅炉飞灰可燃物的因素，并通过与实践相结合，提出了相应的降低飞灰可燃物措施，以实现锅炉节能运行。 关键词飞灰可燃物影响因素降低措施经济效益 正文 飞灰可燃物含量直接反映燃料在锅炉内燃烧程度，是影响燃煤锅炉燃烧效率的主要经济指标和技术指标之一。目前，我公司共有6台锅炉，1#--3#锅炉型号为WGZ—130/39—12，送粉方式为乏气送粉；4#、5#锅炉型号为B&WB—130/3.82—M，6#锅炉型号为BT—130/3.82—M，送粉方式为温风送粉，结合锅炉运行经济性分析，降低飞灰可燃物含量,可有效降低锅炉煤耗，提高锅炉燃烧效率。 一、影响飞灰可燃物的因素 1、煤质的影响：煤质是影响锅炉燃烧状况的关键因素，对飞灰可燃物含量的影响也较为直观、明显，当燃用挥发分低、灰分含量和水分含量均较高的劣质煤时，燃烧稳定性差，而且因灰分的隔绝作用，增加了煤粉不完全燃烧程度；煤质变化频繁也会给燃烧调整带来困难，不利于建立良好的燃烧工况，致使飞灰可燃物含量增大。 2、制粉系统运行工况及煤粉细度的影响：制粉系统运行工况会直接影响煤粉细度及煤粉的均匀度，煤粉颗粒的粗细对着火和燃烬影响较大。煤粉粒度减小，可增加燃料与氧的接触面积，更有利于吸收炉内热量而着火。相反，当燃用较粗的煤粉时，所需燃烧时间增长，使燃料的燃烬度降低，飞灰可燃物上升，而且制粉系统漏风，也会使乏气量增加，温度降低，在一定程度上降低炉膛温度，使飞灰可燃物含量

增大。 3、运行调整对飞灰可燃物的影响：运行调整是保证煤粉良好燃烧的重要因素，一、二次风量及风压的配比，四角二次风量均匀程度及风粉配比，都会直接影响锅炉燃烧工况，从而影响飞灰可燃物含量。当煤质发生变化时，如不能及时调整相对合理配风方式不同，会使燃烧工况恶化，从而使飞灰可燃物含量增加；另外，各角火嘴煤粉均匀程度，同样对飞灰可燃物含量具有一定的影响。 二、降低飞灰可燃物的措施 1、控制入炉煤质量及相应调整 为了保证锅炉的安全经济运行，公司规定确保入炉煤发热量在4000大卡以上，当燃用劣质煤或褐煤时，及时联系原料上煤人员尽量与优质烟煤合理配煤，燃用劣质煤时保持较高的炉内温度，使煤粉在炉膛内部充分燃烧。 2、制粉系统及煤粉细度调整 根据入炉煤种的变化，及时对制粉系统粗粉分离器调节挡板进行相应的调整，在保证制粉出力的情况下合理控制煤粉细度，并调节甲、乙侧制粉系统煤粉细度尽可能接近，增加煤粉在粉仓内混合的均匀程度。多方避免制粉系统堵煤及断煤情况发生，断煤后及时组织人员处理，使磨煤机进煤正常，保证制粉系统运行的稳定；制粉设备及时消漏，确保制粉系统的严密性。 3、合理控制一、二次风配比及温度 适当降低一次风压，尽可能提高一次风温，调整好一次风、二次风的配比，确保四角二次风量均匀，确保煤粉、空气的良好混合。在保证炉膛火焰中心位置适当、燃烧稳定的情况下适当开大上排二次风挡板开度，以增加煤粉完全燃烧所需氧量，及时消除空预器及尾部烟道漏风，提高空气预热器出口热风温度。 4、合理的风粉配比 炉膛出口氧含量是反映风粉配比合理性的重要参数，也

锅炉燃烧调整配风规定

通知 国电东胜热电有限公司发电部第007号2011-12-01 锅炉燃烧调整方案 氧量控制表 控制锅炉氧量的意义： 煤粉燃烧是一种化学反应的过程。氧量的多少对化学反应速度影响较大，高温条件下有较高的化学反应速度，但若物理混合速度低，氧气浓度下降，可燃物得不到充足的氧气供应，结果燃烧速度也必然下降。适量的空气供应，是为燃料提供足够的氧气，它是燃烧反应的原始条件。空气供应不足，可燃物得不到足够的氧气，也就不能达到完全燃烧。但空气量过大，又会导致炉温下降及排烟损失增大。 1）入炉总风量的大小与锅炉热效率的高低密切相关,总风量过大会使排烟热损失增加；总风量过小,则会使煤粉燃烧不充分,烟气中CO含量、飞灰可燃物含量和炉渣可燃物含量增加,致使化学和机械未完全燃烧损失增加；总风量的大小也对主汽温和再热汽温产生影响,因此选取合理的入炉总风量,可使总的热损失最小,锅炉热效率达到最高,同时在低负荷时又能保持较高的汽温。 2）炉膛—风箱压差 在锅炉负荷与炉膛出口氧量不变的条件下,炉膛—风箱压差的高低关系到辅助风、燃料风和燃烬风彼此间风量的比例,比例大小对煤粉燃烧的稳定性、燃烬性及NOx的排放量有极大的影响,因此选择合理的炉膛—风箱压差,会提高锅炉的安全性和经济性。 3）燃尽风风量 燃烧器最上层为燃烬风喷口,燃烬风的作是实现分级燃烧,减少热力型NOx生成,补充燃烧后期所需氧。燃尽风风量的大小影响NOx的排放量和碳粒子的燃烬程度。不足容易产生CO，因而使灰熔点温度大大降低。这时，即使炉膛出口烟温不高，仍会形成结渣。燃用挥发份大的煤时，更容易出现这种现象。 4）燃料与空气混合不充分。 燃料与空气混合不充分时，即使供给足够的空气量，也会造成一些局部地区空气多一些，另一些局部地区空气少一些。在空气少的地区就会出现还原性气体，而使灰熔点降低，造成结渣。

燃煤锅炉司炉工培训讲义

燃煤锅炉司炉工培训讲义 二、燃煤锅炉优化燃烧及操作技术 （一）链条锅炉的燃烧特点链条炉炉膛内燃料着火条件比较差，煤的着火主要依靠炉膛火焰和前后拱辐射热，因而煤的着火是从上向下、从后向前的方式着火，这样的燃烧过程，在炉排上就出现了明显的区域分层、分段燃烧。煤进入炉膛后，随着炉排逐渐由前向后缓慢移动，出现下述燃烧特点： 1、炉排前部是新进的煤，为燃料预热干燥和挥发份析出区。该区域处于负压区，燃料吸收热量阶段，风量不宜过大，第一道风箱风门应关闭，第二道风箱风门根据锅炉的负荷增大，煤湿度大等情况下，急需开启时方可开启。 2、在炉排中部，是焦炭燃烧区，该区域温度很高，同时进行着氧化和还原反应过程，放出大量热量，风量要充足，燃烧应充分。 3、在炉排的尾部，是灰渣燃尽区，对灰渣中剩余的焦炭急需燃烧，为此，尾部风量也不宜过大，燃尽区灰渣段不宜过长，防止过多冷风进入炉膛降低锅炉出力。 （二）链条炉燃烧对煤的要求 1、煤的燃烧条件不同的煤种挥发份析出温度也不同，如：褐煤的析出温度为150~180oC，烟煤的析出温度为180~250 oC，无烟煤的析出温度为300~400 oC；不同的煤种燃料着火温度也不

同，如：褐煤的着火温度为250~450 oC，烟煤的着火温度为 400~500 oC，无烟煤的着火温度为600~700 oC。 2、链条炉燃烧对煤的要求1）煤的低位发热量热值应在5000kcal/kg（大卡/公斤）左右，灰熔点大于1250 oC。2）煤的颗粒度应小于40~50mm，碎煤量不大于30%，否则大颗粒的煤块在正常炉排速度下，无法燃尽，出现烧不透和炉渣含碳量高的现象。3）煤的湿度应保持在3%~8%之间，即煤用手握紧后松开，煤在手上不会马上散开，而又不很湿为宜；如果煤湿度过大，应适当打大煤挡板，提高炉排转速；煤湿度过小，应适当关小煤挡板，降低炉排转速。4）煤层厚度应在100~200mm之间，煤的颗粒大，给煤挡板适当开大，否则，应适当关小煤挡板。还应根据煤质情况调节煤层厚度：劣质煤煤层厚度应在100~180mm，非黏性煤煤层厚度应在80~140mm，黏性煤煤层厚度应在60~100mm。5）上煤系统装有破碎机是链条炉经济燃烧很重要的条件，否则进炉煤颗粒大或部均匀，造成燃烧不完全损失大、6）为改善链条炉燃烧条件需加装分层分行垄型给煤装置，目的是改善煤层透风条件，并实现垄型滚落燃烧，加强炉排上煤的辐射燃烧强度，使炉膛温度提高，加强燃烧作用。7）煤仓主体设计应为倒塔式，但出口前有10~15度渐扩角，煤仓落煤管应做成整体式，不能做成分叉式，以免煤仓堵煤的现象出现。 （三）链条锅炉启动点火的准备和操作方法

飞灰、灰渣化验、报验管理办法

飞灰、炉渣化验、报验管理办法 1 范围 本办法规定了****发电有限公司飞灰、炉渣化验、报验管理内容与要求。 本办法适用于****发电有限公司的飞灰、炉渣化验、报验管理工作。 2 执行标准和引用文件 下列文件中的条款通过本办法的引用而成为本制度的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本办法，然而，鼓励根据本办法达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本办法。《飞灰和炉渣样品的采集》（DL/T567.3-95） 《入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备》（DL/T567.4-95） 3 管理与职能 3.1 职能与分工 3.1.1 飞灰、炉渣化验、报验管理工作涉及到锅炉、化学等多个专业，系统性和技术性强。飞灰、炉渣化验、报验管理工作实行三级管理，第一级为生产技术部，第二级为设备维护部和发电运行部，第三级为化验班及设备管理班组。总工程师领导飞灰、炉渣化验、报验管理工作。生产技术部门归口管理，设备维护部负责飞灰、炉渣取样设备的日常管理与维护，发电运行部负责具体飞灰、炉渣化验、报验的工作。 3.1.2各部门及各级专责人按责任要求，一级对一级负责，工作到位，责任到人，做好飞灰、炉渣化验、报验管理日常工作。 3.2 责任与权限 3.2.1 副总经理（总工）的职责 3.2.1.1贯彻执行国家、行业及上级公司的各项规定、规程、制度及有关技术措施，组织制定飞灰、炉渣化验、报验管理标准及相关管理制度。 3.2.1.2组织建立完善的飞灰、炉渣化验、报验管理各级人员责任。 3.2.1.3掌握设备的运行、检修、设备事故和缺陷情况，出现设备重大事故或异常时，及时组织分析处理。 3.2.1.4协调解决飞灰、炉渣化验、报验中出现的问题，建立考核制度，检查考核设备管理部门工作的完成情况。 3.2.1.5组织相关部门有计划地采用和推广成熟、可靠、实用的新技术、新方法，提高飞灰、炉渣化验水平。 3.2.2生产技术部化学专工 3.2.2.1 在副总经理（总工）和部门领导下负责归口管理并做好飞灰、炉渣化验、报验管理工作。 3.2.2.2对飞灰、炉渣化验、报验工作进行通报和总结，对存在的问题进行分析和总结，及时向副总经理（总工）和部门汇报，并组织采取措施落实解决。 3.2.2.3负责审查与飞灰、炉渣化验有关的技术方案、措施，协调，解决技术难题。 3.2.2.4负责组织有关飞灰、炉渣取样、化验的技改、科技、试验等项目的申报和实施。 3.2.2.5负责推行、普及飞灰、炉渣化验方面的新技术，提高化验水平。

降低飞灰及大渣可燃物措施

**发电厂降低飞灰及大渣可燃物措施

2009年5月31日 降低飞灰及大渣可燃物措施 1、确保入炉煤质 火力发电厂中的锅炉设备是按一定的煤质进行设计的。在运行中如燃用煤质发生变化，对锅炉的安全和经济运行会产生影响，变化愈大其影响愈大。因此，确保入炉煤质尽量在设计范围内，是保证锅炉安全经济运行的基本要求。 燃料部要加强入炉煤的掺配，尽量做到掺配均匀；如掺烧劣质煤，要严格按“锅炉掺烧劣质煤措施”执行。 2、控制好煤粉细度 煤粉细度及均匀性对飞灰和大渣可燃物有着较大的影响，因此要加强对制粉系统的维护和检修，按规定进行磨煤机的定检和大修，按要求对煤粉细度进行测试并及时进行调整。 3、加强设备管理，提高设备健康水平 锅炉队要加强对制粉系统的检修维护，加强对锅炉漏风的治理；仪控队要加强对各监视表计的检查维护，确保其指示正确，以利于运行人员监视调整。 4、加强运行调整 各单元要加强燃烧调整，单元长要时刻关注入炉煤质、飞灰及大渣可燃物、总风量、氧量、磨煤机出口温度和风量等参数，根据机组负荷和入炉煤质的变化，及时督促监盘人员进行调整；监盘人员要严

格执行有关燃烧调整方面的措施，加强对参数监视，及时进行调整。 1）运行人员要加强燃烧调整，合理控制氧量；机组负荷280MW 以上时氧量按3.3～3.6%控制，机组负荷240～280MW时氧量按3.6～4.0%控制，机组负荷200～240MW时氧量按4.0～4.3%控制，机组负荷200MW以下时氧量按4.3～4.6%控制。当入炉煤质发生变化时，对燃烧的调整应与煤质的变化相适应；对挥发分偏高的煤种，应适当降低氧量，对挥发分偏低、灰分偏高的煤种，应适当增加氧量。 2）保持合理的制粉系统运行方式，尽量不隔层运行；磨煤机出口温度当入炉煤空干基挥发份低于25%时按85℃控制，当入炉煤空干基挥发份25～30%时按80～82℃控制，当入炉煤空干基挥发份高于30%时按75～77℃控制；一次风量以CCS定值为正常（煤量较低时稍高于CCS定值）。 3）注意监视二次风各挡板的调节情况，辅助风、燃料风正常应投自动按控制曲线自动调整；风箱/炉膛差压按满负荷700Pa控制。燃尽风控制曲线一、二期与三期差别较大，鉴于#4炉试验燃尽风挡板开度对飞灰可燃物有较明显的影响，因此一、二期锅炉燃尽风挡板暂不要投自动，按以下原则手动调整：200MW负荷以下时开50%，200～240MW负荷开80%，240MW负荷以上时开100%；三期锅炉按控制曲线调整（注意自动调整情况，不符合要求时切手动调整）。 4）当飞灰在线监测装置显示飞灰可燃物有较大升高趋势（0.5%以上）时，运行人员要及时进行燃烧工况调整以观察效果；当调整无效果时要及时通知检修对有关设备进行检查处理。单元长或值长要根

火力发电机组煤耗在线计算导则

西安热工研究院有限公司贵州电力调度通信局贵州电力试验研究院

前言 本标准附录A为资料性附录。 本标准由中国电力企业联合会提出。 本标准由电力行业热工自动化与信息标准化技术委员会归口并负责解释。 本标准起草单位：西安热工研究院有限公司，贵州电力调度通信局，贵州电力试验研究院。本标准主要起草人：王智微钟晶亮王庭飞赖菲徐威方朔郭翔文贤馗。 本标准附录A为资料性附录。

目录 1范围1 2规范性引用文件1 3术语、符号1 4火力发电机组煤耗在线计算3 5机组煤耗在线计算测点要求6 6煤耗量曲线处理方法8 7附录A 火力发电机组煤耗在线计算采集的数据清单10

火力发电机组煤耗在线计算导则 1范围 本标准规定了火力发电机组煤耗在线计算的数据处理准则和计算方法，规定了机组煤耗曲线和微增率曲线的获得方法。 本标准适用于容量为100MW及以上火力发电机组的煤耗（发电煤耗和供电煤耗）在线计算。 其它容量机组的火力发电机组可参照执行。 2规范性引用文件 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 10184-1988 电站锅炉性能试验规程 DL/T 964-2005 循环流化床锅炉性能试验规程 GB 8117-2008 电站汽轮机热力性能验收试验规程 DL/T 904-2004 火力发电技术经济指标计算 DL/T 567.1-2007 火电厂燃料试验方法一般规定 DL/T 567.2-2005 入炉煤和入炉煤粉样品的采取方法 DL/T 567.3-2005 飞灰和炉渣样品的采集 DL/T 567.4-2005 入炉煤、入炉煤粉、飞灰和炉渣样品的制备 DL/T 567.6-2005 飞灰和炉渣可燃物测定方法 GB/T 212-2008 煤的工业分析方法 GB/T 213-2008 煤的发热量测定方法 IAPWS-IF97 水和水蒸汽性质方程 3术语、符号 3.1术语 3.1.1直采直送（王智微，建议去掉） 指从发电设备、工艺流程过程中的控制系统中直接采集。 3.1.2一次数据Primary Data（王智微） 指从发电设备、工艺流程过程中实时得到的数据。 3.1.3手动采集数据Manual Input Data（王智微） 指电厂手动输入的数据，包括煤的工业成分、煤的热值、飞灰和炉渣可燃物。 3.1.4校验值Check Data（王智微） 一次数据和手动采集数据的合理值。

锅炉燃烧调整

[分享]锅炉燃烧的监视与调整 锅炉燃烧, 调整 锅炉燃烧的监视与调整 1. 燃烧调整的任务炉内燃烧调整的任务可归纳为四点： （1）保证燃烧供热量适应外界负荷的需要，以维持蒸汽压力、温度在正常范围内。 （2）保证着火和燃烧稳定，燃烧中心适当，火焰分布均匀，不烧坏燃烧器，不引起水冷壁、过热器等结渣和超温爆管。(燃烧的安全性) （3）燃烧完全，使机组运行处于最佳经济状况。提高燃烧的经济性，减少对环境的污染。（经济性） （4）对于平衡通风的锅炉来说，应维待一定的炉膛负压。 2. 燃烧火焰监视煤粉的正常燃烧，应具有光亮的金黄色火焰，火色稳定、均匀，火焰中心在燃烧室中部，不触及四周水冷壁；火焰下部不低于冷灰斗一半的深度，火焰中不应有煤粉分离出来，也不应有明显的星点，烟囱的排烟应呈淡灰色。 ① 火焰亮白刺眼：风量偏大，这时炉膛温度较高； ② 火焰暗红：风量过小、煤粉太粗、漏风多，此时炉膛温度偏低； ③ 火焰发黄、无力：煤的水分偏高或挥发分低。 3. 燃料量的调整由于直吹式制粉系统出力的大小直接与锅炉蒸发量相匹配，当负荷变化时，通过①调节给煤机的转速或②启停制粉系统来适应负荷变化的需要。 （1）负荷变动大，即需启动或停止一套制粉系统。 在确定制粉系统启、停方案时，必须考虑到燃烧工况的合理性，如投运燃烧器应均衡、保证炉膛四角都有燃烧器投入运行等。以韩二600MW锅炉为例： ① 75%～100%B-MCR时，运行五台磨； ② 55%～75%B-MCR时，运行四台磨； ③ 40%～55%B-MCR，只有三台磨煤机运行。

④ 40%B-MCR以下时，两台磨运行。 而当锅炉负荷小于50%B-MCR时，应投入油枪稳定燃烧。同时为了保持低负荷时燃烧的经济性，在停用制粉系统时，应注意先停上层燃烧器所对应的磨煤机，而保持下层燃烧器的运行。 （2）负荷变化不大，可通过调节运行中的制粉系统出力来解决。 1) 锅炉负荷增加，要求制粉系统出力增加，应： ① 先增加磨煤机的通风量（开大磨煤机进口风量挡板），利用磨煤机内的少量存粉作为增负荷开始时的缓冲调节； ② 然后增大给煤量（加大给煤机的转速）； ③ 同时开大相应的二次风门，使燃煤量适应负荷。 2) 锅炉负荷降低时，则减少给煤量和磨煤机通风量以及二次风量。 4. 风量的调整锅炉的负荷变化时，送入炉内的风量必须与送入炉内的燃料量相适应，同时也必须对引风量进行相应的调整。 入炉的总风量包括一次风和二次风，以及少量的漏风。单元制机组通常配有一、二次风机各两台。一次风机负责将煤粉送入炉内，故运行中的一次风量按照一定的风煤比来控制；二次风机就是送风机，燃烧所需要的助燃空气主要是送风机送入炉膛的，所以入炉总风量主要是通过调节二次风量来调节的。而调节的目标就是在不同负荷下维持相应的氧量设定值（锅炉氧量定值设为锅炉负荷的函数）。 （1） 总风量的调节方法1) 送风大小的判断 ① 锅炉控制盘上装有O2量表，运行人员根据表计的指示值，通过控制烟气中的CO2和O2含量，从而控制炉内过量空气系数的大小。使其尽可能保持为最佳值，以获得较高的锅炉效率。 ② 锅炉在运行中，除了用表计分析判断之外，还要注意分析飞灰、灰渣中的可燃物含量，观察炉内火焰及排烟颜色等，综合分析炉内工况是否正常。如前所述：火焰炽白刺眼，风量偏大，O2量表计的指示值偏高，可能是送风量过大，也可能是锅炉漏风严重，送风调整时应予以注意；火焰暗红不稳，风量偏小时，O2量表计值偏小，此时火焰末端发暗且有黑色烟怠，烟气中含有CO并伴随有烟囱冒黑烟等。 2) 总风量的调节 ①是通过电动执行机构操纵送风机进口导向挡板或动叶倾角，改变其开度来实现的。