化工原理试题及答案(绝密请勿到处宣扬)
12 月25 日
一、填空题(共15 空,每空 2 分,共30 分)
1. 一容器真空表读数为10 kpa ,当地大气压强为100 kpa ,则此容器的绝对压强和表压强(以kpa 计)分别为:( 90kpa)和( -10kpa )。
2. 热传导只发生在固体和(静止)的或(滞)流动的流体中。
3.物体的吸收率越(大),其辐射能力越(大)。(填大或小)
4.蒸发中以(二次蒸汽)是否再利用而分为单效或多效蒸发。
5.蒸发中的温度差损失主要由溶液中的(不挥发溶质)、液柱的(静压头)和管路(阻力)所引起的沸点升高三部分组成。
6.一容器压力表读数为10 kpa,当地大气压强为100 kpa,则此容器的绝对压强(以kpa 计)为:(90kpa )。
7.对于同种流体,自然对流时的对流传热系数比时的(小)。(填大或小)
8.物体的吸收率越大,其辐射能力越(大),所以黑体的辐射能力比灰体的(大)。(填大或小)
9.蒸发操作所用的设备称为(蒸发器)。
10. 按二次蒸汽是否被利用,蒸发分为(单效蒸发)和(多效蒸发)。
二、选择题(共 5 题,每题 2 分,共 10 分)
1.对吸收操作有利的条件是:( D )
A. 操作温度高、压强高;
B. 操作温度高、压强低;
C. 操作温度低、压强低;
D. 操作温度低、压强高
2. 精馏塔内上层塔板液相轻组分浓度较下层塔板(A),液相温度较下层塔板()
A. 高,低;
B. 低,高;
C. 高,高;
D. 低,低
3.( D )是塔内气液两相总体上呈逆流流动,而在每块塔板上呈均匀的错流流动。
A. 板式塔的传质意图;
B. 板式塔的设计过程;
C. 板式塔的恒摩尔流要求;
D. 板式塔的设计意图
4. 恒定干燥条件是指湿空气在干燥器内的(C)及与物料的接触方式都不变。
A. 温度、焓值、湿度;
B. 流速、压强、湿度;
C. 流速、温度、湿度;
D. 温度、湿度、压强
5. 对于湿物料的湿含量,下面哪种说法是正确的?(B)
A. 平衡水一定是自由水;
B. 平衡水一定是结合水;
C. 自由水一定是结合水;
D. 自由水一定是非结合水
6. 当二组分液体混合物的相对挥发度为(C)时,不能用普通精馏方法分离。当相对挥发度为
( A)时,可以采用精馏方法
A. 3.0 ;
B.2.0;
C.1.0;
D.4.0 7. 下述说法中错误的是(
B
)。
A . 板式塔内气液逐级接触,填料塔内气液连续接触;
B. 精馏用板式塔,吸收用填料塔;
C.精馏既
可以用板式塔,又可以用填料塔;
D. 填料塔可以避免液泛 8. 物料的平衡水分一定是(
C
)
A. 非结合水分;
B. 自由水分;
C.结合水分;
D. 临界水分
9. 对于湿物料的湿含量,下面哪种说法是正确的?( B )
A. 平衡水一定是自由水;
B. 平衡水一定是结合水;
C. 自由水一定是结合水;
D. 自由水一定是非
结合水。
三.计算题
1. 在一列管换热器中将
15000kg/h 油品从 20 摄氏度加热到 90 摄氏度,油品走管内管外,加热介
质 为 130 摄 氏 度 的 水 蒸 气 , 换 热 器 有 100 根 直 径 1.5*15mm , 长 2m 的 钢 管 构 成 , 管 内
i
=360 w 2
/ m 2 * c ,管外 0
=12000W/㎡油品的比热容为 1.9KJ/kg* ℃,操作条件下的汽化潜热为
2205KJ/Kg ,钢管的导热系数
45W/m*℃,若加热全部冷凝后在饱和温度下排出的,忽略热损失和管壁
的污垢热阻。
( 1)换热器的热负荷?
( 2)加热蒸汽的消耗量?
( 3)总转热系数?
( 4)该换热器能否满足生产任务?解:
( 1)换热器的热负荷?
Q W c C PC (t 2 t 1 ) =15000*1.9*(90-20)=1995000KJ/h=554.17KJ/s
( 2)加热蒸汽的消耗量?
W h Q / r 1995000 / 2205 904.8Kg / h
0.251Kg / s
( 3)总转热系数?
d 0 15mm* d i 12mm
d m (d 0 d i ) / In ( d 0 / d i ) (15 12) / In (15 /12) 13.44mm
k
k 0
d 0
1
1 )
(
15
1
1 278.3w / m
2 * C
( bd 0 0.0015*15 )
i
d
i
kd m 0
3600*12
45*13.44
12000
( 4)该换热器能否满足生产任务?
S n dl 100*3.14*0.015*2
9.42m 2 假设逆流传热 t m t 2 t 1 (130 20) (130 90)
In 130 69.2 C In t 2 20
t 1 130 90
Q '
ks t m 278.3*9.42*69.2
1.814*10 5 w 181.4kw
Q 1995000kj / h 1995000*1000 / 3600 554160 j / s 554160w 554.16kw
因此换热器最大传热效率
Q 小于实际所需的传热效率 Q ,所以此换热器不满足生产任务
2.在一连续精馏中分离苯、甲苯的混合,进料量为
100kmol/h
,原料液中苯
0.4 ,塔顶馏出液中
苯的回收率为
83.3%,塔底馏出液中含苯 0.1 (以上均为摩尔分数) ,原料液为饱和液体进料,笨甲苯
的相对挥发度为 2.5 ,回流比为最小回流比的
3 倍,塔底为主凝器, 。
( 1)馏出液及釜残夜量
( 2)塔釜产生的蒸汽量及塔顶回流的液体量。
( 3)离开塔顶第一层理论板的液相组成解:
( 1)馏出液及釜残夜量
F
D W Fx F Dx D Wx W
Dx D 0.838
Fx F
Dx D 0.838Fx F
W
(0.162 Fx F )
0.162*100*0.4
64.8kmol / h
x w
0.1
D F
W 100 64.8
35.2kmol / h
x D
0.952
( 2)塔釜产生的蒸汽量及塔顶回流的液体量。
R min ( x D y q ) / ( y q x q ) 当原料液位饱和液体进料时
q=1 x q x F
R
min
[
x
D
(1 x D ) / (1 x F )] / (
1) =[0.952/0.4-2.5*(1-0.952)/(1-0.4)]/(2.5-1)=1.453
x F
R
3R
min
l / D R l RD 3R min D 3*1.453*35.2 153.4kmol / h
V ' W L ' V ' L ' W L F
W
153.4 100
64.8 188.6kmol / h
( 3)离开塔顶第一层理论板的液相组成
x D =0.952 y x /[1 (
1)x] y x D
0.952
=2.5
0.952=2.5 x / (1 1.5x)
x =0.888
3. 一连续干燥器中,每小时处理湿物料1000kg经干燥后物料含水量有8%降至2%(均为湿基)湿度为0.009kg水 /kg ,绝干气的新鲜空气经预热器预热后进入干燥器后空气湿度为0.022kg水 /kg绝干气。
(1)水分蒸发量
(2)新鲜空气的消耗量。
解:
(1)水分蒸发量
G G1 *(1W1 ) =1000*(1-0.08)=920kg/h
第一种解方法:
G2G1(1 W1 ) / (1 W2 ) 920 / (1 0.2) 938.8kg / h W G1G2=1000-
938.8=61.2kg/h=0.017kg/s
第二种解方法:
X1W1 / (1 W1)X 2W2 / (1 W2 )W G ( x1x2 )
代入数据解得W=61.2kg/h
( 2)新鲜空气的消耗量。
L W / ( H
2
H 1)61.2*(0.0220.009)4707.7 kg / h
新鲜空气消耗量:
L'L(1H
1 )4707.7*(10.009)4750kg / h
4.每小时将15000kg含苯40%(质量分数下同)和甲苯60%的溶液,在连续精馏塔中进行分离,要求釜残夜中含苯不高于2%,塔顶馏出液中苯的回收率为97.1%. ( p17 1-4)(1)求出馏出液和釜残液的流量及组成以及摩尔流量及摩尔分数表示。
解:苯的摩尔质量为 78,甲苯的摩尔质量为 92
进料组成 x F
40 / 780.44
40 / 7860/ 92
釜残液组成 x W
2 / 780.0235
2 / 7898 / 92
原料液的平均摩尔质量M F0.44*780.56*9285.8
依题意知 D x D /
F x F0.971
所以 D x D 0.971*175*0.44
全塔物料衡算D W F175 D x D W
x W
F
x F或 D x D 0.0235W 175*0.44
联立式 a、式 b、式 c,解得
D 80.0kmol / h , W95.0kmol / h ,x D0.935
5.在一单壳程、四管程管壳式换热器中,用水冷却热油,冷水在管内流动,进口温度为
15℃,
出口温度为 32℃,。热油在壳方流动,进口温度为 20℃,出口温度为 40℃,热油流量为 1.25kg/s ,平
均比热容为 1.9KJ/ ( kg* ℃)。若传热的总传热系数为 470W/(㎡ * ℃),试求换热器的传热面积。
(p236
4-8)
解:换热器传热面积可根据总传热速率方程求得,即
S
Q ,换热器的传热量为
t m
K
Q W h c ph (T 1 T 2 ) =1.25*1.9*10 3 (120-40)=190kW
1-4 型管壳式换热器的对数平均温度差先按逆流计算,即
t m '
t 2 t 1
(120 32) (40 15)
t 2 ln 120
32
50 C
ln
t 1
40 15
温度差校正系数为:
R
T 1 T 2
120 40
t 2 t 1 32 15 t 2 t 1
32 4.17P
T 1 t 1
120 0.162
15 15
由图 4-17 ( a )中查得:
t
t m '
0.89 ,所以
t m
t
t m ' 0.89*50
44.5 C
Q
190*10 3 2
故 S
t m
470*44.5
9.1m
K
6. 在单效蒸发器中将每小时5400kg 、 20%NaOH 水溶液浓缩至 50%。原料液温度为 60℃,平均比热 容为
3.4 KJ/
( kg* ℃),加热蒸汽与二次蒸汽的绝对压强分别为
400KPa 及
50KPa ,操作条件下溶液的
沸点为
126 ℃,总传热系数为
K α =1560W/( KJ/ (㎡ * ℃)。加热蒸汽的冷凝饱和水在饱和温度下排
除。热损失忽略不计。试求
( 1)考虑浓缩热时
①加热蒸汽消耗量及单位蒸汽消耗量②传热面积
( 2)忽略浓缩热时 ①加热蒸汽消耗量及单位蒸汽消耗量②若原料液的温度改为
30℃及 126℃,
分别求一项。 (p310 5-3)
解:从附录分别查出加热蒸汽、二次蒸汽及冷凝水的有关参数如下
400kPa: 蒸汽的焓
H=2742.1kJ/kg,
汽化热
r=2138.5kJ/kg
冷凝水的焓
h w
603.61
kJ/kg,
温度
T=143.4
C
50kPa: 蒸汽的焓
H '=2644.3kJ/kg,
汽化热
r '=2304.5,
温度 T ' =81.2
C
( 1)考虑浓缩热时
①加热蒸汽消耗量及单位蒸汽消耗量
蒸发量 W F (1x0)5400(10.2
) 3240kJ/kg
x10.5
由图 5-14查出 60 C时 20%NaOH水溶液的焓、126 C时 50%NaOH水溶液的焓分别为h0210kJ/kg, h1=620 kJ/kg
用式 5-11a 求加热蒸汽消耗量,即
D
WH ' (F W) h1Fh03240*2644.3(5400 3240)*620 5400*210 r =4102 kJ/kg
2318.5
e D4102 1.266
W3240
②传热面积
S0
Q
K0t m
Q Dr4102*2138.58772*10 3kJ/kg=2437kW
K 01560W / ( m2 *C) 1.56kW / ( m2 * C )
t m143.4 12617.4 C
所以 S0243789.78m2
1.56*17.4
取20%的安全系数。则S0 1.2*89.78 107.7m2
( 2)忽略浓缩热时
①忽略浓缩热时按式5-21 计算加热蒸汽消耗量。因忽略热损失,故式5-21 改为
Wr 'Fc p 0 (t1t0 ) 3240*2304.5 5400*3.4(126 60)
4058 kJ/kg D
r '2138.5
4058
1.252
e
3240
由此看出不考虑浓缩热时约少消耗1%的加热蒸汽。计算时如果缺乏溶液的焓浓数据,可先按不考虑浓缩热的式5-21 计算,最后用适当的安全系数加以校正。
②改变原料液温度时的情况原料液为 30 C时:
D 3240*2304.55400*3.4(12630)
2138.5
4316 kJ/kg
e 4316
1.332 3240
原料液为 126 C时:
D 3240*2304.55400*3.4(126126)
2138.53492 kJ/kg
e 3492
1.078 3240