工作桥计算书
1基本情况
该桥为输水洞放水塔工作桥。桥的上部结构型式为1-20米钢筋混凝土简支梁。桥长20米，单跨跨径为20米。
建筑物级别为Ⅳ级建筑物，结构重要系数为r 0=0.9
安全级别为Ⅲ级永久荷载分项系数r G =1.05
可变荷载分项系数 r Q =1.1
结构环境为二类环境
结构系数rd=1.2
设计荷栽：40KN
桥面宽度：2.5米
地震烈度：6°
C25砼：fc=12.5N/mm 2 E c=28000N/mm 2
Ⅱ级钢筋：fy=310N/mm 2
地基承载力[σ]=1MPa
主要材料：
混凝土：桥面铺装层采用C30，其于采用C25
钢筋主筋采用Ⅱ级，其它采用Ⅰ级
支座采用La ×Lb ×H=100x200x14mm 的板式橡胶支座
设计原则：采用极限状态设计，结构进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。
承载能力极限状态计算以塑性理论为依据，设计原则 ：荷载效应不利组合设计值小于或等于结构抗力效应的设计值。
)()(s
c c
d b q g d r Rg r R R r Q r G r S ；；≥∑ 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》
G:永久荷载（结构重力）； rg ：永久荷载（结构重力）安全系数 Q ：可变荷载及永久荷载中混凝土收缩、徐变影响力、基础变位影响力 Rq ：荷载Q 的安全系数 Rc ：混凝土强度设计值
Sd ：荷载效应函数
rc ：在混凝土强度设计采用值基础上的混凝土安全系数
Rs ：钢筋强度设计采用值
rs:钢筋强度设计采用值基础上的钢筋安全系数
rb ：结构工作条件系数
Rd ：结构抗力函数
正常使用极限状态计算以弹性理论或塑性理论为基础，进行下列两项校核。
(1)短期荷载下的变形 fd (2)荷载组合作用下的裂缝宽度δd<δl 0.2mm fL 、δl ：变形、裂缝宽度的限值 2.荷载计算 人群荷载：q k1=2.5 KN/m 运输荷载（根据金属结构要求，最大块件重量40KN ，运输接触面积按1.6m ×2.0m 考虑） q k2= 40/2=20KN/m 作用于板上的荷载q k2′= 40/1.6=25KN/m 2.2桥梁恒荷载(20m 跨) 2.2.1 T 梁恒荷载 g k1=A ×r=0.636x25/2=7.95KN/m 2.2.2栏杆自重，与运输荷载不同时考虑 g k2=（3×20×0.024+10×1×0.069）/20=0.1065KN/m 2.2.3桥面铺装层按50mm 混凝土考虑 g k3= 0.05×2.5x25/2 =3.125KN/m 2.2.3桥面板计算时按120mm 混凝土考虑 g k4=0.12×25 =3KN/m 3桥面板计算 3.1内力计算 3.1.1恒载弯矩及剪力(取1m 板宽计算) 3.1.1跨中简支弯矩（因为结构对称，且对T 梁对称所以跨中弯矩计算不考虑恒荷载） M0=r 0φ（r G g k +r Q q k ）×L 2/8 =0.9×0.95（1.2×25）×1.252/8 =5KN.m 3.1.2支点剪力 Q0= r 0φ（rGgk+rQqk ）×L/2 =0.9×0.95×（1.05×0.17×25+1.2×25）×1.25/2 =18.5N 3.2板截面配筋计算 3.2.1跨中主筋 保护层厚度c=20mm 初拟φ12的受力筋（不考虑铺装层） h0=h-c-d/2=120-20-6=94mm 按单筋矩形截面计算（取1m 板宽计算） )/(20bh f M r c d s =α =1.2×5×106/（12.5×1000×942） =0.054 s αξ211--= =144.0211?-- =0.056 y c s f bh f A /0ξ= =12.5×1000×94×0.056/310 =213mm 2 实配φ10@200 (As=393mm 2) 3.2.2裂缝宽度验算 )87.0/(0As h Ms ss =σ =5×106/0.87/94/393 =156 pte=As/A te =393/2/30/1000=0.006 )1.03(max 321te ss p d c Es w +=σααα =1.0×1.0×1.5×156/200000×（3×20+0.1×10/0.006） =0.265<0.3满足要求 α1：考虑构件受力特征的系数 受弯构件为1.0 α2：钢筋的表面形状系数 Ⅱ级钢筋1.0 α3：考虑荷载长期作用影响的系数 荷载短期组合为1.5 d ：钢筋直径10 ρte ：纵向受拉钢筋的有效配筋率 A te ：有效受拉混凝土的截面面积 A S ：受拉区有效受拉纵向钢筋截面积 σss ：按荷载效应短期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力 3.2.3抗剪计算 0025.107.0h s A f fcbh Vcs sv yv += =0.07×12.5×1000×94+1.25f yv A sv h 0/s =82250+1.25f yv A sv h 0/s 1.2Q=1.2×18.5=22KN<8 2.25KN 不需单独配抗剪钢筋 4主梁内力计算 4.1内力计算 跨中弯矩 M= r 0φr G g k ×L 2/8+ r 0φr Q Ql 0/4 =0.9×0.95×1.05×(7.98+0.1065+3.125)×19.962/8+0.9×0.95×1.2×19.96×40/4 =706KN.m 支座剪力 Q= r 0φ（r G gk+r Q qk ）×L/2 =0.9×0.95×[1.05×（7.98+0.1065+3.125)×19.96/2+1.2× 40/2=142KN 4.2T 梁配筋计算 按双排配筋考虑 a=70mm a=70mm h 0=1000-70=930mm 确定翼缘计算宽度 0' l b f =/3=19.96/3=6.65m m s b b n f 43.125.118.0' =+=+= 取bf’=1.25m h f ’/h 0=0.12/1.0=0.12>0.1 取bf ’=1.25m rdM=1.2×706=848KN.m )(' 0' ' f f f c h h h b f -=12.5×1.25×0.12×（1-0.12/2）×103=1762KN.m )2/('0''f f f c d h h h b f M r -< 属第1种T 梁按宽度1.25m 的矩形梁计算 )/(20bh f M r c d s =α =848×106/（12.5×1250×9302） =0.063 s αξ211--= =063.0211?-- =0.065 y c s f bh f A /0ξ= =12.5×1250×0.065×930/310 =3047mm 2 实配7φ25 (As=3436mm 2) 4.3裂缝宽度验算 )87.0/(0As h Ms ss =σ =706×106/0.87/930/3436 =254 pte=As/A=3436/2/30/1250=0.046 )1.03(321max te ss p d c Es w +=σααα =1.0×1.0×1.5×254/200000×（3×30+0.1×25/0.046） =0.27>0.3满足要求 4.4抗剪计算 支座反力 0025.107.0h s A f fcbh Vcs sv yv += =0.07×12.5×1250×930+1.25f yv A sv h 0/s =1017187+1.25f yv A sv h 0/s 1.2Q=170.4KN<1017KN 不需单独配置抗剪钢筋 5挠度计算 ]1202/1000180125081000125081000180[31333）（）（-?-++?=I =2.7×10 10 fc=EI pl EI ql 4838453 4+ =[5×（7.52+1.477）×200004/384+（2.7+27）×200003×103/48] /2.8/10000/2.7/1010 =6.55mm<20000/600=33mm 满足要求 7橡胶支座的计算 7.1支座的平面尺寸的计算 Ac=V/[δ] （3-2-123） V=100KN 见主梁内力计算 [δ]：橡胶支座的容许应力，对硬度（邵氏硬度）为55°~60°的氯丁橡胶支座 [δ]=100kg/cm 2 则Ac=100/1=100cm 2 实际选用GJZ 系列支座，支座平面尺寸=100mm ×200mm 支座承载力为200KN抗滑最小承载力为52KN 7.2支座厚度的计算 橡4胶支座中橡胶片的总厚度d d=△t/tg[r] (3-2-124) △t:温度变化等原因产生的水平位移（cm） △t=αtL (3-2-112) α:钢筋混凝土的线膨胀系数，为0.1×10-2 [r]:橡胶支座的容许剪切角，对橡胶支座tg[r]=0.2~0.3 L：梁的计算跨径（cm） 建桥区平均温度变化幅度按-10°C~40°C考虑，安装温度+10°C+10°C 最大温差t=30°C,则温度变化引起的水平位移 △ t=102×30×20×102=0.6cm 两端用相同支座，每个支座的水平位移为△t/2 支座厚度 d=△t/2/tg[r]=0.6/2/0.3=1cm 实际选用支座厚度 d=14mm 1基本情况 该桥为输水洞放水塔工作桥。桥的上部结构型式为1-20米钢筋混凝土简支梁。桥长20米，单跨跨径为20米。 建筑物级别为Ⅳ级建筑物，结构重要系数为r0=0.9 安全级别为Ⅲ级永久荷载分项系数r G=1.05 可变荷载分项系数r Q=1.1 结构环境为二类环境 结构系数rd=1.2 设计荷栽：40KN 桥面宽度：2.5米 地震烈度：6° C25砼：fc=12.5N/mm2 E c=28000N/mm2 Ⅱ级钢筋：fy=310N/mm2 地基承载力[σ]=1MPa 主要材料： 混凝土：桥面铺装层采用C30，其于采用C25 钢筋主筋采用Ⅱ级，其它采用Ⅰ级 支座采用La ×Lb ×H=100x200x14mm 的板式橡胶支座 设计原则：采用极限状态设计，结构进行承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。 承载能力极限状态计算以塑性理论为依据，设计原则 ：荷载效应不利组合设计值小于或等于结构抗力效应的设计值。 )()(s c c d b q g d r Rg r R R r Q r G r S ；；≥∑ G:永久荷载（结构重力）； rg ：永久荷载（结构重力）安全系数 Q ：可变荷载及永久荷载中混凝土收缩、徐变影响力、基础变位影响力 Rq ：荷载Q 的安全系数 Rc ：混凝土强度设计值 Sd ：荷载效应函数 rc ：在混凝土强度设计采用值基础上的混凝土安全系数 Rs ：钢筋强度设计采用值 rs:钢筋强度设计采用值基础上的钢筋安全系数 rb ：结构工作条件系数 Rd ：结构抗力函数 正常使用极限状态计算以弹性理论或塑性理论为基础，进行下列两项校核。 (1)短期荷载下的变形 fd (2)荷载组合作用下的裂缝宽度δd<δl 0.2mm fL 、δl ：变形、裂缝宽度的限值 2.荷载计算 人群荷载：q k1=2.5 KN/m 设计值 q 1=r 0r q q k1=0.9×1.2×2.5=2.7 KN/m 运输荷载（根据金属结构要求，最大块件重量40KN ，运输接触面积按1.6m ×1.0m 考虑） 设计值 q2=r 0r q q k1=0.9×1.2×40/2=21.6KN/m 作用于板上的荷载q2’=r 0r q q k1=0.9×1.2×40/1.6=27KN/m 2.2桥梁恒荷载(20m 跨) 2.2.1 T 梁恒荷载 g1= r 0r q g k1=0.9×1.05×0.636x25/2 =7.52KN/m 2.2.2栏杆自重，与运输荷载不同时考虑 g2=0.9×1.05×（3×20×0.024+10×1×0.069）/20 =0.1KN/m 2.2.3桥面铺装层按50mm 混凝土考虑 g3= r 0r q g k1=0.9×1.05×0.05×2.5x25/2 =1.477KN/m 2.2.3桥面板计算时按120mm 混凝土考虑 g4= r 0r q g k1=0.9×1.05×0.12×25 =2.835KN/m 3板计算 3.1计算弯矩 3.1.1恒载弯矩及剪力(取1m 板宽计算) 3.1.1跨中简支弯矩 M0=（2.835+1.477）×0.95×（1.252/8+0.625×1.25-0.625×0.625） =2.4KN.m 3.1.2支点剪力 Q0=0.95×（2.835+1.477）×2.5/2 =5.12KN 3.2活载弯矩及剪力（取1米板宽计算） 3.2.1跨中简支弯矩 M0=（2.7+27）×0.95×（1.252/8+0.175×1.25-0.175×0.175） =10.82KN.m 3.2.2支点剪力 Q0=0.95×（2.7+27）×1.6/2 =22.572KN 3.3板截面配筋计算 3.3.1跨中主筋 保护层厚度c=20mm 初拟φ12的受力筋（不考虑铺装层） h0=h-c-d/2=120-20-6=94mm 按单筋矩形截面计算（取1m 板宽计算） )/(20bh f M r c d s =α =1.2×（10.82+2.4）×106/（12.5×1000×942） =0.144 s αξ211--= =144.0211?-- =0.156 y c s f bh f A /0ξ= =12.5×1000×94×0.156/310 =590mm 2 实配φ14@200 (As=769mm 2) 3.3.2裂缝宽度验算 )87.0/(0As h Ms ss =σ =（10.82+2.4）/0.87/94/769 =210 pte=As/A=769/2/30/1000=0.013 )1.03(321max te ss p d c Es w +=σααα =1.0×1.0×1.5×210/200000×（3×20+0.1×14/0.013） =0.26<0.3满足要求 α1：考虑构件受力特征的系数 受弯构件为1.0 α2：钢筋的表面形状系数 Ⅱ级钢筋1.0 α3：考虑荷载长期作用影响的系数 荷载短期组合为1.5 d ：钢筋直径14 ρte ：纵向受拉钢筋的有效配筋率 A te ：有效受拉混凝土的截面面积 A S ：受拉区有效受拉纵向钢筋截面积 σss ：按荷载效应短期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力 3.3.3抗剪计算 0025.107.0h s A f fcbh Vcs sv yv += =0.07×12.5×1000×94+1.25f yv A sv h 0/s =82250+1.25f yv A sv h 0/s 1.2Q=1.2×（5.12+2 2.572）=3 3.23KN<82.25KN 不需单独配抗剪钢筋 4主梁内力计算 4.1内力计算 跨中弯矩 M=0.95（g1+g3）l 02/8+0.95(q1+q2’) l 0/4 =0.95×(7.52+1.477)×202/8+0.95×20×（2.7+27）/4 =568KN.m 支座剪力 Q=0.95（g1+g3）l 0/2+0.95(q1+q2’) /2 =0.95×(7.52+1.477)×20/2+0.95×（2.7+27）/2=100KN 4.2T 梁配筋计算 按双排配筋考虑 a=70mm a=70mm h 0=1000-70=930mm 确定翼缘计算宽度 0' l b f =/3=20/3=6.667m m s b b n f 43.125.118.0' =+=+= 取bf’=1.25m h f ’/h 0=0.12/1.0=0.12>0.1 取bf ’=1.25m rdM=1.2×568=682KN.m )(' 0' ' f f f c h h h b f -=12.5×1.25×0.12×（1-0.12/2）×103=1762KN.m )2/('0''f f f c d h h h b f M r -< 属第1种T 梁按宽度1.25m 的矩形梁计算 )/(20bh f M r c d s =α =682×106/（12.5×1250×9302） =0.05 s αξ211--= =05.0211?-- =0.052 y c s f bh f A /0ξ= =12.5×1250×0.052×930/310 =2428mm 2 实配5φ25 (As=2454mm 2) 4.3裂缝宽度验算 )87.0/(0As h Ms ss =σ =568×106/0.87/930/2454 =286 pte=As/A=2454/2/30/1250=0.033 )1.03(321max te ss p d c Es w +=σααα =1.0×1.0×1.5×286/200000×（3×30+0.1×25/0.033） =0.36>0.3不满足要求 重新配7φ22 (As=2661mm 2) )87.0/(0As h Ms ss =σ =568×106/0.87/930/2661 =263.8 pte=As/A=2661/2/30/1250=0.03548 )1.03(321max te ss p d c Es w +=σααα =1.0×1.0×1.5×263.8/200000×（3×30+0.1×22/0.03548） =0.3=0.3满足要求 4.4抗剪计算 支座反力 0025.107.0h s A f fcbh Vcs sv yv += =0.07×12.5×1250×930+1.25f yv A sv h 0/s =1017187+1.25f yv A sv h 0/s 1.2Q=120KN<1017KN 不需单独配置抗剪钢筋 5挠度计算 ]1202/1000180125081000125081000180[31333）（）（-?-++?=I =2.7×10 10 fc=EI pl EI ql 4838453 4+ =[5×（7.52+1.477）×200004/384+（2.7+27）×200003×103/48] /2.8/10000/2.7/1010 =6.55mm<20000/600=33mm 满足要求 7橡胶支座的计算 7.1支座的平面尺寸的计算 Ac=V/[δ] （3-2-123） V=100KN 见主梁内力计算 [δ]：橡胶支座的容许应力，对硬度（邵氏硬度）为55°~60°的氯丁橡胶支座 [δ]=100kg/cm 2 则Ac=100/1=100cm 2 实际选用GJZ 系列支座，支座平面尺寸=100mm ×200mm 支座承载力为200KN 抗滑最小承载力为52KN 7.2支座厚度的计算 橡4胶支座中橡胶片的总厚度d d=△t/tg[r] (3-2-124) △t:温度变化等原因产生的水平位移（cm） △t=αtL (3-2-112) α:钢筋混凝土的线膨胀系数，为0.1×10-2 [r]:橡胶支座的容许剪切角，对橡胶支座tg[r]=0.2~0.3 L：梁的计算跨径（cm） 建桥区平均温度变化幅度按-10°C~40°C考虑，安装温度+10°C+10°C 最大温差t=30°C,则温度变化引起的水平位移 △ t=102×30×20×102=0.6cm 两端用相同支座，每个支座的水平位移为△t/2 支座厚度 d=△t/2/tg[r]=0.6/2/0.3=1cm 实际选用支座厚度 d=14mm Q/DZZR BZ207.408 调压器运行、调试作业指导书管理标准 1.目的 为保证设备安全、平稳输配天然气，特制定本规范 2.适用范围 2.1本指导书规定了燃气调压器运行的检查准备、操作程序和注意事项。 2.2本指导书适用于德州中燃城市燃气发展有限公司调压器的投用、压力设置和系统运行切换等作业。 2.3 操作人员要明确所操作燃气系统的压力等工艺参数设置要求。 2.4 检查所用工具、物品是否齐全，穿戴好工作服及劳保用品。 2.5 操作现场严禁烟火，防止静电产生，禁止碰撞、敲击管道及设备。 2.6 操作过程中，应注意保护精密仪表，要缓慢开启阀门，不得猛开猛关以防压力波动过大，损坏仪表。 2.7 设定操作压力应遵循由高到低的原则，按步骤逐项进行。一般设置压力顺序为：放散压力、切断压力、工作压力。各用气场所可根据其用气特点要求和侧重保护方式的不同，调整各压力的设定值并结合工作实际调整压力设置。 3.程序与要求 3.1 调压器的投用 3.1.1 确认调压器的进出口阀门已关闭； 3.1.2 测试切断阀的复位操作，确认切断阀设置压力正确并处于正常工作状态。测试中切断阀或附加在调压器上的切断阀在执行了切断动作后须人工进行复位。 3.1.3 测试放散阀，确认放散阀设置压力正确并处于正常工作状态。打开放散阀前边的控制阀门，使放散管路通畅，放散阀连接的放散管要符合安全要求。 3.1.4 缓慢开启进口阀门,并观察上游压力表是否在允许的压力范围,为避免出口压力表在送气时超量程损坏,可先关闭压力表下阀门,待压力稳定后再开启。 3.1.5 当进口压力正常后,缓慢开启调压器出口阀门,并精确调节调压器的出口压力。 3.1.6 缓慢开启调压器进口阀门,观察低压端压力,压力平稳后逐步全部开启调压器的进出口阀门，实现对系统供气。 埋件计算 建筑埋件系统 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 二〇一四年三月二十二日 目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (1) 2.1 埋件受力基本参数 (1) 2.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1) 2.3 群锚受剪内力计算 (2) 2.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (2) 2.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (3) 2.6 拉剪复合受力承载力计算 (3) 3 附录常用材料的力学及其它物理性能 (4) 幕墙后锚固计算 1 计算引用的规范、标准及资料 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) 2.1埋件受力基本参数 V=4000N N=5000N M=200000N·mm 选用锚栓：慧鱼-化学锚栓,FHB-A 12×80/100； 2.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 1：当N/n-My 1/Σy i 2≥0时： N sd h=N/n+My 1 /Σy i 2 2：当N/n-My 1/Σy i 2<0时： N sd h=(NL+M)y 1 //Σy i /2 在上面公式中： M：弯矩设计值； N sd h：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值； y 1，y i ：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离； y 1/，y i /：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； 工作平台、施工便桥 力学检算书 计算：复核：审核： 南沙工程项目经理部二OO二年十二月三十日 一、计算依据 1、广州市政工程设计研究院2002年10月发布的《沙仔桥工程施工图设计》 2、广州市市政工程设计院2002年9月5日发布的《沙仔大桥工程岩土工程勘探报告》 3、人民交通出版社出版的《公路施工手册-桥涵》上下册 4、人民交通出版社出版的《公路桥涵设计手册-基本资料》 5、中国建筑工业出版社出版的《实用桩基工程手册》 6、地震出版社1993年版《钢管桩的设计与施工》 7、《沙仔桥施工便桥及作业平台施工方案》 二、计算工具 1、连续梁计算软件 2、弹性支承连续梁计算程序 三、工作平台检算 平台主要承受的荷载为钻机荷载和人群荷载（1）钻机荷载（冲击钻） 经计算钻机对上纵梁产生的反力为 R1=128KN R2=32KN (2)人群荷载 人群荷载按3.5KN/m2，平台工作宽度为4米，纵向受力计算时人群荷载按3.5×4=14KN/m （3）贝雷片自重 贝雷片按3片为1吨计算，4排贝雷片每米重4.44KN 2、上纵梁（贝雷片）受力检算 贝雷片受力视为连续结构考虑，由外荷载产生的桥梁最大弯矩及剪力值不应超过下表所列数值（下表选自《公路施工手册-桥涵》下册） 连续梁桥的容许内力表 由上表知四排单层贝雷片承受的最大弯矩为788.2×4=3152.8 kN.m 最大剪力为245.2×4=980.8 kN 贝雷片整体受力简图如下 经计算得 R1=72.8KN R2=168.8KN M max =20.7KN.m Q max =148.7kN 4排贝雷片最大承载力 [M max ]=3153.4KN.m [Q max ]=981kN 满足要求。 3 、钢管桩长度的确定 调压器操作规程 文件编号： LG-15-03 一、接线 1、进线连接。在调压器 A 、 X 两个端子上，分别接线。此处两条线连接市电 AC220V 2、出线连接。在调压器 a、x 两个端子上，连接需要测试的设备。 二、通电调压 1、检查调压旋扭是否在 0V 位置。 再次检查进出线连接。 2、 3、进线接通 AC220V 电源。 转动调压手轮，同时观察电压表，直到电压达到测试要求。 4、 5、测试完成后将调压手轮调至 0V 位置。 将连接线去掉。 6、 三、注意事项 1、新安装或长期不用的调压器，运行前须用500 伏兆欧表测量线圈对地的绝缘电 阻，其值不低于 5 兆欧时才可安全使用，否测应进行热烘处理。热烘处理方法一般可用带电烘燥法或送入烘房烘燥。烘燥后应检查各紧固件是否松动，如有松动应加以紧固。 2、电源电压应符合调压器铭牌上的额定输入电压，允许偏差 +5% 。 调压器必须良好接地，以保证安全。 3、 使用时应注意输出电流不超过额定值，否则会造成产品烧坏事故。 4、 使用时应缓慢均匀地旋转手轮，以免引起电刷损坏或产生火花。 5、 6、应经常检查调压器的使用情况，如发现电刷磨损过多、缺损，应及时调换同 种规格的电刷，并用零号砂纸垫在电刷下面转动手轮数次，使电刷底面磨平，接触良好。方可使用。 7、线圈与电刷接触的表面，应经常保护清洁，否则易加大摩擦火花而烧坏线圈表 面。如发现线圈表面烧有黑色斑点可用棉纱沾少许酒精（ 90% ）擦拭，直至表面斑点除去为至。 8、从电源接至调压器，调压器接至负载的导线和导线端子接头应接触良好，并能 通过调压器额定电流。 9、搬动调压器时不得用手轮，而应用提手或将整个产品提起移动。 10、调压器应保持清洁，不允许有水滴、油污等落入调压器内部。调压器须定期停电 除去内部积聚的尘埃。 幕墙埋件计算 基本参数： 1：计算点标高：26.2m； 3：幕墙立柱跨度：L=4500mm，短跨L1=550mm，长跨L2=3950mm； 3：立柱计算间距：B=1300mm； 4：立柱力学模型：双跨梁，侧埋； 5：板块配置：中空玻璃； 6：选用锚栓：化学锚栓 M12*160；锚板采用Q235B的300×200×8 mm钢板。荷载标准值计算 (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A =5.0×0.08×0.0005 =0.0002MPa (2)连接处水平总力计算： 对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。 qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)； qw=1.4wkB =1.4×0.001551×1300 =2.823N/mm qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)； qE=1.3qEkB =1.3×0.0002×1300 =0.338N/mm 采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ133-2001] q=qw+0.5qE =2.823+0.5×0.338 =2.992N/mm N：连接处水平总力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1 =qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2 =2.992×4500×(5502+3×550×3950+39502)/8/550/3950 =17370.342N (3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL =0.0005×1300×4500 =2925N (4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)； N ：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1； e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk =1.2×2925 =3510N N=R1 =17370.342N M=e0×V =106×3510 =372060N ·mm 二、埋件计算 锚板面积 A=60000.0 mm2 0.5fcA=429000.0 N N=11547.3N < 0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求! 锚筋采用后植锚固的形式，锚筋采用2-M12化学螺栓的埋设方式，锚板采用Q235B 的300×200×8 mm 钢板。 N 拔=n z M N 1)2(?+?β＜5 .1拉拔N =21)100416000210738( 25.1?+? =7969 N M12化学螺栓单个设计值为16200 N ； 可知均大于N 拔=7969 N 所以满足要求 根据以上计算，整个幕墙埋件设计满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。 第一章设计资料 1.1设计内容 ①根据已给地形图等设计资料，选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行桥梁结构设计。 ③对推荐桥梁方案进行运营阶段的内力计算，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。 ④选择合理的下部结构形式，拟定构件尺寸，并进行内力计算，内力组合、配筋设计。 ⑤绘制桥梁总体布置图、上部结构一般构造图、钢筋构造图、桥台一般构造图、桥墩盖梁一般构造图、桥墩盖梁配筋图。 ⑥编写设计计算书。 1.2设计技术标准 1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份 2、设计荷载：公路—I级； 3、桥面净空：净－2×0.5+9=10米 4、桥面横坡：1.5% 5、最大冲刷深度：2.0m 6、地质条件：根据断面图确定 7、桩基础施工方法：旋转钻成孔 8、安全系数：γ0=1 1.3采用材料： （1）预应力钢筋：? s15.2钢绞线 （2）非预应力钢筋：直径D≥12mm用HRB335, 直径D≤12mm用R235； （3）混凝土： 主梁混凝土采用C50； 铰缝为C30细集料混凝土； 桥面铺装采用C40沥青混凝土； 栏杆及人行道板为C30混凝土； 盖梁、墩柱用C30混凝土； 系梁及钻孔灌注桩采用C30混凝土； 桥台基础用C30混凝土； 桥台台帽用C30混凝土； （4）锚具用OVM锚 1.4主要技术规范 JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》 JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTJ 022-85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》 JTJ 024-85《公路桥涵地基与基础设计规范》 第二章方案比选 在我国，安全、经济、适用、美观是桥梁设计中的主要考虑因素，安全尤为重要。桥梁结构造型简洁，轻巧，设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。本设计桥梁的形式可以考虑以下形式：连续梁桥、拱桥、斜拉桥三种形式。 2.1拟定方案 (1)方案一：箱型连续梁桥 对于桥孔的分跨主要考虑以下影响因素：桥址地形、水文地质条件、墩台基础支座等构造，力学的要求。 本设计采用三跨桥孔布置，边跨长度可取为中跨的0.5—0.8倍。本桥总长215m，本设计跨度组合为：60米+95米+60米 调压器说明书 主要用途： 调压器具有波形不失真，体积小、重量轻，效率高，使用方便，运行可靠等特点，可广泛用于工业（如化工，冶金，仪器仪表，机电制造，轻工等），科学实验，公用设备，家用电器中，以实现调压，控温，调速，调光，功率控制等目的。 本系列产品分新型和老型，带J 为老型，不带J 为新型。 技术规格 1.调压器的基本参数按表规定 表1（TDGC2单相系列） 2.调压器的基本参数按表规定 表1（TSGC2三相系列） 3.调压器额定（输出）容量：调压器额定容量按下式计算： P=√mI ·u 2×10^(-3)(KVA) 式中：P-调压器额定输出容量（KVA) M-相数，单相M=1，三相M=3 I2-额定输出电流（A ） 型号 额定 容量 KV A 相 数 额定 频率 (HZ) 额定 输入 电压 （V ） 输出 电压 范围 （V ） 额定 输出 电流 （A ） TDGC2/TDGC2J-0.2 0.2 1 50 220 0~250 0.8 TDGC2/TDGC2J-0.5 0.5 2 TDGC2/TDGC2J-1 1 4 TDGC2/TDGC2J-2 2 8 TDGC2/TDGC2J-3 3 12 TDGC2/TDGC2J-4 4 16 TDGC2/TDGC2J-5 5 20 TDGC2/TDGC2J-7 7 28 TDGC2/TDGC2J-10 10 40 TDGC2/TDGC2J-15 15 60 TDGC2/TDGC2J-20 20 80 TDGC2/TDGC2J-30 30 120 型号 额定 容量 KV A 相 数 额定 频率 (HZ) 额定 输入 电压 （V ） 输出 电压 范围 （V ） 额定 输出 电流 （A ） TSGC2/TSGC2J-3 3 3 50 380 0~430 4 TSGC2/TSGC2J-6 6 8 TSGC2/TSGC2J-9 9 12 TSGC2/TSGC2J-12 12 16 TSGC2/TSGC2J-1 5 15 20 TSGC2/TSGC2J-20 20 27 TSGC2/TSGC2J-30 30 40 主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。 算例 某13米桥梁计算书（含全部项目） 本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。 荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数 桥面宽度：净4.5+2×0.5m 跨度：13孔×13m 1、工程存在问题 *****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。总长150.45m，宽5.3m。该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩 A．桥墩基础 桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。 B．排架立柱及联系梁 立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。 立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。 C．盖梁 盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为 17.4～21.5MPa。 盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。 （2）T型梁 T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。T型梁主筋保护层设计厚度为20mm，砼碳化深度已经接近钢筋保护层设计厚度，实际保护层相对较薄的主筋已经开始锈蚀。通过普查，全桥34根边梁中共有9根10处肋梁主筋锈蚀膨胀，砼开裂或脱落，长度15～160cm；全桥34根边梁中共有15根工52处肋梁箍筋锈胀外露，有13块三角形隔板钢筋锈胀，表层脱落。 （3）桥台 两侧浆砌石桥台总体没有大的变形，左岸桥台浆砌石有纵向和斜向裂缝，右岸桥台浆砌石发现斜向裂缝，裂缝较长较宽。 （4）桥面及栏杆 桥面铺装层破损露石，栏杆老化损坏，钢筋外露，且多处被撞。 （5）桥墩基础防护工程 该桥的底部和侧向的防护工程水毁现象非常严重。左岸浆砌石护坡全部损毁、坍塌，7＃桥墩基础裸露，基础下土壤已经开始流失，出现空洞。浆砌石护底下游的土壤（砂质）已全部被水流带走，经常受水流冲刷的护底局部已被淘空，护底已出现不同程度的损坏，危及桥墩基础乃至整座桥梁的安全。 （6）结论 由于该桥原设计标准较低，长期超负荷运行，工程老化失修，水毁严重，且为中和岛内防洪抢险撤离的主要通道，选取方案时优先考虑拆除重建方案。 2、设计标准 荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数； 桥面宽度：净4.5+2×0.5m； 本人有一个土建预埋件计算书提供给你看看， 幕墙埋件计算(土建预埋) 基本参数： 1：计算点标高：100m； 2：立柱跨度：L=3000mm； 3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1100mm； 4：立柱力学模型：单跨简支； 5：埋件位置：侧埋； 6：板块配置：中空玻璃； 7：混凝土强度等级：C25； 1.荷载标准值计算： (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A =5.0×0.16×0.0005 =0.0004MPa (2)幕墙受水平荷载设计值组合： 采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4wk+0.5×1.3qEk =1.4×0.001468+0.5×1.3×0.0004 =0.002315MPa (3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL =0.0005×1100×3000 =1650N (4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)； N：轴向拉力(N)； e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk =1.2×1650 =1980N N=qBL =0.002315×1100×3000 =7639.5N M=e0V =100×1980 =198000N?mm 2.埋件计算： 校核依据，同时满足以下两个条件： a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1[JGJ102-2003] b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2[JGJ102-2003] 其中： AS：锚筋的总截面面积(mm2)； V：剪力设计值(N)； 目录 一、设计规范及参考文献 (2) 二.架桥机设计荷载 (2) 三.架桥机倾覆稳定性计算 (3) 四.结构分析 (5) 五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7) 六.架桥机0号立柱横梁计算 (9) 七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11) 八.150型分配梁：（1号车处） (13) 九、0号柱承载力检算 (14) 十、起吊系统检算 (16) 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (17) 十二.导梁天车走道梁计算 (19) 十三.吊梁天车横梁计算 (19) 一、设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》 （六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 =100t 梁重:Q 1 单个天车重：Q =20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重） 2 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m =4t 前支腿总重: Q 3 中支腿总重：Q =2t 4 =34t 1号承重梁总重：Q 5 2号承重梁总重：Q =34t 6 =12t 2#号横梁Q 7 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1 （二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： =19kg/m2 q 1 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q =66kg/m2 2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1 作业指导书 调压器 Xxx公司 xxx公司 一、调压原理 图中每个方块表示组成系统的一个环节，两个环节之间用一条带有箭头的线条表示其相互关系，线条上的文字表示相互间的作用信号，箭头表示信号的方向。调压器出口压力在此自调系统中称为被调参数，被调参数就是调节对象的输出信号。引起被调参数变化的因素就是用气量及进口压力的改变，统称为干扰作用，这就是作用于调节对象的输入信号。通过调节机构的流量就是作用于调节对象并实现调节作用的参数，常称为调节参数。 当外界给一个干扰信号时，则被调参数发生变化，传给测量元件，测量元件发出一个信号与给定值进行比较，得到偏差信号，并被送给传动装置，传动装置根据偏差信号发出位移信号送至调节机构，使阀门动作起来，并向调节对象输出一个调节作用信号克服干扰作用的影响。 从上图中可以看出，自调系统中的任何一个信号沿着箭头方向前进，最后又回到原来的起点，从信号的角度来说，这是一个闭环系统。系统的输出参数——被调参数经过测量元件又返回到系统的输入端，这种将输出信号又引回到输入端的做法叫反馈。而且这个反馈信号总是作为负值和给定值比较，因此又被称为负反馈。所以，压力的自调系统总是带有反馈的闭环系统。 FL调压器－工作原理 当下游压力下降, 低于指挥器弹簧设定值时, 指挥器弹簧使指挥器皮膜动作,指挥器阀口打开,负载压力加大,从而使主阀阀口打开, 使流量加大以满足要求. 当下流的流量增加的需求达到后,指挥器受下游压力增加的作用,使指挥器的阀口关闭.作用在指挥器上的负载压力相应减小, 指挥器弹簧力的设定通过调节指挥器上的螺钉来实现. FL调压器补充–指挥器 搭配的指挥器 PRX: PRX/120, PRX/125, PRX-AP/120, PRX-AP/125 PS : PS/79, PS/80 注: PRX与SA/2须搭配使用 SA/2调压器将入口压力减小后提供给PRX指挥器,作为负载压力来操作 主阀执行器.同时,出口压力经由信号管传递给主阀执行器和PRX指挥器皮膜 5月份调压器考试试题 一、维护保养制度 （一）燃气调压装臵的日常维护、维修人员必须经过专业技术培训，熟悉和遵守燃气调压装臵运行、维修、管理等方面的安全技术规章制度和规程；熟悉调压装臵主要设备的工作原理及维修方法。 （二）维护维修人员应按运行和维护管理制度对燃气调压装臵进行巡查、检查，并做好巡检、维修记录；在巡查、检查中发现问题应及时上报并采取有效的处理措施。 （三）维护保养燃气调压装臵时，应先检查有无燃气泄漏。 （四）维护保养的拆卸过程中务必先关闭阀门，完全泄压后再进行拆卸。 （五）设备维护维修时，维修人员必须穿戴防护用品，使用防爆工具，使用普通工具时应涂抹黄油，防止碰撞产生火花。 （六）设备维修时不允许单人操作，应有监护人员。 （七）调压器拆装时注意避免阀口损伤，阀口为非易损件。 二、操作规程 （一）一般要求 1.燃气调压装臵的日常维护、维修人员必须经过专业技术培训，熟悉调压装臵主要设备的工作原理及维修方法。 2. 3.维修人员必须穿戴防护用品，使用防爆工具。 4.调压器启动前必须确认气流箭头方向是否与安装的气流方向一致。 5.检查输配管线压力是否与调压器上的标签所印的适合压力范围相符。调压器入口压力不能超过标准铭牌上规定的最大入口压力，调节压力必须在出口压力范围。 6.调压器启动之前必须确认上下游截止阀关闭，放空阀关闭，调整螺栓至弹簧安全放松。 7.当出口管线为空管时，应先开调节器下游截断阀，再开管路出口控制阀并配合调压控制，防止流速过大对调压器阀芯和膜片的损坏。 （二）通气运行 1.过滤流过调压器的燃气，如条件需要，应先将气体加热后调压。 2.稍微打开调压器后面管道上的阀门。 3.慢慢地稍微打开调压器前的进口阀门。 4.用手慢慢旋动指挥器上调节螺杆，使出口压力达到设定值（顺时调节，出口压力升高；反时调节，出口压力降低）。 5.指挥器上设有阻尼调节螺钉，出厂前已调整好，一般情况下不作调整。 6.停留片刻直到气流稳定。 7.将调压器前、后的阀门全部打开。 8.如有一开一备或一开多备的，每一个月切换一路调压器使用。 三、定期检查 （一）对调压器每一个月检查一次。 （二）检查步骤：先慢慢观察出口阀门，检查出口阀门至调压器间的密封情况，读出口压力表，出口压力表应该略微升高，原因是受关闭回压的影响，但压力会很快稳定，如果压力仍然不断升高，就需检查调压器工作状态或进行检修。 四、维修维护 （一）定期维护： 1.由于调压器采用全平衡结构阀芯，当调压器第一次运行时可能因管道内的异物卡阻阀芯的运行而造成阀芯关闭不严，此时应及时清洗。 设计原始资料 1.地形、地貌、气象、工程地质及水文地质、地震烈度等自然情况 （1）气象：天津地区气候属于暖温带亚湿润大陆性季风气候区，部分地区受海洋气候影响。四季分明，冬季寒冷干旱，春季大风频繁，夏 季炎热多雨，雨量集中，秋季冷暖变化显著。年平均气温12.20C， 最冷月平均气温-40C，七月平均气温26.40C。 （2）工程地质：天津地铁一号线经过地区处于海河冲积平原上，地形平坦，地势低平，地下水位埋深较浅，沿线分布了较多的粉砂、细砂、粉土，均为地震可液化层，局部地段具有地震液化现象。沿线地层 简单，第四系地层广泛发育，地层分布从上到下依次为人工堆积层、新近沉积层、上部陆相层、第一海相层、中上部陆相层、上部及中 上部地层广泛发育沉积有十几米厚的软土。 a.人工填土层，厚度5m，?k=100KP a； b.粉质黏土，中密，厚度15m，?k=150 KP a； c.粉质黏土，密实，厚度15m，?k=180KP a； d.粉质黏土，密实，厚度10m，?k=190KP a。 第一章方案比选 一、桥型方案比选 桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。 桥梁设计原则 1．适用性 桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。 2．舒适与安全性 现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。 3．经济性 设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。 4．先进性 桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量 可控硅交流调压器的工作原理及其相关应用 基本介绍 可控硅交流调压器：是一种以可控硅(电力电子功率器件)为基础，以智能数字控制电路为核心的 电源功率控制电器，简称可控硅调压器，又称可控硅调功器，可控硅调整器，晶闸管调整器，晶闸 管调压器，电力调整器，电力调压器，功率控制器。具有效率高、无机械噪声和磨损、响应速度快 体积小、重量轻、效率高、寿命长、以及使用方便等优点，目前交流调压器多采用可控硅调压器。 工作原理 可控硅是一种新型的半导体器件，它具有体积小、重量轻、效率高、寿命长、动作快以及使用方便等优点，目前交流调压器多采用可控硅调压器。这里介绍一台电路简单、装置容易、控制方便的可控硅交流调压器，这可用作家用电器的调压装置，进行照明灯调光，电风扇调速、电熨斗调温等控制。这台调压器的输出功率达100W，一般家用电器都能使用。 1：电路原理：电路图如下 可控硅交流调压器由可控整流电路和触发电路两部分组成，其电路原里图如下图所示。从图中可知，二极管D1D4整流，在可控硅SCR的 A、K两端形成一个脉动直流电压，该电压由电阻R1降压后作为触发电路的直流电源。在交流电的正半周时，整流电压通过R 4、W1对电容C充电。当充电电压Uc达到T1管的峰值电压Up时，T1管由截止变为导通，于是电容C通过T1管的e、b1结和R2迅速放电，结果在R2上获得一个尖脉冲。这个脉冲作为控制信号送到可控硅SCR的控制极，使可控硅导通。可控硅导通后的管压降很低，一般小于1V，所以张弛振荡器停止工作。当交流电通过零点时，可控硅自关断。当交流电在负半周时，电容C又从新充电……如此周而复始，便可调整负载RL上的功率了。 2：元器件选择调压器的调节电位器选用阻值为470KΩ的WH114-1型合成碳膜电位器，这种电位器可以直接焊在电路板上，电阻除R1要用功率为1W的金属膜电阻外，其佘的都用功率为 1/8W的碳膜电阻。D1—D4选用反向击穿电压大于300V、最大整流电流大于0、3A的硅整流二极管,如2CZ21 B、2CZ83E、2DP3B等。SCR选用正向与反向电压大于300V、额定平均电流大于1A的可控硅整流器件，如国产3CT系例。 应用领域 “晶闸管调功器”通过对电压、电流和功率的精确控制，从而实现精密控温。并且凭借 其先进的数字控制算法，优化了电能使用效率。对节约电能起了重要作用。 “晶闸管调功器”广泛应用于以下领域： 桥梁桩基础课程设计 桥梁桩基础课程设计 一、恒载计算（每根桩反力计算） 1、上部结构横载反力N1 N1= 1 2 ?2350=1175kN 2、盖梁自重反力N2 N2= 1 2 ?350=175kN 3、系梁自重反力N3 1 2 ?25 ?3.5 ?0.8 ?1=35kN 4、一根墩柱自重反力N4 KN N 94.222)1025(5.01.5255.0)1.54.13(224=-???+???-=ππ（低水位） KN N 47.195255.08.4155.06.8224=???+???=ππ （常水位） 5、桩每延米重N5（考虑浮力） m KN N /96.16152.14 25=??= π 二、活载反力计算 1、活载纵向布置时支座最大反力 ⑴、公路二级：7.875/k q kN m = 193.2k P kN = Ⅰ、单孔布载 55.57822.1932875 .74.24=?+?=）（R Ⅲ、双孔布载 24.427.875 (193.2)2766.308 2R k N ??=+?= （2）、人群荷载 Ⅰ、单孔布载 11 3.52 4.442.72 R kN =??= Ⅲ、双孔布载 23.524.485.4 R k N =?= q —人群荷载集度 l —跨径 2、柱反力横向分布系数?的计算 柱反力横向分布影响线见图5。 7 0.5 0.5 1 图5 图5 ⑴、汽车荷载汽? ()11 1.1670.7670.4780.078 1.24522q η=∑=+++= ⑵、人群荷载人? =1.33 三、荷载组合 1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ） 汽 ?∑i i y P + 人?ql = 1175+175+（1+0.2）?1.245?766.308+1.33?85.4 =2608.45kN （汽车、人群双孔布载） 2、计算桩顶最大弯矩 ⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力 R= 1N +2N +（1+u ）汽 ?∑i i y P + 人 ?ql 2 1 = 1175+175+1.2?1.245?578.55+1.33?42.7 = 2271.14kN （汽车、人群单孔布载） 调压器的安装、调试及使用说明 费希尔（FISHER ） 第一部分：通用注意事项 1 安装要求 1.1 取压管（Control line/Sensing line ）： 调压器的取压（Presure registration ）分两种：外取压（External registration, 简写：ext. ）和内取压（Internal registration ，简写：int. ）。 （1）为什么有时需要外接下游取压管：调压器通过取压管将出口压力引到膜片的一侧，并与膜片的另一侧的弹簧压力进行比较，以感知调压器出口压力的变化，并做出相应的调节，以保证出口压力的稳定。如果调压器需要外接（即：外取压）下游（Down stream ）取压管，但实际未接上的话，那么，调压器感受到的出口压力将是零，调压器会试图将出口压力提高到弹簧的设定值，结果调压器会一直100% 打开，出入口压力接近而无法调压。 （2）取压管的安装：取压管的管径要不小于调压器阀体上的取压接口的尺寸。如果取压管的长度每增加 6.1 米，要增加一个尺寸的管径（英制）。较细的取压管会延迟调压器的反应时间，而且容易使调压器变得不稳定。3/8 ″外径的取压管是允许的最细的取压管，具体各种型号调压器的取压管的口径要求见《第三部分：各种型号的具体说明》。取压点要尽量选择在需要测量的、压力比较平稳的地方，而要远离阀门、弯管等会产生压力波动的地方。下游取压点最好是在距离调压器出口的6-10 倍管径处；如果变径（或截止阀，弯管等）离调压器的出口很近，下游取压点要在距离调压器的入口4 倍管径处。取压点处的取压管要与主管线垂直。取压管上要安装截止阀，截止阀要使用全通阀。取压管不能堵塞，否则，会影响正常的取压。 1.2 下游管径：在很多情况中，为将流速控制在一定的范围内，或者为了减小下游管线的压力损失，要将调压器下游的管径扩大，而且，尽量使扩径接近调压器的出口。 1.3 弹簧腔上的放散口：要指向地面，以免杂质或水进入放散口，使调压器无法放散或正常工作。 2 调试及维护要求 2.1 在线维护： 所有费希尔（FISHER ）调压器都可以做到在线维护（Online maintenance ），就是说，不必将调压器阀体从管线上拆下来，只需将连接执行机构和阀体的螺丝拆下，或将调压器顶盖的螺丝卸下，即可进入调压器内部，对阀内件进行更换或维护。 2.2 开启与关闭步骤（Startup and Shutdown ）： （A ）开启调压器的步骤： （1）首先缓慢打开上游截止阀（以免对调压器膜片造成损坏性冲击）。 （2）如果调压器带有下游取压管，缓慢打开下游取压管上的手阀。在打开下游截止阀之前，要先打 开下游取压管上的手阀，否则，调压器将始终完全打开无法调压，出口压力将接近于入口压力，对下游表具和设备造成损坏。 （3）缓慢打开下游截止阀（如果是在下游无流量时调试，下游截止阀打开过快，会使下游压力瞬间超过设定值，除非放散，否则无法将此压力在降低，另外，还会对下游设备造成损坏）。 （ B ）关闭调压器的步骤：要先缓慢关闭下游截止阀，再缓慢关闭上游截止阀和取压管上的阀门。维修时，关闭调压器的前后截止阀，将调压器与周围管线隔离开。泄放压力时，一定先泄放下游压力，再泄放上游压力，以免对调压器反向加压。 2.3 如何设定出口压力( Setting pressure )： 调压器调试时，出入口都要安装合适量程的压力表，以便调试和维修。调节出口压力设定值时，要使实际流过调压器的流量为FISHER 流量表中给出的流通能力(流量)的5-10% 。对于所有FISHER 调压器资料给出的‘出口压力设定值' 目录 一、埋件计算概述 (1) 1.坐标轴定义 (1) 2.规范和参考依据 (1) 二、预埋件MJ01计算 (2) 1.埋件分布 (2) 2.荷载传递简图 (2) 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： (2) 4.荷载计算 (3) 1)恒荷载标准值 (3) 2)风荷载标准值 (3) 3)地震荷载标准值 (3) 4)荷载工况组合： (3) 5.埋件受力分析 (4) 1)锚筋面积校核 (4) 2)锚板面积校核 (4) 3)锚筋锚固长度校核 (5) 一、埋件计算概述 1.坐标轴定义 对于位于土建梁侧的埋件：埋板的法向方向为Y轴；埋板平面内沿重力方向为Z轴；埋板平面内沿土建梁轴向方向为X轴； Z轴方向的荷载对埋件产生的效应为拉压力，记为N ；X轴和Y轴方向的荷载对埋件产生的效应为竖向剪力，记为Vx和Vy ，同理弯矩记为Mx和My 。 2.规范和参考依据 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《建筑结构静力计算手册》第二版 二、预埋件MJ01计算 1.埋件分布 编号为MJ01类型的埋件在本工程中标高17.8m的位置。 2.荷载传递简图 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： YMJ-01 尺寸图 4.荷载计算 1)恒荷载标准值 Gk2＝ρ×t＋gs ρ石材的重力密度，取值为：25.6 KN/m3 t 产生重力荷载的玻璃的有效厚度，此处取0.018 m gs 连接附件等的重量，保守按照11 Kg/m2取值为：0.11 KN/m2 Gk＝28×0.030＋0.11＝0.95 KN/m2 2)风荷载标准值 根据《建筑结构荷载规范》中的风荷载标准值计算方法得出的风荷载标准值Wk1为：Wk1＝W0×μs1×μz×βgz W0基本风压取为，上海50年，取值为0.55 KN/m2 μs1局部风压体形系数，此处按照最不利取值为(1.4＋0.2)＝1.6 μz风压高度系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.19 βgz阵风系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.63 Wk1＝0.55×1.6×1.19×1.63＝1.707 KN/m2, 3)地震荷载标准值 Ek＝Gk×αmax×βE αmax 地震影响系数放大值，抗震设防烈度为7度，水平地震影响系数α取0.08 βE 动力放大系数，取：5.0 Ek＝0.95×0.08×5.0＝0.380KN/m2 4)荷载工况组合： 工况1 : 1.2×Gk＋1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek 水平荷载 PAh＝1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek＝2.637 KN/m2 竖向荷载 PAv＝1.2×Gk＝1.140 KN/m2 竖框承受的最不利受荷载面积Am＝1.2×2.25＝2.700 m2 所以竖框对埋件产生的最大支反力如下： 水平荷载：RFy＝PAh×Am＝2.637×2.70＝7.120 KN 竖向荷载：RFz＝PAv×Am＝1.140×2.700＝3.078 KN 最大弯矩：M＝RFz×L＝3.078×0.275＝0.846 KN.M 调压器的使用、维护须知 一、调压器的安装 1、安装调压器前，应将上游管线清理干净。当调压器安装在管线上后， 若管线需要试压时，一定要用盲板将调压器阻隔或将调压器拆下，否则会损坏调压器。 2、应检查输配管线的压力是否与调压器的压力范围相符，调压器上的气 流箭头是否与输配管线的气流方向一致。 3、水平安装调压器，调压器后应有足够长的直管段，调压器的反馈信号 采取点宜在调压器后管径的4～6倍处。 4、安装完成后，用燃气报警仪器或皂液对所有接头作气密性检查。 二、调压器的使用 1、调压器前应安装过滤器和安全切断阀，以保证用气安全。 2、切断阀处于开启状态，稍微开启调压器后端的出口阀门，再慢慢地打 开调压器前的进口阀门，停留片刻直到气流稳定，再将调压器前、后的进、出口阀门全部打开。 3、调压器出口压力的设定：若需调节调压器的出口压力，应开启调压 器后端检测口阀门，并接上压力计，缓慢打开前端进口阀门，慢慢转动调节旋钮或调节螺杆，使出口压力达到设定值。（顺时针调节，出口压力升高，反时针调节，出口压力降低。）调节前，应选择适当的调节弹簧。 4、调压器关闭压力的检查：缓慢关闭调压器的出口端阀门，在出口端 检测口接上压力计，三分钟后记录关闭压力值，检查是否在正常范围内。 5、切断阀动作压力的设定：若另行调整了调压器的出口压力，相应地 则需调节切断阀的动作压力，切断阀的动作压力应高于调压器的关闭压力，一般为调压器出口压力设定值的 1.4～1.5倍。转动调节螺杆，顺时针旋进，动作压力增大；反时针旋出，动作压力减小。 6、切断阀的复位：当切断阀切断后，应查出超压原因，经处理解决后， 方能进行复位操作，先关闭调压器的进、出口阀门，用手将拉杆拉出，确认拉杆已被锁上后，再缓慢开启进、出口阀门，如开启太快切断阀可能再次被切断,此时请重复上述操作. 三、调压器的维护 1、每月应定期进行日常维护：用燃气报警仪器或皂液检查调压器有无 外泄漏；观察压力表，检查调压器的出口压力是否在正常的范围内； 对调压器的外部进行清洁。 2、每3～6个月定期进行检查维护：对调压器的关闭压力进行一次检查； 对切断阀进行一次动作压力设定值的检查；对调压器的内部零件进行清洁；对过滤器滤芯进行污垢清洗；对橡胶密封件进行检查，及时更换已溶胀、老化、压痕不均匀的密封件。当介质为人工煤气时，此检查维护周期应缩短为1～3个月。 四、常见故障及处理方法调压器操作指导书
埋件计算
工作平台、施工便桥力学计算书
调压器操作规程
后置埋件计算
桥梁工程计算书
调压器说明书
模板支架专项方案计算书汇总
13m跨径桥梁计算书
一个土建预埋件计算书
架桥机计算书
调压器作业指导书
调压器操作规程
桥梁设计手算计算书(DOC)
可控硅交流调压器的工作原理及其相关应用
桥梁桩基础计算书
fisher调压器的安装、调试及使用说明
预埋件计算书
调压器的使用、维护须知