大亚湾核电站常规岛消防系统

大亚湾核电站常规岛消防系统

电站火灾在电力安全事故中占有很大比例，造成的损失也相当严重。对火电厂来说，火灾的起因各种各样，但最终破坏的形式主要有电缆着火、油系统着火、输煤及制粉系统着火三大类。

尽管近年来作了很大努力，电站的消防仍是一个值得重视的问题。大亚湾核电站常规岛配备了较完善的火灾探测系统及消防灭火系统，其原理及方法可以在火电厂借鉴引用。

1常规岛消防系统的组成

常规岛的消防系统包括固定敷设的火灾探测系统及灭火管网系统，遍布厂房各层平台关键位置的消防栓系统以及各种移动式、手提式灭火器。

1.1火灾探测及灭火管网的布置

固定敷设的火灾探测系统及灭火管网系统，按所保护对象划分成10个区域。除了针对主设备、管道、电缆设计的以外，有一个庞大的区域是为厂房钢结构设计的，用以钢结构的防火保护和冷却。

1.2灭火管网系统

10个区域的管网系统由供水母管连在一起，每个区域的管网与供水母管之间由控制阀隔离，控制阀之后的管网系统象一棵大树，有主杆、分枝、小枝等。在主杆上有流量及压力控制开关，以保证对不同保护对象有不同的流量、压力。在小枝与末梢上按一定间隔布置灭火喷嘴或喷头。

1.3灭火喷嘴及喷头

对不同性质的保护对象采用不同形式的灭火喷嘴和喷头。

(1)油系统的灭火喷嘴

对于与油有关的区域采用开式系统，每个喷嘴就是一个开口，因而通常状态下阀门后的支管内无水，称为干式系统。每个喷嘴都有设计规定的方向，指向法兰、接口及其他容易出现漏油的地方，这些方向在

消防检测报告模板.doc

v1.0可编辑可修改 建筑消防设施检测报告 编号：京消检AZH(2013)XJ131224 北京安征昊消防技术服务有限公司质量体系认证证书号：01712Q12120R2S 依据标准： GB/T 19001-2008/ ISO 9001:2008 建筑名称： 申检单位： 检测类别： 报告日期： 北京安征昊消防技术服务有限公司

建筑消防设施检测概述申检单位建筑地址 建筑面积 使用性质 检测区域依 据 380V 标 进户电源 准 环境温度12℃相对湿度45% 检测日期 检测项数 建审意见 资 施工单位资质证书质 审 核 申检单位改造工程要求甩项中未予检的区域或测的原有消防设施消防设施申检单位安征昊检负责人测负责人安征昊 检测人员GA503-2004《建筑消防设施检测技术规程》 GB50045-95《高层民用建筑设计防火规范》 GB50067-97《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》GB50116-98《火灾自动报警系统设计规范》 GB50166-2007 《火灾自动报警系统施工及验收规范》GB50084-2001 《自动喷水灭火系统设计规范》 GB50261-2005 《自动喷水灭火系统施工及验收规范》GB14102-2005 《防火卷帘》 GB12955-2008 《防火门》 GB 4717-2005 《火灾报警控制器》 GB 16806-2006 《消防联动系统》 DBJ01-611-2002 《消防安全疏散标志设置标准》 施工系统 王汉文 主检人：审核人：批准人：

建筑消防设施检测结果综述页 建筑（项目）的火灾自动报警及联动控制系统、消防供水系统、消火栓系统、自动喷水灭火系统、防烟排烟系统、防火卷帘、防火门进行了即时技术检测。当 日检测结果如下： 一、符合项目（符合国家和北京市有关规范和标准要求的项目） 1、火灾自动报警系统 系统布线中：信号传输导线截面积，信号传输线路和控制通信警报线路的防火保护措施；系统接地形式、接地导体截面积。 火灾探测器数量、选型、规格，安装间距、外观质量、确认灯、报警功能；手动报警按钮设置状况、外观质量、安装牢固程度、报警、确认功能。火灾报警控制 器的选型、布置，安装尺寸和牢固程度；控制器柜内配线、导线绑扎、导线 检 编号、接线端子接线根数、接线余量；控制器保护性接地及标志，控制器电源的测 连接及标志；主电源供电情况，主备电源的转换，备用电源容量及安装、欠压过结 压报警功能；控制器自检、故障报警、屏蔽功能及火灾报警优先、二次报警、消论 音复位、报警记忆功能。消防联动控制盘的选型、布置，安装尺寸；柜内布线、 备用电源；盘面信息显示与查询、盘面控制和显示功能；消防专用电气设备手动 和自动控制装置。 消防控制室的位置、安全出口、门及标志、室内照明、双回路电源自动切换功能、送回风管穿墙处应设置防火阀、无关电气线路及管路穿过情况；控制室与 设备间通讯功能、与外线消防“ 119”通话功能、电话插孔通话功能；火灾应急 广播手动选层广播功能；火灾警报装置。 火灾应急照明的设置、火灾应急照明的照度、应急照明转换时间；疏散指示标志的设置、疏散指示图形符号。 2、消防供水系统

循环冷却水培训教材

循环xx培训教材 工业生产过程中，往往会产生大量热量，使生产设备或半成品（气体或液体）温度升高，必须及时冷却，以免影响生产的正常运行和产品质量。因水的热容量大，水是吸收和传递热量的良好介质，常用来冷却生产设备和产品。冷却水系统一般可分为直流水系统和循环水系统。 水通过换热器后即排放的称直流系统。若厂区附近水源充足且直接排放而不影响水体时，可采用直流系统。 循环冷却水系统又分为封闭式循环冷却水系统和敞开式循环冷却水系统。 冷却水在完全封闭的、由换热器和管路构成的系统中进行循环时称密闭式循环系统。在密闭式循环系统中，冷却水所吸收的热量一般借空气进行冷却，在水的循环过程中除渗漏外并无其它水量损失，也无排污所引起的环境问题，系统中含盐量及所加药剂几乎保持不变，故水质处理较单纯。但密闭式循环冷却水存在严重的腐蚀剂腐蚀产物问题。密闭式循环系统一般只用于小水量或缺水地区。 冷水流入换热器将热流体冷却，水温升高后，利用其余压流入冷却塔内进行冷却，冷却后的水再用水泵送入换热器循环使用，此系统称为敞开式循环冷却水系统。这种敞开式循环冷却水，由于在循环过程中要蒸发掉一部分水，还要排出一定的浓缩水，故要补充一定的新鲜水（通常称为补水），以维持循环水中的含盐量或某一离子含量在一定值上。 敞开式循环冷却水系统是应用最广泛的系统，也是水质处理技术最复杂的系统。 一水的冷却原理 循环水的冷却是通过水与空气接触，由蒸发散热、接触散热和辐射散热三个过程共同作用的结果。 1蒸发散热水在冷却设备中形成大小水滴或极薄水膜，扩大与其空气的接触面积和俄延长接触时间，使部分水蒸发，水气从水中带走气化所需的热量，从而使水冷却。

案例4大亚湾核电站选址

案例 4 大亚湾核电站选址 改革开放之初，广东省电力工业发展很快，但由于一次能源的利用及经济增长迅猛等方面的原因，电力仍然出现供不应求，为了逐步满足实现四个现代化对电力的紧迫需要，在发展烧煤、油页岩和水力发电的同时，在广东省兴建核电站是十分必要的。 当时香港九龙地区的电力发展速度一直较快，但由于世界能源危机，某些石油输出国政治上动荡，油价暴涨对港九的电力工业发展也产生了影响，从长远来看，港九在新建烧煤电厂的同时，发展核电在经济上是很有利的。 广东、香港在地理上毗邻，在经济上关系密切，广东省电力公司和中华电力公司于1979年签订了买电协议，实现了广东电网与九龙电网的联网和建立起友好的合作关系，为适应今后双方用电的需要和能源的多样化，同时发展核电是双方共同的愿望，利用广东可兴建核电站的地理条件和利用港九和广东电力销售的市场，合资在广东兴建核电站的前提条件是优越的。 从安全和技术上来分析，核能发电在世界上已经达到了成熟的阶段，从经济上分析，虽然建设时投资较大，但其发电成本低于烧煤电厂，一般比烧油电厂更低得多，世界上一些发达的国家大力发展核电，第三世界的一些燃料资源比较缺乏的国家也相继建设各种类型的核能发电站，因此，在广东合资兴建核电站项目是可行的。 但出于核电站具有核泄漏造成放射性危害的风险，因此，建造核电站的厂址选择至关重要，需考虑地理条件、水源情况、负荷中心、供电香港等特点。 当时，根据核电站的厂址要求，选址小组成员在深圳市、惠阳地区和惠东地区先后踏勘了深圳湾、大鹏湾、大亚湾一带的赤湾、小梅沙、溪冲、土洋、迭福、西冲、长咀角和湖头角等十几个点，经过初步分析、选择了深圳市的土洋、西冲和惠东县的湖头角三个厂址作进一步的选址工作。后由于西冲厂址的地质构造条件较差，故又在深圳市补选了东山厂址，放弃了西冲厂址。 随后，选址小组成员对上述三个厂址开展了地震地质勘探和气象、水文、环境调查等工作，并对各项指标进行了技术条件和经济效果的分析比较。 1.厂址技术条件比较 2．经济比较 （1）三个厂址中湖头角厂址的经济效果比较差，主要是山于 400KV和 500KV输电线路长，比土洋厂址长253公里，比东山厂址长194公里。不仅投资大，而且运行线路损失也大。冷却水采用表层取水，其效果也不及土洋、东山厂址的深层取水方案运行经济性好。 （2）土洋厂址与东山厂址相比，东山厂址的投资较高于土洋厂址，主要表现在：由于东山厂址较土洋厂址远离深圳市和广州市，所以： 400KV和 500KV输电线路增加 59公里； 公路改修长度增加 25公里。 基于厂址总平面布置方案，东山厂址又比土洋厂址增加土石方量约100万立方。 3．对三个厂址的综合评价意见 （1）湖头角厂址由于大埔一海丰断裂在厂址附近通过，厂区内某些小断裂又与主干断裂很近，所以区域地质稳定性可能会受到影响。 （2）土洋厂址和东山厂址的区域地质相对比较稳定，工程地质也满足要求，电站正常和事故情况下放射性排放对广东和香港居民的影响均为安全，其它方面也能满足核电站的要求，作为核电站厂址都是可行的。 （3）从技术条件和经济效果分析，土洋厂址较好于东山厂址。但是土洋厂址也有其不利的

消防设施月年度检测记录表(全)

消防系统维护保养检测报告 项目名称：检测日期：年月日 报告类型：月检□季检查□年检□ 一、消防系统检测内容： 、火灾自动报警系统□ 、应急广播系统 □ 、消防电话 □ 、消火栓系统□ 、自动喷水灭火系统 □ 、防排烟系统 □ 、防火分隔□ 、气体灭火系统 □ 、应急照明系统 □ 、消防炮系统□ 、消防供电配电 □ 、消防供水设施 □ 、灭火器□ 、消防电梯 □ 、其他 □ 说明：实施检测内容以消防系统维护保养合同为准，并在□内打“√” 二、本周期主要维护保养内容： 三、本周期主要维修整改内容：

四、消防系统维护保养检测依据： 、《建筑消防设施地维护管理》、《建筑消防设施检测技术规程》 、《建筑设计防火规范》、《高层民用建筑设计防火规范》（年版） 、《火灾自动报警系统设计规范》、《火灾自动报警系统施工及验收规范》 、《自动喷水灭火系统施工及验收规范》、《气体灭火系统施工及验收规范》 建筑消防设施检测记录表（一） 系统检测项目检测内容实测部位及记录运行 情况 故障描述及处理情况 消防供电配电消防配电柜试验主、备带你切换功能；消防电源主、 备电源供电能力测试 发电机组试验发电机组自动、手动启动功能，试验 发电机启动电源充放电功能 应急电源试验应急电源充放电功能 储油设施核对储油量 联动试验试验费消防电源地联动切断功能 火灾火灾探测器试验报警功能

自动报警系统手动报警按钮试验报警功能 监管装置试验监管装置报警功能，屏蔽信息显示功 能 警报装置试验报警功能 报警控制器试验火警报警、故障报警、火警优先、打 印机打印、自检、消音等功能；火灾显示 盘和显示器地报警功能、显示功能 消防联动控制 器 试验联动控制器及控制模块地手动、自动 联动控制功能；试验控制器显示功能，试 验电源部分主、备用电源充、放电功能远程监控系统试验信息传输装置显示、传输功能；试验 监控主机信息显示、告警受理、派单、接 单、远程开锁等功能，试验电源部分主、 备电源切换，备用电源充、放电功能 消防供水设施消防水池核对储水量、自动进水阀进水功能，液体 检测装置报警功能 消防水箱核对储水量、自动进水阀进水功能、模拟 消防水箱出水，测试消防水箱供能力 稳（增）压泵及 气压水罐 模拟系统渗漏，测试稳压泵、增压泵及气 压水罐稳压、增压能力，自动启泵、停泵 及联动启动主泵地压力工况，主、备泵切 换功能

循环冷却水系统和开式冷却水系统概述

循环冷却水系统和开式冷却水系统概述 第一节概述 机组的循环冷却水来自凝汽器循环水进口管和矿井水升压泵出口管，经旋转滤网过滤后，向机房内布置标高较低的被冷却设备提供冷却水。正常运行中，机组循环冷却水由循环水提供，夏季可由矿井水升压泵提供温度较低的补充水做为冷却水源。循环冷却水系统各用户回水因压力较低，汇集后排至循环水塔池内。 设备规范如下： 第二节系统用户 循环冷却水系统用户有：汽轮机润滑油冷油器，闭式水冷却器，电动给水泵电机空冷器，电动给水泵润滑油冷油器，电动给水泵工作油冷油器，汽泵前置泵机械密封冷却器，汽泵机械密封冷却器，小机润滑油冷油器，凝结水泵电机轴承冷却器，发电机定子冷却水冷却器，真空泵循环液冷却器。 三、系统运行 1、投运 ①选择循环水或矿井水升压泵出水做为水源，开相应来水电动门； ②开旋转滤网进口门，旋转滤网排气门对滤网进行注水； ③空气放净后，开旋转滤网出口门，循环冷却水管道排空气门进行管道排空； ④管道空气排净后，根据需要投入循环冷却水用户。 2、运行维护 正常运行中，旋转滤网在投入运行后，检测前后压差在0.05MPa时开启下部排污电磁阀，并转动上部步进电机使滤网内各滤芯得到反冲清洗。 3、系统停运 当确认系统无用户时，可关闭水源电动门将系统停运。冬季停运后应放尽管道存水进行防冻处理。 开式冷却水系统 第一节概述 机组的开式冷却水来自凝汽器循环水进口管和矿井水升压泵出口管，经旋转滤网过滤后，由两台开

式冷却水泵送至机房内布置较高的被冷却设备和锅炉侧各用户。各用户回水因压力较高，汇集后排至循环水回水管道排至水塔。 第二节系统运行 1、投运（水源选择及排空气、投运时的用户选择） ①选择循环水或矿井水升压泵出水做为水源，开相应来水电动门； ②开旋转滤网进口门，旋转滤网排气门对滤网进行注水； ③空气放净后，打开旋转滤网出口门、开冷泵入口门和出口门、开式冷却 水管道排空气门进行管道排空； ④管道空气排净后，关闭开冷泵出口门，部分投入开式水用户（），启动一 台开冷泵正常后，根据需要投入开式冷却水用户。 2、运行维护（包括滤网排污） 正常运行中，旋转滤网在投入运行后，检测前后压差在0.05MPa时开启下部排污电磁阀，并转动上部步进电机使滤网内各滤芯得到反冲清洗。 开冷泵运行中应注意压力，声音，振动正常，备用泵备用良好，开式冷却水母管压力正常。 3、系统停运 当确认系统无用户时，可停运开式冷却水泵，关闭水源电动门后将系统停运。冬季停运后应放尽管道存水进行防冻处理。 第三节系统运行注意事项 1、切泵注意事项(防逆止门不严引起倒流) 切换开冷泵时，先启动备用泵，检查备用泵运行正常后，停运运行开冷泵。当运行泵出口门关闭后，投入备用，查出口门开启正常，泵出口压力为其入口压力（确认其出口逆止门严密），切换开冷泵完毕。 2、两台泵均故障时的应对措施 两台开冷泵同时故障时，应立即开启两台开冷泵出口门，利用泵入口

冷却系统计算

冷却系统计算 一、 闭式强制冷却系统原始参数 都以散入冷却系统的热量Q W 为原始数据，计算冷却系统的循环水量、冷却空气量，以便设计或选用水泵、散热器、风扇 1．冷却系统散走的热量Q W 冷却系统散走的热量Q W ，受很多复杂因素的影响，很难精确计算，初估Q W ，可以用下列经验公式估算： 3600 h N g Q u e e W A （千焦/秒） （1-1） A ---传给冷却系统的热量占燃料热能的百分比，对汽油机A=~，对柴油机A=~ g e ---内燃机燃料消耗率（千克/千瓦.小时） N e ---内燃机功率（千瓦） h u ---燃料低热值（千焦/千克） 如果内燃机还有机油散热器，而且是水油散热器，则传入冷却系统中的热量，也应将传入机油中的热量计算在冷却系统中，则按上式计算的热量Q W 值应增大5~10% 一般把最大功率（额定工况）作为冷却系统的计算工况，但应该对最大扭矩工况进行验算，因为当转速降低时可能形成蒸汽泡（由于气缸体水套中压力降低）和内燃机过热的现象。 具有一般指标的内燃机，在额定工况时，柴油机g e 可取~0.27千克/千瓦.小时，汽油机g e 可取~0.34千克/千瓦.小时，柴油和汽油的低热值可分别取41870千焦/千克和43100千焦/千克，将此值带入公式即得 汽油机Q W =（~）N e 柴油机Q W =（~）N e 车用柴油机可取Q W =（~）N e ，直接喷射柴油机可取较小值，增压的直接喷射式柴

油机由于扫气的冷却作用，加之单位功率的冷却面积小，可取Q W =（~）N e ，精确的Q W 应通过样机的热平衡试验确定。 取Q W =N e 考虑到机油散热器散走的热量，所以Q W 在上式计算的基础上增大10% 额定功率： ∴ 对于420马力发动机Q W =*309=千焦/秒 增大10%后的Q W =千焦/秒 ∴ 对于360马力发动机Q W =*266=千焦/秒 增大10%后的Q W =千焦/秒 ∴ 对于310马力发动机Q W =*225=135千焦/秒 增大10%后的Q W =千焦/秒 最大扭矩： ∴ 对于420马力发动机Q W =*250=150千焦/秒 增大10%后的Q W =165千焦/秒 ∴ 对于360马力发动机Q W =*245=147千焦/秒 增大10%后的Q W =千焦/秒 ∴ 对于310马力发动机Q W =*180=108千焦/秒 增大10%后的Q W =千焦/秒 2．冷却水的循环量 根据散入冷却系统中的热量，可以算出冷却水的循环量V W c t Q V w w w W W γ?= （米3/秒） （1-2） 式中 t w ?---冷却水在内燃机中循环时的容许温升，对现代强制循环冷却系，可

大亚湾核电站选址问题的分析

大亚湾核电站选址问题的分析 摘要：改革开放之初，广东省电力工业发展很快，但由于一次能源的利用及经济增长迅猛等方面的原因，电力仍然出现供不应求，为了逐步满足实现四个现代化对电力的紧迫需要，在发展烧煤、油页岩和水力发电的同时，在广东省兴建核电站是十分必要的。当时，根据核电站的厂址要求，选址小组成员在深圳市、惠阳地区和惠东地区先后踏勘了深圳湾、大鹏湾、大亚湾一带的赤湾、小梅沙、溪冲、土洋、迭福、西冲、长咀角和湖头角等十几个点。那么选址小组应该如何确定大亚湾核电站的最终地址呢? 关键词：大亚湾核电站选址 正文： 引言：1.大亚湾核电站位于中国广东省深圳市龙岗区大鹏半岛，是中国大陆建成的第二座核电站，也是大陆首座使用国外技术和资金建设的核电站。1994年投入商业运行，大亚湾核电站是中国第一座大型商用核电站。此后，在大亚湾核电站之侧又建设了岭澳核电站，两者共同组成一个大型核电基地。那么当初选址小组在选址的时候是如何考虑的呢？ 2.选址的意义非常重大.这是因为:首先,选址是一项长期性投资,相对于其他因素来说,它具有长期性和固定性.当外部环境发生变化时,其他经营因素都可以随之进行相应调整,以适应外部环境的变化,而选址一经确定就难以变动,选择得好,企业可以长期受益.若厂址选择发生错误，必然造成巨大的经济损失和人力、物力的大量浪费。其次,选址事关企业成败，企业位置的的选择将显著影响实际运营的效益、成本以及日后企业规模的扩充与发展。相对于制造型企业而言，服务性企业的选址更为重要，其位置的好坏在很大程度上直接决定了企业的营业收入，最终决定了企业的存亡。最后，选址是制定经营目标和经营战略的重要依据。商业企业在制定经营目标和经营战略时，需要考虑很多因素，其中包括对所进行研究，从而为企业制定经营目标提供依据，并在此基础上按照顾客构成及需求特点，确定促销战略。因此，任何企业在选址时，决策者都会进行周密的调研，详尽考虑各种情况。 3.当初在考虑选址的时候，根据核电站的厂址要求，选址小组成员在深圳市、惠阳地区和惠东地区先后踏勘了深圳湾、大鹏湾、大亚湾一带的赤湾、小梅沙、溪冲、土洋、迭福、西冲、长咀角和湖头角等十几个点，经过初步分析、选择了深圳市的土洋、西冲和惠东县的湖头角三个厂址作进一步的选址工作。后由于西冲厂址的地质构造条件较差，故又在深圳市补选了东山厂址，放弃了西冲厂址。 4.在当初大亚湾选址的时候，选址小组成员对上述三个厂址开展了地震地质勘探和气象、水文、环境调查等工作，并对各项指标进行了技术条件和经济效果的分析比较。 ①厂址技术条件：厂址的自然条件必须满足核电厂选址的技术要求，应尽可能地避免或减少自然灾害（如地震、洪水及灾难性气象条件）造成的后果，并应有利于排出的放射性物质在环境中稀释。技术条件包括：地震地质勘探和气象、水文、环境等。厂区地震条件是确保核电厂安全的重要条件，是选厂的决定因素之一。核电厂的抗震设计应保证在它整个寿命期限内即使遇到最大地震，仍能使核电厂安全地停堆和不影响周围的环境。考虑到安全和经济的要求，厂址尽可能选在地震烈度低的地区，厂址的地震基本烈度一般不大于7度（一般应避免在设计烈度高于9度的地区建厂）。气象条件是影响选址的一个因素，对气象条件的基本要求是：气流畅通，有利于放射性废气的稀释扩散。厂址周围的气象条件虽有不同，但通过大气扩散实验可以测出各处的大气扩散因子的差别，从而确定厂址是否合适。水源和水文，保证足够且可靠的冷却水是电厂运行最基本的技术条件，一般要求百年一遇最小流量也能满足电厂正常运行的要求。冷却水量取决于冷却方式。由于压水堆核电厂的热效率比火

电厂循环冷却水系统中的问题解决

电厂循环冷却水系统中的问题解决 2011年7月31日FJW提供 1.概述 电厂的循环水冷却处理系统是由以下几部分组成：①生产过程中的热交换器；②冷却构筑物(冷却塔)；③循环水泵及集水池。该系统是利用冷却水进行降温和水质处理。冷却水在冷却生产设备或产品的过程中，水温升高，虽然其物理性状变化不大，但长期循环使用后，水中某些溶解物浓缩或消失、尘土积累、微生物滋长，造成设备、管道内垢物沉积或对金属设备管道腐蚀。因此，必须对其进行降温和稳定处理等解决方案，才能使循环水系统正常进行，使上述问题得到解决或改善。 2.敞开式循环冷却水系统存在的问题 2.1循环冷却水系统中的沉积物 2.2.1沉积物的析出和附着 一般天然水中都含有重碳酸盐，这种盐是冷却水发生水垢附着的主要成分。 在直流冷却水系统中，重碳酸盐的浓度较低。在循环冷却水系统中，重碳酸盐的浓度随着蒸发浓缩而增加，当其浓度达到过饱和状态时，或者在经过换热器传热表面使水温升高时，会发生下列反应 Ca(HCO3)2=CaCO3+CO0 +H2O 冷却水在经过冷却塔向下喷淋时，溶解在水中的CO2要逸出，这就促使上述反应 向右进行 CaCO沉积在换热器传热表面，形成致密的碳酸钙水垢，它的导热性能很差。不同的水垢其导热系数不同，但一般不超过1.16W/(m.K), 而钢材的导热系数为46. 4-52.2 W/(m.K)，可见水垢形成，必然会影响换热器的传热效率。 水垢附着的危害，轻者是降低换热器的传热效率，影响产量；严重时，则管道被堵。 2.2设备腐蚀循环冷却水系统中大量的设备是金属制造的换热器。对于碳钢制成的换热器， 长期使用循环冷却水，会发生腐蚀穿孔，其腐蚀的原因是多种因素造成的。 2.2.1冷却水中溶解氧引起的电化学腐蚀敞开式循环冷却水系统中，水与空气能充分的接触，因此水中溶解的氧气可达饱和状态。当碳钢与溶有氧气的冷却水接触时，由于金属表面的不均一性和冷却水的导电性，在碳钢表面会形成许多腐蚀微电池，微电池的阳极区和阴极区分别会发生下列氧化反应和还原反应。

冷冻水水泵的扬程计算(闭式系统)

－－水泵选型索引－－－－－ 所谓水泵的选取计算其实就是估算（很多计算公式本身就是估算的），估算分的细致些考虑的内容全面些就是精确的计算。 本计算方式针对闭式系统，若是开式系统还需要考虑管路的高低落差产生的静压。 特别补充一句：当设计流量在设备的额定流量附近时，上面所提到的阻力可以套用，更多的是往往都大过设备的额定流量很多。 同样，水管的水流速建议计算后，查表取阻力值。 关于水泵扬程过大问题。设计选取的水泵扬程过大，将使得富裕的扬程换取流量的增加，流量增加才使得水泵噪音加大。特别的，流量增加还使得水泵电机负荷加大，电流加大，发热加大，“换过无数次轴承”还是小事，有很大可能还要烧电机的。 另外“水泵出口压力只有兆帕”能说明什么呢水泵进出口压差才是问题的关键。例如将开式系统的水泵放在100米高的顶上，出口压力如果是，就这个系统将水泵放在地上向100米高的顶上送，出口压力就是了！ [摘自dehumidify水泵相关索引] －－－－－水泵扬程简易估算法－－－－－

暖通水泵的选择：通常选用比转数ns在130～150的离心式清水泵，水泵的流量应为冷水机组额定流量的～倍（单台取，两台并联取。按估算可大致取每100米管长的沿程损失为5mH2O，水泵扬程（mH2O）： Hmax=△P1+△P2+ (1+K) △P1为冷水机组蒸发器的水压降。 △P2为该环中并联的各占空调未端装置的水压损失最大的一台的水压降。 L为该最不利环路的管长 K为最不利环路中局部阻力当量长度总和和与直管总长的比值，当最不利环路较长时K值取～，最不利环路较短时K值取～ 这是我在某篇文章中摘抄下来的。在实际应用中也经常使用这个公式，我个人认为这是一个很好的公式，所以值得推广。 不知道大家对这个公式有何高见，愿闻其详。

大亚湾核电站维修介绍讲解

大亚湾核电站维修介绍

大亚湾核电站的维修介绍 一、维修类别 1．维修类别 核电站的维修基本上可分为以下三大类： (1) 预防性维修——它是为减少设备故障或功能下降的概率，按预定的计划实行的维修。 (2) 纠正性维修——它是在设备发生故障后实行的纠正性维修。 (3) 设备改进——它是根据经验反馈而对核电站进行的设备更新或技术改造。 在电站传统概念中的大修也属于预防性维修的范畴，因为它是预先安排的有计划的，而不是由于出了故障再进行修理。大修不仅仅将设备拆开检查和修理已经发现的缺陷，而且要通过更换磨损老化的部件使设备恢复到原设计状态。 1.1 预防性维修 预防性维修又可分为两大类： (1) 以时间为依据的定期维修——它是按预先制定的时间表（根据制造厂提供的维修手册与有关维修程序）去实施，而不考虑设备的状态如何，例如设备的定期更换润滑油、密封材料、滚珠轴承等等。 (2) 以衡量设备性能是否恶化的一套程序进行的按状态的维修——按状态的预防性维修有三种监督任务，即监控、试验和检查。这些监督工作是掌握现代化维修的关键，也是降低重要部件的故障概率的最有效途径。 1.2 纠正性维修 纠正性维修包括故障诊断、临时修理和修理三个方面的内容： (1) 故障诊断 根据通过检查、核实和试验所提供的资料作逻辑推论，借以查明故障的可能原因。诊断又可分为下面两个级别： a. 一级诊断——利用现成的各种考察方法收集起来的资料，对故障原因进行分析与假设，从而决定应该采取的纠正性维修措施。 b. 二级诊断——以经过一级诊断后的结果资料和对故障的部件的分析结果为基础对所进行的维修活动进行评价，并继续核查经过维修的部件是否已恢复良好状态或需要再考虑其它补充措施。通过以上的活动增加对故障方式的深入了解，从中获得经验，以供日后参考，这也是一种最有效的经验反馈，是最好的运行与检修经验积累。

消防设施检测记录表

建筑消防（电气）设施检测记录表 一、汇总表检测时间：年月日至月日

检测员：记录员： 甲方现场负责人：施工单位现场负责人： 电话：电话： 建筑消防（电气）设施检测记录表 二、火灾自动报警系统检测时间： 1.消防控制室□: ⑴设置地点：； ⑵防火门□/普通门□，（钢质/木质/铝合金），防火玻璃□，门开启方向□，感烟探测器□；设备房名称标识□；相关制度□；对外直拨电话□；应急灯□，照明灯具□;无关管路通过□； ⑶正常照明时的工作面照度lx，应急照明时工作面照度lx。

⑷消防联动控制设备与输入/输出模块间的连线发生断路、短路故障时间秒。 ⑸火灾报警控制器(联动型)：柜式//琴台式/壁挂式/单列/双列/三列。 型号：数量：台，控制器、控制箱及门接地□； 生产厂家：出厂日期： 安装距离:正面m,后侧m,左侧m,右侧m,距地：m。 火灾报警控制器绝缘电阻:对地MΩ，相间MΩ；接地电阻Ω。 控制器主电直接连消防电源□，。备\专用蓄电池□。 2.不同系统、电压等级、电流类别的导线是否穿在同一管内□，物理位置。顶棚内布线穿管不到位□，未穿管□，物理位置。 3.手动火灾报警按钮□:安装高度: m, 物理位置，分区最远距离: m。 4.消防广播□: 消防广播扬声器背景噪音dB，最远点声强dB，物理位置，消防广播分区最远距离m。 5.消防电话□:安装高度: m，物理位置。 6.火灾警报装置（声光报警器）□: 背景噪音dB，声强dB，物理位置。 7. 火灾探测器内走道安装距离□: ⑴宽度小于3m内走道顶棚设置宜居中布置，感烟间距m；⑵距端墙距离m。 ⑶物理位置。 注:火灾探测器安装间距见GB50116-2013/第6.2.4条“在宽度小于3m的内走道顶棚上设置点型探测器时，宜居中布置。感温火灾探测器的安装间距不应超过10m；感烟火灾探测器的安装间距不应超过15m；探测器至端墙的距离，不应大于探测器安装间距的1/2。” 8.电梯机房□：

冷冻水流量计算

标准冷冻水流量=制冷量（KW）*5（度温差） 冷却水流量=（制冷量+机组输入功率）（KW）*5（度温差） 水流量计算 1、.冷却冷却水流量水流量：一般按照产品样本提供数值选取，或按照如下公式进行计算，公式中的Q为制冷主机制冷量 L(m3/h)= [Q(kW)/（~5）℃]X~ 2、冷冻水流量：在没有考虑同时使用率的情况下选定的机组，可根据产品样本提供的数值选用或根据如下公式进行计算。如果考虑了同时使用率，建议用如下公式进行计算。公式中的Q为建筑没有考虑同时使用率情况下的总冷负荷。 L(m3/h)= Q(kW)/（~5）℃ 3、冷却水补水量一般1为冷却水循环水量的1~%. 1 水侧变流量对冷水机组性能的影响 在传统的空调水系统设计中，通过冷水机组的冷冻水和冷却水的流量基本保持不变。认为只有维持定流量，才能确保盘管的换热效果，流量减小时，在换热盘管表面可能会出现层流状态，降低换热效果；同时，流量过小时，蒸发器还会出现冻结的危险，当流速小于一定值时，水中若含有腐蚀性物质，会对盘管造成腐蚀。随着控制技术的发展，冷水机组的控制系统越来越先进。目前，不同类型的冷水机组均能实现冷量的自动调节。冷水机组能量调节功能的进步使得其水侧变流量设计成为可能，同时也凸显水泵应改变以不变应万变之策，而应以变应变。事实上，目前，多数冷水机组允许蒸发器流量在额定流量的50％～100％以内变化。 当蒸发器采用变流量运行时，其流量随着用户负荷的变化而变化，当用户负荷变小时，蒸发器的冷冻水流量变小，冷水机组的控制系统根据实际需冷量减小制冷剂流量，导致蒸发器盘管内制冷剂流速偏离了最佳流速值，冷水机组制冷系统的整体性能降低。衡量蒸发器变流量运行能否节能的标准不单是冷冻水泵运行时节能多少，而还应考虑蒸发器变流量运行造成冷水机组COP值下降而损失的能耗，再考虑变流量运行的负荷时间频度。 由于控制技术的进步，控制系统可以保证压缩机始终在高效区运转，使得冷水机组蒸发器变流量时的性能不会下降很多。冷水机组蒸发器变流量对其制冷性能的影响程度与压缩机类型和制冷剂变流量的方式有关。文献3从热力学角度对此进行了分析，认为即使冷冻水流量减至60％，冷水机组的COP的下降幅度也不超过10%。 冷却水进出口温差变大时，虽然可以减小冷却水泵的运行费用，然而，为了保证冷凝器内的热交换，冷凝温度必然要高于冷却水的出口温度，并且冷凝温度与冷却水出口温度也要求有一低限。所以，要想加大冷却水的进出口温差，就必须提高冷却水出口温度（通常冷却水进口温度基本上是定值），这又将引起冷凝温度的增加，降低了冷水机组的COP值。与蒸发器变流量相比，冷凝器变流量运行对冷凝温度的影响较大，故导致冷水机组COP的变化较大，在给冷却水泵安装变频器时，应详细分析冷却水变流量对冷水机组性能的影响，确定方案的可行性。

中央空调冷冻水系统压差旁通阀的选型与计算

中央空调冷冻水系统压差旁通阀的选型与计算 为保证中央空调冷冻水系统中冷水机组的流量基本恒定；冷冻水泵运行工况稳定，一般采用的方法是：负荷侧设计为变流量，控制末端设备的水流量，即采用电动二通阀作为末端设备的调节装置以控制流入末端设备的冷冻水流量。在冷源侧设置压差旁通控制装置以保证冷源部分冷冻水流量保持恒定，但是在实际工作中，由于设计人员往往忽视了调节阀选择计算的重要性，在设计过程中，一般只是简单的在冷水机组与用户侧设置了旁通阀，其旁通管管径的确定以及旁通调节阀的选择未经详细计算，这样做在实际运行中冷水机组流量的稳定性往往与设计有较大差距，旁通装置一般无法达到预期的效果，为讲来的运行管理带来了不必要的麻烦，本文就压差旁通调节阀的选型计算方法结合实际工程做一简要分析和说明。 01、压差旁通调节装置的工作原理 压差调节装置由压差控制器、电动执行机构、调节阀、测压管以及旁通管道等组成，其工作原理是压差控制器通过通过测压管对中央空调系统的供回水管的压差进行检测，根据其结果与设定压差值的比较，输出控制信号由电动执行机构通过控制阀杆的行程或转角改变调节阀的开度，从而控制供水管与回水管之间旁通管道的冷冻水流量，最终保证系统的压差恒定在设定的压差值。当系统运行压差高于设定压差时，压差控制器输出信号，使电动调节阀打开或开度加

大，旁通管路水量增加，使系统压差趋于设定值；当系统压差低于设定压差时，电动调节阀开度减小，旁通流量减小，使系统压差维持在设定值。 02、选择旁通调节阀应考虑的因素 调节阀的口径是选择计算时最重要的因素之一，调节阀选型如果太小，在最大负荷时可能不能提供足够的流量，如果太大又可能经常处于小开度状态，调节阀的开启度过小会导致阀塞的频繁振荡和过渡磨损，并且系统不稳定而且增加了工程造价。 通过计算得到的调节阀应在10％－90％的开启度区间进行调节，同时还应避免使用低于10％。 另外，安装调节阀时还要考虑其阀门能力PV（即调节阀全开时阀门上的压差占管段总压差的比例），从调节阀压降情况来分析，选择调节阀时必须结合调节阀的前后配管情况，当PV值小于0.3时，线性流量特性的调节阀的流量特性曲线会严重偏离理想流量特性，近似快开特性，不适宜阀门的调节。 03、调节阀的选择计算 调节阀的尺寸由其流通能力所决定，流通能力是指当调节阀全开时，阀两端压力降为105Pa，流体密度为1g/cm3时，每小时流经调节阀的流体的立方米数。进口调节阀流通能力的表示方式通常有cv和kv两种，其中kv=c，而cv 是指当调节阀全开时，流通60oF的清水，阀两端压力降为1b/in2时每分钟

循环冷却水系统调试方案

印尼南加海螺水泥2×18MW燃煤自备电厂项目#1汽轮机循环水系统调试方案编制： 审核： 批准： 中电 2014年8月18日

目录

1 目的 (4) 2 依据 (4) 3 系统说明及设备规： (4) 4 .循环泵启动前应具备的条件 (5) 5 组织分工 (6) 6 使用仪器设备 (6) 7 .循环水泵启动 (6) 8 联锁保护试验 (7) 9 安全注意事项 (7) 10. 停泵操作 (7) 11. 空冷器、冷油器的冲洗 (8) 12. 冷水塔风机试转： (8)

循环冷却水系统调试方案 1 目的 1.1 检验循环水系统设备运行可靠性，保证系统试运顺利进行； 1.2 为凝汽器和辅机设备正常运行提供符合要求的冷却水。 2 依据 2.1 《火电机组达标投产考核标准》 2.2 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》 2.3 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》 2.4 《电力建设施工及验收技术规》 2.5 《火电工程启动调试工作规定》。 2.6 《电力基本建设工程质量监督规定》。 2.7 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》 2.8 《电业建设安全工作规程》（热力机械部分） 2.9 设备厂家、设计单位提供的有关图纸资料。 3 系统说明及设备规： 循环水系统的作用是冷却汽轮机的排汽，维持凝结器的真空，并向闭式循环冷却系统提供水源。 3.1 系统说明 循环水系统基本流程：

3.2 设备规 3.2.1循环水泵 型号：HS600-500-550-A 转速：980r/min 流量：3000m3/h 扬程：23m 3.2.2泵电机 型号：YKK450-6TH 转速：990r/min 功率：250KW 额定电压：10000V 标称电流：19.5A 4 .循环泵启动前应具备的条件 4.1 循环水系统的所有设备均已安装完毕； 4.2 系统的阀门挂牌、标注名称正确，阀门动作灵活、无卡涩、开关指示正确； 4.3 热工仪表安装校验完毕，具备投入条件； 4.4 有关热工、电气回路的调试工作已结束； 4.5 现场已清扫，道路通畅，试运区照明充足，通讯施工完善可靠；

发动机冷却系统计算

发动机冷却系统计算 发动机冷却系统是汽车的重要组成部分之一，冷却系统的作用是使发动机在各种转速和各种行驶状态下都能有效的控制温度，其中水套是整个冷却系统的关键部分。本文为发动机冷却系设计计算分析，水套计算分析由AVL 公司的FIRE 软件完成。通过CFD 计算，可以得到水套整个流场(速度、压力、温度以及HTC 等)分布。通过速度场可以识别出滞止区、速度梯度大的区域，通过温度分布可以分析可能产生气泡的位置，通过换热系数的分布可以评估水套的冷却性能，通过压力分布可以显示出压力损失大的区域。本文针对功率点进行了计算。 1.散热量的计算 在设计或选用冷却系统的部件时，就是以散入冷却系统的热量Q W 为原始数据，计算冷却系统的循环水量、冷却空气量，以便设计或选用水泵和散热器。 1.1 冷却系统散走的热量 冷却系统散走的热量Q W ,受许多复杂因素的影响,很难精确计算, 因此在计算时，通常采用经验公式或参照类似发动机的实测数据进行估算。在采用经验公式估算时，Q W 估算公式为：)/(3600s kJ A h N g Q n e e W = （1） 式中:A —传给冷却系统的热量占燃料热能的百分比; g e —内燃机燃料消耗率( kg/kW ·h); N e —内燃机功率(kW); h n —燃料低热值(kJ/kg)。 根据表1CK14发动机总功率实验数据：6000rpm 时，N e =70.2kW, g e =340.8 g/kW ·h, 汽油机热量理论计算一般A=0.23～0.30，但随着发动机燃烧技术的提高，热效率也不断提高，根据同类型机型热平衡试验数据反运算，A 值一般在0.15左右。 汽油低热值h n =43100 kJ/kg, A 选取0.15，故对于CK14发动机标定功率下散热量： KW Q W 433600 431002.703408.015.0≈???=

大亚湾核电站安全运营经验分享

简报标题,中黑40pt
大亚湾核电站安全运营经验分享
? 简报副标题,中黑20pt ?00 Month 2014年5月 Year, Arial 16pt
BY：蒋兴华

01.大亚湾的历史与发展 01 02.高端稳定的电站业绩 03 追求卓越的管理体系 03. 04.敬畏核安全，守护核安全
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01
大亚湾的历史与发展
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1.1 大亚湾的天时——发展成就梦想
80年代初，中国决定加快对原子能的和平利用进程。1985年1月18日，在中英政 府高层的见证下，广东核电投资有限公司与香港核电投资有限公司签署了广东核电 合营有限公司合营合同及其附件 大亚湾核电站由此孕育而生 合营有限公司合营合同及其附件，大亚湾核电站由此孕育而生。
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1.2 大亚湾的地利——技术与市场的高度契合
30多位来自全国各地的水文、地质和设计 专家，历时5年，踏遍广东的东江、西江、北江 和珠江口以东大亚湾、大鹏湾的山山水水，积 累了上万个数据，为建设核电站提供了10多个 可选厂址。最终，大亚湾畔的大坑村成为最优 的厂址。
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1.3 大亚湾的人和——文化薪火，代代相传
来自五湖四海的核电开创者，有的长期从事核工业研究，对反应堆设计、建 设和管理具有丰富的经验；有的是火力发电厂的厂长、总工程师、值长；有的刚 刚脱下戎装，从大西北的“两弹”试验场、从核潜艇基地风尘仆仆地赶来。虽然 有着不同的从业、文化背景，但他们团结协作、互相支持，“安全第一、质量第 一”成为他们共同的价值追求。如今，这条准则代代相传，已经成为大亚湾人共 同的行为烙印。 的行为烙印
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彻底根治循环冷却水系统四大难题

彻底根治循环冷却水系统四大难题 一、方案特点 在工业冷却循环水方面，均采用水为能量的传递介质，在循环使用时，水质会浓缩、恶化，产生水垢、污垢、腐蚀、菌藻等，严重影响系统的效率，加大能耗，减少设备使用寿命。 以往通用的化学水处理方式不仅每年需要经费，而且会造成大量含有化学药剂的污水，加大 环境污染，同时会腐蚀管道，甚至造成冷却器穿孔报废。例如，一个保有水量100T的冷冻、冷 却、采暖循环水为例，如果采用传统化学处理方法，一年要用化学药剂10吨、每吨药剂会形成500 立方米的污染水。 针对以上问题，罗德斯尔？循环水水质深度净化方案引进国外先进成熟的变频磁场技术，采用“以水治水、物理吸垢”方式，不仅解决了循环水净化、除垢、杀菌、灭藻、去锈等一系列难题，而且每年保养经费很少，不会产生污染，节电节水，是一种环保节能的新型循环水水质深度净化方案。 循环水优化设备图片 二、罗德斯尔？循环水水质深度净化方案的优势 除垢防垢，使热交换表面始终无垢状态，提高热交换效率 除锈防腐，解决水体红锈问题，延长管道和热交换器使用年限 杀菌灭藻，尤其对军团菌的杀灭，提高安全性能，提高冷却效率 无需停机，提高水资源利用效率和生产连续性 保留原管，即无需改变原有循环水管道 节水环保，大幅减少循环水排放，节省用水，没有污染，保养经费很少 三、设备构成和原理 概述 罗德斯尔？循环水系统优化方案体现的是一种综合性、多功能、环保、节水节能的循环水处理理念和技术，具有补水净化、去垢、灭藻、除锈、杀菌、环保、节能、节水等多重功效，本方案的主要设备为LT系列循环水系统优化设备。 LT系列循环水系统优化设备工作原理 LT 系列循环水系统优化设备是罗德斯尔？循环水系统解决方案的核心设备，该装置由高频发

冷却系统计算

冷却系统计算 一、 闭式强制冷却系统原始参数 都以散入冷却系统的热量 Q W 为原始数据，计算冷却系统的循环水量、冷却 空气量，以便设计或选用水泵、散热器、风扇 1．冷却系统散走的热量Q W 冷却系统散走的热量Q W ，受很多复杂因素的影响，很难精确计算，初估Q W ，可以用下列经验公式估算： 3600 h N g Q u e e W A （千焦/秒） （1-1） A ---传给冷却系统的热量占燃料热能的百分比，对汽油机A=0.23~0.30， 对柴油机A=0.18~0.25 g e ---内燃机燃料消耗率（千克/千瓦.小时） N e ---内燃机功率（千瓦） h u ---燃料低热值（千焦/千克） 如果内燃机还有机油散热器，而且是水油散热器，则传入冷却系统中的热量，也应将传入机油中的热量计算在冷却系统中，则按上式计算的热量Q W 值应增大5~10% 一般把最大功率（额定工况）作为冷却系统的计算工况，但应该对最大扭矩工况进行验算，因为当转速降低时可能形成蒸汽泡（由于气缸体水套中压力降低）和内燃机过热的现象。 具有一般指标的内燃机，在额定工况时，柴油机g e 可取0.21~0.27千克/千瓦.小时，汽油机g e 可取0.30~0.34千克/千瓦.小时，柴油和汽油的低热值可分别取41870千焦/千克和43100千焦/千克，将此值带入公式即得 汽油机Q W =（0.85~1.10）N e 柴油机Q W =（0.50~0.78）N e

车用柴油机可取Q W=（0.60~0.75）N e，直接喷射柴油机可取较小值，增压的直接喷射式柴油机由于扫气的冷却作用，加之单位功率的冷却面积小，可取Q =（0.50~0.60）N e，精确的Q W应通过样机的热平衡试验确定。 W 取Q W=0.60N e 考虑到机油散热器散走的热量，所以Q W在上式计算的基础上增大10% 额定功率： ∴对于420马力发动机Q W=0.6*309=185.4千焦/秒 增大10%后的Q W=203.94千焦/秒 ∴对于360马力发动机Q W=0.6*266=159.6千焦/秒 增大10%后的Q W=175.56千焦/秒 ∴对于310马力发动机Q W=0.6*225=135千焦/秒 增大10%后的Q W=148.5千焦/秒 最大扭矩： ∴对于420马力发动机Q W=0.6*250=150千焦/秒 增大10%后的Q W=165千焦/秒 ∴对于360马力发动机Q W=0.6*245=147千焦/秒 增大10%后的Q W=161.7千焦/秒 ∴对于310马力发动机Q W=0.6*180=108千焦/秒 增大10%后的Q W=118.8千焦/秒 2．冷却水的循环量 根据散入冷却系统中的热量，可以算出冷却水的循环量V W