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煤气安全水封的设计计算

煤气安全水封的设计计算
煤气安全水封的设计计算

MBR污水处理工艺设计方案设计

MBR污水处理工艺设计 一、课程设计题目 度假村污水处理工程设计 二、课程设计的原始资料 1、污水水量、水质 (1)设计规模 某度假村管理人员共有200人,另有大量外来人员和游客,由于旅游区污水水量季节性变化大,初步统计高峰期水量约为300m3/d,旅游淡季水量低于70m3/d,常年水量为100—150m3/d,自行确定设计水量。 (2)进水水质 处理的对象为餐饮废水和居民区生活污水。进水水质: 项目COD BOD5SS pH NH3-N TP 含量/(mg/L) 150-250 90-150 200-240 7.0-7.5 35-55 4-5 2、污水处理要求 污水处理后水质应优于《城市污水再生利用景观环境用水水质》(GB18921-2002) 项目BOD5SS pH NH3-N TP 含量/(mg/L) 6 10 6.0-9.0 5 0.5 3、处理工艺 污水拟采用MBR工艺处理 4、气象资料 常年主导风向为西南风 5、污水排水接纳河流资料 该污水处理设施的出水需要回用于度假村内景观湖泊,最高水位为103米,常年水位为100米,枯水位为98米 6、厂址及场地现状 进入该污水处理设施污水管端点的地面标高为109米

三、工艺流程图 图1 工艺流程图 四、参考资料 1.《水污染控制工程》教材 2. 《城市污水再生利用景观环境用水水质》(GB18921-2002) 3.《给排水设计手册》 4、《给水排水快速设计手册》 5.《给水排水工程结构设计规范》(GB50069-2002) 6.《MBR设计手册》 7.《膜生物反应器——在污水处理中的研究和应用》顾国维、何义亮编著8.《简明管道工手册》第2版 五、细格栅的工艺设计 1.细格栅设计参数 (1)栅前水深h=0.1m; (2)过栅流速v=0.6m/s; (3)格栅间隙b 细=0.005m; (4)栅条宽度s=0.01m; (5)格栅安装倾角α=60?。 2.细格栅的设计计算 本设计选用两细格栅,一用一备 1)栅条间隙数:

ABR反应器设计计算教学教材

A B R反应器设计计算

ABR 反应器设计计算 设计条件:废水量1 200 m 3/d ,PH=4.5,水温15℃,CODcr=8000 mg/L ,水力停留时间48h 。 1、反应器体积计算 按有机负荷计算 q QS V /0= 按停留时间计算 HRT Q V ?= 式中:V ——反应器有效容积,m 3; Q ——废水流量,m 3/d ; 0S ——进水有机物浓度,g COD/L 或g BOD 5/L ; q ——容积负荷,kg COD/m 3.d ; HRT ——水力停留时间,d 。 已知进水浓度COD8000mg/L ,COD 去除率取80%,参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206:0.8~7.2=q kgCOD/m 3.d ,取0.8=q kg COD/m 3.d 。则 按有机负荷计算反应器有效容积 39608 8.0100080001200m V =?? = 按水力停留时间计算反应器有效容积 3240024481200m V =?= 取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷 2.32400 8.0100080001200/0=?? = =V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206 取反应器实际容积2400 m 3。 2、反应器高度

采用矩形池体。一般经济的反应器高度(深度)为4~6m,本设计选择7.0m。超高0.5m。

3、反应器上下流室设计 进水系统兼有配水和水力搅拌功能,应满足设计原则: ①确保各单位面积的进水量基本相同,防止短路现象发生; ②尽可能满足水力搅拌需要,保证进水有机物与污泥迅速混合; ③很容易观察到进水管的堵塞; ④当堵塞被发现后,很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计 虑施工维修方便,取下向流室水平宽度为940mm ,选择上流和下流室的水平宽 度比为4:1。 校核上向流速 s mm h m u /24.0/86.076 .37.72241200 ==??= 基本满足设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。(1.98m/h ) [6]P94要求进水COD 大于3000mg/L 时,上向流速度宜控制在 0.1~0.5m/h ;进水COD 小于3000mg/L 时,上向流速度宜控制在0.6~3.0m/h 。 [1]P202UASB 要求上向流速度宜控制在0.1~0.9m/h 。 下向流速 s mm h m u /96.0/45.394 .07.72241200 ==??= 4、配水系统设计 [5]选择折流口冲击流速1.10mm/s ,以上求知反应器纵向宽度为 ()m 4.157.72=?,则折流口宽度 m B u Q h 82.07 .72101.136******** 3=????=?=- 选择mm h 700=,校核折流口冲击流速 s mm B h Q u /29.17 .727.03600241200 =???=?= > 1.10mm/s [5]

中水处理设计方案

关于中水处理设计方案 建设单位: 设计方案:

目录 一、相关技术参考资料 二、各种水质资料 三、拟开发小区的相关基础资料 四、处理内容 五、中水处理水量的确定及处理流程 六、设备选型 七、设备工艺说明 八、噪声控制 九、防腐措施

一、相关技术参考资料 1、用水种类:由给水系统供应的用水,随着建筑性质不同,其供应的范围也各不 相同,一般除了供作饮用水外,还供多方面的用途使用。 A.住宅、公寓、旅馆等建筑,其生活用水分:饮水、厨房用水、洗澡用水、漱洗用水、洗涤用水、厕所冲洗水、清扫用水、洗车用水、喷洒绿化用 水等。 B.办公楼等公共建筑,其公共用水分;饮水、洗涤用水、冷却用水、扫除用水、洗车用水、其他用水等。 C。工厂等工业用水,其用水范围、规模和用途,根据不同工艺要求差别较大,不好统一。一般有锅炉用水、原料水、产品处理、清洗用水、冷却、空 调用水及其他用水等。 D.环境用水分:消防用水、喷洒用水、喷泉用水、清扫用水、道路用水、化雪用水等。 以上各类建筑不同用途的用水,其中有部分用水很少与人体按触,有的在密闭体系中使用,不会影响使用者身体健康,严格从保健、卫生出发,以下用途的用水,可考虑由中水来供给: (1)洗厕所用水。 (2)喷洒用水(喷洒道路、花草、树木)。 (3)洗车用水 (4)防用水(属单独消防系统)。 (5)空调冷却用水(补给水)。 (6)娱乐用水(水池、喷泉等)。

2、用水量及比例:各类建筑的生活用水量,随建筑性质、使用功能、用水设备设 置情况而不同,而且还随周日和季节而变化。掌握各类建筑 各种用水量及占总用水量的比例是确定中水量的依据。我国 尚无这方面系统的测试资料,下面收集为某些单位测定数据。 公寓用水量比例 住宅用水量比例 注:上述相关资料摘自《建筑给水排水设计手册》。

一级水处理设计计算

第一章 污水的一级处理构筑物设计计算 1.1格栅 格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成,安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部,用以截留较大的悬浮物或漂浮物,如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等,以便减轻后续处理构筑物的处理负荷,并使之正常进行。被截留的物质称为栅渣。 设计中格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣清除方式等。 格栅断面有圆形、矩形、正方形、半圆形等。圆形水力条件好,但刚度差,故一般多采用矩形断面。格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐流式格栅、转筒式格栅、活动格栅等;按照格栅栅条间距分为粗格栅和细格栅(1.5~10mm );按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅,目前,污水处理厂大多都采用机械格栅;按照安装方式分为单独设置的格栅和与水泵池合建一处 的格栅。 1.1.1格栅的设计 城市的排水系统采用分流制排水系统,城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区,主干管进水水量为s L Q 63.1504 ,污水进入污水处理厂处的管径为1250mm ,管道水面标高为80.0m 。 本设计中采用矩形断面并设置两道格栅(中格栅一道和细格栅一道),采用机械清渣。其中,中格栅设在污水泵站前,细格栅设在污水泵站后。中细两道格栅都设置三组即N=3组,每组的设计流量为0.502s m 3。 1.1.2设计参数 1、格栅栅条间隙宽度,应符合下列要求: 1) 粗格栅:机械清除时宜为16~25mm ;人工清除时宜为25~40mm 。特殊情况下,最大间隙可为100mm 。 2) 细格栅:宜为1.5~10mm 。 3) 水泵前,应根据水泵要求确定。 2、 污水过栅流速宜采用0.6~1.Om /s 。除转鼓式格栅除污机外,机械清除格栅的安装角度宜为60~90°。人工清除格栅的安装角度宜为30°~60°。 3、当格栅间隙为16~25mm 时,栅渣量取0.10~0.0533310m m 污水;当格栅间隙为30~50mm 时,栅渣量取0.03~0.0133310m m 污水。 4、格栅除污机,底部前端距井壁尺寸,钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦

污水处理厂各构筑物的设计计算

山东理工大学 《水污染控制工程》课程设计题目:孤岛新镇污水处理厂设计 学院:资环学院 专业班级:环本0803班 姓名:李聪聪 序号:27号 指导教师:尚贞晓 课程设计时间:2011年12月12日~2011年12月30号共3周

第一章设计任务及资料 1.1设计任务 孤岛新镇6.46万吨/日污水处理厂工艺设计。 1.2设计目的及意义 1.2.1设计目的 孤岛新镇位于山东省黄河入海口的原黄泛区内。东径118050'~118053',北纬37064'~37057',向北15公里为渤海湾。向东10公里临莱州,向南20公里为现黄河入海口,距东营市(胜利油田指挥部)约60公里,该镇地处黄河下游三角洲河道改流摆动地区内。 该镇附近区域为胜利油田所属的孤岛油田和两桩油田。地下蕴藏着丰富的石油资源。为了开发这些油田并考虑黄河下游三角洲的长远发展。胜利油田指挥部决定兴建孤岛新镇,使之成为孤岛油田和两桩油田的生活居住中心和生产指挥与科研中心,成为一个新型的社会主义现代化的综合石油城。根据该镇总体规划,该镇具有完备的社会基础和工程基础设施。有完备的城市交通、给水排水、供电、供暖、电信等设施,并考虑今后的发展与扩建的需要。 因此,为保护环境,防治水污染问题,建设城市污水治理工程势在必行。 1.2.2设计意义 设计是实现高等工科院校培养目标所不可缺少的教学环节,是教学计划中的一个有机组成部分,是培养学生综合运用所学的基础理论、基础知识以及分析解决实际问题能力的重要一环。它与其他教学环节紧密配合,相辅相成,在某种程度上是前面各个环节的继续、深化和发展。 我国城市污水处理相对于国外发达国家、起步较晚。近200年来,城市污水处理已从原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污水,并回用。处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到A/O、A2/O、AB、SBR、 CASS等多种工艺,以达到不同的出水要求。虽然如此,我国的污水处理还是落后于许多国家。在我们大力引进国外先进技术、设备和经验的同时,必须结合我国发展,尤其是当地实际情况,探索适合我国实际的城市污水处理系统。 其次,做本设计可以使我得到很大的提高,可在不同程度上提高调查研究,查阅文献,收集资料和正确熟练使用工具书的能力,提高理论分析、制定设计

ABR反应器设计计算_New

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ABR反应器设计计算

ABR 反应器设计计算 设计条件:废水量 1 200 m 3/d ,PH=4.5,水温15℃,CODcr=8000 mg/L ,水力停留时间48h 。 1、反应器体积计算 按有机负荷计算 q QS V /0 = 按停留时间计算 HRT Q V ?= 式中:V ——反应器有效容积,m 3; Q ——废水流量,m 3/d ; S ——进水有机物浓度,g COD/L 或g BOD 5/L ; q ——容积负荷,kg COD/m 3.d ; HRT ——水力停留时间,d 。 已知进水浓度COD8000mg/L ,COD 去除率取80%,参考国内淀粉设计容积负荷[1]P206: .8~7.2=q kgCOD/m 3.d ,取0.8=q kg COD/m 3.d 。则 按有机负荷计算反应器有效容积 39608 8.010008000 1200m V =??= 按水力停留时间计算反应器有效容积 3 240024 48 1200m V =?= 取反应器有效容积2400m 3校核容积负荷

2.32400 8.010008000 1200/0=?? = =V QS q kgCOD/m 3.d 符合要求[1]P206 取反应器实际容积2400 m 3。 2、反应器高度 采用矩形池体。一般经济的反应器高度(深度)为4~6m ,本设计选择7.0m 。超高0.5m 。

3、反应器上下流室设计 进水系统兼有配水和水力搅拌功能,应满足设计原则: ①确保各单位面积的进水量基本相同,防止短路现象发生; ②尽可能满足水力搅拌需要,保证进水有机物与污泥迅速混合; ③很容易观察到进水管的堵塞; ④当堵塞被发现后,很容易被清除。 反应器上向反应隔室设计 虑施工维修方便,取下向流室水平宽度为940mm ,选择上流和下流室的水平宽度比为4: 1。 校核上向流速 s mm h m u /24.0/86.076 .37.72241200==??= 基本满足 设计要求 [5] 要求上向流速度0.55mm/s 。(1.98m/h )

水处理常用计算公式汇总

水处理常用计算公式汇总 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西,在这里我总结了几个常常用到的计算公式,按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿的计算,大家可有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2)废水处理系统前格栅栅条间隙,应符合下列要求:最大间隙40mm,其中人工清除 25~40mm,机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅,粗格栅栅条间隙 50~100mm。 (3)大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4)如泵前格栅间隙不大于25mm,废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1)栅渣量与多种因素有关,在无当地运行资料时,可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm;0.10~0.05m3/103m3(栅渣/废水)。 格栅间隙30~50mm;0.03~0.01m3/103m3(栅渣/废水)。 (2)栅渣的含水率一般为80%,容重约为960kg/m3。 (3)在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。3、其他参数 (1)过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2)格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3)格栅倾角一般采用45°~75°,小角度较省力,但占地面积大。 (4)机械格栅的动力装置一般宜设在室内,或采取其他保护设备的措施。 (5)设置格栅装置的构筑物,必须考虑设有良好的通风设施。 (6)大中型格栅间内应安装吊运设备,以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1)栅槽宽度B 式中,S 为栅条宽度,m;n 为栅条间隙数,个; b 为栅条间隙,m;为最大设计流量, m3/s;a 为格栅倾角,(°);h为栅前水深,m,不能高于来水管(渠)水深;v 为过栅流速, m/s。 (2)过栅水头损失如

水封罐操作规程

QHSE/CYD/GC/ 27 水封罐流程操作规程 1.水封罐流程的作用及工作原理 水封罐流程的作用:使单井生产流程高架罐密闭生产,高架罐中原油沉降分离后的含硫化氢天然气通过水封罐密闭流程后放空燃烧,从而降低生产区域硫化氢的环境浓度,水封罐装有防爆门,具有防回火和防爆的作用。 水封罐流程的工作原理:密闭生产罐中原油沉降分离后的含硫化氢天然气通过水封罐进口管道进入水封罐的底部,通过底部筛管分散气流后进入水域空间,含硫化氢天然气从水域底部上升后聚集在水封罐的液体上部空间,当气体不断由液体中分离出来,在上部空间聚集形成一定压力后,由水封罐顶部出口管线排出燃烧。当发生回火时,水域成为含硫化氢天然气流程的隔断部分,能够有效的保护生产罐,同时天然气通过水域空间时,一部分凝液被降温分离,在水域上部形成凝析液层,减缓了阻火器的堵塞情况。 2.水封罐的使用要求 2.1 各连接部位紧固、牢靠、无渗漏; 2.2 水封罐的液位(淡水或盐水)必须保持在500mm至700mm之间; 2.3 当气温高于5℃时可使用淡水,当气温低于5℃时须使用盐水(ρ≥ 1.14g/cm3); 2.4补水罐距离水封罐应不小于10米,保持罐内液体(淡水或盐水)充足; 2.5压力表的使用量程在安全范围内,量程应小于0.1MPa; 2.6保持液位计的上下阀完好,玻璃管内壁清洁,液位显示正常; 2.7进出口必须安装正确,进口应在水封罐水中,气出口应在水封罐的顶部;2.8水封罐的排水管线斜度应保持在3/1000,排水管线长度应大于8米,排污坑低于末端管线500mm。 3.水封罐的投运 3.1投运前的检查 3.1.1确认流程封闭完好; 3.1.2确认水封罐各安全附件齐全完好;

城市生活污水处理厂工艺设计

XXXX学院XXXXX 级 综合课程(2014)设计说明书 系别: XXXXXX 专业班级: XXXX 指导老师: XX 设计题目:城市生活污水处理 学生姓名: XX 学号: XXXXX 学期: 20XXXX XXX 2014年12月XX日

目录 设计任务书 (5) 一、设计题目 (5) 二、设计资料 (5) 1.废水资料 (5) 2.气象与水文资料 (5) 三、设计内容 (5) 第一章污水处理工艺方案选择 (6) 一、工艺方案分析与确定 (6) 二、工艺流程确定: (7) 第二章处理构筑物设计 (8) 一、流量计算 (8) 1.1.水量的确定: (8) 1.2.水质的确定: (8) 二、集水井 (8)

三、粗格栅 (9) 1.设计参数 (9) 2 设计计算 (9) 四、污水提升泵房 (11) 1. 流量确定 (11) 2 集水池容积 (11) 3 泵站扬程计算 (11) 4 设备选用 (11) 五、细格栅 (12) 1.设计参数 (12) 2 设计计算 (12) 六、配水井设计 (14) 七、曝气沉砂池 (14) 1 曝气沉砂池的设计参数: (14) 2 曝气沉砂池的设计与计算 (15) 八、氧化沟 (18) 1设计参数: (18) 2确定采用的有关参数: (18) 3泥龄的确定: (18) 4设计计算: (19)

5曝气量计算 (19) 6沟型尺寸设计及曝气设备选型 (20) 7其它附属构筑物的设计 (20) 九、配水井设计 (20) 十、辐流式二沉池 (21) 1 设计计算 (21) 2 进水系统计算: (22) 3出水部分计算: (22) 4 排泥部分设计 (23) 十一、接触池(消毒池)和加药系统 (24) 1 主要设计参数 (24) 2工艺尺寸 (24) 3加氯机 (25) 十二、污泥处理系统设计计算 (26) 1泵房设计计算 (26) 2污泥浓缩池的计算: (27) 3贮泥池设计计算 (30) 4污泥脱水 (30) 参考文献: (31)

煤化工火炬装置水封罐运行问题及处理方法

煤化工火炬装置水封罐运行问题及处理方法 杜焕宗,甘学超,郭雪梅,李智鹏 (中国神华新疆分公司公用工程中心,新疆830019) [摘要]水封罐主要运用水封产生的压力使火炬管网中保持一定的微正压,以防空气窜入火炬管网,其主要作用是将火炬系统与水封罐的上游管道及生产装置有效隔离开。文章阐述了水封罐的设计原则及水封高度的控制要求,结合煤化工生产实际中上游装置排放气时会带入大量的煤粉,导致火炬水封罐及其附件堵塞的问题,提出了火炬水封罐液位计、补水线、泄水线等附件的部分改造建议,为煤化工火炬水封罐设置提供参考。 [关键字]煤化工;火炬水封罐;液位计;补水线;泄水线 Running Problems of Water-sealed Drum in Coal Chemical Flare System and The Solution DU huan-zong, GAN xue-chao,GUO xue-mei,LI zhi-peng (China shenghua Xin jiang Co.,Ltd,The utility center,Xinjiang 830019) Abstract:The water-sealed drum is mainly utilized to keep a constent pressure in flare pipes, avoiding ingress of air. The major use is to effectly isolate the upstream pipes from the flare system. The article illustrates the design principles and control requirements of the water-seal height. As in chemical production of Shenhua Baotou coal chemical Ltd., the discharging gas from upstream devices will carry lots of coal particles, which will plug the drum and other accessories in flare system, some partial advices have been given towards the setting of the level gauge, water supplement line, sluice valve, providing the reference for the setting of the water-sealed drum.

污水处理设计常用计算公式

污水处理设计公式 竖流沉淀池[3] 中心管面积: f=q/vo=0.02/0.03=0.67m2 中心管直径: do=√4f/∏ =√4*0.67/3.14=0.92 中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度: h3=q/v1∏d1=0.02/0.03*3.14*0.92*1.35 沉淀部分有效端面积: A=q/v=0.02/0.0005=40m2 沉淀池直径: D=/4(A+f)/∏ =/4*(40+0.67)/3.14=7.2m 沉淀部分有效水深: h2=vt*3600=0.0005*1.5*3600=2.7m 沉淀部分所需容积: V=SNT/1000=0.5*1000*7/1000=3.5m3 圆截锥部分容积: h5=(D/2-d`/2)tga=(7.2/2-0.3/2)tg45=3.45m 沉淀池总高度: H=h1=h2=h3=h4=h5=0.3+2.7+0.18+0+3.45=6.63m 符号说明: q——每池最大设计流量,m3/s vo——中心管内流速,m/s v1 ——污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度,m/s d1 ——喇叭口直径,m v——污水在沉淀池中的流速,m/s t——沉淀时间,h S——每人每日污水量,L/(人?d),一般采用0.3~0.8L/(人?d)N——设计人口数,人 h1——超高,m

h4——缓冲层高,m h3——污泥室圆截锥部分的高度,m R——圆锥上部半径,m r——圆锥下部半径,m 污水处理中ABR厌氧和SBR的设计参数 1)进水时间TF 根据每一系列的反应池数、总进水量、最大变化系数和反应池的有效容积等因素确定。 2)曝气时间TA 根据MLSS浓度、BOD-SS负荷、排出比、进水BOD浓度来确定。由于: 式中:Qs-污水进水量(m3/d) Ce-进水平均BOD(mg/l) V-反应池容积(m3) e-曝气时间比:e=n×TA/24 n-周期数 TA-1个周期的曝气时间 又由于: 1/m-排出比 则: 将e=n×TA/24代人,则: 3)沉淀时间Ts 根据活性污泥界面的沉降速度、排出比确定。 活性污泥界面的沉降速度和MLSS浓度有关。由经验公式得出: 当MLSS≤3000mg/l时 Vmax=7.4×104×t×MLSS-1.7 当MLSS>3000mg/l时 Vmax=4.6×104×MLSS-1.26 式中Vmax-活性污泥界面的沉降速度(m/h) t-水温℃ MLSS-开始沉降时的MLSS浓度(mg/l) 沉淀时间Ts=H×(1/m)+ε/Vmax 式中:H-反应池水深(m) 1/m-排出比

火炬系统水封罐计算

火炬系统水封罐计算 SGST 0017-2002 1 总则 1.1 目的 为规范石油化工企业火炬系统水封罐计算,特编制本标准。 1.2 范围 1.2.1 本标准规定了石油化工企业火炬系统水封罐计算的一般要求、计算公式等要求。 1.2.2 本标准适用于石油化工企业火炬系统水封罐计算。本标准适用于国内工程,对涉外工程应按指定标准执行。 2 计算要求 2.1 一般要求 2.1.1 水封罐能够分离气体中大于等于300 μm~600 μm的液滴。 2.1.2 不带挡液板的卧式水封罐的气体空间高度不小于950 mm。 2.1.3 带挡液板的卧式水封罐的直径不宜小于3 m。 2.1.4 带挡液板的卧式水封罐的分液端不考虑存液,挡液板顶端应高出最高水位200 mm。 2.1.5 挡液板上方气体通道面积应大于进气口截面积。 2.1.6 立式水封罐中气体的线速度取液滴沉降速度的80 %。 2.1.7 水封罐中的有效水量应满足水封罐进气立管长度3 m的充水量。 2.2 计算公式 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐(见图2.2.1)按式(2.2.1-1)和式(2.2.1-2)计算。 式中: D1——水封罐直径,m; h1——水封罐内的液面高度,m; b——系数,由表2.2.1查得; L1——水封罐进出口中心距离,m; T——操作条件下的气体温度,K; Q——气体体积流量,Nm3/h; K1——系数,一般取2.5~3; P——操作条件下的气体压力(绝对压力),kPa; V——液滴沉降速度,m/s。

图 2.2.1 不带挡液板的卧式水封罐示意图 2.2.2 带挡液板的卧式水封罐(见图2.2.2)按式(2.2.2-1)至式(2.2.2-3)计算。

污水处理厂设计计算

某污水处理厂设计说明书 1.1 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为12.00km2,近期(2000年)规划人口10万人,远期(2020年)规划人口15.0万人。 2、水质计算依据 A.根据《室外排水设计规范》,生活污水水质指标为: COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d B.工业污染源,拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C.氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据: A.生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d; B.生产废水量近期1.2×104m3/d,远期2.0×104m3/d考虑; C.公用建筑废水量排放系数近期按0.15,远期0.20考虑; D.处理厂处理系数按近期0.80,远期0.90考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划,污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制,同时执行国家关于污水排放的规范和标准,拟定出水水质指标为: COD Cr 100mg/L BOD5 30mg/L SS 30mg/L

NH3-N 10mg/L 1.2 污水量的确定 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期0.80,远期0.90考虑,由于工业废水必须完全去除,所以不考虑其处理系数。近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算 近期; ,取日变化系数;时变化系数;

。 远期; ,取日变化系数;时变化系数; 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 1.3 污水水质的确定 近期取 取 远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为: ,,

污水处理基本计算公式

污水处理基本计算公式 水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西,在这里我总结了几个常常用到的计算公式,按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿、碳源、除磷、反渗透、水泵和隔油池计算公式,由于篇幅较长,大家可选择有目的性的观看。 格栅的设计计算 一、格栅设计一般规定 1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2) 废水处理系统前格栅栅条间隙,应符合下列要求:最大间隙40mm,其中人工清除25~40mm,机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅,粗格栅栅条间隙50~100mm。 (3) 大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4) 如泵前格栅间隙不大于25mm,废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1) 栅渣量与多种因素有关,在无当地运行资料时,可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm;0.10~0.05m3/103m3 (栅渣/废水)。 格栅间隙30~50mm;0.03~0.01m3/103m3 (栅渣/废水)。

(2) 栅渣的含水率一般为80%,容重约为960kg/m3。 (3) 在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅(每日栅渣量大于0.2m3),一般应采用机械清渣。 3、其他参数 (1) 过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2) 格栅前渠道水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3) 格栅倾角一般采用45°~75°,小角度较省力,但占地面积大。 (4) 机械格栅的动力装置一般宜设在室,或采取其他保护设备的措施。 (5) 设置格栅装置的构筑物,必须考虑设有良好的通风设施。 (6) 大中型格栅间应安装吊运设备,以进行设备的检修和栅渣的日常清除。 二、格栅的设计计算 1、平面格栅设计计算 (1) 栅槽宽度B

关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨

关于火炬水封罐溢流口设置位置的探讨 曾一斐于安峰 中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂山东淄博255434 摘要:水封罐的溢流方式在实际生产中容易被忽视,而溢流方式带来的凝缩油排放问题以及水封罐漂油、换水的操作对火炬系统的安全运行产生的影响需要引起企业的重视。文章通过对水封罐溢流口设置位置的探讨,分析了两种开口位置的特点和优劣,提出了选择建议。关键词:水封罐;溢流口;位置;探讨 水封罐是火炬系统重要的组成部分,它的主要作用一是防止火炬筒体回火,保护上游管线和装置安全,二是有火炬气回收设施时,作为压力控制设备,保持火炬排放系统的压力[1]。它通过分级调整水封水高度来调节火炬气排放管网的压力,而水封水高度的调节则需要靠不同高度的溢流口来实现。对于溢流管线的设置,现行规范SH 3009-2001《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》(以下简称SH3009)4.0.26中要求“水封罐应设人孔、进出气管、进水管、液面控制排液管、排水管……排水管的设计应考虑防止火炬气的溢出”,其中的液面控制排液管、排水管即是溢流管线,对于溢流口的具体设置位置,规范没有明确的要求。实际操作中,溢流口的设置位置对于水封罐中的凝缩油的排出方式有一定的影响,相应的对火炬的安全运行也有较大的影响。 1 水封罐溢流方式工艺简介 新鲜水通过上水线进入水封罐,根据火炬气回收设施所需的管网压力,达到一定高度后通过溢流口溢出,将水位维持在稳定的高度,形成液封,液封的高度等于瓦斯排放口到水封水面的水柱高度,通过打开相应位置的溢流阀门,可以调整水封水的高度,进而控制瓦斯排放管网的压力。在水封水的表面,会有被瓦斯带出的凝缩油和从水封罐内析出凝缩油,这些凝缩油如果不能及时排出,积聚在水封水表面,如果遇到瓦斯大量排放,很容易被带到火炬顶部,造成下火雨,所以必须定期将其排出。这些凝缩油的排出方式,与溢流口的设置方式有直接的联系。或者通过溢流的方式排出,或者通过换水的方式排出。目前,溢流口的设置有两种方式,一是将溢流口按照所需溢流高度在水封罐的相应位置开口,设置阀门,见附图一、二;另外一种是在水封罐的底部开一个口,通过连通器原理,在远端的U型管线,按所需水封高度分别开口,设置阀门,见附图三、四。 2 不同位置溢流口的溢流特点。水封罐分卧式和立式两种,因为实际中立式水封罐使用较少,故本文只对卧式水封罐进行探讨。在SH3009附录C中,卧式水封罐分为不带挡液板和带挡液板两种,下面分别论述。

软化水处理设计计算书

软水站设计计算实例 序号项目设计计算数据、公式备注 1 进水 水质 条件 阳离子阴离子 Na++K+= 0.84 mmol/L HCO3-= 2.94 mmol/L 1/2Ca2+= 2.39 mmol/L 1/2SO42-=0.92 mmol/L 1/2Mg2+= 1.23mmol/L Cl-= 0.54 mmol/L NO3-= 0.06 mmol/L 总阳离子C R=4.46 mmol/L 总阴离子C A= 4.46 mmol/L 总碱度A o:2.94 mmol/L 非碳酸盐硬度H y:0.68 mmol/L 总硬度H o:3.62 mmol/L 2 系统 选择 进水强酸阴离子含量: C Q=Cl-+NO3-+1/2SO42-=0.54+0.06+0.92=1.52 mmol/L 进水碱度与硬度的比例:A o/H o=2.94/3.62=0.81 由于A o/H o>0.5,C Q<3 mmol/L 故选用氢-钠并联离子交换系统 3 系统 设计 产水 量 Q 设计供水量:Q=100 m3/h 系统自用水率: 1 η=10% 系统设计产水量: Q=Q ) ( 1 1η + =(1+10%)100 = 110 m3/h 4 水量 分配 比例 通过氢离子交换器的水量 H Q: H Q=(A o-A c) o Q/(A o+1/2SO42-+Cl-+NO3-) =(2.94-0.6)110/(2.94+0.92+0.54+0.06) =57.7 m3/h 通过钠离子交换器的水量 Na Q: H o Na Q Q Q- ==110-57.7=52.3 m3/h A c—氢-钠出水混合后 水中的残余碱度,取 0.6 mmol/L 5 氢离 子交 换器 选择 强酸阳离子树脂工作交换容量 H E: H E=900mmol/L 再生剂耗量(HCl):55 g/mol 树脂层高度 R h:选用2.0 m 运行周期 H T: R H R H C v E h T? ? =/=2.0×900/(20×4.46)=20.2 h 交换器总面积F: v Q F H / ==57.7/20=2.9 m2 交换器直径D: 2 D=4F/3.14=3.7 D=1.9 m 选用直径D'=2.0 m逆流再生氢离子交换器两台,一用一备 实际运行流速v': F Q v H ' ='/=57.7/3.14=18.4 m/h 实际运行周期 H T': R H R H C v E h T?' ? = '/=2.0×900/(18.4×4.46)=22 h 每台交换器装填湿强酸氢离子交换树脂的重量 R G: 001×7强酸阳离子树脂 工作交换容量 H E取 900 运行流速:v=20~30 m/h,取20 m/h F'=1/42) (D'×3.14 =3.14 m2

水处理设计范例讲解

工程实例一某城市污水处理厂设计 1、设计资料 1.1 工程概况 某城市临近北海,以海产养殖、水产品加工、海洋运输为主,工业发展速度较慢。 1.2 水质水量资料 该市气候温和,年平均21℃,最热月平均35℃,极端最高41℃,最高月平均15℃,最低10℃。常年主导风向为南风和北风。夏季平均风速2.8m/s,冬季1.5 m/s。 根据该市中长期发展规划,2005年城市人口20万,2015年城市人口28万。由于临近大海,城市地势平坦,地质条件良好,地表土层厚度一般在10 m以上,主要为亚砂土、亚粘土、砂卵石组成,地基承载力为1㎏/㎝2。此外,地面标高为123.00m,附近河流的最高水位为121.40m。 目前城市居民平均用水400L/人.d,日排放工业废水2×104m3/d,主要为有机工业废水,具体水质资料如下: 1.城市生活污水: COD 400mg/l,BOD 5 200mg/l,SS 200mg/l,NH 3 -N 40mg/l,TP 8mg/l,pH 6~9. 2.工业废水: COD 800mg/l,BOD 5 350mg/l,SS 400mg/l,NH 3 -N 80mg/l,TP 12mg/l,pH 6~8 1.3 设计排放标准 为保护环境,防止海洋污染,污水处理厂出水执行“城镇污水处理厂污染物 2.污水处理工艺流程的选择 2.1计算依据 ①生活污水量:280000×400×103 =112000 m3/d=1296.30 L/s 设计污水量:112000+20000=132000 m3/d,水量较大。 ②设计水质 设计平均COD: 461 mg/L;设计平均BOD:223 mg/L;设计平均SS:230mg/L 设计平均NH 3 -N 46 mg/L;设计平均TP9 mg/L。 ③污水可生化性及营养比例 可生化性:BOD/COD=223/461≈0.484,可生化性好,易生化处理。 去除BOD:223-20=203 mg/L。根据BOD:N:P=100:5:1,去除203 mg/LBOD需

火炬系统中分液罐和水封罐的设计分析

火炬系统中分液罐和水封罐的设计分析 摘要火炬系统在化工系统担任着环保的重任,通过燃烧各种材料产生火炬气,通常由于分液罐和水封罐组成,且分液罐和水封罐的设计工艺均不相同,本文首先分析了火炬系统中分液罐和水封罐概述,同时阐述了火炬系统中分液罐和水封罐的设计工艺,最后总结了全文。 关键词火炬系统;分液罐;水封罐;设计工艺 1 火炬系统中分液罐和水封罐概述 1.1 分液罐概述 在火炬系统内分液罐是最重要的组成部分,分液罐能够有效地去除火炬内的各种液体,避免引发火雨,分液罐大致主要分为卧式分液罐和立式分液罐,其中卧式分液罐有分为単流式分液罐和双流式分液罐。 1.2 水封罐概述 水封罐同样也是火炬系统内的重要组成部分,水封罐主要是设置在火炬气进入火炬筒内的位置,其目的是为了防止火炬筒体回火,确保火炬管网、装置的安全。水封罐的优点是能够将罐内的凝结物质有效去除,为不带挡板的水封罐及时补水[1]。具体的结构如下图1所示。 2 火炬系统中分液罐和水封罐的设计工艺 2.1 火炬系统中分液罐的设计工艺 目前我国使用的分液罐类型主要有两种,SH3009-2001、AP1521-2007,不论运用何种计算方式,都需要遵守一点原则,即是:气体的停留时间必须要大于液滴的沉降时间,气体的速度最低值需要满足液体的沉降,其目的是为了防止没有完全蒸发的燃料液体滴入火炬内,引发火雨。 SH3009-2001的计算方式需要三种假设:①分液罐内的存液考虑为30%;②火炬系统进出口管的距离比值为2.5,最高不超过3;③液体降落的时候同气体进出的时间均等。 (2)AP1521-2007计算方法 在进行AP1521-2007分液罐计算的时候,假设的内容主要包括液罐的直径和切口距离,需要注意的是最终的实际罐长应该小于假设的罐长,若是通过计算,实际罐长和假设罐长均等或大于,需要重新制定假设罐的长度和直径。

火力发电厂水处理设计计算书11.29

设备选择计算书 1.锅炉补给水处理系统 1.1出力的计算 1.1.1.汽水损失 1.1.1.1.汽水循环损失:1025×1.5%×2=30.75t/h 1.1.1. 2.锅炉排污损失:1025×0.5%×2=10.25t/h 1.1.1.3.取样及化验室损失:2t/h 1.1.1.4.热网补充水:5400×0.5%=27t/h 1.1.1.5.工业热负荷:170t/h 1.1.1.6.凝结水处理及自用水:4t/h 1.1.1.7.闭式循环水:110×0.3%×2=0.66t/h 1.1.1.8.燃油拌热等其它汽水损失:15t/h 1.1.1.9水处理系统的正常出力: 30.75+10.25+2+170+4+15+0.66=232.66 水质校核: Σ阳=K2++Ca2++Mg2++Na++Ba2++Fe3++Sr2+ +NH4+ =34.1/39+161.6/20+41.5/12+140.4/23+0.074/68.67+0.3528/18.6+0.596/43.81+ 7/17 =0.8744+8.08+3.4583+6.104++0.0011+0.019+0.0136+0.4118 =18.9622mmol/L Σ阴= Cl-+SO42-+ HSiO3-+HCO3-+NO3- +PO43- =227.6/35.5+196.8/48+20/77+355.1/61+150/62+1.0/31.6 =6.4113+4.1+0.2598+5.8213+2.4194+0.0317=19.0435mmol/L。δ=2.14% 1.2锅炉补给水处理系统

循环水石灰软化系统出水 →活性炭过滤器( 6×ф3200)→超滤装置(4×120t/h)→超滤水箱(2×300m3)→超滤出水升压泵(4×120~240t/h)(3用1备)→(保安过滤器(4ф700)→高压泵(4×120t/h)→反渗透装置(4×90t/h)→除碳器(4×ф1400)→中间水箱(4×20m3)(27吨去热网补充水其余除盐去除碳器→中间水泵(4×60~120t/h)(3用1备)→阳离子交换器(3×ф2500)→阴离子交换器(3×ф2500)→混合离子交换器(2×ф2000)→除盐水箱(2×1500m3)→除盐水泵→主厂房 1.3设备选择: 1.3.1锅炉补给水的正常出力为233t/h,考虑自用水量。所以选取设备的出力为 Q=233×1.05=245t/h。 注:每台强阳床和强阴床的自用水率各为4-5%,,每台混床的自用水率为1%。 1.3.2混床:Q=245t/h 所以f=245/40=6.125m2 选取Ф2000的设备3台,2运1备,f=3.14m2 实际流速v=123/(1×3.14)=39.17m/s 树脂装载高度:阳500/1000阴 树脂量:阳(MB001x7):2×3.14×0.5×1.1×0.85=3.0t 阴(MB201x7):2×3.14×1.0×1.15×0.75=5.5t 运行周期T(阳)=(3.14×0.5×500)/(123 ×0.1)=63.82小时 T(阴)=(3.14×1×200)/(123×0.1)=51.06小时 取T=51.06小时,则每天再生台数:24/51.06=0.47台/天 再生耗酸量:G100%=(3.14×0.5×80) =125.6kg/次台 G30%=125.6/30%=418.67 kg/次台V=0.37m3 (30%HCl) 每月用酸量:0.47×30×418.67=5.9吨/月 再生耗碱量:G100%=(3.14×1×100) =314kg/次台 G30%=314/30%=1046.67kg/次台V=0.793m3 每月用碱量:0.47×30×1046.67=14.76吨/月(30%NaOH) 1.3. 2.1再生水泵:Q=( 3.14×1)×5 m/h=15.7t/h 选取IH65-50-160 Q=15-30t/h P=0.34-0.30MPa ,n=2900rpm,Y132S1-2 N=5.5KW 共3台2运1备 喷射器BPS-2000 3台 1.3. 2.2除盐水泵:IH150-125-400,Q=120-240t/h P=0.53-0.46MPa,Y225M-4, N=45KW 2台(1运1备);IH100-65-200,Q=60-120t/h,P=0.54~0.47MPa, N=22 KW Y180M-2 1台。 自用除盐水泵IH80-50-200,Q=30-60t/h,P=0.53~0.47MPa2台1运1备。N=2900

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