技术措施PKPM参数2018

结构专业技术措施之PKPM-SATWE参数取值：

一．总信息：

1)水平力与整体坐标夹角：

该参数主要针对风荷载计算，同样对地震力起作用。只需考虑其它角度的地震作用时，无需在此填数值，应填“斜交抗侧力构件方向地震数，相应角度”或勾选“程序自动考虑最不利水平地震作用”

一般按0输入。

2）混凝土容重：

钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：

结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构

重度 26 26.5 27

3) 钢材容重：

一般情况下，钢材容重为78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材的容重可以填入适当值。

4）裙房层数：层数要从最底层算起，包括地下室层数。此参数主要用来确定剪力墙底部加强区高度。

抗规第6。1。3条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；但是该参数的作用在程序中并没有反应。绘图中采用构造加强。

注意：对于体型收进的高层建筑结构、底盘高度超过总高度20%的多塔尚应符合高规10.6.5条；目前程序不能自动将体型收进部位上、下各两层塔楼周边竖向构件抗震等级提高一级，需要在“特殊构件定义”中自行定义，不宜事后提高配筋。

5)转换层所在层号：层数要从最底层算起，包括地下室层数。

如果有转换层，必须在此指明其层号，以便进行正确的内力调整。

注意：程序不能自动识别转换构件!

作用：a、程序自动判断加强区层数；b、输入转换层数，并选择相应的楼层刚度算法，软件会输出上下层楼层刚度比。C、计算参数中有将转换层号自动识别为薄弱层的选项。

抗震等级：程序设有“框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级”的选项。（高位转换可以自动再提高）

转换层全层应设置为“弹性膜”（平面内刚度真实考虑，平面外为0）

转换层结构选择“施工模拟3”时，施工次序：宜将转换层与其上2层设为同一施工次序。

6)嵌固端所在层号：

如在基础顶面嵌固，嵌固端所在层号为1；当地下室顶板作为嵌固端部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1.

作用：确定剪力墙底部加强部位时，程序将起算层号取为：嵌固端所在层号-1；程序自动将嵌固端下一层的柱纵向钢筋对应上层增加10%；梁端弯矩设计值放大1.3倍。

涉及到《底层》的内力调整等，程序针对嵌固层进行调整。

7）地下室层数：

a.当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。

b.地下室一般与上部共同作用分析；

c.地下室顶板作为上部结构嵌固端时，可不采用共同分析；

8）墙元细分最大控制长度：

工程规模较小可取0.5~1之间的数值，剪力墙数量较多时，可取1~2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。

当楼板采用弹性板或弹性膜时，弹性板细分最大控制长度起作用。通常可与墙元的控制长度一致。

9）对所有楼层强制采用刚性楼板假定：

除计算结构位移比，周期比时，刚度比时需要选择此项，其他的结构分析、设计不应选择此项。

如果工程中无弹性楼板、无开洞、无越层、错层，则可默认为刚性楼板假定。“强制刚性楼板假定”和“刚性楼板假定”是两个相关但不等同的概念。

“刚性楼板假定”指楼板平面内无限刚，平面外为0的假定。程序自动搜索，对符合条件的楼板自动判断。为提高计算精度，某些工程中可在‘特殊构件补充定义’中将部分楼板定义合适的弹性板，这部分采用相应的计算原则。

“强制刚性楼板假定”则不区分刚性板、弹性板，只要位于楼板标高处的所有节点均在计算时强制从属与同一刚性板。不在楼板标高处的则不强制，仍按刚性楼板假定处理。（越层柱会由于强制刚性楼板假定而在中间强制截断）

注意：a.弹性板设置应连续，不应出现与刚性板间隔布置或包含布置的情况。 b.两侧是弹性楼板时，梁的刚度放大和扭转折减仍有效。

C．如果定义了弹性楼板，在计算周期比、位移比等时，必须“强制刚性”

d.采用弹性板3（6）时，会影响梁的安全储备，建议：弹性膜。

e.对坡屋面斜板，程序默认为弹性膜。

10）墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：

墙梁：开洞方式形成的连梁。程序默认勾选（此时，一方面因刚性板的作用过强而导致连梁剪力偏大，另一方面由于楼板平面内作用，使墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系）。如不勾选，则类似框架梁的算法，墙梁剪力比勾选小，相应结构整体刚度变小、周期变长，侧移加大。

11）墙倾覆力矩计算方法

考虑墙的所有内力贡献：

“只考虑腹板和翼缘，其余计入框架”：使墙无效翼缘部分内力计入框架，实现框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩更合理。

只考虑面内贡献，面外计入框架：对单向少墙结构（一个方向上剪力墙密集，而正交方向剪力墙稀少，甚至没有），剪力墙的面外成为一种不可忽略的抗侧力成分，性质上类似框架柱，宜看作一种独立的抗侧力构件。

12）高位转换等效侧向刚度比计算：

传统方法和采用高规附录E.0.3方法。当塔楼数大于1时，计算结果无效。13）扣除构件重叠质量和重量

选择此项，梁、墙扣除与柱重叠部分的质量和重量。

建议：仅在有经济性需要、对设计结构的安全裕度确有把握时勾选。

14）考虑梁板顶面平齐

一般不勾选

15）构件偏心方式

传统移动节点方式

刚域变换方式：新的考虑墙偏心的方式，更符合实际。但对部分模型在局部可能会产生较大的内力差异，建议谨慎采用。

16）结构材料信息：

钢筋混凝土结构：按砼结构有关规范计算地震力和风荷载

钢与砼混合结构：目前没有专门的规范，可参照相应的规范执行

有填充墙钢结构：按钢结构有关规范计算地震力和风荷载

无填充墙钢结构：按钢结构有关规范计算地震力和风荷载

砌体结构：按砼结构有关规范计算地震力和风荷载，并对砌块墙进行抗震验算选取不同的结构材料，对计算结果会有所影响

12）.结构体系：

这个参数用来对应规范中相应的调整系数。

13）恒活荷载计算信息：

a：一次性加载计算：对钢结构或体育馆（类似没有严格标准层概念的结构）；长悬臂或有吊柱的结构采用此算法。

b：模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载。对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。

c：模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。

专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，框剪或框筒用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。d：模拟施工方法3加载:模拟施工方法1加载的改进版。建议复杂多层，高层首选。注意：采用此法，必须正确指定“施工次序”，否则影响计算结果准确性！当有吊车荷载时，不能采用此算法。

*不同的模拟施工方法对墙柱的轴压比影响较大。可以用“竖向导荷”复核。

*如果选用“模3+VSS求解器”，可能会计算到“VSS回代求解”死机。表明结构较为复杂，应采用“模1”，多存在于多塔、斜屋面和开洞较多的结构。

14）施工次序

采用“模拟施工3”时，为了适应某些复杂结构，可以对楼层组装的各自然层分别指定施工次序。

程序隐含指定每个自然层是一次施工（简称逐层施工）；用户可以通过施工次序指定连续若干层为一次施工（简称多层施工）

对一些传力复杂的结构（转换层、巨型结构、下层荷载由上层构件传递的结构形式等），应采用多层施工的施工次序。

广义层的结构模型，应考虑楼层的连接关系来指定施工次序。

梁托柱的楼层，宜将该层和上层合并为一个施工次序-相当于用两个楼层的共同承担梁托柱层的荷载，受力也会减小。

有连廊结构，两侧塔楼先施工，最后才建中间连廊。可按正常建模，然后在“特殊构件定义”中指定连廊的施工次序。

当勾选“自定义构件施工”程序将强制执行“模拟施工3”

高层与裙房交接跨处梁因变形差出现配筋异常，但是一般此处会设置后浇带来调节变形。可以在程序中通过指定此处梁的施工次序模拟后浇带的过程（若该工程22层，将此处梁施工次序设置为23）

15)风荷载计算：

“不计算风荷载”、

“计算水平风荷载”：一般工程选项

“计算特殊风荷载”：针对平、立面变化比较复杂，或者对风荷载有特殊要求的结构或某些部位。（如空旷结构、体育管、有大悬挑结构的广告牌等）

“计算水平和特殊风荷载”：用于极特殊的情况。

16）地震作用计算信息：

“计算水平地震作用”

“计算水平和规范简化竖向地震”竖向地震按抗规范简化方法计算。

“计算水平和反应谱方法竖向地震”高规要求，大跨、转换等宜采用。（反应谱法还不完全成熟）

b）“规定水平力”的确定方式：

规定水平力主要用于新规范中位移比和倾覆力矩的计算

“楼层剪力差方法（规范方法）”：一般情况选此项

“节点地震作用CQC组合方法”：适用于极不规则，楼层概念不清晰，剪力差无法计算的情况。

*SATWE在WV02Q.OUT中输出三种抗倾覆计算结果：

1为抗规方式（V*H求和方式，PMSAP叫法，详《抗规》6.1.3条文说明）；

2为轴力方式（力学标准方式，PMSAP叫法，即柱、墙轴力向轴力合力点取矩，并叠加柱、墙端局部弯矩形成抗倾覆力矩）；

3为CQC方式（旧规范算法，公式同《抗规》6.1.3条，供参考）。

一般对于对称布置的框剪、框筒结构，“轴力方式”的结果远大于“抗规方式”；而对于偏置的框剪、框筒结构，“轴力方式”与“抗规方式”结果相近。“轴力方式”的倾覆力矩一方面反映框架的数量，另一方面反映框架的空间布置，是更为合理的衡量“框架在整个抗侧力体系中作用”的指标，从倾覆力矩的角度出发更为合理，但不足之处是对非对称布置结构合力作用点的选取缺乏理论依据。当结构为框支转换（竖向不连续）或上部短肢墙、下部一般剪力墙墙时，“抗规方法”计算结果有误，应改为“轴力方法”计算。一般情况首选“抗规方法”。c）墙梁转框架梁的控制跨高比：5

当墙梁的跨高比过大时，仍按壳元来计算内力，精度较差。

d）框架连梁按壳元计算控制跨高比：5

程序将跨高比小于此值的矩形框架连梁用壳元计算刚度。

e）楼梯计算：

“不带楼梯计算”

“带楼梯参与整体计算”：程序会自动将梯梁、梯柱、梯板加如模型当中。

楼梯计算模型：壳单元和梁单元。区别在与对梯段刚度计算的处理。默认选择壳单元。

“同时计算以上两种模型”包络设计

采用楼梯参与计算时，暂不支持按构件指定施工次序的施工模拟计算。

f）采用指定模型计算刚重比

选择此项，程序增加计算一个子模型，该模型起起始层和终止层由用户指定。仅使用于弯曲型和弯剪型的单塔结构（存在地下室、大底盘，顶部附属结构重量可忽略的）

二、计算控制信息

1）计算软件信息：优先选择64位计算

2）线性方程组解法：

3）地震作用分析方法：

“侧刚分析方法”：各楼层均采用刚性楼板假定时选用

“总刚分析方法”：如定义了弹性楼板或有较多的错层构件时建议选用。

4）位移输出方式：

“简化输出”：在WDISP.OUT中仅输出各工况下结构的楼层最大位移；按总刚模型进行分析时，在WZD.OUT中仅输出周期、地震力。

“详细输出”

5）吊车荷载：若布置了吊车荷载但是不想进行吊车荷载作用，可不勾选。

6）传基础刚度：勾选此项，在基础分析时，选择上部刚度，即可实现上部结构与基础共同分析。

7）自定义风荷载信息：

用来控制是否保留在“分析模型及计算”中“风荷载”处对水平风载进行的修改。勾选此项则保留。

三．风荷载信息

1)修正后的基本风压：

考虑地点和环境的影响。

不能在此处考虑：对于大于60米高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。2）X,Y向结构基本周期：

程序按简化方法赋初值，在SATWE计算完后，将周期填入，然后重新计算。

3）风荷载作用下的结构阻尼比（%）：

混凝土及砌体结构：5；有填充墙钢结构：2；无填充墙钢结构：1.

4）承载力设计时风荷载效应放大系数：

对于大于60米高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用

填写后，程序直接对风荷载作用下的构件内力进行放大，不改变结构位移。

5）设缝多塔背风面体型系数：0.5

多塔计算中，为扣除设缝处遮挡面的风荷载，可以指定各塔的遮挡面（“分析模型及计算”—“遮挡定义”）。填“0”则不考虑挡风面影响。

6）用与舒适度验算的风压、阻尼比

高规：房屋高度不小于150米应满足风振舒适度要求。

风压缺省则与“基本风压”取值相同；阻尼比（%）取1~2，缺省为：2.

7)顺风向风振：

对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25S的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风振影响。

8）横向风振与扭转风振：

荷载规范：对于高度大于150m或高宽比大于5的高层建筑，以及高度大于30m 或高宽比大于4的构筑物，宜考虑横向风振。

9)水平风体型系数、各段体型系数：

当结构里面变化较大时，按不同区段取体型系数；计算风荷载时自动扣除地下室高度，分段只需考虑上部。

四.地震信息：

1)结构规则性信息：

该参数在程序内部不起作用。

2)12层以下规则砼框架薄弱层验算的地震影响系数最大值：

即罕遇地震影响系数最大值。仅用于12层以下规则框架薄弱层验算。

3)区划图2015：抗震专家组对区划图并不完全认可。

4）考虑偶然偏心：一般情况高层都勾选

高规：计算单向地震作用时应考虑。计算位移比时须考虑。计算层间位移角时，可不考虑。

高钢规：平面回转半径的偶然偏心考虑方式。

考虑偶然偏心，对结构的地震力和地震下的位移（最大位移、层间位移、位移角）有较大区别。对梁、柱配筋增加约2~3%

高规4.3.3条条文说明：可按等效尺寸计算偶然偏心。而程序是采用最大外边长计算。可以修改偶然偏心值。

5）考虑双向地震作用：

《抗规》5.1.1条规定：质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。

具体判断原则可以用楼层位移比或者层间位移比超过1.2，考虑双向地震。

程序允许同时考虑偶然偏心和双向地震作用。两者取不利，结果不叠加。

6）特征值分析参数：

子空间迭代法：一般情况采用。

多重里兹向量法：大体量结构（大规模的多塔、大跨结构等）采用

计算振型个数：

多重里兹向量法：30

子空间迭代法：可选择程序自动确定；质量参与系数之和：90；最多振型数量：填“0”，程序自动取值。

按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；N 个塔楼时，振型个数应大于等于N×9。（注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）一般较规则的单塔楼结构振型数大于等于3就可，顶部有小塔楼时就大于等于6。

按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按侧刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。规范要求，地震作用有效质量系数要大于等于0.9；基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。

7）重力荷载代表值的活荷载组合值系数：

一般民用建筑为：0.5；图书馆、藏书库等为：0.8或其它（抗规）

5)周期折减系数：

对于框架结构：0.6~0.7；（填充墙较少：0.7~0.8；轻质隔墙：0.8~0.85）

框剪结构：0.7~0.8；（轻质隔墙：0.85~0.9）

框筒结构：0.8~0.9；剪力墙0.8~1.0。

6）竖向地震作用底线值：0.08

当振型分解反应谱法计算的竖向地震作用小于该值时，将取该参数确定的值。该底线值调控时，相应的有效质量系数应达到90%。

适用结构详高规4.3.15.

7）竖向地震影响系数最大值占水平地震影响系数最大值的百分比：

用户指定该值，来调整竖向地震力的大小。（如隔震设计，水平地震力可以降低，竖向地震力不能降低）

8）自定义地震影响系数曲线：

9）按主振型确定地震内力符号：

程序默认规则：在确定某一内力分量时，取该振型下该分量绝对值最大的符号作为CQC计算以后的符号。勾选此项则按主振型。

10）程序自动考虑最不利水平地震作用

勾选程序自动完成最不利水平地震作用方向计算，无需手动回填。

11)斜交抗侧力构件方向附加地震数：

抗规5.1.1条规定：有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

对异型柱结构最好增加45度方向进行补充计算。（异规4.2.4）

该角度是与X轴正方向夹角，逆时针方向为正。

建议选择对称的多方向（45度 225度—程序自动增加两个逆时针旋转90度的角度：135度和315度），否则会造成配筋不对称。

12)抗震构造措施的抗震等级：

在程序中填入的是抗震措施的抗震等级。在某些情况下，抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致。

五、隔震信息：

六、活荷载信息：

1)“柱墙设计时活荷载”一般选：折减

“传给基础的活荷载”该折减仅用于SATWE设计结构的文本及图形输出，并未传递给JCCAD。JCCAD计算基础时的活荷载读取的是SATWE没有折减的标准值，

“梁楼面活荷载折减设置”：按使用功能选择

注意：此处的荷载折减设置有一定的局限性，只给出了柱、墙、基础按楼层数折减和梁按从属面积折减0.9，荷载规范的其它折减规定不能直接实现。

*设计墙、柱、基础时的活荷载折减系数是：计算截面以上各层活荷载总和的折减系数。

例：一栋8层办公楼，计算第2层柱内力时，上部楼层数：6，相应活荷载折减系数：0.65；计算第6层柱内力时，上部楼层数：2，相应活荷载折减系数：0.85。如果下面两层为商业，计算1、2层柱内力时程序就不能直接计算；可以采用简化的方法：将程序中6~8层的折减系数由0.65改为0.9（偏安全取值）；或者在输入1、2层活荷载时先放大（除以折减系数0.65，计算柱内力时程序自动乘以折减系数0.65—这样就抵消了，但是此方法仅用于计算1、2层的柱内力）*程序还可以在建模时“计算模型补充”中实现构件级的活荷载折减。

2)梁活荷不利布置最高层号：

填入数据N,则要求从1~N层考虑不利布置。一般填模型最高层号。

考虑活荷载不利布置后，梁内力不再放大。

3)考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为100年时取1.1。

不对风荷载、雪荷载调整。

七、调整信息1：

1)梁端负弯矩调幅系数：

在竖向荷载作用下，框架梁考虑塑性变形内力重分布。一般取0.85。

梁端弯矩调幅方法：

“通过竖向构件判断调幅梁支座”：传统方法。

“通过负弯矩判断调幅梁支座”：实际工程中，刚度较大的梁也可以作为刚度较小梁的中间支座。

2)梁活荷载内力放大系数：

用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响。一般取1.1~1.3。

如已考虑活荷载不利布置，则填1.

3)梁扭矩折减系数：

对现浇楼板，可考虑楼板对梁抗扭有利。一般取：0.4。

对于转换层的边框支梁，不宜小于0.6。

程序缺省对弧形梁及不与楼板相连的梁不进行折减。

折减不区分中部梁和边梁，不区分弹性板和刚性板，但可以考虑“全房间开洞”和“板厚为0”形成的独立梁。忽略了“楼板开洞”和“楼板错层”的影响。

可以在“设计模型前处理”—“特殊梁”中修改单梁的折减系数。

4）连梁刚度折减系数：可取0.7

结构允许连梁开裂，程序用刚度折减系数来反映开裂后的连梁刚度。为避免开裂过大，一般不宜小于0.5.该参数越小，结构周期和位移越大，连梁内力越小。指定“地震作用”时，竖向地震和风荷载计算时连梁不予折减。

注意：高规5.2.1条文说明：框剪结构中一端柱一端墙的梁以及剪力墙结构中某些连梁，如果跨比较大，重力荷载效应明显，此时慎重考虑折减。

计算整体位移时，可不考虑连梁刚度折减。

“风荷载作用”：当风荷载作用水准提高到100年一遇或更高，在承载力设计时，允许考虑一定的连梁刚度弹塑性退化。位移计算时不起作用。

“采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数”勾选此项，程序会在：特殊墙-墙梁刚度折减系数中采用SAUSAGE-CHK计算结果作为默认值；如不勾选，则选用连梁刚度折减系数-地震作用的输入值。

5）托墙梁刚度放大系数：

“托墙梁”指转换梁与上部剪力墙直接相接、共同工作的部分；墙上开洞处对应

的梁，程序不看作“托墙梁”

因计算模型中梁较实际偏柔，可以放大梁刚度，放大系数可取：100（为了保持一定的安全度，也可以不放大或少放大）

6）支撑临界角（度）：20？

建模时出现倾斜构件，此角度用来判断是按柱还是支撑来设计（大于此角度）7）超配系数：1.15~1.25？

对应9度时的各类框架和一级框架，有些抗震计算需要采用实际配筋，此时程序调整计算值来模拟实际配筋值。该参数同时适用与楼层抗剪计算。

8）中梁刚度放大系数：

按2010规范.此处是为了考虑刚性楼板假定下楼板刚度对结构的贡献，

此时刚度放大在配筋计算是不考虑。

9）矩形截面转T型：（勾选此项，在承载力设计中考虑梁翼缘作用）

10）梁刚度放大系数同主梁：

当选择“梁刚度放大系数按2010规范取值”或“矩形截面转T型”时，对于被次梁打断的主梁，勾选此项，程序按整根主梁计算，否则按多段梁分布计算。11)框支柱调整：

勾选“调整与框支柱相连的梁内力”；“框支柱调整系数上限”：5

程序自动对框支柱弯矩剪力进行调整，调整系数往往很大，为避免异常情况，可由设计人员决定是否调整与框支柱相连的梁内力。

调整系数2：

12)按抗震规范(5.2.5)调整各楼层地震内力：

抗规5.2.5条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数；对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以 1.15的增大系数。一般应选择。

当楼层地震调整系数过大（大于1.2）时，说明该层结构刚度过小，应调整结构布置和相关的构件截面尺寸。

弱（强）轴方向动位移比例：当Ｔ１＜Ｔｇ时，动位移比例取０，当Ｔｇ＜Ｔ１＜５Ｔｇ时，动位移比例取０．５，当Ｔ１＞５Ｔｇ时，动位移比例取１.0．要注意其中弱轴对应结构长周期方向，强轴对应短周期方向。

13）按刚度比判断薄弱层的方式：

程序提供4个选项。一般选择：“按抗规和高规从严判断。”

14）受剪承载力突变形成的薄弱层自动进行调整，其限值为：0.8？

勾选此项，对于受剪承载力不满足高规3.5.3条要求的楼层，程序自动将该层指定为薄弱层，执行相关的内力调整，并重新进行配筋设计。若该层已经被用户指定薄弱层，不会重复进行内力调整。

15)指定的薄弱层个数及相应的各薄弱层层号：

程序自动按刚度比判断薄弱层并对薄弱层进行地震内力放大，但对竖向构件不规则，或承载力变化不满足要求的楼层，桁架转换上下楼层，不能自动判断为薄弱层，需要用户在此指定。

多塔模型可以在：“设计模型前处理”—“层塔属性”中指定薄弱层。

16）“薄弱层地震内力放大系数”：

抗规范3.4.4-2：增大系数不小于1.15；高规3.5.8:应乘以1.25的增大系数。17）地震作用调整：“全楼地震作用放大系数”

此项调整对位移、剪重比、内力计算有影响；对周期计算没有。

17)二道防线调整：

“考虑双向地震时内力调整方式”：先考虑双向地震

0.2Vo分段调整：针对框架-剪力墙结构和框架-核心筒结构中的框架部分。

在水平地震作用下，由于框架部分与剪力墙的抗侧刚度相差较多，通常框架计算所得的剪力较小。为保证框架作为第二道防线具有足够的承载能力，需对框架剪力给以适当调整。此系数只调整框架梁柱的弯矩和剪力，不调整轴力。

规范对0.2Vo调整的方式为：0.2Vo和1.5Vmax取小值（min）。alpha、beta 分别为地震作用调整前，楼层剪力框架分配系数和框架各层剪力最大值放大系数。对于钢筋混凝土结构默认值为：0.2和1.5。对于钢结构为：0.25和1.8。程序还增加了一种两者取大值（max）的偏安全的办法。

*地下室框架的剪力可以不调整；少量框架的剪力墙结构可以不调整。

*转换层框支柱，高规10.2.17规定了剪力调整方法。在“特殊构件定义”中选定框支柱，程序自动调整。不需要再进行0.2Vo调整。

框架柱数量从下至上分段变化时，可分段调整。在每段中，Vo取为本段底层的

地震剪力。

调整起始层号：有地下室时，宜从地下一层顶板开始。

调整终止层号：设置在剪力墙到达的层号。

*“调整系数上限”：为了防止调整结果过大，程序设置了上限。但是规范规定不允许对框架柱的楼层剪力调整设置上限！

程序缺省的系数上限为：2；填为负数，则按程序实际计算结果。

*“考虑弹塑性内力重分布计算调整系数”：工程平、立面复杂时（如立面开大洞、布置大量斜柱的外立面收进、连体结构等），高规8.1.4条给出的第二道防线设计不再适用。程序提供了这种基于性能设计理念的调整方法。勾选“按楼层调整”则每层的柱等构件均采用相同的调整系数；“按构件调整”则每个构件可以采用不同的调整系数。

18)指定的加强层个数及相应的各加强层层号：

由用户指定，程序实现如下功能：

加强层及相邻层柱、墙抗震等级自动提高一级；

加强层及相邻层轴压比限值减小0.05.

加强层及相邻层设置约束边缘构件。

注：此处并非指剪力墙底部加强区。

八．设计信息：

1)结构重要性系数：

该参数一般取：1.0

安全等级为一级，取：1.1

2)钢结构构件净毛截面比：

3）梁按压弯构件的最小轴压比：默认值为0.15

梁默认按受弯构件计算；当计算轴压比大于该值时，按压弯构件计算。

如输入0.0则表示全部梁均按受弯构件考虑。

4）框架梁端配筋考虑受压钢筋：应勾选

混规11.3.1条：…梁端受压区高度应符合要求…

混规11.3.6条：框架梁端截面的底部和顶部的纵向受力钢筋截面面积的比值，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。

程序对框架梁端截面按正、负弯矩包络分别配筋，在计算上部配筋时并不知道下部的配筋，此时程序按上部配筋的50%（30%）为受压钢筋。

5)结构中的框架部分轴压比按照纯框架结构的规定采用：

高规8.1.3条，框剪结构，底层框架部分承受的地震倾覆力矩的比值在一定范围内时，框架部分的轴压比需按框架结构规定采用。选择此项，程序一律按框架结构轴压比规定控制。

6）按混凝土规范B.0.4条考虑柱二阶效应：

混规：排架结构柱应按按混凝土规范B.0.4条计算其轴力二阶效应

7)梁按高规5.2.3-4条进行简支梁控制：

高规5.2.3-4条：框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩值的50%。

一般勾选“仅主梁执行此条”

8)保护层厚度：

按新规范填写。以最外层钢筋的外缘计算。

9)梁柱重叠部分简化为刚域：

不作为刚域即为梁柱重叠部分作为梁长度一部分进行计算，作为刚域即为梁柱重叠部分作为柱宽度（柱宽一部分）进行计算。一般而言，梁、柱重叠部分简化为刚域后，结构的刚度会增加。地震力作用下，基底剪力增大，端部内力增加，而结构的周期和位移则相应减小。竖向荷载作用下，端部内力会减小。组合设计内力是增加还是减小就不确定。

当考虑了节点刚域后，则在“梁平法施工图”中不宜再考虑“支座宽度对裂缝的影响”；考虑梁端负弯矩调幅后，不宜再考虑简化刚域。

异型柱结构可选择；梁柱特别大时可选择。

建议：一般不选。特别是考虑了“梁端负弯距调幅”后，则不宜再考虑节点刚域。

10)钢柱计算长度系数按有侧移计算：

勾选按有侧移计算，否则按无侧移计算。判断见《钢规》5.3.3条

11)指定的过渡层个数及相应的各过渡层层号：

高规7.2.14-3规定：B级高度高层建筑剪力墙，宜在约束边缘构件层与构造边缘构件层之间设置1`2层过渡层。

程序不能自动判断过渡层，用户指定。

12)柱配筋计算原则：

单偏压计算，双偏压验算。对于指定的角柱，强制采用双偏压计算。

柱双偏压配筋方式：

“迭代优化”：得到配筋结果后会继续进行迭代优化，直到最小配筋方案。“等比例放大”：先按单偏压计算，然后对计算结果等比例放大后验算双偏压。13）柱剪跨比计算原则：可选“通用方式”

14)一阶、二阶弹性设计方法：

高钢规7.3.2：结构内力分析可采用一阶或二阶弹性设计方法。当二阶效应系数大于0.1时应采用二阶弹性设计方法。二阶效应系数不应大于0.2。

对于框架结构，程序输出二阶效应系数，用户自行判断。

当采用“二阶弹性设计方法”，必须同时勾选“柱长度系数设置1.0”和

“考虑结构缺陷”。二阶计算方法-内力放大法，参见高规5.4.3条。

当选择“一阶弹性设计方法”，允许在二阶计算方法中选择“不考虑”或“直接几何刚度法”。

考虑P-DELTA效应：如不满足刚重比，则应勾选。

先不选择；然后根据WMASS.OUT文件相关项确定。

边缘构件

15）剪力墙边缘构件的类型：“SATWE列出的所以类型”

16）构造边缘构件尺寸：

17)剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条：

高规7.2.16-4规定：抗震设计时，对于连体结构、错层结构以及B级高度高层建筑结构中的剪力墙(筒体)，其构造边缘构件的最小配筋应按照要求相应提高。勾选此项，程序一律加强。

18）当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条的限值时一律设置构造边缘构件：

九．地下室信息：

1)土层水平抗力系数的比例系数：

参照桩基技术规范JGJ94-94的表5.4.5的灌注桩项来取值。

取值范围在 2.5~100之间，在少数情况的中密，密实沙砾、碎石类取值可达100`300.

取值参考：a.松散及稍密填土：4.5~6；b.中密填土:6~10;密实老填土:10~22。若填一负数m(m值小于或等于地下室层数),则认为有m层地下室无水平位移。2）X、Y向地面处回填土刚度折减系数：

该参数用来调整室外地面回填图刚度。程序默认回填土底部刚度：K；地面处回填处刚度为：rK.r=1,为矩形；r=0,为三角形。

3)室外地面附加荷载：不应小于5KN/m2;;一般可取：8~10。

程序按侧压力系数转化为侧土压力。

4）回填土侧压力系数：一般默认值为0.5；如果施工采用护坡桩时，折减0.66后取值：0.33。

文本文件输出

1、平均重度，建筑的总质量除以总面积，框架12~13，框剪14~15，剪力墙15左右

2、质量比，【高规3.5.6】楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层质量的1.5倍。

3、刚度比，【高规3.5.2】对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8，规范中有详细的计算方法，框架与框剪的计算方法不同，Ratx1和Raty1的值不能小于1，若小于则是薄弱层，【高规 3.5.8】侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力连续性不规则的，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数，【抗规3.4.4】平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，高层建筑结构设计应按【高规】，多层建筑结构设计也可以按【抗规】。

4、刚重比，【高规5.4】中有详细的计算方法和规定。

5、承载力之比，【抗规4.4.3】抗侧力结构的层间受剪承载力之比不应小于相邻上一楼层的80%。

6、周期比，【高规3.4.5】结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85，且前两个周期宜为平动周期。

7、剪重比，【抗规5.2.5】中有详细的规定和计算方法，由于地震影响系数在长周期段下降较快，对应基本周期大于3.5s的结构，由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小，而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此作出估计，出于结构安全的考虑，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求。

8、有效质量系数，应大于90%。

9、各楼层地震剪力系数调整情况，不应大于1.

10最大层间位移角，主要是考虑舒适度的要求，【抗规5.5.1】中有详细的弹性层间位移角的限值规定。

11位移比，【高规3.4.5】结构平面布置应减少扭转的影响，在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大水平位移和和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍，若超出限值应考虑双向地震作用的影响。

二级安全技术交底

云南耀晟建筑工程有限公司 二级安全技术交底书 （项目经理部对施工队负责人） 工程名称：怒江兰坪通用机场航站区及总图工程施工 工程地址：云南.怒江.兰坪 2018年5月

安全技术交底确认单

云南耀晟建筑工程有限公司 二级安全技术交底书 一、安全生产意义： 以人为本珍视生命，保护每一个劳动者的安全和健康，体现施工过程的人性化，是促进社会生产力发展的基本保证。安全是施工生产中最前提和最基本的元素，确保安全才能保证工程质量、确保工期进度、取得最佳社会经济效益。 二、安全管理目标： ①、无一般责任事故及以上人员伤亡事故； ②、年轻伤率控制在0.3%以下； ③、无重大安全隐患，一般隐患整改率100%； ④、不得因施工对周边环境、建筑设施等造成破坏； ⑤、员工培训教育达标率100% ⑥、尘、毒、噪声、辐射等职工危害作业点合格率为90%；职业病发病率为零 ⑦、大型施工机械设备完好率100%； ⑧、无火灾、爆炸、中毒事故； ⑨、无刑事案件发生。 ⑩、不发生危化品泄漏事故。 三、安全指导思想： 1．安全生产方针：“安全第一，预防为主”。 2．安全生产的原则：“管生产必须管安全，谁主管谁负责”的原

则。“管生产必须安全，不安全不生产”的原则。“先防护，后施工，无防护不施工”的原则。 四、安全保证体系： 建立以项目经理负责，由施工队、项目部、公司三级安全施工管理保证体系。遵守相关法律、规范、制度，确保本工程的安全管理目标得以实现，健全安全生产责任制，由公司直接领导下的项目部所有管理人员明确自己的安全责任，实行项目经理总体负责制。安全管理职责如下： 1．项目经理 （1）项目经理对所管辖范围的安全生产工作负直接领导责任，具体贯彻执行上级有关安全生产的政策、法规、标准和规章制度。 （2）对编制的安全技术措施进行审核，监督控制安全全局工作。 （3）组织计划、布置、检查、总结、评比安全工作。 （4）负责组织对本施工区域的主要临时建设施工脚手架、卷扬机等重要机电设备的安全技术检查鉴定与验收工作。 2．工长 （1）对所辖区施工生产现场的安全生产负有直接责任。 （2）向班组布置生产任务的同时，必须进行全面、有针对性的口头和书面安全技术交底，并督促执行，检查落实情况。 （3）认真执行上级有关安全生产规定，组织开展工地安全达标，无事故竞赛等安全活动。 （4）坚持每天进行安全检查，督促班组搞好安全活动，及时处

PKPM(jccad参数设置)

JCCAD参数设置说明 第一版 2006年3月3日

地质资料 地质资料是基础设计计算的重要依据，可以用人机交互方式或填写数据文件方式输入地质资料有两类，一种是供有桩基础使用的，另一种是供无桩基础（弹性地基筏板）使用。两者的格式相同，不同仅在于有桩基础对每层土要求压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角、内聚力五个参数，而无桩基础只要求压缩模量一个参数。 建立*.dz文件主要内容包括以下几点： (1) 每个勘探孔柱状图的土层分布及各土层的物理力学参数，物理力学参数包括土的重Gv(用于沉降计算)、相应压力状态下的压缩模量Es(用于沉降计算)、摩擦角φ(用于沉降及支护结构计算)、内聚力ｃ(用于支护结构计算)及计算桩基承载力的状态参数(对于各种土有不同的含义)。 (2) 所有孔点在任意坐标系下的位置坐标，在桩基设计时可通过平移与旋转将勘探孔平面坐标转成建筑底层平面的坐标。 (3) 以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连线划分成多个不相重叠的三角形单元，并将三角形单元编号。程序将以这种三角形单元为控制网格，利用形函数插值的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。 土层参数 压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义

桩基础设计应该使用Ez（自重压力~……），天然浅基础应使用 Es0.1-Es0.2。 土层布置 土名称、厚度、极限侧摩、极限桩端、压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义，标高及图幅（坐标系：相对坐标系，单位米。标高与结构标高相同） 孔点输入 输入孔位：打开坐标，将孔点的大体形状输入即可 修改参数：按照勘查报告中的相关数据输入即可 网格修改 点柱状图 选中可以进行桩基承载力与沉降验算。 土剖面图 画等高线

2018年安全技术交底范本(全面最终版)

XX有限公司 安 全 技 术 交 底 范 本 质量安全技术管理部二〇一八年版

说明 一、区域公司项目部应根据建设工程项目的特点，依据建设工程安全生产 的法律、法规和标准，建立安全技术交底文件的编制、审查和批准制度。 二、本《安全技术交底范本》为公司所有在建项目部进行安全技术交底的 统一标准格式，安全技术交底文件应有针对性，其内容由专职安全员根据项目工程特点、安全关注的重点进行编写并交底。 三、工程项目施工前，必须进行安全技术交底，被交底人员应当在文件上 签字，并在施工中接受安全管理人员的监督检查。 四、接受交底人为本工种所有在项目施工现场的员工； 五、交底人为本项目部专职安全员； 六、交底人、接受交底人的签名应当为本人所签，严禁“一支笔”代替， 一经发现，将对专职安全员按公司相关制度进行处罚。

目录 1.人工挖孔桩工程安全技术交底 2.土方工程施工安全技术交底 3.混凝土工程施工安全技术交底 4.钢筋工程施工安全技术交底 5.模板安装安全技术交底 6.模板拆除安全技术交底 7.砌筑工程施工安全技术交底 8.外装饰抹灰工程安全技术交底 9.室内抹灰工程安全技术交底 10.卷材屋面防水工程安全技术交底 11.钢木门窗安装工程安全技术交底 12.油漆工程安全技术交底 13.构件吊装工程安全技术交底 14.电焊作业安全技术交底 15.气焊作业安全技术交底 16.钢管外脚手架搭设安全技术交底 17.脚手架拆除安全技术交底 18.吊篮安装安全技术交底 19.吊篮使用安全技术交底 20.吊篮拆除安全技术交底 21.物料提升机安装安全技术交底

22.物料提升机使用安全技术交底 23.物料提升机拆卸安全技术交底 24.混凝土搅拌机使用安全技术交底 25.外用电梯安装安全技术交底 26.外用电梯使用安全技术交底 27.外用电梯拆卸安全技术交底 28.塔式起重机安装安全技术交底 29.塔式起重机使用安全技术交底 30.塔式起重机拆卸安全技术交底 31.其它安全技术交底（备用表）

PKPM 设计参数

楼层组装—设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。 7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。 SATWE设计参数 a.总信息 1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数) 2．混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。 3．裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。 4．墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。 5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。 6．墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉，这时，带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”。 7．结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。 8．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。 9．恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载（不计算竖向力），一次性加载（按一次加载方式计算竖向力），模拟施工加载1，模拟施工加载2]。 “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平

PKPM计算参数

PKPM计算参数 一、总信息 1．水平力与整体坐标夹角： 一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。 2．砼容重：25 结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构 重度 25 2 6 27 3．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。 4．裙房层数：

高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。 层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。 5．转换层所在层号： 该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号） 6．地下室层数： 程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。 当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。 地下室一般与上部共同作用分析； 地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析； 地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。 7．墙元细分最大控制长度： 可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。 8．墙元侧向节点信息： 内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。对于多层结构，应选此项。 外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。 9．恒活荷载计算信息： 一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。 模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。 模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较

PKPM如何调整参数和选用(完整版)讲解

2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe 说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM 总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。）E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。

I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。 J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。

PKPM参数设置

SATWE参数设置 一：总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。 2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。 3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。 4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。 对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。 7、地下室层数：根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。 此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。 16、结构材料信息：按实际情况填写。 17、结构体系：按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型； 2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况； 3）按模拟施工2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。 4）模拟施工加载3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一

PKPM-SATWE参数信息设置

SATWE 计算参数选择 总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：0 初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。如果这个角大于15度，可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。 地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。 2混凝土容重：26kN/m2 在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2 3钢材容重：78 kN/m2 4裙房层数：按实际情况。 高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。 5转换层所在层号：按实际情况。 抗规3.4.3规定；高规10.2.6规定 6地下室层数：按实际情况。 7墙元细分最大控制长度：1 程序限定1.0－5.0之间，隐含值为2.0，该值对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取隐含值，对于框支剪力墙结构，可取的略小一些，取1.5或1.0。 8对所有楼板采用刚性楼板假定： 位移计算（周期计算）必须在刚性楼板假定条件下计算得到，而构件设计（配筋）应采用弹性楼板计算。9后面三个基本按默认

10结构体系：按实际情况。 剪力墙结构与框剪结构细分要看规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)是否大于50% 11恒活荷载计算信息：一般选择“模拟施工方法3” 当计算框架－剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。如有竖吊构件（如吊柱），必须选择“一次性加载。 5.1.9、高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。 “模拟施工方法1”加载：就是按一般的模拟施工方法，对于高层结构一般都采用这种方法计算。但这是在"基础嵌固约束"假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。 “模拟施工方法2”加载：在模拟施工方法1的基础上将竖向构件（墙、柱）的侧向刚度增大10倍的情况下，再进行结构计算，采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理的情况，由于竖向刚度放大，使水平梁的两端的竖向位移差减少，从而使其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近于手算。 12风荷载计算信息：选择“计算风荷载”。 13地震作用计算信息：一般选择“计算水平地震力”。 当满足下面规定时，选择“计算水平与竖向地震力”。多层建筑： 《抗规》5.1.1.4、8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。 高层建筑： （强规）3.3.2、高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：…… 3、8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用； 4、9度抗震设计时应计算竖向地震作用。

pkpm及SATWE参数设置个人总结

一、pkpm参数设置 1、材料信息的定义 本层信息里设置混凝土钢筋的强度等级，局部不同的可以在材料强度里特殊定义（也可以在后续SATWE里定义特殊构件的时候定义） 2、设计参数 注意：

（1）、有地下室的按地下室情况如实填写，当无地下室的时候，第一层为地梁，柱子像下伸，这一层计算的时候也定义为地下室（2）、计算指标的时候地下室一般不组装，计算地下室的梁柱配筋的时候再组装 （1）、混凝土容重：如果输楼板荷载的时候没有考虑抹灰找平层等，此处一般输27，若输荷载时考虑了，则可输25； （2）、钢截面净毛面积比值：钢构件截面净面积与毛面积的比值。净面积是构件去掉螺栓孔之后的截面面积，毛面积就是构件总截面面积。软件默认取值为0.5，经验值0.85，轻钢结构最大可以取到0.95，框架的可以取到0.9（当然这些和钢材的厚度负差、钢构件上面的开孔面积、焊接质量等等都有关系）

（1）计算阵型个数，取3的倍数，一般取楼层数的3倍；也可以在后续SATWE参数里不按阵型个数计算，按达到有效质量系数多少来计算（规范规定至少90%） （2）周期折减系数，考虑隔墙对刚度的影响，隔墙越多，对刚度贡献越大，周期越小，折减系数就越小，根据《高规》第4章最后一页确定 其他参数如实填写

二、SATWE参数设置（V3.2为例） 前面pkpm设置了的参数会自动读取到SATWE里，因此可以在这里设置前面未设置的参数，检查前面已经设置了的参数。 1、总信息 （1）水平力与整体坐标夹角：第一次计算不输入，计算后，地震作用最大的方向角度大于15°后，填入该度数再重新计算。

（2）如实填写

2010版PKPM计算参数选用

2010版SATWE计算参数选用 （内部参考资料） 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、 风荷载作用方向与整体坐标的夹角。此参数一般情况下不需 要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而 且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等 不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利 者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大 的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角 度”。B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主 要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE 里的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计 算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的 (现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。C、 “裙房层数”“转换层所在层号”均包含地下室层数。“裙房 层数”仅用作底部加强区高度的判断。通过“转换层所在层 号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结 构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项，否则程序不 执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。“嵌固端所在 层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明假如 嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。理论

上讲嵌固端以下不参与计算（徐培福）。D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。很长剪力墙无法计算，剪力墙开洞不能盲目，开洞不能留小墙垛，因为墙需剖分，太短墙无法剖分。墙长与厚度之比大于4时，按照墙输入。跨高比大于5的连梁按框架梁输入，不用开洞处理。关于网格剖分对斜板影响，板必须角点共面，如果不共面无法计算，不共面的斜板程序自动去掉，对梁配筋影响较大，注意观察结构轴侧简图，可以加虚梁解决多点不共面问题。“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点，内部节点计算结果是结构柔，其与实际不符，“出口”计算结果准确。E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”：“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算，在计算内力和配筋时不选择；SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定；SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处（上下200mm范围内）的所有节点强制从属于同一刚性板；对于跃层柱要用降低标高处理。“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系（弹性板3、6），板-柱剪力墙体系必须勾选；虚梁截面为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100，

pkpm七个重要参数

一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。 轴压比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规 5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。 剪重比不满足时的调整方法： 1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整： 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。 三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。 刚度比不满足时的调整方法： 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整： 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。 四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。 位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上

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安全技术交底资料大全 工程安全 2018-04-18 13:05:14 阅读48 评论0 字号：大中 小订阅 浅雨如兰的 双立管脚手架搭设安全、技术交底 一、技术交底 本工程外墙架搭设属高层外墙架搭设，所以搭设时应严格按高层外墙架搭设规程进行设计、搭设。 本工程外墙架最高为52M，在搭设时，必须严格按“外墙架搭设方案”进行搭设，纵横间距严格按方案要求进行布置，步距应符合 方案要求。b5E2RGbCAP 本工程外墙架材料使用φ48×3.5㎜的钢管搭设，三层以下为双排双根立杆加固，三层以上为双排钢管搭设。在搭设前必须对搭设的地基进行严格检查，如有松软处，应用夯机夯实，并平整好，应高出自然地面10～20㎝，以免积水降低地基的承载力。 p1EanqFDPw 地基土应用石渣填筑，粒径在10～20㎝之间级配，应合理并分 层夯实。

钢管立杆下应垫好木板或水泥块，立杆均用钢管纵横设扫地杆拉结，提高外墙架根部的整体性。 脚手架立杆应间隔交叉用不同长度的钢管搭设错开，将相邻的对接接头位于不同的高度上，使立杆受荷的薄弱截面错开。在脚手架外侧每隔9M<水平距离）左右用斜杆搭设剪刀撑，斜杆与地面成40度～60度，增加脚手架的稳定性。DXDiTa9E3d 脚手架搭设前必须对钢管、扣件进行严格的检查，特别是扣件，如有损伤的一律不准使用，如有锈烂的钢管一律不准使用。 RTCrpUDGiT 架子与墙体的拉结筋一律采用φ6.5钢筋拉结，用短钢管撑牢，提高外墙架的稳定性。外墙架外侧一律挂设密目安全塑料网，外墙与外墙架的立杆间距为20㎝为宜。5PCzVD7HxA 二、安全 1）脚手架搭设人员必须持证上岗，必须进行三级安全教育后方 可操作。 2）脚手架搭设时必须严格按方案进行搭设。 3）脚手架每步均铺满竹片，每排脚手架离墙面不大于20㎝。 4）脚手架外侧设双道防护栏杆，并设防护安全网。 5）脚手架与结构的拉结点是保证脚手架安全的重要因素，将严 格执行下列要求：

PKPM参数设置

PMCAD中设计参数 1、考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。 2、框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。 3、梁柱混凝土保护层厚度，【混规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。 4、框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低） 5、抗震构造措施的抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。 6、计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。 7、周期折减系数，【高规4.3.17】当非承重墙体为砌体墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数可按下列规定取值：框架结构可取0.6~0.7；框架-剪力墙结构可取0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0（可根据实际情况自行确定，如框架结构的填充墙较少时，折减系数可取的大一些如0.85）. 文本文件输出 1、平均重度，建筑的总质量除以总面积，框架12~13，框剪14~15，剪力墙15左右。 2、质量比，【高规3.5.6】楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层质量的1.5倍。 3、刚度比，【高规3.5.2】对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8，规范中有详细的计算方法，框架与框剪的计算方法不同，Ratx1和Raty1的值不能小于1，若小于则是薄弱层，【高规3.5.8】侧向刚度变化、承载力变化、竖向抗侧力连续性不规则的，其对应于地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数，【抗规3.4.4】平面规则而竖向不规则的建筑，应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，高层建筑结构设计应按【高规】，多层建筑结构设计也可以按【抗规】。 4、刚重比，【高规5.4】中有详细的计算方法和规定。 5、承载力之比，【抗规4.4.3】抗侧力结构的层间受剪承载力之比不应小于相邻上一楼层的80%。

PKPM设置参数

（一） 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误，欢迎斧正。更欢迎参与。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必须是刚性板假定。内力计算时，则在任何情况下均不能设为刚性板。 9、墙元侧向节点信息：一般工程选“出口”，剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。选“内部”时，计算精度会有一点点降低，但速度要快很多。 10、结构材料信息：共5个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。按含义选取，砌体结构用于底框结构。 11、结构体系：按结构布置的实际状况确定。共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。

PKPM参数设置

PKPM参数设置 有关PKPM软件SATWE的总信息以下是SATWE总信息中各参数如何取值,规范出处,对设计很有参考价值,当然有些参数还需要与当地的实际情况和工程的具体实际结合,以达到更合理的设计: 总信息 .............................................. 结构材料信息: 钢砼结构................ 按主体结构材料填写 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00.............. 应考虑构件装修重量，建议取27kN/m3 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00.............. 一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00.............. 一般取0（地震力.风力作用方向，反时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时, 宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0................ 无地下室时填0 竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式.... 多层取[一次性加载]；高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，高层框剪基础宜取[模拟施工加载2] 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载...选[计算风荷载] 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力...选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条） 特殊荷载计算信息: 不计算.................. 一般情况下不考虑 结构类别: 框架结构................ 按结构体系选择 裙房层数: MANNEX= 0............... 无裙房时填0 转换层所在层号： MCHANGE= 0.............. 无转换层时填0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00............ 一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点................ 剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，[出口]精度高于[内部]，参见《手册》 是否对全楼强制采用刚性楼板假定是............. 计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条；计算内力与配筋及其它内容时选[否] 风荷载信息 .......................................... 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.45 .......... 取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50），《荷规》7.1.2（强条），附录 D.4附表D.4 地面粗糙程度: B 类.................... 有密集建筑群的城市市区选[C]类；乡村、乡镇、市郊等选类，D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；详《荷规》7.2.1条 结构基本周期（秒）: T1 = 0.06............... 宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n， n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；

Pkpm参数表

PKPM参数表 一．计算配筋时模型： 1．框剪结构（40F/2D塔楼） 1)PM本层信息：砼等级暂按C30输入，在多塔中修改，梁纵向钢筋 采用4级钢，其余三级钢。 2)PM设计参数：结构体系按框剪输入，梁柱钢筋的混凝土保护层厚 度为20mm，地下室层数为2，框架梁端负弯矩调幅系数0.8。 3）SATWE分析和设计参数补充定义 a．总信息混凝土容重26；裙房层数6；嵌固端所在层号3；地下 室层数2；恒活载计算信息：模拟施工3；不勾选“强制刚性楼板假 定”；勾选“地下室强制刚性楼板假定”；勾选“墙梁跨中节点作为 刚性楼板从节点”；不勾选“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼 缘”；勾选“弹性板与梁变形协调”；计算水平风荷载；计算水平地 震作用。 b．风荷载信息XY方向结构基本周期近似取地震作用计算周期； 承载力设计时风荷载效应放大系数1.1；风荷载体型系数1.4；勾选 “考虑顺风向风振影响”；勾选“考虑横风向风振影响”；不勾选 “考虑扭转风振影响”； c．地震信息不规则、第三组、0.15g、暂按“II类”场地、框架一 级、剪力墙一级、抗震构造措施抗震等级不改变、中震或大震设计 不考虑；勾选“考虑偶然偏心”；勾选“考虑双向地震作用”；相对 偶然偏心采用默认值0.05；计算振型个数以达到质量系数97%以上 为准；周期折减系数0.85；斜交抗侧力构件方向附加地震数0； d．活载信息墙柱、传给基础活载勾选“折减”；折减系数为默认 值； e．调整信息梁端负弯矩调幅系数0.8；实配钢筋超配系数1.05； 梁活载内力放大系数1.0；连梁刚度折减系数0.65；勾选“梁刚度放 大系数按2010规范取值”；抗规5.2.5调整应根据计算结果需要调整 时自定义调整系数使地下室调整系数为1；薄弱层选择“按抗规和 高规从严判断”；0.2V0调整起始调整从3层开始，终止层数为42 层，即地下室不调整；其他为默认值。 f．设计信息勾选“按高规和高钢规进行构件设计”、“框架梁端配 筋考虑受压”、“梁柱重叠部分简化为刚域”、“柱配筋按单偏压计算”， 其余按默认值。 g．配筋信息边缘构件箍筋强度360，按三级钢，其余默认值。 4）特殊构件补充定义定义角柱、次梁计算端部明显出现较大负筋时点铰（平法中按铰接锚固）。 5）多塔定义立面上定义墙柱等混凝土等级，最高为C55。 2．剪力墙结构（31F/1D塔楼），仅列举与框剪结构不同之处 2）PM设计参数：结构体系按剪力墙输入，地下室层数为1。 3）SATWE分析和设计参数补充定义 a．总信息混凝土容重27；裙房层数0；嵌固端所在层号3；地下 室层数2；恒活载计算信息：模拟施工3；不勾选“强制刚性楼板假

PKPM参数设置和文本详解讲解

PKPM参数设置和文本分析详解(一) 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必