雨刮器电机噪声试验机技术原理分析

雨刮器电机噪声试验机技术原理分析

雨刮器电机噪声试验机背景介绍：

1、关于雨刮电机

雨刮电机是刮水器中将电能转化为动能，经由曲柄输出，带动联动机构摆动进而实现刮臂往返运动的机构，是整个雨刮器系统的核心。

接通电机（即拨动雨刮器开关），即可让雨刮器工作。通过拔高速低速档，可以使电机的电流发生大小变化控制电机转速，从而控制雨刮器的工作快慢。常用电机型号为30、50和80W三种。

2、雨刮电机的内部结构

雨刮电机主要包括转子、定子、端盖三部分，其中定子有可拆分为机壳、磁瓦、机械支撑部分转子分为转子冲片、漆包线、换向器、蜗杆等零件，端盖分为涡轮及输出轴、碳刷、EMC组件、机械支撑部分等零件。

3、电机关键部件介绍

3.1、磁瓦：

雨刮电机内的永磁体被称为磁瓦：其主要指标为剩磁，矫顽力，内禀矫顽力，磁能积

1）剩磁：表示外加磁场消失后留下的磁场能力；

2）矫顽力和内秉矫顽力：表示磁体抗退磁能力的大小；

3）磁能积：储存磁能的大小；

雨刮电机充磁方式为分内充磁和外充磁，一般建议外充磁

3.2、漆包线：

漆包线为雨刮电机转子绕组材料，其成分为内部铜和表面的油漆层，内部铜使用无氧铜，外部油漆层一般使用聚酯类材料。

其主要性能指标包括：尺寸、击穿电压、漆膜连续性、直流电阻、耐溶剂性能和耐温性。

击穿电压是漆包线最关键的指标，指漆包线漆膜所承受的电压负荷的能力，影响击穿电压主要因素：漆膜厚度；漆膜圆整度，固化程度。

3.3、换向器：

换向器在电机中的作用：一是与碳刷结合形成一个通过滑动摩擦接触面传递电流的传导装置.二是提供电流给处于某些位置的转子线圈，使之产生转矩旋转和在转子转动中使处于某一位置的线圈中的电流改变方向，以产生转矩，使转子持续的运转，从而使电动机输出持续的转矩动力。

换向器的要求：

1）. 能使碳刷在其表面平稳的运行，在运转中噪声小；

2）. 有足够的硬度、刚度；

3）. 有一定的耐热能力，在运行温度下不变形，不发脆.

4）. 能够在旋转中使转子线圈准确换向.

5）. 有足够的运行寿命.

换向器的材料为：基材塑料面材为电解铜或银铜合金，面材为核心

换向器所用的铜料必须有一定的硬度范围，一般取值是HB80 -HB120，最好是处在中段HB95 -HB105；标准的材料应该是电解铜和一定含量的银，这可以保证换向器在极端温度时有足够的硬度.

3.4、蜗杆：

蜗杆头部有多个螺旋齿，与蜗轮啮合进行能量的传动。常用材料有40Cr、45#钢或易切削钢1144。

该零件的关键指标为：硬度和尺寸。

硬度一般要求：250-280HB；

关键尺寸集中在螺纹部位，包含：轴向齿距，法向齿形角，三针尺寸（中径）；根圆直径（小径），外圆直径。

蜗杆设计到的工艺主要集中在机加工方面，包含：磨，车，铣及回火处理；

常见问题：蜗杆断，蹿动间隙大电机异响

3.5、碳刷：

电机碳刷是电动机或发电机等旋转机械的固定部分和转动部分之间传递能量或信号的装置，又称电刷；其主要成分为：石墨，粘接剂，金属材料（如铜粉，银粉），主要工艺为：混合，压制，烧结；

电刷的核心技术指标为：电阻率，抗折强度，硬度，密度

好的碳刷应该满足如下条件：

1）、在换向器表面能较快形成一层均匀、适度和稳定的氧化薄膜。

2）、碳刷的使用寿命长，并不磨损换向器；

3）、碳刷具有良好的换向性能，火花小或无火花，并且能量损耗小。

4）、碳刷运行时，不过热，噪音小，装配可靠，不破损。

仪器介绍：

雨刮器电机噪声分析仪设计用来分析由挡风刮水器电机/齿轮箱组件产生的噪音音量特征。表征需要相关FFT分析结果以主观人为评估，以确定最终组件的通过/失败状态。该测试仪由自动开门器的隔音罩，快速装配定位嵌套，PC数据采集和控制系统，和打印机组成。打印机用于自动生成完好和不良部件的标签。

适用范围：

此设备设计用来分析汽车挡风刮水器电机/齿轮箱组件产生的噪音音量特征，为改良雨刮器性能提供参考依据，减少雨刮器电机/齿轮噪音带来的干扰，对于行车安全具有重要作用。

产品特点：

1、采用铝型材料制作，外观美观大方

2、使用带有自动开门器的隔音罩

3、快速装配定位嵌套，方便雨刮器快速安装检测

4、全软件操作，软件界面清晰明了，操纵方便

5、打印机自动生成标签，有效区分完好和不良部件

电机噪声

题目：变频器谐波电流对盘式永磁电动 机电磁噪声的影响 院(系)别电气学院 专业电气工程 学号Z1007006 姓名王银杰 二○一一年二月

摘要.................................. .................................. .................................. . (1) 1绪论.................................................................................................... . (2) 1.1课题的背景和意义.................................. .................................. .................................. (3) 1.2国内外究现状 (3) 1.3本文主要内容 (4) 2.谐波电流的电磁噪声的影响.... ........................................ ........................................ . (4) 2.1 18.5KW盘式永磁同步电动机模态分析 (4) 2.1.1盘式永磁同步电动机三维有限元模态计算 (4) 2.1.2盘式电动机固有频率试验测定方法 (6) 2.2盘式永磁同步电动机辐射噪声的计算 (7) 2.2.1永磁电机声场有限元计算理论基础 (7) 2.2.2声场计算的三维有限元模型 (7) 2.2.3声场计算的电磁力载荷处理 (8) 2.2.4三维瞬态声场计算结果 (8) 2.3 PWM变频器谐波电流对盘式永磁电动机电磁噪声的影响 (9) 3总结 (14)

电机噪音分析

电机噪音分析 电机 1引言 噪声是由物体的振动产生的，再通过空气或其它弹性介质才能传播到人的耳朵。它由很多杂乱无章的单调声音混合而成。其中20Hz～20000Hz是人们耳朵可以听到的频率。低于20Hz的波叫次声波，高于20000Hz的波叫超声波。 噪声直接影响人们的身体健康，太强或长时间噪声，会使人十分痛苦、难受，甚至使人耳聋或死亡。噪声是现代社会污染环境的三大公害之一。为了保障人民的身体健康，国际标准化组织（ISO）规定了人们容许噪声的标准，如表1。 表1 每天最长工作时间（h）8 4 2 - 噪声dB(A) 85 93 96 115(最大） 电机是产生噪声的声源之一，电机又在家庭、商业、办公室以及工农医等行业广泛而大量地应用着，与人民的生活密切相关。随着社会的进步，人们对污染环境的噪声提出了越来越高的要求与限制，尤其对与人们密切接触的家用电器更是如此。这方面，先进国家尤其重视。我国政府历来重视人民的健康，对限制噪声不遗余力。表2是我国产品标准规定的部分家用电器的噪声限值。 表2我国部分家用电器的噪声限值dB(A） 电冰箱（250升以下）洗衣机吸油烟机电磁灶吸尘器洗衣机镇流器空调器（2500W、分体式） 52 75 75 50 84 72 35 45 因此，尽量降低电机的噪声，生产低噪声的电机，给人们创造一个舒适、安静的环境是每个设计者与生产者的职责。 2电机噪声的分类 根据电机噪声产生的不同方式,大致可把其噪声分为三大类: ①电磁噪声；②机械噪声；③空气动力噪声。 3电磁噪声 电磁噪声主要是由气隙磁场作用于定子铁芯的径向分量所产生的。它通过磁轭向外传播，使定子铁芯产生振动变形。其次是气隙磁场的切向分量，它与电磁转矩相反，使铁芯齿局部变形振动。当径向电磁力波与定子的固有频率接近时，就会引起共振，使振动与噪声大大增强，甚至危及电机的安全。 根据麦克斯韦定律，气隙磁场中单位面积的径向电磁力按下式计算： 式中：B——气隙磁密 θ——机械角位移 μ0——真空磁导率 由于定、转子绕组中存在着主波磁势与各次谐波磁势，它们相互作用可以产生一系列的力波。 3.1主波磁场产生的力波 主波磁场B1所产生的径向力波为：Pr1=P0+P1，式中，是径向力的不变部分，它均匀作用于圆周上，使定子铁芯受到压缩应力。不变部分不会产生振动与噪声。P1=P0cos(2pθ-2ω1t-2θ0)，其中p主波的极对数，ω1—主波的角速度，θ0—初相角。P1是径向力波的交变部分，这个力波的角频率是2ω1，即2倍的电源频率，它使定、转子产生2倍电源频率的振动与噪声。它的强度与气隙磁密的平方成正比。这在两极的大容量电机中，容易产生较大的影响，而在一般情况下，由于它的频率较低，其影响不显著。 3.2谐波磁场产生的力波 谐波磁场产生的力波所引起的振动与噪声，一方面与该力波的幅值大小有关，也与力波的次数有

(新)高压电动机差动保护原理及注意事项

高压电动机差动保护原理及注意事项 差动保护是大型高压电气设备广泛采用的一种保护方式，2000KW以上的高压电动机一般采用差动保护，或2000kW(含2000kW)以下、具有六个引出线的重要电动机，当电流速断保护不能满足灵敏度的要求时，也装设纵差保护作为机间短路的主保护。差动保护基于被保护设备的短路故障而设，快速反应于设备内部短路故障。对被保护范围区外故障引起区内电流变化的、电动机启动瞬间的暂态峰值差流、首尾端CT不平衡电流等容易引起保护误判的电流，对于不同的差动保护原理，有不同的消除这些电流的措施。 差动保护的基本原理为检测电动机始末端的电流，比较始端电流和末端电流的相位和幅值的原理而构成的，正常情况下二者的差流为0，即流入电动机的电流等于流出电动机的电流。当电动机内部发生短路故障时，二者之间产生差流，启动保护功能，出口跳电动机的断路器。微机保护一般采用分相比差流方式。 图1 电动机差动保护单线原理接线图 为了实现这种保护，在电动机中性点侧与靠近出口端断路器处装设同一型号和同一变化的两组电流互感器TA1和TA2。两组电流互感器之间，即为纵差保护的保护区。电流互感器二次侧按循环电流法接线。设两端电流互感器一、二次侧按同极性相串的原则相连，即两个电流互感器的二次侧异极性相连，并在两连线之间并联接入电流继电器，在继电器线圈中流过的电流是两侧电流互感器二次电流I·12与I·22之差。继电器是反应两侧电流互感器二次电流之差而动作的，故称为差动继电器。图1所示为电动机纵差保护单线原理接线图。 在中性点不接地系统供电网络中，电动机的纵差保护一般采用两相式接线，用两个BCH-2型差动继电器或两个DL-11型电流继电器构成。如果采用DL-11型继电器，为躲过电动机启动时暂态电流的影响，可利用出口中间继电器带0.1s的延时动作于跳闸。如果是微机保护装置，则只需将CT二次分别接入保护装置即可，但要注意极性端。一般在保护装置

纯电动车噪声分析

纯电动车噪声认识与展望 学生： 学号： 专业：车辆工程 重庆大学汽车工程学院 二O一四年十月

纯电动汽车噪声认识及展望 伴随着全球能源（特别是石油资源）危机、环境污染问题的日益严重，世界各国各大汽车厂商、科研单位都将研究重点转移到节能环保的纯电动汽车技术上。由于二氧化碳零排放、小型化、低噪声等诸多特点，纯电动汽车也被人们誉为“未来的汽车”。与传统汽车进行比较，纯电动汽车没有了发动机噪声，相应的也没有了进排气噪声，它的车内噪声主要由驱动电机、空调风扇、辅助控制器件、车身振动、传动系统等产生，此外还有风噪声、路面轮胎噪声；尽管纯电动汽车的车内噪声声压级相对传统汽车有较大的降低，但由于存在“独特”的驱动电机噪声，所以如果设计或控制不当，它将会产生比传统汽车还要差的噪声品质。1.纯电动车结构分析 纯电动汽车与传统的内燃机动力汽车相比，整车结构发生巨大变化。主要包括： 1)动力系统 (1)动力输出装置的电动化，纯电动汽车和燃料电池汽车利用电机驱动。 (2)新增电能储存系统，纯电动汽车需要能量型的动力蓄电池或者超级电容作为电能供应系统； (3)传动装置的改变。纯电动汽车利用电机转速范围宽和调速方便的特点简化传动系统，采用单一传动比的轮毂电机。 2)辅助系统 辅助系统的变化主要是指原来由内燃机提供动力或者在内燃机工作时才能正常工作的系统，包括空调系统的压缩机驱动系统、转向系统的助力泵系统、制动系统的真空助力系统以及冷却系统的泵驱动系统等。上述系统在纯电动汽车上改为电力驱动，需要各种电动压缩机和电动泵等才能保证各个系统的正常工作。 3)车身和底盘系统 动力系统和辅助系统的改变导致整车总布置、载荷分布以及整车行驶动力学性能的变化。 2.纯电动汽车与内燃机车噪声的不同特性 根据对纯电动整车变化的分析，总结得出电动汽车的噪声特性与传统内燃机汽车相比，具有以下重要特点： 1)由于整车内外声学环境的本底噪声趋于减小，导致整车声学特性的变化。原来内燃机

发电机差动保护原理

5.1发电机比率制动式差动保护 比率制动式差动保护是发电机内部相间短路故障的主保护。 5.1.1保护原理 5.1.1.1比率差动原理。 差动动作方程如下： l op 3 I op.0 （ I res 兰 l res.0 时） l op > I op.O + S （l res — res.0） （ l res > l res.0 时） 式中：l op 为差动电流，l o P.O 为差动最小动作电流整定值，I res 为制动电流，I r es.O 为最小制动电流整定值，S 为比率制动特性的斜率。各侧电流的方向都以指向发 电机为正方向，见 图 （根据工程需要，也可将 5.1.1.2 TA 断线判别 当任一相差动电流大于0.15倍的额定电流时启动TA 断线判别程序，满足下 列条件认为 TA 断线： a. c. 5.2发电机匝间保护 发电机匝间保护作为发电机内部匝间短路的主保护。根据电厂一次设备情 况，可选择以下方案中的一种： 5.1.1。 差动电流: 1 op 制动电流: 1 res — 式中：I T ，I N 分别为机端、 见图5.1.1。 中性点电流互感器（TA ）二次侧的电流，TA 的极性 _L 氓 € % 5 TA 极性端均定义为靠近发电机侧） 本侧三相电流中至少一相电流为零； b.本侧三相电流中至少一相电流不变； 最大相电流小于1.2倍的额定电流。 5.1.1电流极性接线示意图

5.2.1故障分量负序方向（△ P2）匝间保护 该方案不需引入发电机纵向零序电压。

故障分量负序方向（△ P2）保护应装在发电机端，不仅可作为发电机内部匝间短路的主保护，还可作为发电机内部相间短路及定子绕组开焊的保护。 5.2.1.1保护原理 当发电机三相定子绕组发生相间短路、匝间短路及分支开焊等不对称故障 时，在故障点出现负序源。故障分量负序方向元件的A U2和A I2分别取自机端TV、TA，其TA极性图见图5.2.1.1,则故障分量负序功率A P2为： △ P2 =3艮〔厶『2心?2心也21 2L J A ? 式中i I2为也I2的共轭相量，申sen。2为故障分量负序方向继电器的最大灵敏 角。一般取60。~80。（也|2滞后A U2的角度）。 故障分量负序方向保护的动作判据可表示为: > E-p △》2=血e^S n 实际应用动作判据综合为: A P2 = A U2r』I ' + A U2i ”也I ' > ￡P （S S i、年为动作门槛） 保护逻辑框图见图521.2。 枣力， “ r ‘ 1 1 Um： I 1卄TA 图521.1故障分量负序方向保护极性图

纯电动汽车电机噪声测试与分析方法研究

新能源汽车A版 纯电动汽车电机噪声测试与分析方法硏究 严小俊（上汽大众汽车有限公司，上海201805) 【摘要】针对纯电动汽车电机噪声在整车上的声学特征，介绍了在整车上测量电机噪声的测点布置及 测量工况，对 数据进行分析、识别并 电分。分析 了不同 工况下的电 次 ，选取 具有代表意义的 工况进行电 分析，给出了电 次 的主客观评价方法。文中 的电 声和分析方法具有重要的工 用价值。 【Abstract】In terms of the acoustic characteristics of electric vehicles motor noise on the whole vehicle，the electric motors noise measurement points layout and measurement condition on vehicle are introduced，and the test data are analyzed to identify the electric motors noise co Comparing the different electric motors order noise at different measurement conditions，choosing the representative full throttle acceleration condition to analyze.The subjective and objective evaluation method of the electric motors order noise is given.The motor noise test and analysis me in this paper has important engineering application value. 【关键词】电机噪声电动汽车 doi：10. 3969/j.issn.1007-4554.2018.08.01 0引言 源 和 问题的 出，少国 公布了停售传 汽车的时间表，各大汽车厂商正在开发越来越多的电动汽车，在 电动汽车时，对 的要求越来越高。电汽车的电是影响 的关键 。相对于传统内 汽车，电动汽车电驱动系 有转速高、力 大的，其发的和 有中高 分占大的 。少了发 的掩盖，电尤为突出。 近年来，国内外学者对电动汽车电机噪声进行了 ，文献[1] 了某电动车 过程中的电 ，文献[2] 了电动车匀速工 车内的声品质，文献[3]采用电机转速信号的谐来 掩蔽，从 高车内 的声品质。本文系 了电动汽车电 的及分析方法。 1电机噪声的测试方法 1.1测点布置 包含电机舱和乘员舱电机噪声、电机总 成支撑的 及传动轴转速，如图1所示。 表1列出了各个 所测量的信号种类、位置及名称。 收稿日期:2018 -06 -05 + 6 +上海汽车2018. 08

电动机差动保护的原理及应用

电动机差动保护的原理及应用 摘要：本文阐述了大型电动机差动保护原理。分析了差动保护的分类及对灵敏度的影响并介绍了差动原理逻辑图。 关键词：差动保护、比率差动、二次谐波闭锁比率差动 引言 大型高压电动机作为昂贵的电气主设备在发电厂，化工厂等大企业得到广泛的应用。如果发生严重故障导致电机烧毁，将严重影响生产的正常进行，造成巨大的经济损失，因此必须对其提供完善的保护。现有电动机综合保护装置主要针对中小型电动机，为其提供电流速断，热过载反时限过流，两段式定时限负序，零序电流，转子停滞，启动时间过长，频繁启动等保护功能。而对于2000KW以上特大容量电动机，则无法满足其内部故障时对保护灵敏度与速动性的要求，因而研制此装置并配合综合保护装置，为高压电动机提供更可靠更灵敏的保护措施。按照《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062的要求：2MW 及以上的电机应装设纵差保护。 一概述 为了实现这种保护，在电动机中性点侧与靠近出口端断路器处装设同一型号和同一变化的两组电流互感器TA1和TA2。两组电流互感器之间，即为纵差保护的保护区。电流互感器二次侧按循环电流法接线。设两端电流互感器一、二次侧按同极性相串的原则相连，即两个电流互感器的二次侧异极性相连，并在两连线之间并联接入电流继电器，在继电器线圈中流过的电流是两侧电流互感器二次电流I·12与I·22之差。继电器是反应两侧电流互感器二次电流之差而动作的，故称为差动继电器。 在中性点不接地系统供电网络中，电动机的纵差保护一般采用两相式接线，用两个BCH-2型差动继电器或两个DL-11型电流继电器构成。如果采用DL-11型继电器，为躲过电动机启动时暂态电流的影响，可利用出口中间继电器带0.1s 的延时动作于跳闸。如果是微机保护装置，则只需将CT二次分别接入保护装置即可，但要注意极性端。一般在保护装置端子上有交流量或称模拟量输入的端子，分别定义为Ia1、Ia1*、Ic1、Ic1*（电机的端电流），Ia2、Ia2*、Ic2、Ic2*（电机的中性线电流），带*的为极性端。 保护装置的原理接线图如图2所示。电流互感器应具有相同的特性，并能满足10%误差要求。 微机保护原理框图见图如下：

电动汽车与传统燃油汽车在环境效益与能耗领域的比较分析

两百多年来，全世界的汽车工业从无到有，经历了长足发展。汽车离人们的生活越来越近，在创造巨大经济价值的同时，汽车行驶排放的温室气体是全球气候变暖的主要致因，伴随而来的能源枯竭和环境污染却让国家不堪重负。 随着汽车总量的增加，减少交通运输过程中的温室气体排放，是中国在全球气候变暖的严峻形势下所要面对的重要环境问题。中国的石油资源相对匮乏，早在1993年中国已成为石油净进口国，并且随着我国汽车保有量的不断攀升，汽车已逐渐成为石油消耗的第一大户。随着人口的进一步增加与资源的不断消耗，中国面临的能源与环境问题十分严峻。电动汽车作为新型清洁能源汽车的出现，将降低中国对石油产品的依赖，大幅减少温室气体排放并有效降低城市污染，是中国建设资源节约型、环境友好型社会的重要技术途径。以下将对电动汽车和传统汽车在环境影响和能源消耗等方面进行详细对比分析。 电动汽车与传统燃油汽车在环境效益与能耗领域的比较分析 (1)能源消耗评价 在燃料采集加工运输阶段，将功能单位统一设定为在加油(气、氢)机、充电口，低热值为1MJ(兆焦耳)的燃料。车行驶1km的全生命周期能耗=客车1公里燃料耗量×(单位燃料燃烧的能耗+生产单位燃料所导致的能耗)。为了比较电动汽车与传统汽车的节能效应，通过车辆行驶每百公里所消耗的能量和汽车能源转化效率两个方面进行比较。如图1所示，以车辆行驶每公里所消耗热能计算，电动汽车能量消耗比传统车辆减少50%，节能效应明显。 图2为全生命周期汽油车与电动车能源转化效率比较情况，从能源转化效率进行比较看，电动汽车经过发电、输电以及充电到车轮驱动等复杂的过程后在能源转化效率方面仍然表现出明显优势。 表1为燃油出租车与电动出租车的能耗成本比较，如不考虑电动汽车的电池使用寿命，每年的能耗费用将是非常显著，每公里减少能耗成本为4.25元。每辆出租车每年直接减少燃油1万升，可节约能耗运行成本42500元。

大型电动机高阻抗差动保护原理

大型电动机高阻抗差动保护原理、整定及应用 李德佳核电秦山联营有限公司 314300 [摘要]本文阐述了大型电动机高阻抗差动保护原理及整定原则和整定实例。分析了CT匝数比误差对高阻抗差动保护的影响，并介绍了匝数比误差的测量方法。 [关键词]高阻抗差动保护匝数比 1 概述 高阻抗差动保护的主要优点: 1、区外故障CT饱和时不易产生误动作。2、区内故障有较高的灵敏度。它主要作为母线、变压器、发电机、电动机等设备的主保护，在国外应用已十分广泛。高阻抗差动保护有其特殊性，要保证该保护的可靠性，应从CT选型、匹配、现场测试、保护整定等多方面共同努力。现在我国应制定高阻抗差动保护和相应CT的标准，结合现场实际情况编制相应的检验规程，使高阻抗差动保护更好的服务于电网，保证电网安全。 2 高阻抗差动保护原理及定值整定原则 2.1高阻抗差动保护的动作原理 2.1.1正常运行时: 原理图见图1，∵I1=I2 ∴ij=i1-i2=0. 因此，继电器两端电压: Uab= ij×Rj=0. Rj-继电器内部阻抗。 电流不流经继电器线圈，也不会产生电压，所以继电器不动作。 图中: TA1、TA2--电流互感器; Ru-- 保护电阻器; U>-- 高阻抗差动继电器。 2.1.2电动机启动时: 原理图见图2。由于电动机启动电流较大，是额定电流的6～8倍且含有较大的非周期分量。当TA1与TA2特性存在差异或剩磁不同，如有一个CT先饱和，假设TA2先饱和，TA2的励磁阻抗减小，二次电流i2减小。由于 ij=i1-i2 导致ij上升，继电器两端电压Uab上升。这样又进一步使TA2饱和，直至TA2完全饱和时，TA2的励磁阻抗几乎为零。继电器输入端仅承受i1在TA2的二次漏阻抗Z02和连接电缆电阻Rw产生的压降。

电机轴承常见7种异常声音的分析与解决

电机轴承常见7种异常声音的分析与解决 交流电机轴承声音异常的分析与解决 1、连续蜂鸣声“嗡嗡……” 原因分析： 电机无负荷运转是发出类似蜂鸣一样的声音，且电动机发生轴向异常振动，开或关机时有“嗡”声音 具体特点： 多发润滑状态不好，冬天且两端用球轴承的电机多发，主要是轴调心性能不好时，轴向振动影响下产生的一种不稳定的振动 解决方法 A、用润滑性能好的油脂 B、提高马达轴承座钢性 C、选用径向游隙小的轴承 D、加预负荷，减少安装误差 E、加强轴承的调心性 注：第五点起到根本改善的作用，采用02小沟曲率，01大沟曲率。 2、保持器声“唏利唏利……” 原因分析： 由保持器与滚动体振动、冲撞产生，不管润滑脂种类如何都可能产生，承受力矩、负荷或径向游隙大的时候更容易产生 解决方法： A、提高保持器精度 B、降低力矩负荷，减少安装误差 C、选用好的油脂 D、选用游隙小的轴承或对轴承施加预负荷 3、高频、振动声“哒哒…...” 具体特点： 声音频率随轴承转速而变化，零件表面波纹度是引起噪音的主要原因。 解决方法： A、改善轴承滚道表面加工质量，降低波纹度幅值

B、减少碰伤 C、修正游隙预紧力和配合，检查自由端轴承的运转，改善轴与轴承座的精度安装方法 4、杂质音 原因分析： 由轴承或油脂的清洁度引起，发出一种不规则的异常音 具体特点： 声音偶有偶无，时大时小没有规则，在高速电机上多发 解决方法： A、选用好的油脂 B、加强轴承的密封性能 C、提高注脂前清洁度 D、提高安装环境的清洁度 5、漆锈 原因分析： 由于电机轴承机壳漆油后干，挥发出来的化学成分腐蚀轴承的端面、外沟及沟道，使沟道被腐蚀后发生的异常音 具体特点： 被腐蚀后轴承表面生锈比第一面更严重 解决方法： A、把转子、机壳、晾干或烘干后装配 B、降低电机温度 C、用适应的油脂，脂油引起锈蚀少，硅油、矿油最易引起 D、改善电机轴承放置的环境温度 E、采用真空浸漆工艺 具体特点： 轴承运转后，温度超出要求的范围 原因分析： A、润滑脂过多，润滑剂的阻力增大 B、游隙过小引起内部负荷过大 C、安装误差

电机噪音及振动分析

电动机的噪声和振动 电机类2007-06-18 22:02:51 阅读140 评论0 字号：大中小订阅 通常电动机的噪声和振动是同时发生的。电动机噪声包括通风噪声、电磁噪声和机械振动噪声。由于电动机修理操作不当。造成电机修理后的噪声和振动增大。原因如下： 电机修理后的噪声和振动增大引起原因 一、机械方面引起： 1、转子固定键未拧紧，有松动现象。 2、未做风扇静平衡，或做的精度不够。 3、转子不平蘅，未做静、动平衡检查。 4、定、转子铁心变形。 5、转轴弯曲，定、转子相擦。 6、地脚固定不稳，安装不正，不牢固。 7、铁心及铁心齿压板松动。 8、零部件加工不同心，装配公差不合理。 9、电动机组装和安装质量不好。 10、端盖、轴承盖螺丝未拧紧，或装偏。 二、电磁方面引起的： 1、三相绕组不平蘅。 2、绕组有短路或断路故障。 3、电刷接触不好，压力过大、过小。刷质不合要求。 4、断笼或端环开裂，松动。 5、改极时，定、转子槽数配合不适合。 6、集电环的短接片与短路环接触不稳定。 7、电源供电质量不好，三相不平蘅，有高次谐波等等。 三、风方面引起： 1、风扇有缺陷或损坏，如掉叶、变形、风扇不平衡产生噪声合振动。 2、风扇在轴上固定不牢固。 3、风罩与风叶之间的间隙不合适，过小或偏斜。 4、风路局部堵塞。 三种噪声简易鉴别方法

一、通风噪声鉴别法： 1、去掉风扇或堵住风口，让电机在无通风气流情况下运转，这时如果电动机噪声消失或显著减弱，则说明是通风噪声引起的。 2、变测量噪声的位置进行鉴别，因为以通风噪声为主的电动机，在电动机进口处和风扇附近处噪声最强。 3、磁噪声和机械噪声有时不稳定，时高时低，而通风噪声通常是稳定的。 4、用外径和型式不同的风扇，在不同转速下试运转，如果电动机噪声有明显差别，则说明电动机噪声主要是通风噪声引起的。 5、械噪声或电磁噪声较大的电动机，往往振动也大，但通风噪声与电动机振动关系不大。 二、机械噪声鉴别法： 1、机械噪声与外施电压大小和负载电流无关。 2、如果噪声不稳定，时高时低，那就是机械噪声，因为通风噪声是稳定的。 四、电磁噪声鉴别法：电磁噪声大小随磁场强弱、负载电流大小以及转速高低而变，利用这个特征，可采取下面办法进行鉴别。 1、突然断电法：由于机械惯性比电磁过渡过程慢得多，突然断电，无电磁因素影响，这是电动机转速几乎不变。如果这是电动机噪声突然消失或显著降低，可断定是电磁原因产生得噪声。 2、改变电压法：由于异步电动机转速随电压变化不大，当改变电压时，机械噪声和通风噪声基本不变，但电磁噪声随电压变化很大。 3、对拖法：用一台低噪声电动机拖动有噪声得被试电动机，这是噪声降低消失，则说明被拖动得电动机噪声是电磁噪声。 4、如果电磁噪声是因绕组不对称，匝间短路等缺陷引起，则三相电流不平蘅，如因转子断笼或绕线转子三相绕组不对称引起，则定子电流有波动。 解决噪声和振动的修理措施 一、降低机械方面引起的噪声的措施： 1、紧固所有装配件上的紧固螺栓，保证端盖，轴承盖，定、转子铁心，固定键，齿端板，风扇座，集流装置等配合不松动。 2、选用的轴承和润滑油，选用超精研磨、波纹度小于.2μM的电动机专用轴承，可降低轴承噪声。 3、装配轴承时要采用合理工具，最好热套。装配轴承时严禁猛打猛敲，使轴承受力不均。 4、增强修配零部件的机械强度的精度。 5、校正转子平衡。 6、提高电动机组装质量，保证同心度，与机械设备联接要正确，做好确定中心工作。 7、电刷硬度适当降低，刷压要合适，电刷在刷盒内间隙要合适（一般0.1MM左右） 8、检查铁心的偏心情况，必要时可适当当车圆转子表面（控制切削量0.10-0.20MM）。 9、检查电动机轴伸盒集电环的偏摆，时之合格。

电动机纵联差动保护

电动机纵联差动保护 一、比率制动差动保护 （1）电动机二次额定电流 1 n TA I n =? （2）差动保护最小动作电流 I s =K rel (·K cc ·K er +Δm )I n ap K K rel ——可靠系数，取K rel =2 ap K ——外部短路切除引起电流互感器误差增大的系数（非周期分量系数）=2 ap K K cc ——同型系数，电流互感器同型号时取K cc =0.5，不同型号时K cc =1 K er ——电流互感器综合误差取K er =0.1 Δm ——通道调整误差，取Δm =0.01~0.02 I s =2 (2×0.5×0.1+0.02)I n =0.24 I n 一般情况下，取I s =(0.25~0.35)I n ，当不平衡电流较大时，I s =0.4I n （3）确定拐点电流I t 有些装置中拐点电流是固定的，如I t = I n ；当拐点电流不固定时可取I t = (0.5~0.8)I n （4）确定制动特性斜率s 按躲过电动机最大起动电流下差动回路的不平衡电流整定 最大起动电流I st ·max 下的不平衡电流I umb ·max 为 I umb ·max =(·K cc ·K er +Δm ) I st ·max ap K =2，K cc =0.5，K er =0.1，Δm=0.02，I st ·max =K st I n (取I st =10) ap K I umb ·max =(2×0.5×0.1+0.02)10I n =1.2I n 比率制动特性斜率为 t n st s umb rel I I K I I K s ??= ?max K rel =2，当I s =0.3 I n ，I t =0.8 I n ，K st =7 2 1.20.30.3470.8n n n n I I s I I ×?==? 一般取s =0.3~0.5 （5）灵敏系数计算 电动机机端最小两相短路电流为 (2)1 2K L I x x = ?′+ x ′- 电动机供电系统处最小运行方式时折算到S B 基准容量的系统阻抗标幺值 U B - 电动机供电电压级的平均额定电压U B =6.3(10.5)kV X L - 电动机供电电缆折算到S B 基准容量的阻抗标幺值 制动电流(2)res TA 2K I I n =相应的动作电流为

电机电磁噪声的分析

电机电磁噪声的分析 定转子的槽配合的选择对电磁噪音的影响很大，选择合适的槽配合是降低电磁噪音最有效、最经济的方法，因此，在选择定转子槽配合时要慎重。要避免出现幅值较大，次数较低的力波，幅值较大的定转子齿谐波磁场由定转子槽数决定，由电机学，可知定转子一阶齿谐波作用产生的力波次数m 为， ()()12m Z p Z p =±+±±+ 式中1Z 、2Z - 定、转子槽数、p -极对数 定子相带谐波与转子一阶齿谐波作用产生的力波次数（对定子60 相带整数槽绕组）为： ()()26m Kp p Z p =+±±+ 式中012K =±±?、、 定转子二阶齿谐波作用产生的力波次数为： ()()1222m Z p Z p =±+±±+ 在设计时，应尽量避免定转子槽配合产生较低的m ，另外齿谐波幅值随转子槽数增大而减小。因此，为了降低电机的电磁噪音，在选择定转子槽数时应采用远槽多槽配合，即 2Z 与 1Z 相差较大及21Z Z ?， 电动机二维（力波频率与力波阶次）电磁噪声理论 由异步电动机气隙磁密波的作用,在定子铁心齿上产生的磁力有径向和切向两个分量。 径向分量使定子铁心产生的振动变形是电磁噪声的主要来源；

切向分量是与电磁转矩相对应的作用力矩,它使齿对其根部弯曲,并产生局部振动变形,这是电磁噪声的一个次要来源； 电磁噪声一般在极数较多、功率较大的电机中比较明显,并且是引起负载时噪声增大的重要原因。 三相异步电动机运行时，气隙中存在基波与一系列谐波磁场，它们相互作用除产生引起转矩的切向力外，还会产生许多高次、频率且各不相同的旋转径向电磁力波，这些径向力波作用在定转子上，使它发生径向周期性变形，即产生频率等于径向力波频率的振动，该振动传到机座，引起机座的振动，从而又使机座周围的空气脉动而引起电磁噪声，电机本身都有固有的振动频率，当径向力波频率与电机的固有频率相同或相近时，就会引起共振，产生很大的电磁噪音。 笼型异步电动机电磁噪声的频带通常为700 ～4000Hz 。在这个频率范围内,人的耳朵有很高的灵敏度,因而引起强烈的噪声感觉,严重时表现为十分刺耳的啸叫声。 降低电动机电磁噪声的基本条件，除了使力波频率远离电动机固有频率这一传统条件以外，电动机二维电磁噪声理论又增加一个使力波阶数不等于模态振型阶数这个新条件。因此，二维电磁噪声理论给电动机槽配合的选择提供了两个可以达到降低噪声的选择条件。 Y系列电动机的主要模态振型阶数大多数是2阶的，所以异步电机避免产生高电磁噪声的经验是消除2阶力波，二维电磁噪声理论给予异步电动机设计中槽配合的选择增加了必须考虑降低电磁噪声的新内容： 1.计算电磁力波阶数和力波频率； 2.计算电动机结构的模态参数，特别是模态频率和模态振型阶数；

发电机差动保护原理

发电机差动保护原理

5.1 发电机比率制动式差动保护 比率制动式差动保护是发电机内部相间短路故障的主保护。 5.1.1保护原理 5.1.1.1比率差动原理。 差动动作方程如下： I op ≥ I op.0 ( I res ≤ I res.0 时) I op ≥ I op.0 + S(I res – I res.0) ( I res > I res.0 时) 式中：I op 为差动电流，I op.0为差动最小动作电流整定值，I res 为制动电流，I res.0为最小制动电流整定值，S 为比率制动特性的斜率。各侧电流的方向都以指向发电机为正方向，见图5.1.1。 差动电流： N T op I I I ? ?+= 制动电流： 2 N T res I I I ??-= 式中：I T ，I N 分别为机端、中性点电流互感器(TA)二次侧的电流，TA 的极性见图5.1.1。 图5.1.1 电流极性接线示意图 （根据工程需要，也可将TA 极性端均定义为靠近发电机侧） 5.1.1.2 TA 断线判别 当任一相差动电流大于0.15倍的额定电流时启动TA 断线判别程序，满足下列条件认为TA 断线： a. 本侧三相电流中至少一相电流为零； b. 本侧三相电流中至少一相电流不变； c. 最大相电流小于1.2倍的额定电流。 5.2发电机匝间保护 发电机匝间保护作为发电机内部匝间短路的主保护。根据电厂一次设备情况，可选择以下方案中的一种： 5.2.1故障分量负序方向(ΔP 2) 匝间保护

该方案不需引入发电机纵向零序电压。 故障分量负序方向(ΔP 2)保护应装在发电机端，不仅可作为发电机内部匝间短路的主保护，还可作为发电机内部相间短路及定子绕组开焊的保护。 5.2.1.1保护原理 当发电机三相定子绕组发生相间短路、匝间短路及分支开焊等不对称故障时，在故障点出现负序源。故障分量负序方向元件的2.U ?和2. I ?分别取自机端TV 、TA ，其TA 极性图见图5.2.1.1，则故障分量负序功率?P 2为： ??????????=?-Λ?2.2223sen j e e I U R P ? 式中2Λ?I 为2??I 的共轭相量，?sen 。2为故障分量负序方向继电器的最大灵敏角。一般取60?~80?(2.I ?滞后2. U ?的角度)。 故障分量负序方向保护的动作判据可表示为： P e I U R ε>?????????Λ?22' 2.22'sen j e I I ?-ΛΛ?=? 实际应用动作判据综合为： u U ε>??2 i I ε>??2 ? P 2 = ? U 2r ? ? I ’2r + ? U 2i ? ? I ’2i > εP (εu 、εi 、εP 为动作门槛) 保护逻辑框图见图5.2.1.2。 图5.2.1.1 故障分量负序方向保

电机轴承常见种异常声音的分析与解决精编WORD版

电机轴承常见种异常声 音的分析与解决精编 W O R D版 IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】

电机轴承常见7种异常声音的分析与解决 交流电机轴承声音异常的分析与解决 1、连续蜂鸣声“嗡嗡……” 原因分析： 电机无负荷运转是发出类似蜂鸣一样的声音，且电动机发生轴向异常振动，开或关机时有“嗡”声音 具体特点： 多发润滑状态不好，冬天且两端用球轴承的电机多发，主要是轴调心性能不好时，轴向振动影响下产生的一种不稳定的振动 解决方法 A、用润滑性能好的油脂 B、提高马达轴承座钢性 C、选用径向游隙小的轴承 D、加预负荷，减少安装误差 E、加强轴承的调心性 注：第五点起到根本改善的作用，采用02小沟曲率，01大沟曲率。 2、保持器声“唏利唏利……” 原因分析： 由保持器与滚动体振动、冲撞产生，不管润滑脂种类如何都可能产生，承受力矩、负荷或径向游隙大的时候更容易产生

解决方法： A、提高保持器精度 B、降低力矩负荷，减少安装误差 C、选用好的油脂 D、选用游隙小的轴承或对轴承施加预负荷 3、高频、振动声“哒哒…...” 具体特点： 声音频率随轴承转速而变化，零件表面波纹度是引起噪音的主要原因。 解决方法： A、改善轴承滚道表面加工质量，降低波纹度幅值 B、减少碰伤 C、修正游隙预紧力和配合，检查自由端轴承的运转，改善轴与轴承座的精度安装方法 4、杂质音 原因分析： 由轴承或油脂的清洁度引起，发出一种不规则的异常音 具体特点： 声音偶有偶无，时大时小没有规则，在高速电机上多发

解决方法： A、选用好的油脂 B、加强轴承的密封性能 C、提高注脂前清洁度 D、提高安装环境的清洁度 5、漆锈 原因分析： 由于电机轴承机壳漆油后干，挥发出来的化学成分腐蚀轴承的端面、外沟及沟道，使沟道被腐蚀后发生的异常音 具体特点： 被腐蚀后轴承表面生锈比第一面更严重 解决方法： A、把转子、机壳、晾干或烘干后装配 B、降低电机温度 C、用适应的油脂，脂油引起锈蚀少，硅油、矿油最易引起 D、改善电机轴承放置的环境温度 E、采用真空浸漆工艺 具体特点： 轴承运转后，温度超出要求的范围

电机噪音分析

电机噪音分析 本文转载自湘电集团有限公司https://www.sodocs.net/doc/8314516357.html,/ 1 引言 噪声是由物体的振动产生的，再通过空气或其它弹性介质才能传播到人的耳朵。它由很多杂乱无章的单调声音混合而成。其中20Hz～20000Hz是人们耳朵可以听到的频率。低于20Hz的波叫次声波，高于20000Hz的波叫超声波。 噪声直接影响人们的身体健康，太强或长时间噪声，会使人十分痛苦、难受，甚至使人耳聋或死亡。噪声是现代社会污染环境的三大公害之一。为了保障人民的身体健康，国际标准化组织（ISO）规定了人们容许噪声的标准，如表1。 表 1 每天最长工作时间（h）8 4 2 - 噪声dB(A) 85 93 96 115(最大） 电机是产生噪声的声源之一，电机又在家庭、商业、办公室以及工农医等行业广泛而大量地应用着，与人民的生活密切相关。随着社会的进步，人们对污染环境的噪声提出了越来越高的要求与限制，尤其对与人们密切接触的家用电器更是如此。这方面，先进国家尤其重视。我国政府历来重视人民的健康，对限制噪声不遗余力。表2是我国产品标准规定的部分家用电器的噪声限值。 表2 我国部分家用电器的噪声限值dB(A） 电冰箱（250升以下）洗衣机吸油烟机电磁灶吸尘器洗衣机镇流器空调器（2500W、分体式） 52 75 75 50 84 72 35 45

因此，尽量降低电机的噪声，生产低噪声的电机，给人们创造一个舒适、安静的环境是每个设计者与生产者的职责。 2 电机噪声的分类 根据电机噪声产生的不同方式,大致可把其噪声分为三大类: ①电磁噪声；②机械噪声；③空气动力噪声。 3 电磁噪声 电磁噪声主要是由气隙磁场作用于定子铁芯的径向分量所产生的。它通过磁轭向外传播，使定子铁芯产生振动变形。其次是气隙磁场的切向分量，它与电磁转矩相反，使铁芯齿局部变形振动。当径向电磁力波与定子的固有频率接近时，就会引起共振，使振动与噪声大大增强，甚至危及电机的安全。 根据麦克斯韦定律，气隙磁场中单位面积的径向电磁力按下式计算： 式中：B——气隙磁密 θ——机械角位移 μ0——真空磁导率 由于定、转子绕组中存在着主波磁势与各次谐波磁势，它们相互作用可以产生一系列的力波。 3.1 主波磁场产生的力波 主波磁场B1所产生的径向力波为：Pr1=P0+P1，式中，是径向力的不变部分，它均匀作用于圆周上，使定子铁芯受到压缩应力。不变部分不会产生振动与噪声。P1=P0cos(2p θ-2ω1t-2θ0)，其中p主波的极对数，ω1—主波的角速度，θ0—初相角。P1是径向力波的交变部分，这个力波的角频率是2ω1，即2倍的电源频率，它使定、转子产生2倍电源频率的振动与噪声。它的强度与气隙磁密的平方成正比。这在两极的大容量电机中，容易产

电动汽车振动和噪声问题研究展望

电动汽车振动和噪声问题研究展望 来源：清洁汽车技术创新发展论坛 | 作者：张立军缪维佳 | 发布日期：2008-3-31 [简介]电动汽车的振动和噪声具有自身特点，目前处于研究的初始阶段。按照系统工程的观点，论文首先阐述电动汽车相对于传统内燃机汽车在动力系统方面的变化，以及由此引起的整车结构和相关系统的变化。在此基础上，从振动源、噪声源和传递途径的角度分析电动汽车振动和噪声现象具有的特点，总结纯电动汽车、混合动力汽车和燃料电池汽车的振动和噪声控制需要面对的共性和特殊关键技术问题，以及利用电动汽车的特点解决振动和噪声问题的工作方向。 1 引言 节能、环保和安全成为当代汽车发展的主题。能源安全和环境保护的巨大挑战使得汽车能源和动力转型成为重要的发展趋势。因此，电动汽车的发展受到全世界的重视，并日益成为技术竞争的焦点。目前，电动汽车研究开发的重点是动力系统的集成和控制，以及动力系统关键部件的开发，对于其振动和噪声的研究尚未引起重视。因为通常人们认为电动汽车具有明显的振动和噪声技术优势。但是，目前处于开发阶段的电动汽车的噪声水平与商业化的汽油车和柴油车相比并不具有优势。图1所示为历次必比登新能源汽车挑战赛上参赛的各种动力型式汽车的车外PASSBY噪声的测试对比结果充分证明了这一点。另外，噪声水平低已经不再是汽车噪声控制的重点，重点是在降低噪声水平的前提下改善声学品质。 由于汽车的振动和噪声问题具有强烈的系统依赖性、时间依赖性以及耦合关联性，如果能够在设计开发的早期就进行系统设计与控制，则能够达到良好的声振效果，才能避免成本更高、耗时更长而效果有限的生产后的整改。目前，有关电动汽车振动和噪声研究的公开文献很少。文献【2】对混合动力汽车和燃料电池汽车的噪声和振动问题进行了非常简要的阐述，这充分表明该领域的研究基本处于空白状态，或者处于严格技术保密阶段。 鉴于此，本文将按照系统工程的观点，首先阐述电动汽车相对于传统内燃机汽车在动力系统方面的变化，以及由此引起的整车结构和相关系统的变化。在此基础上，从振动源、噪声源和传递途径的角度分析电动汽车振动和噪声现象具有的特点，总结纯电动汽车、混合动力汽车和燃料电池汽车的振动和噪声控制需要面对的共性和特殊关键技术问题，最后进一步提出了充分利用电动汽车的特点解决其振动和噪声问题的工作方向。 2 电动汽车振动和噪声现象的特点 电动汽车，无论是纯电动汽车、混合动力汽车还是燃料电池汽车，与传统的内燃机动力汽车相比，整车结构发生巨大变化。主要包括：

电机噪音测试方法

电机噪音测试方法-GB3806-81 中华人民共和国国家标准 电机噪声测定方法 GB 3806-81 本标准适用于台旋转电机在稳态运行时的噪声测定。 按本标准所规定的方法测定电机噪声,其精度在3分贝以内。 1. 测定项目 (1)电机噪声的A计权声功率级。 (2)电机噪声的1/1倍频程或1/3倍频程频谱分析。 (3)电机噪声的方向性指数。 2. 测量仪器 2.1 仪器要求 测量仪器应采用精密声级计或精度更高的组合声学仪器;同时还应备有1/1倍频程或1/3倍滤叔器。 仪器符合国家计量局有关标准的规定。 2.2 仪器的检定 测量应定期按有关标准的规定进行检定。 2.3 仪器校准 测量仪器在测量前后必须用精度为0.5分贝或更高的声级校准器进行校准。 3. 电机的安装要求 3.1 弹性安装 对轴中心高H为400毫米及以卧式电机或电机高度的一半为400毫米及以下的立式电机,应采用弹性安装,其弹性支撑系统的压缩量&应符合公式(1)的要求: 式中:&--电机安装后弹性系统的实际变形量,毫米; n--电机的转速,rpm; K--材料线性系数,对乳胶海绵K=0.4; Z--弹性系统被压缩前的自由高度毫米。 为保证弹性垫受压均匀,被试电机应先置于有足够刚性的过渡板(如硬塑板、层压板)上,然后再置于弹性垫上,电机底脚平面与水平平面的轴向倾斜角应不大于5°。 当刚性板会产生附加噪声时,允许将电机直接置于弹性垫上。 3.2 刚性安装

对轴中心高H超过400毫米的卧式电机或电机高度的一半超过400毫米的立式电机,应采用刚性安 装。此时,平台、基础和地基三者应刚性联结。 安装平台和基础应不产生附加噪声或与电机共振。 国家标准总局发布1982年7月1日实施 中华人民共和国第一机械工业部提出 一机部上海电器科学研究所 一机部广州电器科学研究所 哈尔滨大电机研究所起草 3.3 其他要求 测量应在有一反射的硬实地面上进行。在任何情况下,电机的底脚平面高于地平面应不超过80毫米; 弹性垫的面积应不大于基准箱投影面面积的1.2倍。 4. 电机在测定时的状态 电机应在空载电动机状态下进行测定,此时转速(对交流电机,频率应为额定值)和电压(对具有激特性的电机除外)应保持额定值。当用静止整流电源供电时,电源应符合有关标准的规定。 对多速电机或调速电机,应在噪声为最大的额定转速下进行测定。 对转向可逆的电机,应在噪声较大的转向下进行测定。 5. 背影噪声的修正 当测点各频带或计权声级的背景噪声低于被试电机在该点测得的噪声值在10分贝以上时,测量值不作修正;在4～10分贝时,应按表1修正;在4分贝以下时,则测量无效。 dB 表1 注:K1--为在该测量点测量值应减去的值。 6. 半自由场和半混响场(声场分类见附录1)中电机噪声测点的配置。 6.1 半球面法的测点配置 本方法适用轴中心高H为225毫米及以下的卧式电机,或电机高度的一半为225毫米及以下的立式电机,电机长度1为H的3.5倍及以下的电机,测点一般为5点,其中第1至4测点的高度为250毫米,测点的配 置按图1的规定;测量半径r按下列情况决定。 (1)对轴中心高H为80毫米及以下的卧式电机,或电机高度的一半为80毫米及以下的立式电机,测量 半径r为0.4米(图1中R=0.31米)。第5测点一般可以取消。 (2)对轴中心高H大于80毫米,但不超过225毫米的卧式电机;或电机高度的一半大于80毫米,但不超 过225毫米的立式电机,测量半径r为1米(图1中R=0.97米)。 图1 半球面法电机噪声测点配置图