FRP筋混凝土梁抗剪性能的研究进展

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FRP筋混凝土梁抗剪性能的研究进展

作者：王作虎， 杜修力， 詹界东， 邓宗才， WANG Zuo-hu， DU Xiu-li， ZHAN Jie-dong，DENG Zong-cai

作者单位：北京工业大学建筑工程学院,北京,100124

刊名：

玻璃钢/复合材料

英文刊名：FIBER REINFORCED PLASTICS/COMPOSITES

年，卷(期)：2010(1)

参考文献(22条)

1.Tureyen A K;Frosch R J Shear tests of FRP-reinforeed concrete beams without stirrups[外文期刊] 2002(04)

2.Gross S P;Yost J R;Dinehart D W Shear Strength of Normal and High Strength Conerete Beams Reinforced with GFRP Bars 2001

3.Yost J R;Gross S P;Dinehart D W Shear strength of normal strength concrete beams reinforced with deformed GFRP bars[外文期刊] 2001(04)

4.Razaqpur A G;lsgor O B;Cheung M S;Wiseman A Background to the Shear Design Provisions of the Proposed Canadian Standard for FRP Reinforced Concrete Structures 2001

5.Japan society of civil engineers Recommendations for design and construction of concrete structures using continuous fiber reiforced material 1997

6.CSA S806-02,Design and construction of building components with fiber reinforced polymers

7.ACI committee 440,Guide for the design and construction of concrete reinforced with FRP bars

8.陈达;江朝华;张玮玻璃纤维增强塑料(GFRP)筋混凝土斜截面受力性能[期刊论文]-河海大学学报 2007(05)

9.Paul A W;Timothy J I Ratinal approach to shear design in fiberreinforced polymer-prestressed concrete structures[外文期刊] 2005(01)

10.Paul A W;Timothy J I Novel shear reinforcement for fiber-reinforced polymer-reinforced and prestressed concrete[外文期刊] 2005(02)

11.GRACE N F;SINGH S B;SHINOUDA M M;MATHEW S S Concrete Beams Prestressed with CFRP 2005(02)

12.Park S Y;Naman A E Dowel behavior of tensioned fiber reinforced polymer(FRP)tendons[外文期刊] 1999(05)

13.Park S Y;Naaman A K Shear behavior of concrete beams prestressed with FRP tendons 1999(01)

14.Amir Z F;Sami H R;Tadros G Behavior of CFRP for prestressing and shear reinforcements of concrete highway bridges 1997(01)

15.Nehdi M;Ghabib H E;Said A A Proposed shear design equaions for FRP-reinforced concrete beams based on genetin algorithms approach[外文期刊] 2007(12)

16.Ahmed K E;Ehab F E;Brahim B Shear capacity of high-strength concrete beams reinforced with FRP bats 2006(03)

17.Ahmed K E;Ehab F E;Brahim B Shear strength of FRP-reinforced concrete beams without transverse reinforcement[外文期刊] 2006(02)

18.Ahmed E S;Ehab E S;Brahim B Shesr strength of oue-way coucrete slabs reinforced with fiber-reinforced polymer composite bars[外文期刊] 2005(02)

19.Razaqpur A G;Isgor B O Proposed shear design method for FRPreinforced concrete members without stirrups[外文期刊] 2006(01)

20.Razaqpur A G;Isgnr B O;Greenaway S;Selley A Concrete contribution to the shear resistance of fiber reinforced polymer reinforce concrete members[外文期刊] 2004(05)

21.Tureyen A K;Frosch R J Concrete shear strength:another perspective[外文期刊] 2003(05)

22.王作虎;邓宗才;杜修力预应力FBP筋混凝土梁的研究进展[期刊论文]-工业建筑 2008(424)

本文链接：https://www.sodocs.net/doc/912473053.html,/Periodical_blgfhcl201001022.aspx

混凝土配筋计算例题

1、某宿舍的内廊为现浇简支在砖墙上的钢混凝土平板（例图 4-1a ），板上作用 的均布活荷载标准值为q k =2kN/m 。水磨石地面及细石混凝土垫层共 30mm 厚 （重 力密度为22kN/m 3）,板底粉刷白灰砂浆12mn 厚 （重力密度为17kN/m^）。混凝 土强度等级选用C15，纵向受拉钢筋采用HPB23熱轧钢筋。试确定板厚度和受 拉钢筋截面面积。 带的配筋，其余板带均按此板带配筋。取出 1m 宽板带计算，取板厚h=80mm ＜例 图 4-1b ），—般板的保护层厚 15mm 取 a s =20mm 则 h 0=h-a s =8O-2O=6Omm. 2 .计算跨度 单跨板的计算跨度等于板的净跨加板的厚度。因此有 l o =l n +h=2260+80=2340mm 3 .荷载设计值 恒载标准值：水磨石地面 0.03X 22=0.66kN/m 1000 |120 80 ￡260 234 250 232kN/iYl 例图 4-1（a ）、（b ）、（c ） 内廊虽然很长, 但板的厚度和板上的荷载都相等, 因此只需计算单位宽度板

钢筋混凝土板自重 （重力密度为25kN/m 3） 0.08 x 25=2.0kN/m 白灰砂浆粉刷 0.012 x 17=0.204kN/m g k =0.66+2.0+0.204=2.864kN/m 心3+据 =-x 6.232x2 342 =4.265 kN m 8 8 5 .钢筋、混凝土强度设计值 由附表和表4-2查得： C15 砼： HPB235冈筋: 6 .求x 及A s 值 由式（4-9a ）和式（4-8）得: 7 .验算适用条件 ^ = —= 0.181 < A =0 614 弓虬 60 洗 A 和？ p 二亠二 ------------- =0.62% >/? ■ = 0.20% * 処 1000x60 心 8 .选用钢筋及绘配筋图 选用 ?@130mm （A s =387mm 2），配筋见例图 4-1d 恒载设计值： 色=#0空=1 2 X2.8S4 3.-432klT/m 活何载设计 值： 夸 龊匕—1.4 x 2.0 — 2.80k±T/u-i 活荷载标准值: q k =2.0kN/m 4.弯矩设计值M （例图4-1c ） —7.3. ctj — 1.00 乙=210N/mm a 1 2x4265000 " 7.2x1000x60 L 2M p - 耳 V 嘶碣 10^5X1000X7.2 ^^ =60 =10.85mm 210

人工砂混凝土性能研究

人工砂混凝土性能研究 1胶砂试验 1.1胶砂配合比为了解石灰石粉掺量对胶砂流动度和力学性能的影响，设计胶砂配合比，见表5。其中，标准砂、水的用量不变，分别为 1350g、225g。按GB/T2419-2005《水泥胶砂流动度测定方法》、 GB/T17671-1999《水泥胶砂流动度测定方法》分别测试胶砂的流动度、抗折强度、抗压强度，测试结果见表5。 1.2胶砂试验结果分析石灰石粉掺量对胶砂流动度的影响，如图1所示。由该图可看出，虽然用水量未变，但胶砂流动度依然随着石灰石 粉掺量的提高而增大，故也可认为石灰石粉具有一定的减水作用。图1石灰石粉掺量与胶砂流动度的关系石灰石粉掺量对胶砂的抗压强度、 抗折强度影响。随着石灰石粉的掺量增加，相同龄期的水泥胶砂抗折 强度、抗压强度均有不同程度的降低。 2混凝土试验 2.1混凝土配合比为了解石灰石粉掺量对混凝土拌合物性能和力学性 能的影响，以石灰石粉超掺50%、超掺部分等量取代人工砂设计混凝土配合比，其中，碎石、超塑化剂、水的用量不变，见表6。按 GB/T2419-2005《水泥胶砂流动度测定方法》、GB/T17671-1999《水泥 胶砂流动度测定方法分别测试混凝土的拌合物性能、抗压强度，测试 结果见表7。 2.2混凝土工作性能分析(1)掺入细度10%以内的石灰石粉的坍落度基 本都符合工程应用要求，随着石灰石粉量的增加，坍落度也增加，混 凝土的粘聚性好、泵送效果好、坍落度经时损失小。(2)石灰石粉混凝 土坍落度与扩展度随水胶比减小而增加，这与普通混凝土是一致的。(3)混凝土的坍落度随石灰石粉的掺量增加而增大，当掺量超过10%后，随掺量的增加而减小，而经时损失则随石灰石粉掺量增加而增大。

钢筋混凝土梁受弯及受剪性能试验指导书

大学现代远程教育《综合性实践环节》 试验指导 军楚留声编

一、试验名称：钢筋混凝土梁正截面受弯性能试验 （一）试验目的 1.了解适筋梁、超筋梁和少筋梁的受力过程和破坏特征以及配筋率对破坏特征的影响。 2.验证钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算理论和计算公式。 3.掌握钢筋混凝土受弯构件的试验方法及荷载、应变、挠度、裂缝宽度等数据的测试技术和有关仪器的使用方法。 4.培养学生对钢筋混凝土构件试验分析的初步能力。 （二）试验构件和仪器布置 1.试验梁分三种，即、、，其几何尺寸及配筋见图1。 试验梁制作时每根梁（或每盘混凝土）取150×150×150mm试块三个，以确定混凝土强度。每种直径和钢筋取300mm长试件三根，以测定钢筋的屈服强度、极限强度和延伸率。 2.加荷装置和仪表布置 试验梁放置于静力试验台座上，通过加荷架用千斤顶施加荷载。加荷装置见图2所示。每根梁布置百分表5块，以测定跨中挠度。用电阻应变仪量测钢筋和混凝土在各级荷载作用下的应变。 （三）试验准备工作 认真学习有关专业知识，了解钢筋混凝土梁的正截面破坏形态。 （四）试验前在材料试验机上对钢筋试件和混凝土试块进行试验，以确定钢筋的屈服强度和极限强度、延伸率以及混凝土的立方体抗压。根据测定的求出混凝土棱柱体抗压强度、抗拉强度及弹性模量的试验值。

图1

图2 （五）估算开裂荷载 图3为试验梁加荷时的计算简图。纯弯段CD的弯矩为 图 3 开裂弯矩按下式计算 M cr=0.292(1+2.5a1)f t bh2 式中b、h分别为试验梁的宽度和高度。。为钢筋的截面积。 ，为钢筋的弹性模量，取值2.1× Mpa,为砼弹性模量。则开裂

report_混凝土梁斜截面抗剪实验_20161010061

钢筋混凝土梁斜截面受剪试验 试验报告 院系:班级:姓名:学 号: 指导老师: 二〇年月土木工程系农水20162班 唐渊20161010061老师01,廖欢 181210

一、实验目的要求 1、通过观察混凝土梁抗剪破坏的全过程，研究认识混凝梁斜拉的受弯性能。 2、理解和掌握钢筋混凝土梁受弯构件的实验方法和实验结果，通过实践掌握试件 的设计、实验结果整理的方法。 二、材性数据 1．混凝土： 立方抗压强度实测值f cu=19N/mm2强度等级：C25 弯曲抗压强度标准值f cmk=18.9Nmm2 弯曲抗压强度设计值f cm=13.5n/mm2 抗拉强度标准值：f tk= 1.78N/mm2 抗拉强度设计值：f t= 1.27N/mm2 弹性模量：E c=2.8x104N/mm2 2．钢筋：HRB400 实测直径：d=mm等级 屈服点（抗拉强度标准值）：f yk=400N/mm2 抗拉强度设计值：f y=360N/mm2 弹性模量：E s=2x105N/mm2 三、试件实测尺寸 高度：h=200mm宽度：b=140mm 钢筋保护层厚度：C=20mm a s=29mm 四、试件配筋图 五、量测仪表布置图

六、加载装置图 七、试验荷载值的计算1．计算简图

九、试验结果 1.实验数据 2．开裂荷载计算 因为试验试件的钢筋用量很少，只考虑混凝土对抗剪强度的贡献。而混凝土抗剪破坏的体现就是混凝土开裂，所以混凝土开裂的荷载即为下面计算的承载力极限荷载。 3．承载力极限荷载计算 加载点a （mm） ho （mm） bλλ取值破坏模式αcv ft (MPa) Vcs (kN) 600171140 3.5087723斜拉0.4375 1.2713.30 八、加载程序设计 1.试验准备就绪后，进行预加载。预加载为预估极限荷载的10%，观察所有仪器是否 工作正常，之后卸载至零。 2.进入正式加载阶段，采用荷载分级加载方式，每级荷载不超过预估极限荷载的20%； 每级荷载持荷时间不少于5分钟，使试件变形趋于稳定后，再仔细测读仪表读数， 待校核无误，方可进行下一级加荷。当荷载加至预估极限荷载时如果荷载仍然没有 下降，则持续施加荷载，此时的每级荷载为预估荷载的10%，每级持荷时间为5分 钟；当发现荷载出现下降，则将此时的荷载记录为实际极限荷载。 3.采用位移控制的加载方式。每级位移施加量为极限荷载对应的位移值的10%；持荷 时间为2分钟；当荷载下降至极限荷载的50%时，认为构件不适合继续承载；卸载 至零，结束试验。 级别荷载F(kN)位移计钢筋应变混凝土表面应变 位移1位移2位移3钢筋应变1钢筋应变2钢筋应变3混凝土表面 应变1混凝土表面 应变2 10.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000 2 3.0000.258-0.008-0.00541.00057.25038.500 6.600 1.200 3 4.0000.515-0.015-0.01082.000114.50077.0009.900 1.800 4 6.0000.773-0.023-0.015123.000171.750115.50012.000 2.100 510.000 1.030-0.030-0.020164.000229.000154.00024.300 2.400 612.000 1.242-0.036-0.026221.400283.000220.80049.200 5.400 714.000 1.454-0.042-0.032278.800337.000287.60069.600 6.300 816.000 1.666-0.048-0.038336.200391.000354.400127.200 6.600

钢筋混凝土梁计算

钢筋混凝土梁计算 一、设计要求: C30 结构安全等级: 一级 混凝土强度等级: C30 钢筋等级: HRB335 弯矩设计值M＝150.000000（kN-m） 矩形截面宽度b＝250.0（mm） 矩形截面高度h＝500.0（mm） 钢筋合力点至截面近边的距离a＝35.0（mm）二、计算参数: 根据设计要求查规范得: ◇重要性系数γ0＝1.1 ◇混凝土C30的参数为: 系数α1＝1.00 系数β1＝0.80 混凝土轴心抗压强度设计值fc＝14.3（N/mm2） 混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.43（N/mm2） 正截面混凝土极限压应变εcu＝0.00330 ◇钢筋HRB335的参数为: 普通钢筋抗拉强度设计值fy＝300（N/mm2） 普通钢筋弹性模量Es＝2.0（×100000N/mm2）

三、计算过程: ◇截面有效高度: h0＝h－a＝465.0（mm） ◇相对受压区高度计算: ξb＝β1／（1＋fy／Es／εcu）＝0.550 ξ＝1－√￣［1－2×γ0×M／（α1×fc×b×h0×h0）］＝0.243 ξ≤ξ b ◇钢筋截面面积计算: As＝α1×fc×b×h0×ξ／fy＝1208.0（mm2） ◇配筋率验算: 规范要求最小配筋率ρmin＝取大者（0.2％，45×ft／fy％）＝0.21（%） As≥ρmin×b×h＝262.5（mm2） ─────单筋矩形截面受弯构件正截面配筋计算书─────C15二级 一、设计要求: 结构安全等级: 二级 混凝土强度等级: C15 钢筋等级: HRB335 弯矩设计值M＝150.000000（kN-m） 矩形截面宽度b＝250.0（mm）

高性能混凝土的研究与发展现状

高性能混凝土的研究与发展现状 学生姓名： 指导教师： 专业年级： 完稿时间： XX大学

高性能混凝土的研究与发展现状 摘要 随着科学技术的进步,现代建筑不断向高层、大跨、地下、海洋方向发展。高强混凝土由于具有耐久性好、强度高、变形小等优点,能适应现代工程结构向大 跨、重载、高耸发展和承受恶劣环境条件的需要,同时还能减小构件截面、增大使用 面积、降低工程造价,因此得到了越来越广泛的应用,并取得了明显的技术经济效益。 关键词：高性能混凝土性能发展应用前景 装 订 线

目录 一高性能混凝土的发展方向 (1) 1.1轻混凝土 (1) 1.2绿色高性能混凝土 (1) 1.3超高性能混凝土 (1) 1.4智能混凝土 (1) 二高性能混凝土的性能 (1) 2.1耐久性 (1) 2.2工作性 (1) 2.3力学性能 (1) 2.4体积稳定性 (1) 2.5经济性 (2) 三高性能混凝土质量与施工控制 (2) 3.1高性能混凝土原材料及其选用 (2) 3.2配合比设计控制要点 (3) 四高强高性能混凝土的应用与施工控制 (3) 4.1高强高性能混凝土的应用 (3) 4.2高性能混凝土的施工控制 (4) 五高性能混凝土的特点 (4)

5.1高耐久性能 (4) 5.2高工作性能 (5) 5.3高稳定性能 (5) 六高性能混凝土的发展前景 (5) 参考文献 (6)

一高性能混凝土的发展方向 1.1轻混凝土是指表观密度小于1950kg/m3的混凝土。可分为轻集料混凝土、多孔混凝土和无砂大孔混凝土三类。 1.2绿色高性能混凝土水泥混凝土是当代最大宗的人造材料，对资源、能源的消耗和对环境的破坏十分巨大，与可持续发展的要求背道而驰。绿色高性能混凝土研究和应用较多的是粉煤灰混凝土，粉煤灰混凝土与基准混凝土相比，大大提高了新拌混凝土的工作性能，明显降低混凝土硬化阶段的水化热，提高混凝土强度特别是后期强度而且，节约水泥，减少环境污染，成为绿色高性能混凝土的代表性材料。 1.3超高性能混凝土如活性粉末混凝土,其特点是高强度，抗压强度高达300MPa，且具有高密实性，已在军事、核电站等特殊工程中成功应用。 1.4智能混凝土是在混凝土原有的组分基础上复合智能型组分，使混凝土材料具有自感知、自适应、自修复特性的多功能材料，对环境变化具有感知和控制的功能。随着损伤自诊断混凝土、温度自调节混凝土、仿生自愈合混凝土等一系列机敏混凝土的出现，为智能混凝土的研究、发展和智能混凝土结构的研究应用奠定了基础。 二高性能混凝土的性能 2.1耐久性。高效减水剂和矿物质超细粉的配合使用，能够有效的减少用水量，减少混凝土内部的空隙，能够使混凝土结构安全可靠地工作50～100年以上，是高性能混凝土应用的主要目的。 2.2工作性。坍落度是评价混凝土工作性的主要指标，HPC的坍落度控制功能好，在振捣的过程中，高性能混凝土粘性大，粗骨料的下沉速度慢，在相同振动时间内，下沉距离短，稳定性和均匀性好。同时，由于高性能混凝土的水灰比低，自由水少，且掺入超细粉，基本上无泌水，其水泥浆的粘性大，很少产生离析的现象。 2.3力学性能。由于混凝土是一种非均质材料,强度受诸多因素的影响，水灰比是影响混凝土强度的主要因素，对于普通混凝土，随着水灰比的降低，混凝土的抗压强度增大，高性能混凝土中的高效减水剂对水泥的分散能力强、减水率高，可大幅度降低混凝土单方用水量。在高性能混凝土中掺入矿物超细粉可以填充水泥颗粒之间的空隙，改善界面结构，提高混凝土的密实度，提高强度。 2.4体积稳定性。高性能混凝土具有较高的体积稳定性，即混凝土在硬化早期应具有较低的水化热，硬化后期具有较小的收缩变形。

题目1：钢筋混凝土梁抗剪承载力的试验研究

题目1：钢筋混凝土梁抗剪承载力的试验研究 1. 受剪应力分析 对于受剪钢筋混凝土构件在出现裂缝前的应力状态，由于它是两种不同材料组成的非均质体，因而材料力学公式不能完全适用。但是，当作用的荷载较小，构件的应力也较小，其拉应力还未超过混凝土的抗拉极限强度，构件与均质弹性体相似，应力-应变基本成线性关系，此时其应力可按一般的材料力学公式来进行分析。在计算时可将纵向钢筋截面按其重心处钢筋的拉应变取与同一高度处混凝土纤维拉应变相等的原则，由虎克定律换算成等效的混凝土截面，得出一个换算截面，则截面上任意一点的正应力和剪应力分别按下式计算，其应力分布见图1。 正应力 0 I My =σ 剪应力 0bI VS = τ 式中，0I 是换算截面惯性矩 根据材料力学原理，构件正截面上任意一点在正应力σ和剪应力τ共同作用下，在该点所产生的主应力，可按下式计算 主拉应力 22tp 42τσσσ++= 主压应力 22 cp 4 2τσσ σ+-= 主应力的作用方向与构件纵向轴线的夹角α可由下式求得： στα22tan -= 图 1 (a) 中绘出了构件开裂前的主拉应力及主压应力轨迹线。在截面中和轴处，因0=σ，故其主应力与剪应力相等，方向与纵轴成45°。 在图中仅承受弯矩的区段，由于剪应力等于零，最大主拉应力发生在截面的下边缘，其值与最大正应力相等，作用方向为水平方向。因此，当主拉应力超过混凝土的抗拉强度时，就产生了垂直裂缝。而在同时承受弯矩和剪力的弯剪区段，在截面下边缘主拉应力是水平的方向，在截面的腹部主拉应力是倾斜方向，所以在开裂时裂缝首先垂直于截面的下边缘，然后向腹部延伸称为弯斜的裂缝。 2. 受剪受力分析 由受剪应力分析可知，无腹筋钢筋混凝土梁受剪开裂后会出现斜裂缝，其中导致破坏的

浅谈混凝土梁的极限抗剪强度分析

浅谈混凝土梁的极限抗剪强度分析 摘要本文主要简单介绍了体外预应力混凝土梁、钢筋混凝土梁和钢纤维自密实混凝土梁这三种不同类型的混凝土梁的极限抗剪强度的 分析计算方法。 关键词体外预应力混凝土梁钢纤维自密实混凝土梁钢筋混凝 土梁极限抗剪强度 1.引言 在混凝土梁的受力状态中，剪力处于重要作用，抗剪强度能较好的表示混凝土梁的抗力作用，是混凝土梁比较重要的指标之一，因此研究混凝土梁的极限抗剪强度具有非常重要的意义。 现代混凝土研究技术突飞猛进，混凝土梁的类型也越来越多样化，而每一种不同类型的混凝土梁对应的抗剪强度计算分析的方法也各不相同，本文仅就工程中比较常用的三种混凝土梁介绍它们各自极限抗剪强度的计算分析方法。 2.正文 2.1体外预应力混凝土梁极限抗剪强度分析 预应力钢筋布置于混凝土截面之外的体外预应力技术已在混凝土结构中得到广泛应用, 并且成为加固既有混凝土结构最有效的方法之一。由于除在锚固和转向区外, 无粘结的体外预应力筋与梁体混凝土可产生自由的相对运动, 体外钢筋与混凝土截面之间的变形不再协调, 因此体外预应力混凝土梁的极限状态不能通过控制截面平面变形分析的方法计算, 体外预应力筋的应力增量只能通过结构的

总体变形求得。同时, 由于梁体受弯变形后产生的挠度会使体外预应力筋的有效偏心距减小, 降低体外钢筋的作用,即产生二次影响; 对于未开裂的混凝土梁, 因梁体挠度相对较小, 二次影响的作用可以忽略; 但对于体外钢筋自由长度较大梁, 由于极限状态下梁体挠度大,二次影响的程度也随之加大, 所以计算中必须加以考虑。正是基于这一原因, 大多数欧洲国家的规范规定: 除进行可靠的分析计算外, 在计算体外预应力混凝土梁的极限状态时一般不考虑体外钢筋的应力增量。目前, 国外有关体外预应力混凝土梁极限状态下体外钢筋应力计算的建议方法汇总如下: (1)欧洲国家（法国、德国、欧洲混凝土协会）一般情况：0pa f ?= (2)西班牙（分四种情况）： 1.整体和节段式简支箱梁桥：108pa f MPa ?= 2. 整体式简支n 形梁桥: 122.5pa f MPa ?= 3. 节段式连续箱梁桥: 39pa f MPa ?= 4. 整体式连续箱梁桥: pa f ?取决于高跨比和体外钢筋的布置情况 （3）美国: 《美国公路桥梁设计规范》(AASHTO 1994): 12 (1)0.94p pa pe u p cu py d L f f E f c L ε=+Ω-≤（1） 对于T 型截面： 11''0.85'()0.85'p pe s s s s c w f c A f A f A f f b b h c f b ββ+---=

混凝土梁抗剪试验方案(修改2014年3月20日).

侧面嵌贴CFRP-PCPs复合筋加固混凝土梁的抗弯试验方案 1试验目的 本试验是在普通钢筋混凝土梁侧底部受拉钢筋高度，嵌贴新型CFRP-PCPs复合筋进行加固，并通过拟静力加载试验来验证其加固效果，对内嵌复合筋加固混凝土梁的受力过程、开裂荷载、屈服荷载、极限荷载、裂缝和变形等情况进行较为系统的研究。 2试件的设计与制作 2.1试验参数设计 （1）不同嵌贴长度 根据普通钢筋混凝土梁中受拉钢筋锚固长度原理可知，内嵌式加固混凝土梁时，复合筋粘结端部必存在有效粘结长度，若粘结长度小于有效粘结长度，端部粘结力不足以承受复合筋弯曲过程中产生的拉力，从而导致复合筋与混凝土之间的粘结界面强度不足而发生粘结滑移破坏。本实验通过采用不同的嵌贴长度作为试验参数来分析梁侧嵌贴复合筋的有效锚固长度。 （2）不同张拉控制应力 新型CFRP-PCPs复合筋是将CFRP筋材和高性能活性粉末混凝土结合而组成的小型预应力构件，由于预应力的存在，其加固效果明显优于混凝土梁表面直接嵌贴CFRP筋或CFRP 板条。本实验通过嵌入施加不同张拉控制应力的复合筋来验证预应力大小对加固效果的影响。 （3）不同加固方式 新型CFRP-PCPs复合筋的PCPs由两种不同的材料分别制成，一种是高性能活性粉末混凝土中掺加钢纤维制成钢纤维混凝土，另一种是由环氧树脂制成，通过试验分析两种不同材料制成的复合筋加固梁在相同情况下的受力性能，来验证不同加固方式对加固效果的影响。 2.2试验试件数目的确定 本试验主要研究侧面嵌贴侧面嵌贴CFRP-PCPs复合筋加固混凝土梁的抗弯性能，考虑不同嵌贴长度，不同张拉控制应力，不同加固方式等参数对混凝土梁抗弯性能的影响。试件设 试件L1为未加固梁，本次试验中作为对比梁，试件JGL2为环氧树脂制成的CFRP—PCPs

再生混凝土的研究现状及其基本性能论文

目录 摘要 (2) 第1章研究的目的、方法、现状 (3) 1.1 研究的目的及意义 (3) 1.2 研究的方法 (3) 1.3 研究的现状 (4) 1.3.1 国外研究现状 (4) 1.3.2 国内研究现状 (4) 第2章再生混凝土在粗、细骨料及再生墙体领域研究现状 (5) 2.1 再生混凝土及再生墙体的基本性能 (5) 2.1.1 再生混凝土的基本性能 (6) 2.1.2 再生墙体的基本性能 (7) 2.2 再生混凝土粗、细骨料研究现状 (7) 2.3 再生墙体研究现状 (8) 第3章促进废旧材料再利用健康发展的对策探索 (9) 3.1 废旧材料再利用的基本方法 (9) 3.1.1 回填掩埋法 (9) 3.1.2 加工骨料法 (10) 3.1.3 还原再利用 (10) 3.1.4 堆山造景的处理方式 (10) 3.2 废旧材料再利用在旧城改造中存在的问题 (11) 3.3 废旧材料再利用建议 (11) 3.3.1 创新废旧材料再利用管理模式 (12) 3.3.2 产学研政联动、提升废旧材料再利用技术水平 (12) 3.3.3、增强宣传教育、提高废旧材料再利用产品的社会认可度 (12) 3.3.4 推进废旧材料再利用产业化 (12) 第4章结论及展望 (13) 4.1 结论 (13) 4.2 展望 (13) 参考文献 (14) 附录A (15) 致谢 (17)

摘要 二十世纪以来,建筑业的快速增长消耗大量环境资源,与此同时爷产生大量的建筑废弃物。相比发达国家,我国建筑废弃物再利用尚处于初级阶段,目前多数建筑废弃物用于基础回填,属于低等级循环利用,其经济效益和社会效益并不令人满意。在我国践行可持续发展为主题、环境友好型社会为建设目标的现在，建筑垃圾回收利用，已变成不可逃避的课题。 本文在废旧材料回收方面的研究，首先对废旧材料再生利用的目的、再生利用发展现状进行分析，重点总结了国内外废旧材料再利用的发展趋势；其次对再生混凝土在粗骨料、细骨料以及再生墙体领域的研究现状做了详细的介绍，并对再生混凝土和再生墙体的基本性能展开阐述；最后本文总结了废旧材料再生利用的一般处理方法，通过分析废旧材料再利用在发展中存在的问题，提出了我国未来废旧材料发展的建议，希望能为我国的新型城镇化建设提供理论参考。 关键词：建筑废弃物，低级循环，可持续发展，再生利用

水工结构高强钢筋混凝土梁受剪性能试验研究 袁凤娟

水工结构高强钢筋混凝土梁受剪性能试验研究袁凤娟 发表时间：2018-09-06T15:08:11.190Z 来源：《防护工程》2018年第9期作者：袁凤娟 [导读] 由于高强钢筋具有强度高、延性好、社会经济效益显著等一系列优点，在混凝土结构中得到了广泛的使用。本文对水工结构高强钢筋混凝土梁受剪性能的试验进行了探讨。 袁凤娟 安徽省阜阳市水利规划设计院安徽阜阳 236000 摘要：由于高强钢筋具有强度高、延性好、社会经济效益显著等一系列优点，在混凝土结构中得到了广泛的使用。本文对水工结构高强钢筋混凝土梁受剪性能的试验进行了探讨。 关键词：水工结构；高强钢筋；受剪性能 建筑业作为资源消耗量较大行业之一，要实现可持续发展，必须调整建筑材料消耗结构，大力推广应用高强钢筋和高强混凝土，以提高材料利用率，走节约型发展道路。另外，混凝土梁的受剪性能研究是混凝土结构基本理论中的一个经典课题，因其破坏机理复杂，影响因素众多而备受学者的关注。 一、试验研究方案 1、试验构件设计。本文进行了14根主尺混凝土梁的受剪试验。在构件的设计中，以混凝土强度、剪跨比、配箍率等为变化参数。其中13根矩形梁，1根Ｔ形梁；13根矩形梁中，12根为简支梁，1根为悬臂梁。构件混凝土采用现场配比浇筑，每个试件预留标准尺寸试块３组，与构件在同一环境条件下养护，选取不同直径钢筋中间部分进行拉伸试验，测定其力学性能。 2、试验数据采集及现象观测。根据试验构件的设计参数，初步计算受剪极限承载力。根据《混凝土结构试验方法标准》规定，按10％-15％极限承载力的原则分级加载。在接近斜向开裂和极限承载力阶段时，每级按5％极限承载力加载，构件及试验设备就位后进行预加载试验，检测应变计、压力机等仪器设备的工作性能。每级荷载加载过程中，保持缓慢均匀施加，达到预设荷载值，保持稳定30min后开始采样，试验构件在剪跨区依据剪跨比不同，四面对称粘贴3-5组电阻应变计，用来采集剪跨区斜裂缝可能出现位置处的箍筋应变。在剪跨区纵筋对应位置粘贴应变计，用来测量纵筋应变，钢筋应变计采用防水胶粘贴，并采用环氧树脂包裹。强度满足要求后采用万用表对应变计进行检测，满足要求后浇注混凝土，为防止混凝土涨模，在构件表面设置3道方木，并设置4道横向支撑。此外，钢筋的绑扎、模板的加工及混凝土浇筑由施工企业现场完成，同时为获得混凝土应变数据，在相应剪跨区中间位置粘贴５组混凝土应变计，外涂防水胶，试验采用DH3815N型应变测试数据采集仪进行数据采集。 为准确观测裂缝的开展过程及采集每级荷载下的裂缝宽度，试验前首先对浇筑好的构件表面进行光滑平整处理，然后用纯石灰水溶液均匀涂刷在结构表面，待构件充分干燥后在表面画出50㎜方格栅。同时，为防止吊装，定位过程中造成构件的破损及传感器的破坏，构件表面采用帆布包裹。在试验过程中，为准确及时地反映裂缝包括垂直裂缝的出现及开展过程，在４个斜截面及２个跨中截面采用放大镜实时观测，在白色方格栅表面紧邻裂缝边缘标示其走向并记录荷载值，每级荷载持续时间为30min。待荷载稳定后，采用裂缝测宽仪测定构件的裂缝宽度，并将裂缝开展过程宽度及对应荷载值描绘记录于坐标纸上。对试验梁挠度的测量，采用３个布置在构件两端及跨中的百分表来完成。 二、试验结果 1、构件箍筋应力及裂缝扩展规律。在构件斜向开裂前，构件变形较小，此时外部荷载较小，构件仅在纯弯段出现若干条垂直裂缝，且裂缝的宽度和高度均较小。随着荷载的增加，垂直裂缝的高度有所增加，但宽度始终较小。同时，斜向开裂前，箍筋尚未承担剪力，应变值小，有些甚至处于受压状态，此时构件的剪力主要由混凝土来承担。根据试验观察可得到，当外荷载增加到大约为20％-30％极限荷载时，斜裂缝以一种非常突然的方式在剪跨区段内出现，并具有较大的延伸长度，如图1所示。其延伸长度最小的构件BS-8为72㎜，延伸长度最大的构件BS-9为146㎜。但斜裂缝刚出现时宽度并不大，约为0.02-0.04㎜，仅构件BS-1、BS-8、BS-10超过0.05㎜，而初始斜裂缝倾斜角度在30°-60°之间。 图1 由试验观测可知，试件BS-3的斜向开裂荷载Pcr为170KN。通过观测构件BS-3在外荷载区间所对应的箍筋应变可发现，试验梁的箍筋应力突然增加，呈现出一个明显的转折点，且由该转折点以后，箍筋应变逐渐增大。由此可见，斜裂缝出现后，开裂前由混凝土承担的剪应力转由箍筋承担，但通过整体对比可发现，斜裂缝刚出现时的箍筋应力虽发生突变，但幅值并不大，并且其增长速度要低于进入斜裂缝扩展阶段后箍筋应力的增长速度。随着荷载的增大，构件进入斜裂缝稳定扩展阶段，构件挠度不断增加，新的斜裂缝也陆续出现，加载到接近极限荷载时，构件出现异常响动，斜裂缝快速向两端延伸，构件整体变形明显，所施加荷载无法稳定，有快速下降的趋势，最终构件上部剪压区混凝土表面开始逐渐脱落，荷载继续保持下降趋势，最终构件上部剪压区混凝土被压碎，构件破坏。与配置HRB400钢筋的试验梁BS-13对比可知，配置HRBF500高强箍筋的混凝土梁受剪特征与其基本相同。 2、正常使用极限状态分析。通过分析发现，水工规范是通过对抗剪强度的控制来实现对斜裂缝宽度的限制，而配置HRBF500钢筋后，钢筋强度得到很大提高，但由于钢筋用量的大幅减少，其在正常使用阶段的应力必然提高。针对水工建筑物，配置高强箍筋的构件能否满足正常使用阶段斜裂缝宽度限值的要求，HRBF500钢筋如何取最优设计值，对正常使用阶段的关键问题，本文依据所得试验数据，进行了

再生骨料混凝土及性能的研究

第33卷第3期 2016年6月吉林建筑大学学报Journal of Jilin Jianzhu University Vol．33No．3Jun．2016 收稿日期:2015－08－08． 基金项目:吉林省科技发展计划重大攻关项目(20130204009SF ;20150203014SF )． 作者简介:肖力光(1962 )，男，吉林省长春市人，教授，博士． 再生骨料混凝土及性能的研究 肖力光1张雪1王思宇2 (1:吉林建筑大学材料科学与工程学院，长春130118;2:亚泰集团长春建材有限公司，长春130000) 摘要:本文综述了再生骨料混凝土的国内外发展现状，重点介绍了再生骨料混凝土的工作性、力学性能和耐久性，合理取代率的再生混凝土完全可以替代原生混凝土在建设领域的应用，再生混凝土既解决了建筑垃圾的处理问题，又保护了环境，节省了天然骨料资源，是一种应该大力推广应用的绿色建筑材料． 关键词:再生粗骨料;再生粗骨料混凝土;工作性;力学性能;耐久性 中图分类号:TU 5文献标志码:A 文章编号:2095－8919(2016)03－0027－04 Recycled Aggregate Concrete and its Performance Study XIAO Li －guang，ZHANG Xue，WANG Si －yu (1:School of Materials Science and Engineering，Jilin Jianzhu University，Changchun，China 130118; 2:Cahgnchun Building Materiars Co．，LTD，of Yatai Group，Changchun，China 130000) Abstract:The domestic and foreign development present situation of recycled aggregate concrete is reviewed in this essay，introduced the work ability，mechanical properties and durability of recycled aggregate concrete，the reasona-ble replacement ratio of recycled concrete can completely replace the original concrete application in the field of construction，the recycled concrete not only can solve the problem of construction waste processing，and protect the environment，save the natural aggregate resources，is a kind of application should vigorously promote green building materials． Keywords:recycled coarse aggregate;recycled coarse aggregate concrete;work ability;mechanical properties;dura-bility 0引言 随着我国建筑业快速发展，同时产生了大量的建筑垃圾，环境污染问题也随之加重，而建筑垃圾中重要组成部分为废弃混凝土，因此，废弃混凝土的有效再利用是建筑垃圾治理中极其重要的一部分，是发展绿色 建筑的重要途径之一［1］ ，可解决普通混凝土制备过程中的产生的自然资源、能源、环境及相关社会问题，缓 解骨料供求紧张的压力，是环境保护和可持续发展战略的重要举措［2］．1 再生骨料混凝土国内外发展现状1．1再生骨料混凝土国外发展现状 近30年，美国、日本、德国等国家和欧洲地区的发达国家对废弃混凝土再利用的研究主要集中在对再生混凝土基本性能和再生骨料的研究，这些基本性能包括物理性能、化学性能、结构性能、力学性能和耐久性 能．美国制定的《超级基金法》规定:“任何企业生产产生的工业废弃物，必须由企业妥善处理，不得擅自随意

钢筋混凝土楼板配筋计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂． 关键词：单向板肋梁楼盖设计 1．设计资料 本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。 （1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。 （2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。 （3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。 （4）材料选用： 混凝土：采用C20（,）。 钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。 其余采用HRB335（）。 2．板的计算。 板按考虑塑性内力重分布方法计算。

板的厚度按构造要求取。次梁截面高度取 ，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。 （1）荷载： 恒载标准值： 20mm水泥砂浆面层； 80mm钢筋混凝土板； 20mm混合砂浆顶棚抹灰；

； 恒载设计值； 活荷载设计值； 合计； 即每米板宽设计承载力。 （2）内力计算： 计算跨度： 边跨； 中间跨； 跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。 各截面的弯矩计算见表Q-01。 ,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。

和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。=h-35mm (一排钢筋) 或 h。=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。=h-20mm 、h。=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。 中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。 3．次梁的计算。 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。 取主梁的梁高，梁宽。 荷载：

钢筋混凝土梁设计

钢筋混凝土梁设计

钢筋混凝土梁课程设计 目录 混凝土的配合比--------------------------------------------------------------1 几种方案的比较--------------------------------------------------------------2 正截面抗弯承载能力计算--------------------------------------------------3 箍筋配置-----------------------------------------------------------------------4 斜截面抗剪、抗弯承载力复核--------------------------------------5 裂缝宽度W fk的验算-------------------------------------------------------6 挠度的验算--------------------------------------------------------------------7

1．配合比设计 材料： 普通水泥：强度等级为32.5 （实测28d 强度35.0Mpa ） 细沙:os ρ=2670Kg/m 3 卵石:最大粒径20mm 3 2660ρm k g g = 水：自来水 （1） 计算配制强度 o cu f , 查表得 C25时 Mpa 5=σ Mpa k cu co f f 225.335645.125σ645.1,=×+=+= （2） 计算水灰比 （C W ） 已知水泥实测强度： Mpa f ce 35= 所用粗集料为卵石，回归系数为： 48.0a α= 33.0α=b 43 .035 33.048.0225.333548.0αα,=××+×==×+×ce o cu ce a f f f c w b 查表最小水灰比规定为0.65 所以 43 .0=c w

混凝土结构基本原理试验课程作业梁受剪性能试验方案

L ENGINEERING 《混凝土结构基本原理》试验课程作业 梁受剪性能试验方案 试验课教师黄庆华 姓名杜正磊 学号1150987 理论课老师熊学玉 日期2013年12月25日

梁受剪性能试验方案（剪压破坏） 一、试验目的和要求： 目的：通过试验学习认识混凝土梁的受剪性能（剪压破坏），掌握混凝土梁的受剪性能试验的测试方法，进一步巩固理论课上所学的知识。 要求：在实验老师的指导下，仔细观察试验过程，按要求做好试验报告。 二、试件设计和制作： （1） 根据混凝土梁受剪压破坏要求，剪跨比1≦λ≦3，且配箍率适合。通过一系列的计算，并考虑混凝土不均匀等缺陷，制作出混凝土梁试件。 （2） 试件的主要参数 ①、试件尺寸（矩形截面）：b ⅹh ⅹl=120×200×1800mm,净跨1500mm ； ②、混凝土强度等级C30; ③、纵向钢筋的种类：HRB400; ④、箍筋的种类：HPB300; ⑤、钢筋保护层厚度：15mm; 配筋情况： 三、试验构件的安装就位和加载装置： 安装就位：把试件正确安装到加载设备的加载台上，注意两边加载点的对称，同时注 意要对中加载，防止出现偏心现象，在试件制作过程中预先在试件中埋放好多个应变片，按照以下图纸安装。 试件编号 试件特征 配筋情况 加载位置 预估受 剪极限 荷载 预估受弯 极限荷载 1 2 3 QA 剪压破 坏 Ф6@150（2） 2Ф20 2Ф10 400 mm 60.23 kN 141.37 kN

加载设备：本次加载设备采用自平衡反力架加载设备，用液压油加载方法产生需要的加载荷载。 四、试验荷载、加载方法： 单调分级加载机制：在正式加载前，为检查仪器表读数是否正常需要预加载， 在最大裂缝发展至0.6mm之前，根据预计的受剪荷载分级进行加载，每次为裂缝发展为0.6mm的荷载的20%，根据本试件的极限荷载，把本次加载分级为 （1）30 kN （2）36 kN （3）42 kN （4）48 kN （5）加载至破坏 六、试验测量内容、方法和测点仪表布置图： （1）纵向钢筋应变 在试件纵向受拉钢筋中部粘贴电阻应变片，以测量加载过程中钢筋的应力变化，测点布置如下图。 （2）箍筋钢筋应变 箍筋应变片布置如下图。 （3）挠度 挠度观测点应该布置在构件挠度最大的部位界面上，如下图所示。每级加载下，应在规定的荷载持续时间结束是量测构件的变形。各测点间读书时间间隔不宜太长。

钢筋混凝土梁斜截面受剪实验

钢筋混凝土梁斜截面受剪实验 （一）实验目的 1.了解钢筋混凝土梁受剪破坏的过程，加深理解箍筋在斜截面抗剪中的作用。 2.了解对钢筋混凝土结构进行试验研究的方法。 （二）实验记录 1、斜拉破坏：当剪跨比λ>3且箍筋配置过少，间距太大时，斜裂缝一旦出现，该裂缝往往成为临界斜裂缝，迅速向集中荷载作用点延伸，将梁沿斜裂缝劈成两部分，而导致梁的破坏斜拉破坏，实际上是混凝土被拉坏。 2、剪压破坏：当剪跨比1≤λ≤3且配筋量适当故金间距不大发生剪压破坏。当斜裂缝中的某一条发展成为临界斜裂缝后，随着荷载的增加，斜裂缝向荷载作用点缓慢发展，剪压区高度逐渐减小，斜裂缝宽度变大，最后剪压区混凝土被压碎量，丧失承载能力。 3、斜压破坏：当剪跨比λ很小（一般λ≤1）时，发生斜压破坏。首先在荷载作用点与支座间的梁腹部出现若干条平行的斜裂缝，随着荷载的增加量，梁腹被这些斜裂缝分割为斜向“短柱”，最后因

混凝土短柱被压碎而破坏。 （三）实验结果 1.整个斜拉破坏的过程急速而突然，破坏荷载与出现斜裂缝时的荷载相当接近，破坏前梁的变形很小，且往往只有一条斜裂缝，斜拉破坏具有明显的脆性。 2.剪压破坏有一定的预兆，破坏时箍筋屈服，破坏荷载比出现裂缝时的荷载高，承载力随配箍筋配箍量的增大而增大，但与适筋梁的正截面破坏相比，剪压破坏仍属于脆性破坏。 3.发生斜压破坏时，破坏荷载很高，但变形很小，箍筋不会屈服，属于脆性破坏。 为什么出现正截面破坏? 受弯构件正截面破坏性质与其配置的纵向受拉钢筋的多少有关，当配筋率大小不同时，受弯构件正截面可能产生三种不同的破坏形式。 为什么出现斜截面破坏? 弯矩和剪力的共用作用。1.当剪跨比较大，且箍筋配置过少，间距太大时的斜拉破坏。2.当剪跨比适中及配骨量适当箍筋间距不大时的剪压破坏。3.发生在剪跨比很小或腹版宽度很窄的T形梁或I型梁上的斜压破坏。

混凝土计算题与答案解析

四、计算题（要求写出主要解题过程及相关公式，必要时应作图加以说明。每题15分。） 第3章 轴心受力构件承载力 1．某多层现浇框架结构的底层内柱，轴向力设计值N=2650kN ，计算长度m H l 6.30==，混凝土强度等级为C30（f c =mm 2），钢筋用HRB400级（2'/360mm N f y =），环境类别为一类。确定柱截面积尺寸及纵筋面积。（附稳定系数表） 2．某多层现浇框架厂房结构标准层中柱,轴向压力设计值N=2100kN,楼层高l 0=H =，混凝土用C30（f c =mm 2），钢筋用HRB335级（2'/300mm N f y =），环境类别为一类。确定该柱截面尺寸及纵筋面积。（附稳定系数表） 3．某无侧移现浇框架结构底层中柱，计算长度m l 2.40=，截面尺寸为300mm ×300mm ，柱内配有416纵筋（2'/300mm N f y =），混凝土强度等级为C30（f c =mm 2），环境类别为一类。柱承载轴心压力设计值N=900kN ，试核算该柱是否安全。（附稳定系数表） 第4章 受弯构件正截面承载力 1．已知梁的截面尺寸为b ×h=200mm ×500mm ，混凝土强度等级为C25,f c =mm 2， 2/27.1mm N f t =, 钢筋采用HRB335，2/300mm N f y =截面弯矩设计值M=。环境类别 为一类。求：受拉钢筋截面面积。 2．已知梁的截面尺寸为b ×h=200mm ×500mm ，混凝土强度等级为C25， 22/9.11,/27.1mm N f mm N f c t ==，截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。 3．已知梁的截面尺寸为b ×h=250mm ×450mm;受拉钢筋为4根直径为16mm 的HRB335钢筋，即Ⅱ级钢筋，2 /300mm N f y =，A s =804mm 2；混凝土强度等级为C40， 22/1.19,/71.1mm N f mm N f c t ==；承受的弯矩M=。环境类别为一类。验算此梁截面 是否安全。 4．已知梁的截面尺寸为b ×h=200mm ×500mm ，混凝土强度等级为C40， 22/1.19,/71.1mm N f mm N f c t ==，钢筋采用HRB335，即Ⅱ级钢筋，2 /300mm N f y =， 截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。受压区已配置3φ20mm 钢筋，A s ’=941mm 2,求受拉钢筋A s 5．已知梁截面尺寸为200mm ×400mm ，混凝土等级C30，2 /3.14mm N f c =，钢筋 采用HRB335，2 /300mm N f y =，环境类别为二类，受拉钢筋为3φ25的钢筋，A s =1473mm 2，受压钢筋为2φ6的钢筋，A ’s = 402mm 2；承受的弯矩设计值M=。试验算此截面是否安全。 6．已知T 形截面梁，截面尺寸如图所示，混凝土采用C30， 2/3.14mm N f c =，纵向钢筋采用HRB400级钢筋，