PKPM参数设置教程
1.1.1 水平力与整体坐标夹角(度)
规范规定:《抗震规范》5.1.1条和《高规》3.3.2条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进形抗震验算”。
程序实现：该参数为地震作用力方向或风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正，如地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向称为最不利地震作用方向，从严格意义上讲，规范中所讲的主轴是指地震沿该轴方向作用时，结构只发生沿该轴方向的侧移而不发生扭转位移的轴线，当结构不规则时，地震作用的主轴方向就不一定时0°或90°，如最大地震力方向与主轴夹角较大时，可以输入该角度考虑最不利作用方向的影响。
操作要点：由于设计人员事先很难估算结构最不利地震作用方向，因此可以先取初始值0°，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应将该角度重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
注意事项：（1）为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入。
（2）本参数不是规范要求的，供设计人员选用。
（3）本参数也可以考虑最大风力作用的方向，但需要用户自行设定多个角度进行计算，比较多次计算结构取最不利值。
1.1.2 混凝土容重（kN/m3）
规范规定:参看《荷载规范》附录A常用材料和构件的自重表。容重是用来计算梁、柱、墙、板重力荷载用的。
操作要点：初始值钢筋混凝土容重为25.0 kN/m3,这适合于一般工程情况，若采用轻只混凝土或需要考虑构件装饰层重量时，应按实际情况修改此参数。
注意事项：如果结构分析是不想考虑混凝土构件自重荷载，可以填0。
1.1.3 对所有楼层强制采用刚性楼板假定
规范规定:《高规》5.1.5条规定，“进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内均无限刚性”
程序实现：选择该项后，程序可以将用户设定的弹性楼板强制为刚性楼板参与计算。
操作要点：初始值为不选择该项。
（1）在计算位移、周期等控制参数时，应选择该项，将弹性楼板强制为刚性楼板参与计算，以满足规范要求的计算条件，计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式进行配筋和其他就算分析。
注意事项：对于复杂结构，如不规则坡屋顶、体育馆看台、工业厂房，或者柱、墙不在同一标高，或者没有楼板等情况，如果采用强制刚性楼板假定，结构分析会严重失真。对这类结构可以查看位移的<详细输出>，或观察结构的动态变形图，考察结构的扭转效应。
（2）对于错层或带夹层的结构，总是伴有大量的越层柱，如采用强制刚性楼板假定，所有越层柱将受到楼层约束，造成计算结构失真。
1.1.4结构的材料信息
操作要点：按工程实际情况设定结构材料信息
1.1.5结构体系
操作要点：按工程实际情况确定结构体系
1.1.6恒活荷载计算信息
规范规定:《高规》5.1.9条规定“高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响，施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。”
程序实现：这是竖向力控制参数，程序设有五个选项；
●不计算恒活荷载，不计算竖向力。
●一次性加载：采用整体刚度模型，按一次加载方式计算竖向力。高层框剪结构当竖向荷
载一次加上时，由于墙与柱的竖向刚度相差很大，墙柱间的连梁协调两者之间的位移差，使柱的轴力减小，墙的轴力增大，层层调整累加的结果，有时会使高层结构的顶部出现拉柱或梁没有负弯矩的不真实情况
●模拟施工加载1：在实际施工中竖向荷载逐层增加，逐层找平，下层的变形对上层基本没
有影响，连梁的调节作用也不大。程序模拟施工中逐层加载，逐层找平的加载方式计算竖向力。但为了简化计算过程，程序没有逐层增加结构刚度，而是采用整体刚度分层加载模拟进行计算。
●模拟施工加载2：按模拟施工1的加载方式计算竖向力，但为了防止框筒结构按刚度分配
荷载可能出项的不合理情况，将筒体外围框架构件的刚度放大十倍，再进行荷载分配，显然这属于经验处理方法，但这样处理接近手工计算结果，传给基础的荷载比较合理。
●模拟施工加载3：新版软件增加的选项，采用分层刚度分层加载模型，再每层加载时不用
总体刚度，只用本曾及以下层的刚度，虽然计算工作量大了，但其更符合施工实际情况，如图
操作要点：
●不计算恒活荷载：仅用于研究分析。
●一次性加载：主要用于多层结构、钢结构和有上传荷载（例如吊柱）的结构。
●模拟施工加载1：适用于多高层结构。
●模拟施工加载2：仅可用于框筒结构向基础软件传递荷载（不要传递刚度）
●模拟施工加载3：适用于多高层无吊车结构，更复合工程实际情况，推荐使用。
1.1.7风荷载计算信息
程序实现：这是风荷载计算控制参数，程序设有两个选项，其含义如下：
●不计算风荷载：即不计算风荷载。
●计算风荷载：计算X、Y两个方向的风荷载。
操作要点：通常选择初始项“计算风荷载”。
1.1.8地震作用计算信息
规范规定：
●《抗震规范》3.1.4条规定，“抗震设防烈度为6度时，除本规范0有具体规定外，对乙丙
丁类建筑可不进行地震作用计算。”
●《抗震规范》5.1.6条规定，“6度时的建筑（建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑除外），以
及生土房屋和木结构房屋等，应允许不进行截面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。”“6度时建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，7度和7度以上的建筑结构（生土房屋和木结构房屋等除外），应进行多遇地震作用下的截面抗震验算。”
●《抗震规范》5.1.1条规定，“8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应
计算竖向地震作用。”
●《高规》3.3.2条规定，“8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考
虑竖向地震作用；”“9度抗震设计时应计算竖向地震作用。”
●《高规》10.2.6条规定，“8度抗震设计时转换构件尚应考虑竖向地震的影响。”
●《高规》10.5.2条规定，“8度抗震设计时，连体结构的连接体应考虑竖向地震的影响。”程序实现：这是地震作用控制采纳数，程序设有三个选项，其含义如下：
●不计算地震作用：即不计算地震作用。
●计算水平地震作用：计算X、Y两个方向的地震作用
●计算水平和竖向地震作用：计算X、Y和Z三个方向的地震作用。
操作要点：按照规范规定，依据当地抗震等级及工程实际情况进行选择；
●不计算地震作用：用于抗震设防烈度6度以下地区的建筑（6度甲类建筑和6度Ⅳ类场地
的高层建筑除外）。
●计算水平地震作用：用于抗震设防烈度7、8度地区的多高层建筑，及6度甲类建筑和6
度Ⅳ类场地的高层建筑。
●计算水平和竖向地震作用：用于抗震设防烈度9度地区的高层建筑；8、9度地区大跨度
和长悬臂结构；8度地区带有连体和转换结构的高层建筑。
注意事项：8（9）度地区大跨度结构一般指看度不小于24m（18m），长悬臂构件指悬臂板不小于2（1.5）m，悬臂梁不小于6（4.5）m。
1.1.9结构所在地区
程序实现：程序提供三个选项，其含义如下：
选择“全国”。程序执行国家规范。
选择“上海”，程序除执行国家规范外，还执行上海市有关的地方规范。
选择“广东”，程序除执行国家规范外，还执行广东省有关的地方规范。
操作要点：初始值为“全国”。应按地区进行选择。
全国除上海、广东以外的地区都应选择“全国”。
上海地区的工程应选择“上海”
广东地区的工程应选择“广东”
二、风荷载信息
下面是与风荷载计算有关的信息，，如果“总信息”页中选择了“不计算风荷载”，可以不设置本页参数。
1.2.1地面粗糙度类别
规范规定：《荷载规范》7.2.1条规定，“地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：
A类指近海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类指田野，乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类指有密集建筑的城市市区；
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。”
参看《高规》3.2.3条的有关规定。
程序实现：程序岸设计人员输入的地面粗糙度类别确定风压高度变化系数。
操作要点：按规范规定和当地情况输入地面粗糙度类别，初始值为B。
1.2.2修正后的基本风压
规范规定：《荷载规范》7.1.2条规定，“基本风压应按本规范附录D.4中附表D.4给出的50年
一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m3。”
《高规》3.2.2条规定，“对于特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本风压应按100年重现期的风压值采用。”
操作要点：根据《荷载规范》附表D.4输入本地基本风压。初始值为0.3。
注意事项：当没有100年一遇的风压资料时，可近似将50年一遇的基本风压乘以1.1增大系数。
1.2.3结构基本周期
规范规定：《荷载规范》附录E结构基本自振周期的经验公式”规定了各类结构自振周期计算的经验公式。
《高规》3.2.6条规定，“对比较规则的结构，也可采用近似公式计算；框架结构T1=(0.08~0.1)n, 框架－剪力墙和框架－核心筒结构T1=(0.06~0.08)n，剪力墙结构和筒中筒结构T1=(0.05~0.06)n，n为结构层数。”
程序实现：结构基本周期主要用于计算风荷载中的风振系数，SATWE给出的结构基本周期初始值是按《高规》3.2.6条简化公式计算的。
操作要点：结构基本自振周期可以采用以下三种方法取值：
（1）根据规范的近似公式手工计算输入。
（2）采用程序简化计算的初始值。
（3）在完成一次计算后，将计算书WZQ.OUT中的结构第一平动周期值输入重算。
三、地震信息
本页是有关地震作用的信息，共有19个参数，对于抗震设防烈度为6度和6度以下，不需要进行抗震计算，但仍需采用抗震构造措施的地区，可以再第一页中选择<不计算地震作用>，本页中的地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗震等级按实际情况进行情况输入，其他参数可不考虑
1.3.1结构规则性信息
规范规定：《抗震规范》5.2.3条规定，“规则结构不进行扭转藕联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数”
《高规》3.3.1条规定，“对质量和刚度不对称、不均匀的结构以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转藕联振动影响的振形分解反应谱法”
程序实现：考虑到扭转藕联计算适用于任何空间结构的分析，SATWE软件去掉了扭转藕联选项，不论结构是否规则总进行扭转藕连计算，因此不必考虑结构边榀地震效应增大。
操作要点：根据结构设计方案选择“规则”或“不规则”。初始值为不规则。
1.3.2设计地震分组
规范规定：《抗震规范》3.2.3条规定“本规范的设计地震共分为三组。”
《抗震规范》3.2.4条规定，“设计地震分组，可按本规范附录A采用”
操作要点：根据《抗震规范》附录A设置本地区地震分组。初始值为一组。
1.3.3设防烈度
规范规定：《抗震规范》3.2.2条规定，“抗震设防烈度和设计基本地震加速度取值的对应关系，应符合表3.2.2的规定。”
操作要点：根据《抗震规范》附录A设定本地区抗震设防烈度。该参数共有六个选项，6（0.05g）; 7(0.10g);7(0.15g); 8(0.20g); 8(0.30g); 9(0.40g).初始值为7(0.10g)。
1.3.4场地类别
规范规定：《抗震规范》4.1.6条规定，“建筑的场地类别，应根据土层等有效剪切波速和场地覆盖层厚度按表4.1.6划分为四类。”
操作要点：根据规范规定和当地情况输入场地类别，该参数共有五个选项，0代表上海地区，1、2、3、4丰碑代表全国其它地区的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类场地。
1.3.5框架抗震等级
1.3.6剪力墙抗震等级
规范规定：《抗震规范》6.1.2条规定，“钢筋混凝土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，丙应符合相应的计算和构造措施要求。丙类建筑的抗震等级应按表6.1.2确定。”
参考《高规》4.8.1条、4.8.2条和4.8.3条有关高层建筑抗震等级的规定。
操作要点：根据规范规定和工程实际情况输入构件抗震等级，该参数共有六个选项，0、1、2、3、4、5分别代表抗震等级为特一级、一级、二级、三级、四级和没有抗震构造要求。
1.3.7按中震（或大震）不屈服做结构设计
程序实现：该参数用于实现基于性能的抗震设计，选择该项可以对结构进行中震或大震不屈服设计，程序执行以下操作：
（1）取消地震组合内力调整（不做强柱弱梁、强剪弱弯调整）。
（2）荷载作用分项系数取1.0（组合值系数不变）。
γ取1.0。
（3）抗震承载力调整系数RE
（4）钢筋和混凝土材料强度取标准值。
操作要点：进行中震或大震不屈服设计时选择此项，还应按抗震等级修改（多遇地震影响系σ中震取2.8倍小震值，大震取4.5～6倍的小震值。
数最大值），一般
max
注意事项：基于性能的抗震设计还有中震（或大震）弹性设计，此时不选择<中震(或大震)的不屈服做结构设计>，但地震最大影响系数取为中震（或大震）值，构件抗震等级取“不考虑“（取消地震组合内力调整，即强柱弱梁、强剪弱弯调整）。
1.3.8考虑偶然偏心
规范规定：《高规》3.3.3条规定，“计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。”
《高规》4.3.5条规定，“再考虑偶然偏心影响的地震作用下”验算楼层位移比。
程序实现：偶然偏心是指由偶然因素引起的结构质量变化，会导致结构固有振动特性变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。考虑偶然偏心，就是考虑由偶然偏心引起的最不利地震作用。
程序设置<考虑偶然偏心>选择开关，由设计人员自行决定是否考虑偶然偏心的影响，考虑偶然偏心时，程序将无偏心的初始质量分布作为一组地震作用效应，再按附加偏心距取X、Y 地震作用方向垂直的建筑物边长的±5％，形成四种偏心方式的两组地震作用效应，合起来共三个地震组合进行内力分析计算，使地震组合数增加到原来的三倍。
操作要点：对于高层建筑结构，通常选择考虑偶然偏心。初始值为不选择。
注意事项：由于结构平立面布置的多样性、复杂性，大量计算分析表明，计算双向水平地震作用并考虑扭转影响与计算单向水平地震作用并考虑偶然偏心的影响相比，前者并不总是最不利的。因此抗震设计时，根据《抗震规范》第5.2.3条规定及其条文说明，对于多层建筑，除平面规则的可通过考虑扭转藕联计算来估计水平地震作用的扭转影响外，凡属该规范第
3.4.2条所指的平面不规则多层建筑，亦应考虑偶然偏心的影响。
1.3.9考虑双向地震作用
规范规定：《抗震规范》5.1.1条规定，“质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。”
《高规》3.3.1条规定，“质量和刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响。” 方向地震作用的效应分别为x S 和y S ，则：
x S <= y S <=程序对柱采用了与其他构件略有不同的双向地震的组合方式，柱的剪力和弯矩只考虑地震作用主方向的双向地震组合，次方向不作双向地震组合。在进行柱双偏压配筋计算时，这种调整后的组合方式会使计算结构更合理。
考虑双向地震时，输出双向地震作用下楼层最大位移及位移比，将原地震工况内力替换成双向地震作用工况内力。
操作要点：当建筑结构的质量和刚度明显不对称、不均匀时，应选择该项。初始值为不选择 注意事项：（1）不对称不均匀的结构是不规则结构的一种，指同一平面内质量、刚度布置不对称，或虽在本层内对称，但沿高度分布不对称的结构。
（2）从计算公式可以看出，考虑双向水平地震作用，意味着对X 和Y 方向地震作用予以放大，构件配筋也会相应增大。
（3）允许同时考虑偶然偏心和双向地震作用，程序按规范要求分别计算，不进形叠加，取不利结果。
1.3.9计算振型个数
规范规定：《抗震规范》5.2.2条文说明规定，“振型个数一般可以取参与质量达到总质量90％所需的振型数。”
《高规》5.1.13条规定，“抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％”。
程序实现：程序采用既适用于刚性楼板又适用于弹性楼板的通用方法计算各地震方向的有效质量系数，用于判定振型个数是否取够。
操作要点：计算后应查看计算书WZQ.OUT ，检查X 和Y 两个方向的有效质量系数是否大于0.9，如都大于0.9则表示振型数取够了，否则应增加振型个数重新计算。
注意事项：（1）通常振型数取值应不小于3，且为3的倍数。
（2）必须保证有效质量系数大于0.9，否则计算振型数量不够，说明后续振型产生的地震效应被忽略了，地震作用偏小，结构设计不安全。
（3）振型数也不能取的太多，不能多于结构有质量贡献的自由度总数（每个刚性板取3个，每个弹性节点取2个）。例如全部为刚性楼板的结构，振型数不能超过楼层数的3倍，否则可能出现异常。
（4）当结构楼层数较多或结构层刚度突变较大时，如高层、错层、越层、多塔、楼板开大洞、顶部有小塔楼、有转换层、有弹性板等复杂结构，振型数应相对多取。
1.3.11活荷载质量折减系数
规范规定：《抗震规范》5.1.3条规定，“计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和
构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。”“按等效均布荷载计算的楼面活荷载：藏书库、档案馆0.8，其他民用建筑0.5。”
《高规》3.3.6条规定，“楼面活荷载按实际情况计算时取1.0；按等效均布活荷载计算时，藏书库、档案库、库房取0.8，一般民用建筑取0.5。”
操作要点：（1）该参数是计算重力荷载代表值时的活荷载组合系数，初始值为0.5，设计人员可以根据工程实际情况修改。
（2）该折减系数只改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算没有影响。
1.3.12周期折减系数
规范规定：《高规》3.3.16条规定，“计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减。”
《高规》3.3.17条规定，“当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系 可按下列规定取值：
数
T
1.框架结构可取0.6～0.7；
2.框架—剪力墙结构可取0.7～0.8；
3.剪力墙结构可取0.9～1.0。
对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时，可根据工程情况确定周期折减系数。”
操作要点：周期折减的目的是为了考虑框架结构和框架－剪力墙结构填充墙刚度对计算周期的影响，因为建模时没有输入填充墙，仅考虑其荷载，没有考虑其刚度。根据工程实际情况确定周期折减系数，取值范围0.7~1.0,初始值为0.8。
注意事项：（1）以上折减系数是按实心粘土砖做填充墙确定的，如采用轻质填充材料，折减系数应按实际情况不折减或少折减。
（2）周期折减不改变结构的自振特性，只改变地震影响系数。
1.3.13结构的阻尼比（％）
规范规定：《抗震规范》5.1.5条规定，“除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05“。《高规》3.3.8条规定，“除有专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05“。《抗震规范》8.2.2条规定，“钢结构在多遇地震下的阻尼比，对不超过12层的钢结构可采用0.035，对超过12层的钢结构可采用0.02，在罕遇地震下的分析，阻尼比可采用0.05。”
结构阻尼比是反应结构内部在动力作用下相对阻力情况的参数。
操作要点：根据规范规定和工程实际情况输入结构的阻尼比，通常钢筋混凝土结构可取初始值0.05，钢结构可取0.02，混合结构取0.03。
T（s）
1.3.14特征周期
g
规范规定：《抗震规范》3.2.3条规定，“建筑的设计特征周期应根据其所在地的设计地震分组和场地类别确定……对Ⅱ类场地，第一组，第二组和第三组的设计特征周期，应分别按0.35s，0.40s和0.45s采用。”
《抗震规范》5.1.4条规定，“特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表5.1.4-2采用”。操作要点：根据工程实际情况输入特征周期值，初始值为0.45。
1.3.13多遇地震影响系数最大值
1.3.14罕遇地震影响系数最大值
规范规定：《抗震规范》5.1.4条规定，“其水平影响系数最大值应按5.1.4-1采用”。
操作要点：根据规范5.1.4-1的规定输入多遇和罕遇地震时的地震影响系数最大值，多遇地震初始值0.08，罕遇地震初始值为0.50。
注意事项：如果工程设计的地震加速度值不是规范中规定的值，通常在地震报告中都会提供
值，输入该值即可。
多遇地震最大影响系数
max
1.3.15斜交抗侧力构件方向附加地震数
1.3.16相应角度（度）
规范规定：《抗震规范》5.1.1条规定，“有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。”
《高规》3.3.2条规定，“有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。”
程序实现：程序提供了计算多方向水平地震作用的功能，可以根据用户指定的多对斜交地震作用方向，将原有的一对水平地震工况和新增的多对水平地震工况一起进行地震反应谱分析，计算相应构件内力和组合，以保证了结构设计安全。
操作要点：当建筑结构中有斜角抗侧力构件，且其与主轴方向相交角度大于15°时，应输入斜交构件的数量和角度。
注意事项：（1）程序内定斜交抗侧力构件方向附加地震数取值范围是0～5。初始值为0。（2）程序计算的斜交地震方向是成组出现的，例如，在<附加地震数>中输入“2”，在<相应角度>中输入“30，60”，则程序自动增加30°和120°、60°和150°两组工况计算水平地震作用。（3）可以在此输入最大地震作用方向，避免模型旋转带来的不便。
（4）考虑多方向地震作用并没有改变风力的方向。
1.4 活荷信息
本页是有关活荷载的信息，共有9个参数，如图所示。若横荷载与活荷载不分开计算，该页信息无效。
1.4.1柱墙设计时活荷载
1.4.2传给基础的活荷载
1.4.3柱、墙、基础活荷载折减系数
规范规定：《荷载规范》4.1.2条规定，“设计墙、柱和基础时的折减系数，1）第1（1）项应按表4.1.2规定采用”。
程序实现：作用在楼面的活荷载，不可能以标准值同时布满在所有的楼层尚，根据规范规定，在柱、墙、基础设计时，可对活荷载进行折减。程序初始值采用规范表4.1.2规定的楼层活荷载折减系数。
结构计算完成后，在计算书WDCNL.OUT中输出组合内力，这是按《基础规范》要求给出的各竖向构件的各种控制组合，活荷载作为一种工况，在荷载组合计算时可以进行折减。
操作要点：设计人员可根据工程实际情况确定柱、墙或基础的活荷载是否要折减，折减系数应根据计算截面以上的楼层数确定，采用程序初始折减值或进行适当修改。
注意事项：（1）该折减系数是有限元分析之后进行内力组合时考虑的，因此不会影响结构其它构件的设计。但PMCAD建模时，设置了按从属面积对楼面梁的活荷载折减系数；此处为按楼层对柱墙的活荷载折减系数，应注意区分两者的不同，通常可以选择在一处对活荷载折减。如对活荷载折减两次会折减过多，可能导致结构不安全。
（2）注意此处输入的是构件计算截面以上的楼层数，不是构件所在楼层数。
（3）对于带群房的高层建筑，群房不宜按竹楼的层数取用活荷载折减系数。同理，顶部带小塔楼的结构、错层结构、多塔结构等，都存在同一楼层柱墙活荷载折减系数不同的情况，应按实际情况灵活处理。
（4）传给基础的活荷载折减系数仅用于SATWE内力输出，并没有传给JCCAD基础程序，因此按楼层的活荷载折减系数还要在JCCAD中另行输入。
（5）称许折减柱墙活荷载时，对斜撑不进形折减。
1.4.4梁活荷不利布置最高层号
规范规定：《高规》5.1.8条规定，“高层建筑结构内力计算中，当楼面活荷载大于4kN/m2时，应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩的增大。”
程序实现：SATWE程序可以考虑梁的活荷载不利布置影响，但需要设计人员输入梁活荷载不利布置的楼层数。初始值为总楼层数，即全楼各层都考虑活荷载不利布置。
操作要点：若输入0，表示全楼各层都不考虑梁活荷载不利布置。若填一个小于楼层的数N，表示从1～N各层考虑梁活荷载的不利布置，而N+1层以上不考虑活荷的不利布置。注意事项：（1）当楼面活荷载较大时，应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩增大。（2）程序仅对梁做活荷载不利布置计算，对柱、墙等竖向构件不考虑活荷载不利布置影响。
（3）建议用户在结构建模时，将恒、活荷载分开输入，以便程序做梁活荷载不利布置计算。
五、调整信息
本页时有关调整信息，共有17个参数，如图
1.5.1梁端负弯矩调整系数
规范规定：《高规》5.2.3条规定现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8～0.9”。
程序实现：在竖向荷载作用下，钢筋混凝土框架梁设计允许考虑混凝土的塑性变形引起的内力重分布，适当减小支座处梁的负弯矩，相应增大跨中梁的正弯矩，使梁上下配筋比较均匀，框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩按平衡条件相应增大。
操作要点：根据工程实际情况输入调幅系数。调幅系数取值范围0.8～1.0。初始值为0.85。注意事项：（1）此项调整只针对竖向荷载，对地震力和风荷载不起作用。
（2）通常装配整体式框架梁端可取调幅系数0.7～0.8，现浇框架可取0.8～0.9。
（3）梁截面设计时，为保证框架梁跨中截面底部钢筋不至于过少，其正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩的一半。
（4）程序内定钢梁为不调幅梁，如需要对钢梁调幅，可以再特殊构件设置时定义。
（5）通常实际工程中悬挑梁的梁端负弯矩不调幅。
1.5.2梁活荷载内力放大系数
规范规定：《北京市建筑设计技术细则（结构专业）》5.7.4条规定，“当活荷载较大时宜考虑活荷载不利组合，若计算工作量过大则可采用弯矩放大系数近似计算。”
程序实现：版软件该参数为<梁设计弯矩增大系数>，程序通过此参数调整梁弯矩设计值，以作为安全储备。但由于梁弯矩放大系数是最后乘在组合后的弯矩设计值上，不仅放大活荷载，也将恒荷载、地震及风作用放大，显然不够合理，此外，活荷载不利布置不仅对弯矩有影响，对剪力也有影响，仅放大弯矩是不完善的。
新版软件该参数改为<梁活荷载内力放大系数>，该系数只对梁在满布活荷载下的内力（弯矩、剪力、轴力）进行放大。程序初始值为1。
操作要点：一般工程建议该系数取值1.1~1.2，如已输入梁活荷载不利布置楼层数，则应填1，
初始值为1.0.
1.5.3梁扭矩折减系数
规范规定：《高规》5.2.4条规定，“高层建筑结构楼面梁受扭计算中应考虑楼盖对梁的约束作用。当计算中未考虑楼盖对梁扭转的约束作用时，梁的扭转变形和扭矩计算值往往过大，因此应对现浇楼板的梁扭矩折减。”
操作要点：对于现浇楼板结构，采用刚性楼板假定时，折减系数取值范围0.4~1.0，初始值为0.4。
注意事项：（1）若不是现浇楼板，或楼板开洞，或设定了弹性楼板，或有弧梁等情况，梁扭矩应不折减或少折减。
（2）程序没有自动搜索判断梁周围楼盖情况的功能，梁扭矩是否折减及折减系数的大小需要设计人员自行确定。
（3）若同一建筑中有的梁扭矩需要折减，有的梁不需要折减，可以分别设定梁的扭矩折减系数计算两次，分别取相应计算结果。
1.5.4中梁刚度放大系数
规范规定：《高规》5.2.2条规定，“在结构内力与位移计算中，现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以增大，楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取为1.3~2.0.” 程序实现：程序对框架是按矩形截面输入尺寸并计算刚度的。对于现浇刚性楼板，板作为梁的翼缘是梁的一部分，可用此系数近似考虑楼板对梁刚度的贡献。
操作要点：对没有开大洞的现浇楼板应考虑梁刚度增大系数。中梁刚度放大系数取值范围1.0~2.0。初始值为1.0。
注意事项：
(1) 通常现浇楼板的中部框架梁刚度放大系数可取1.5~2.0.
(2) 程序可以自动搜索中梁和边梁
两侧均与刚性楼板相连的中梁的刚度放大系数为B x ，只有一侧与刚性楼板相连的中梁或边梁的刚度放大系数为1(1)/2x B +-，其他情况的梁刚度不放大。
（3）对于现浇层的装配式结构楼面梁、板柱结构的等代梁刚度不应放大。
（4）由于单向填充空心现浇预应力楼板的各向异性，宜在平行和垂直填充空心管的方向取用不同的梁刚度放大系数。
1.5.5按抗震规范5.
2.5条调整各楼层地震内力
规范规定：《抗震规范》5.2.5条规定，“抗震验算时……剪力系数，不应小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值”。
程序实现；由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3.5s 的结构，计算出来的水平地震作用效应有可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构具有更大的破坏影响，而振型分解法无法对此作出估计。出于结构安全考虑，提出对各楼层水平地震剪力最小值及相应调整的要求。
操作要点：根据工程实际情况确定是否选择程序自动调整。初始值为选择。
注意事项：合理的结构设计应该自然满足楼层最小地震剪力系数的要求，如果不满足规范要求，建议：
（1）先不选择该项考察剪重比，如离规范要求相差较大，应首先优化设计方案，调整结构布置、增加结构刚度，绝不能仅靠调整剪重比完成设计。
（2）当设计方案合理，剪重比基本满足规范要求或相差不大时，在选择该项由程序自动调整地震力，以便完全满足规范对剪重比的要求。（3）对于6度区，由于《抗震规范》没有规定楼层最小地震剪力系数值，通常可以不控制。SATWE软件参照《抗震规范》表5.2.5中7、8、9度区数值的变化规律，给出6度区的取值为0.008，设计人员可以根据工程实际情况决定是否选择该项。
（4）程序计算书WZQ.OUT输出的是未经调整的原始值，而WWNL*.OUT输出的是调整后的值。
1.5.6指定的薄弱层个数
1.5.7各薄弱层层号
规范规定：《抗震规范》3.4.3条规定，“平面规则而竖向不规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数”。
《高规》5.1.14条规定，“对竖向不规则的高层建筑结构，包括某层抗侧刚度小于其上一层的70％或小于其上相邻三层侧向刚度平均值的80％，或结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80％，或某楼层竖向抗侧力构件不连续，其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪力应乘以1.15的增大系数”。
程序实现：程序要求设计人员输入薄弱层个数及薄弱层层号，程序自动对薄弱层构件的地震力乘以1.15的增大系数。
操作要点：根据规范要求和工程实际情况输入薄弱层个数和楼层号，当有多个薄弱层时，层号间用逗号或空格格开。薄弱层个数初始值为0。
注意事项：对规范提出的三种薄弱层情况，程序处理方法有所不同；
（1）对刚度比突变形成的薄弱层，程序自动计算刚度比，自动判断薄弱层，自动调整薄弱层的地震力。
（2）对承载力突变形成的薄弱层，程序自动计算承载力，需要人工判定薄弱层，人工指定薄弱层；
（3）队友转换构件形成的薄弱层，程序不能自动搜索转换构件，需要人工指定薄弱层。（4）对十二层以下框架结构的简化薄弱层验算，程序可以自动进行，验算结果在计算书中输出。
1.5.8全楼地震作用放大系数
程序实现：次参数是地震力调整系数，可通过其放大地震力，提高结构的抗震安全度。
操作要点：根据工程实际情况确定是否需要放大地震作用，取值范围是1.0～1.5，初始值为1.0。
注意事项：此项调整对位移、剪重比、内力计算等有影响、对周期计算没有影响。
六、设计信息
本页是有关设计信息，如图
1.6.1 考虑P-?效应
规范规定：《抗震规范》3.6.3条规定，“当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10％时，应计入重力二阶效应的影响。”
《高规》5.4.2条规定，“高层建筑结构如果不满足本规程5.4.1条的规定时，应考虑重力二阶效应对水平力作用下界哦故内力和位移的不利影响。”
参看《高规》5.4.1条和5.4.3条和《混凝土规范》5.2.2条和7.3.12条有关考虑重力二阶效应
的规定。
程序实现：建筑结构的二阶效应应由两部分组成：Pδ
-效应是指由
-效应和P-?效应。Pδ
于构件在轴向压力作用下，自身发生挠曲引起的附加效应，可称之为构件挠曲二阶效应，通常指轴向压力在产生了挠曲变形的构件中引起的附加弯矩，附加弯矩与构件的挠曲形态有关，一般中间大，两端部小。P-?效应是指由于结构的水平变形而引起的重力附加效应，可称之为重力二阶效应，结构在水平力（风荷载或水平地震力）作用下发生水平变形后，重力荷载因该水平变形引起的附加效应，结构发生的水平侧移绝对值越大，P-?效应越显著，若结构的水平变形过大，可能因重力二阶效应而导致结构失稳。
SATWE软件采用的是等效几何刚度的有限元法，采用这种方法考虑P-?效应影响，与不考虑P-?效应的分析结果相比，结构的周期不变，变化的仅仅是结构的位移和构件的内力。这种实现方法具有一般性，它既适用于采用刚性楼板假定的结构，也适用于采用存在独立弹性节点结构。程序按照规范的规定，采用等效刚度的有限元法近似计算P-?效应，采用偏心距增大系数法近似计算偏心受压细长柱的Pδ
-效应，也即考虑P-?效应时，不改变柱计算长度系数。
通常当侧移附加弯矩大于水平力作用下构件弯矩的1/10时，应考虑重力二阶效应的。程序允许用户自形选择是否考虑P-?效应。
操作要点：根据工程实际情况设定是否考虑重力二阶效应。初始值为不考虑。
注意事项：（1）通常混凝土结构可以不考虑重力二阶效应，钢结构按《抗震规范》8.2.3条的规定、应考虑重力二阶效应。
（2）是否要考虑重力二阶效应可以参考SATWE输出文件WMASS.OUT中的提示，若显示“可以不考虑重力二阶效应”，则可以不选择此项，否则应选择此项。
1.6.2梁柱重叠部分简化为刚域
规范规定：《混凝土规范》5.2.3条规定，“杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，可作为刚域插入计算图形。”
《高规》5.3.4条规定，“在内力与位移计算中，可考虑框架或壁式框架梁柱节点区的刚域影响。”程序实现：正常情况下，梁的长度为柱间形心的距离。当柱的截面面积较大时，可将梁柱重叠部分作为刚域考虑，此时程序对赖宁嘎进行如下的力学模型简化：
（1）梁的自重按扣除刚域后的梁长计算；
（2）梁上的外荷载仍按梁两端节点计算；
（3）截面设计按扣除刚域后的梁长计算。
●作为刚域：程序将梁柱重叠部分作为刚域计算，梁刚度大，自重小，梁端负弯矩小。
●不作为刚域：程序将梁柱重叠部分作为梁的一部分计算，梁刚度小，自重大，梁端负弯
矩大。
操作要点：根据工程实际情况设定梁柱重叠部分是否作为刚域，初始值不作为刚域。
注意事项：大截面柱和异形柱应考虑选择此项。
1.6.3混凝土柱计算长度系数计算执行混凝土规范7.3.11-3条
规范规定：《混凝土规范》7.3.11-3条规定，“当水平荷载长生的弯矩设计值占弯矩设计值的
l可按下列两个公式计算，并取其中的较小值”。
75％以上时，框架柱的计算长度0
程序实现：
●不选择此项，SATWE执行《混凝土规范》7.3.11-2条，按表7.3.11-2取用混凝土柱计算
长度，对相交楼盖底层柱计算长度取1.0H，上层柱取1.25H。
●选择此项，SATWE自动判断水平弯矩占总弯矩的比值，如大于75％，混凝土柱计算长度
执行《混凝土规范》7.3.11-3条的计算公式（7.3.11-1/-2）否则，同上一条。
操作要点：根据工程实际情况决定是否选择此项，初始值为不选。
注意事项：（1）鉴于程序增加了自动判断功能，建议尽可能选择该项；
（2）为避免计算错误，程序内定混凝土柱长度系数上限为2.5，钢柱为6.0；
（3）程序可以正确考虑越层柱的计算长度（地下室除外）；
（4）工业厂房排架柱的计算长度，需要设计人员按《混凝土规范》7.3.11-1条的规定设定。（5）柱计算长度系数修改后应立即退出，不要再执行参数定义和数据检查，否则柱长度系数又恢复为初始值。
1.6.4结构重要性系数
规范规定：《抗震规范》3.1.1条规定，“建筑应根据其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁类四个抗震设防类别。”
参看《抗震规范》3.1.2条、3.1.3条、3.1.4条的有关规定。
操作要点：根据规范及工程实际情况选择。初始值为1。
注意事项：该系数主要是针对非抗震地区设置的。程序在组合配筋时，对非地震参与的组合乘以该放大系数。
1.6.5梁保护层厚度
1.6.6柱保护层厚度
规范规定：《混凝土规范》9.2.1条规定，“纵向受力的普通钢筋及预应力钢筋，其混凝土保护层厚度（钢筋外边缘至混凝土表面的距离）不应小于钢筋的公称直径，且应符合表9.2.1的规定。”
参看《混凝土规范》3.4.1条有关环境类别的规定。
操作要点：梁保护层厚度初始值为25mm，柱保护层厚度为30mm设计人员应根据工程实际情况修改。
注意事项：（1）程序的保护层厚度是指构件外表面到钢筋中心的距离，与规范要求的边到边距离不同，设计人员应引起注意，如净保护层厚度为Cover，则一排钢筋的合理作用点到截面外缘的距离为Cover＋12.5。因此，梁单排布筋实际保护层厚度为Cover＋12.5mm；梁双排布筋实际保护层厚度为Cover＋12.5＋25mm
（2）当梁柱实配钢筋直径大于25mm时，应复核保护层厚度不小于钢筋直径。
（3）设置钢筋保护层厚度时还应考虑构件工作环境，如在地下室、露天或其他恶劣环境中的构件应按规范要求加大保护层厚度。
1.6.7柱配筋计算原则
规范规定：《高规》第6.2.4条规定，“抗震设计时，框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。”
参看《混凝土规范》、《抗震规范》有关双偏压计算的规定。
程序实现：
●选择“按单偏压计算”，程序按单向偏心受力构件计算配筋，在计算X向配筋时不考虑Y
向钢筋的作用，计算结构具有唯一性。
●选择“按双偏压计算”，程序按双向偏心受力构件计算配筋，在计算X向配筋时要考虑与Y
向钢筋叠加，框架柱作为竖向构件配筋计算时会多大几十种组合，而每一种组合都会产生不同的X向和Y向配筋，计算结果不具有唯一性，即双偏压计算是多解的，有可能配筋较大。
操作要点：初始值为单偏压计算，推荐采用以下方式：
（1）单偏压计算，双偏压验算（推荐）；
（2）双偏压计算，调整个别配筋偏大的柱；
（3）考虑双向地震时，采用单偏压计算。
注意事项：（1）对异形柱结构程序自动采用双偏压计算。
（2）对单偏压和双偏压计算结果应进行认真复核，因为两种计算方式都有可能出现不合理的计算结果，如发现错误应予以调整。
七、配筋信息
本页是有关配筋的信息，如图
1.7.1梁主筋强度
1.7.2柱主筋强度
1.7.3墙主筋强度
规范规定：参看《混凝土规范》4.2.1条、4.2.2条、4.2.3条有关规定。
操作要点：根据工程实际情况选择构件主筋强度。初始值梁、柱主筋强度为300N/mm2,墙为210 N/mm2。
注意事项：此处设置的配筋参数应与PMCAD建模时设置的相同。
1.7.4梁箍筋强度
1.7.5柱箍筋强度
1.7.6墙箍筋强度
1.7.7边缘构件箍筋强度
规范规定：参看《混凝土规范》4.2.1条、4.2.2条、4.2.3条有关规定。
操作要点：根据工程实际情况选择构件构件箍筋及分布钢筋强度。初始值梁、柱、墙箍筋，边缘构件箍筋强度都为210 N/mm2。
注意事项：此处设置的钢筋强度应与PMCAD建模时设置的相同。
1.7.8梁箍筋间距
1.7.9柱箍筋间距
1.7.10墙水平分布筋间距
1.7.11墙竖向分布筋配筋率
规范规定：参看《混凝土规范》10.2.10条、10.3.2条、10.5.9条、10.5.10条和《抗震规范》6.3.3条、6.3.8条、6.4.3条的有关规定。
程序实现：梁、柱箍筋间距均指加密区部位，初始值梁柱箍筋间距均为100mm；剪力墙水平分布筋不论时加强区还是非加强区，间距一般取100～200mm，初始值为100mm；剪力墙竖向分布筋配筋率取值范围0.15％～1.2％，初始值为0.3％。
操作要点：根据工程实际情况修改构件箍筋间距、分布筋间距和配筋率。
注意事项：此处设置的配筋参数应与PMCAD建模时设置的相同。
八、荷载组合
本节是有关荷载的信息，如图
1.8.1横荷载分项系数
规范规定：《荷载规范》3.2.5条规定，“基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：
1永久荷载的分项系数：
1）当其效应对结构不利时
－对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；
－对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35”。
程序实现：程序自动按规范要求调整分项系数。初始值为1.2
1.8.2活荷载分项系数
1.8.3活荷载组合值系数
1.8.4活荷载重力代表值系数
1.8.5风荷载分项系数
1.8.6风荷载组合值系数
1.8.7水平地震作用分项系数
1.8.8竖向地震作用分项系数
规范规定：参看《荷载规范》3.2.5条、4.1.1条、7.1.4条和《抗震规范》5.1.3条、5.4.1条的有关规定。
程序实现：程序采用规范规定的系数作为初始值。
操作要点：除工程特殊需要外，一般不必修改初始值。
1.8.9温度荷载分项系数
1.8.10吊车荷载分项系数
1.8.11特殊风荷载分项系数
规范规定：程序可以考虑温度荷载、吊车荷载、特殊风荷载的影响。
操作要点：这三项荷载的影响在民用工程中一般不考虑。
1.8.12采用自定义组合及工况
1.8.13自定义
程序实现：程序允许设计人员自行指定各类和咱爱的分项系数和组合值，当结构分析时，考虑了温度荷载、人防荷载、特殊风荷载、支座位移、吊车荷载等，更需要确认这些荷载工况与恒、活、水平风、地震作用的组合方式、组合分项系数。如未指定，程序自动按《荷载规范》的规定取值计算。
操作要点：选择<采用自定义组合及工况>，点取<自定义>按钮，弹出自定义组合工况对话框，如图，用户可以直接修改各类荷载的组合系数，或增加、删除组合数。
第二节SATWE特殊构件与特殊荷载设置
在SATWE前处理中，<1.分析与设计参数补充定义>和<7.生成SATWE数据文件及数据
检查>两项是最重要的选项，也是必须执行的选项，除这两项以外的其他各项，用于设定特殊构件、特殊荷载、定义多塔、显示检查图形及数据文件，如图，其中多数菜单不是必须执行的，这些项目虽然不常用，也不是重点，但还是应该有大概的了解，一遍一旦有工程需求时知道如何操作。
下面着重讲述一下<特殊构件补充定义>里各项的含义
2.1.1特殊梁
点取【特殊梁】菜单，可以设定八类特殊梁，包括：不调幅梁、连梁、转换梁、（一端或两端）铰接梁、滑动支座梁、门式钢梁、耗能梁、组合梁。还可以有选择的修改梁的抗震等级、材料强度、刚度系数、扭矩折减系数和调幅系数等，使结构设计更加灵活方便。
提示：
（1）程序不能自动搜索转换梁等特殊梁，必须由设计人员指定。
（2）值得注意的是，程序可以根据规范的有关规定，对某些特殊结构的特殊构件自动提高抗震等级，但人工设定优先于程序设定，所以设计人员单独定义构件抗震等级后，程序不再自动提高这些构件的抗震等级。PKPM软件参数设定的优先级别为：
●人工设定优先于程序设定；
●程序设定优先于初始设定；
●后边设定优先于前边设定；
（3）特殊构件定义、设置及显示颜色参看SATWE用户手册。
2.1.2特殊柱
点取【特殊柱】菜单，可以设定四类特殊柱，包括：（上端、下端和两端）铰接柱、角柱、框支柱、门式钢柱。还可以有选择的修改柱的抗震等级、材料强度、剪力系数。
提示：程序不自动搜索角柱、框支柱，必须由设计人员指定。
2.1.3弹性板
点取【弹性板】菜单，可以设定三类弹性楼板：
（1）弹性楼板6：程序考虑楼板平面内和平面外的刚度，主要用于板柱结构和厚板转换结构。
（2）弹性板3：假定楼板平面内无限刚，程序考虑楼板平面外的刚度，主要用于厚板转换结构。
（3）弹性模：假定楼板平面外刚度为0，程序考虑楼板平面内的刚度，主要用于空旷结构和楼板开大洞形成的狭长板带，连体多塔结构的连接楼板，框支剪力墙结构的转换层楼板等。
提示：（1）未设定弹性楼板程序默认为刚性楼板，假定楼板平面内无限刚，楼板平面外刚度为0，刚性板假定使用于大多数常规工程。
（2）弹性楼板设定是以房间为单元进行的，用光标点取房间内的任意点，房间内显示一个带数字的圆圈（数字为板厚），表示该板已设定为弹性楼板。
（3）SATWE程序对楼板作了四种假定：
●假定楼板整体平面内无限刚，适用于多数常规结构。
●假定楼板分块平面内无限刚、适用于多塔和错层结构；
●假定楼板分块平面内无限刚，并有弹性板带相连，适用于楼板局部开大洞形成狭长板带，
连体多塔结构的连接体楼板；
假定楼板为弹性板，适用于板柱结构、厚板转换结构和框支剪力墙转换结构等。
（4）SATWE提高版可以设定弹性板，8层普及版没有次功能。
2.1.4非荷载作用
SATWE前处理菜单的第3、第4项，可以设定温度荷载、弹性支座/支座位移等非荷载作用。
提示：由于一般多高层建筑的温度场、混凝土收缩、支座沉降等随时间变化的因素还难以准确量化，混凝土收缩、徐变的弹塑性特征也使计算分析复杂化，难以作为设计的依据。因此，规范不要求直接计算非荷载作用，而强调用构造措施解决。
2.1.5特殊风荷载
所谓特殊风荷载是指风荷载作用不是水平方向的，例如竖向风荷载。点击【定义梁】，弹出输入梁风荷载对话框，输入竖向风荷载，布置到梁上。
注意：（1）特殊风荷载仅能布置在梁和节点上，不能布置在楼板上，需要时可以将板荷载折算到梁或节点上。
（2）另一种特殊风荷载用于排架厂房，为上部门式刚架的框架结构的设置风荷载。
2.1.6其他信息设定
选择SATWE前处理菜单第8、9、10页，可以设定构件计算长度系数，水平风荷载查询与修改，指定0.2Q0调整系数等操作。
注意：这几项参数修改厚，应直接退出前处理菜单进行后续计算，不要再执行第1、7项，否则修改的参数全部丢失。
2.1.7图形和数据文件的检查与修改
SATWE前处理的最后两项，是有关工程图形和数据文件检查与修改的，再数据传递和检查出错时，应仔细检查有关的图形和数据文件，以便发现问题及时修改。
第三节SATWE结构内力与配筋计算
选择SATWE主菜单的第二项<结构内力，配筋计算>，显示SATWE计算控制参数对话框
如图，通常程序默认的计算项目，即带“√”的项目都应选中。
3.1.1吊车荷载计算
当设计工业厂房需要考虑吊车作业时应选择此项，并应在PMCAD建模时输入吊车荷载，程序初始值为不选择。
3.1.2生成传给基础的刚度
通常基础与上部结构总是共同工作的，从受力角度看它们是一个不可分割的整体，SATWE 软件不仅可以向JCCAD基础软件传递上部结构的荷载，还能将上部结构的刚度凝聚到基础上，使地基变形计算更符合实际情况。
当基础设计需要考虑上部结构刚度影响时，选择<生成传给基础的刚度>项，否则不选。程序初始值为不选。
3.1.3层刚度比计算
（1）剪切刚度，是《高规》附录E0.1规定的，主要用于底部大空间为一层的转换层结构刚度比计算，及地下室嵌固部位的刚度比计算。
（2）剪弯刚度，是《高规》附录E0.2规定的，主要用于底部大空间层数大于一层的转换层结构刚度比计算。
（3）地震力与地震层间位移的比值，是《抗震规范》3.4.2条、3.4.3条和《高规》4.3.5条规定的，适用于没有转换结构的大多数常规建筑，也可用于地下室嵌固部位的刚度比计算，这是程序默认的层刚度比计算方法。
应当指出的是，由于三种刚度比计算的原理和方法各不同，计算结果有时差异较大，是可以理解的，关键是合理选择刚度比计算方法。一般来讲，常规工程选择第三种方法计算刚度比，对复杂高层建筑，建议多用几种方法计算刚度比，从严控制。
此外，SATWE软件是用刚度串模型计算高位转换结构的等效侧向刚度比，即将上部或下部结构各层的侧向刚度求倒数，得出位移后求和，再求倒数得到上部或下部结构的刚度和等效侧向刚度比，这与《高规》附录E0.2建议的方法有所不同。
3.1.4地震作用分析方法
程序提供了两种地震作用分析方法：
（1）侧刚分析方法，是指按侧刚模型进行结构振动分析，这是一种简化计算方法，只适用于采用楼板平面内无限刚假定的普通建筑和采用楼板分块采用平面内无限刚假定的多塔建筑。对于这类建筑，每层的每块刚性楼板只有两个独立的平动自由度和一个独立的转动自由度，“侧刚”就是依据这些独立的平动和转动自由度而形成的浓缩刚度矩阵。“侧刚计算方法”的优点是分析效率高，由于浓缩以后的侧刚自由度很少，所以计算速度快。但其应范围是有限的，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时，其计算是近似的，会有一定的误差。
（2）总刚分析方法，是直接采用结构的总刚和与之相应的质量矩阵进行地震反应分析，这是详细的分析方法。这种方法精度高、适用范围广，可以准确分析出结构各楼层各构件的空间反应，通过分析计算结果，可以发现结构的刚度突变部位、连接薄弱的构件以及数据输入有误的部位等。
“总刚计算方法”适用于分析有弹性楼板或楼板开大洞的复杂建筑结构，不足之处是计算量大，因而速度稍慢。
对于没有定义弹性板或没有不与楼板相连构件的工程，“侧刚计算方法”和“总刚计算方法”的计算结果是一致的。
3.1.5线性方程组解法
程序提供了两种线性方程组解法，供设计人员选择使用及对比分析；
（1）VSS向量稀疏求解器，采用稀疏矩阵快速求解方法，计算速度快，但适应能力和稳定性差。
（2）LDLT三角求分解，采用非零元素下三角求解方法，比稀疏求解器计算计算速度慢，但适应能力强，稳定性好。
3.1.6位移输出方式
程序提供了两种位移计算结果输出方式：
（1）简化输出：计算书中没有各工况和各振型下的节点位移信息。
（2）详细输出：计算书中有各工况和各振型下的节点位移信息。
3.1.7构件配筋及验算
需要生成构件配筋计算结果时，选择该项，并设置配筋起始层号和配筋终止层号。
以上计算控制参数设置完毕，点取<确认>，软件按设定的参数进行计算分析。
注意：（1）《抗震规范》5.5.3条规定，“结构再罕遇地震作用下薄弱层(部位)弹塑性变形计算，可采用下列方法：1.不超过12层且刚度无突变的钢筋混凝土框架结构、单层钢筋混凝土厂房可采用本节第5.5.4条的简化计算法;”SATWE程序可以自动进行12层以下钢筋混凝土框架结构的简化弹塑性验算，计算结果再文件SAT-K.OUT中输出，考察弹塑性层间位移角是否符合《抗震规范》表5.5.5的限制。
（2）如果建模时布置了次梁，还应执行SATWE主菜单的第三项
第四节SATWE计算结果分析与调整
选择SATWE正主菜单第4项<分析结果图形和文本显示>，显示SATWE后处理对话框，
分为两页，分别是<图形文件输出>和<文本文件输出>，如图所示：
<图形文件输出>共有工15个选项，通过平面图和三维彩色云斑图显示计算分析结果，(文本文件输出)共有11个计算结果文件，详细提供了计算结果数据。
SATWE输出的计算结果可以分为四类：计算书、动态图形、静态图形和校验数据，分别叙述如下：
4.1、计算书
通过数字和文字等数据形式反应计算分析结果，设计人员应认真核对计算结果，对不满足规范要求的控制参数进行分析和必要的调整。下面对计算控制参数的分析与调整作详细说明，主要是位移比、层间位移比、周期比、层间刚度比、层间受剪承载力比、刚重比、剪重比等。
4.1.1位移比
规范规定：《高层规程》4.3.5条规定，“在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1．2倍，不应大于该楼层平均值得1.4倍。”
基本概念：位移比包含两项内容：
(1)楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值；
(2)楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值。
计算位移比仅考虑墙顶、柱顶等竖向构件上节点的最大位移，不考虑其它节点的位移。位移比可以用结构刚心与质心的相对位置(偏心率)表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大，位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规则性的重要指标。
操作要点：位移比在<结构位移输出文件>(WDIDP．OUT)中输出，各楼层位移比为Ratio(X)和Radio(Y)，本书例题X方向位移比，如图所示。
注意事项：(1)程序可以输出单向地震、双向地震、偶然偏心等工况下的位移比。设计人员应正确选用。
(2)程序仅输出位移比数值，不作是否超限判定，设计人员需根据规范规定自行判定。
(3)值得注意的是，规范规定位移比按刚性板假定计算，如果在结构模型中设定了弹性板或楼板开大洞，应计算两次，第一次抗震计算时选择<对所有楼层强制采用刚性楼板假定>。按规范要求的条件计算位移比；第二次应在位移比满足要求后，不选择该项，以弹性楼板假定进行配筋等计算。
(4)对于体育场馆、特殊工业建筑、空旷结构、错层和越层等结构，由于其竖向构件高度不一致，采用强制刚性楼板假定会带来较大的计算误差，因此，对这类复杂的建筑结构不宜强行进行位移比控制。
(5)位移比是判断结构规则性的重要依据，对是否考虑双向地震有重要的参考作用。
(6)高层建筑位移比计算应考虑偶然偏心的影响，多层建筑可以不考虑。
(7)当结构层间位移角很小，例如一般结构结构弹性位移角小于规定限值的l／2，复杂结构和高层结构弹性位移角小于规定限值的l／3，位移比可以适当放宽，如放大20％。
(8)位移比不满足要求的原因，往往是结构平面不规则，刚度布置不均匀，结构上下层刚度偏心较大等，解决办法主要是改进设计，使结构规则，刚度均匀。
4.1.2间最大位移与层高之比(层间位移角)
PKPM(jccad参数设置)
JCCAD参数设置说明 第一版 2006年3月3日
地质资料 地质资料是基础设计计算的重要依据，可以用人机交互方式或填写数据文件方式输入地质资料有两类，一种是供有桩基础使用的，另一种是供无桩基础（弹性地基筏板）使用。两者的格式相同，不同仅在于有桩基础对每层土要求压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角、内聚力五个参数，而无桩基础只要求压缩模量一个参数。 建立*.dz文件主要内容包括以下几点： (1) 每个勘探孔柱状图的土层分布及各土层的物理力学参数，物理力学参数包括土的重Gv(用于沉降计算)、相应压力状态下的压缩模量Es(用于沉降计算)、摩擦角φ(用于沉降及支护结构计算)、内聚力ｃ(用于支护结构计算)及计算桩基承载力的状态参数(对于各种土有不同的含义)。 (2) 所有孔点在任意坐标系下的位置坐标，在桩基设计时可通过平移与旋转将勘探孔平面坐标转成建筑底层平面的坐标。 (3) 以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连线划分成多个不相重叠的三角形单元，并将三角形单元编号。程序将以这种三角形单元为控制网格，利用形函数插值的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。 土层参数 压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义
桩基础设计应该使用Ez（自重压力~……），天然浅基础应使用 Es0.1-Es0.2。 土层布置 土名称、厚度、极限侧摩、极限桩端、压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义，标高及图幅（坐标系：相对坐标系，单位米。标高与结构标高相同） 孔点输入 输入孔位：打开坐标，将孔点的大体形状输入即可 修改参数：按照勘查报告中的相关数据输入即可 网格修改 点柱状图 选中可以进行桩基承载力与沉降验算。 土剖面图 画等高线
PKPM如何调整参数和选用(完整版)讲解
2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe 说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM 总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。）E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。
I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。 J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。
PKPM参数设置
SATWE参数设置 一：总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。 2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。 3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。 4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。 对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。 7、地下室层数：根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。 此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。 16、结构材料信息：按实际情况填写。 17、结构体系：按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型； 2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况； 3）按模拟施工2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。 4）模拟施工加载3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一
pkpm及SATWE参数设置个人总结
一、pkpm参数设置 1、材料信息的定义 本层信息里设置混凝土钢筋的强度等级，局部不同的可以在材料强度里特殊定义（也可以在后续SATWE里定义特殊构件的时候定义） 2、设计参数 注意：
（1）、有地下室的按地下室情况如实填写，当无地下室的时候，第一层为地梁，柱子像下伸，这一层计算的时候也定义为地下室（2）、计算指标的时候地下室一般不组装，计算地下室的梁柱配筋的时候再组装 （1）、混凝土容重：如果输楼板荷载的时候没有考虑抹灰找平层等，此处一般输27，若输荷载时考虑了，则可输25； （2）、钢截面净毛面积比值：钢构件截面净面积与毛面积的比值。净面积是构件去掉螺栓孔之后的截面面积，毛面积就是构件总截面面积。软件默认取值为0.5，经验值0.85，轻钢结构最大可以取到0.95，框架的可以取到0.9（当然这些和钢材的厚度负差、钢构件上面的开孔面积、焊接质量等等都有关系）
（1）计算阵型个数，取3的倍数，一般取楼层数的3倍；也可以在后续SATWE参数里不按阵型个数计算，按达到有效质量系数多少来计算（规范规定至少90%） （2）周期折减系数，考虑隔墙对刚度的影响，隔墙越多，对刚度贡献越大，周期越小，折减系数就越小，根据《高规》第4章最后一页确定 其他参数如实填写
二、SATWE参数设置（V3.2为例） 前面pkpm设置了的参数会自动读取到SATWE里，因此可以在这里设置前面未设置的参数，检查前面已经设置了的参数。 1、总信息 （1）水平力与整体坐标夹角：第一次计算不输入，计算后，地震作用最大的方向角度大于15°后，填入该度数再重新计算。
（2）如实填写
PKPM 设计参数
楼层组装—设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。 7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。 SATWE设计参数 a.总信息 1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数) 2．混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。 3．裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。 4．墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。 5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。 6．墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉，这时，带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”。 7．结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。 8．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。 9．恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载（不计算竖向力），一次性加载（按一次加载方式计算竖向力），模拟施工加载1，模拟施工加载2]。 “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平
PKPM设置参数
（一） 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误，欢迎斧正。更欢迎参与。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必须是刚性板假定。内力计算时，则在任何情况下均不能设为刚性板。 9、墙元侧向节点信息：一般工程选“出口”，剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。选“内部”时，计算精度会有一点点降低，但速度要快很多。 10、结构材料信息：共5个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。按含义选取，砌体结构用于底框结构。 11、结构体系：按结构布置的实际状况确定。共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。
PKPM参数设置
PKPM参数设置 有关PKPM软件SATWE的总信息以下是SATWE总信息中各参数如何取值,规范出处,对设计很有参考价值,当然有些参数还需要与当地的实际情况和工程的具体实际结合,以达到更合理的设计: 总信息 .............................................. 结构材料信息: 钢砼结构................ 按主体结构材料填写 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00.............. 应考虑构件装修重量，建议取27kN/m3 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00.............. 一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00.............. 一般取0（地震力.风力作用方向，反时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时, 宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0................ 无地下室时填0 竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式.... 多层取[一次性加载]；高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，高层框剪基础宜取[模拟施工加载2] 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载...选[计算风荷载] 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力...选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条） 特殊荷载计算信息: 不计算.................. 一般情况下不考虑 结构类别: 框架结构................ 按结构体系选择 裙房层数: MANNEX= 0............... 无裙房时填0 转换层所在层号： MCHANGE= 0.............. 无转换层时填0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00............ 一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点................ 剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，[出口]精度高于[内部]，参见《手册》 是否对全楼强制采用刚性楼板假定是............. 计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条；计算内力与配筋及其它内容时选[否] 风荷载信息 .......................................... 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.45 .......... 取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50），《荷规》7.1.2（强条），附录 D.4附表D.4 地面粗糙程度: B 类.................... 有密集建筑群的城市市区选[C]类；乡村、乡镇、市郊等选类，D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；详《荷规》7.2.1条 结构基本周期（秒）: T1 = 0.06............... 宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n， n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；
PKPM-SATWE参数信息设置
SATWE 计算参数选择 总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：0 初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。如果这个角大于15度，可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。 地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。 2混凝土容重：26kN/m2 在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2 3钢材容重：78 kN/m2 4裙房层数：按实际情况。 高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。 5转换层所在层号：按实际情况。 抗规3.4.3规定；高规10.2.6规定 6地下室层数：按实际情况。 7墙元细分最大控制长度：1 程序限定1.0－5.0之间，隐含值为2.0，该值对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取隐含值，对于框支剪力墙结构，可取的略小一些，取1.5或1.0。 8对所有楼板采用刚性楼板假定： 位移计算（周期计算）必须在刚性楼板假定条件下计算得到，而构件设计（配筋）应采用弹性楼板计算。9后面三个基本按默认
10结构体系：按实际情况。 剪力墙结构与框剪结构细分要看规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)是否大于50% 11恒活荷载计算信息：一般选择“模拟施工方法3” 当计算框架－剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。如有竖吊构件（如吊柱），必须选择“一次性加载。 5.1.9、高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。 “模拟施工方法1”加载：就是按一般的模拟施工方法，对于高层结构一般都采用这种方法计算。但这是在"基础嵌固约束"假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。 “模拟施工方法2”加载：在模拟施工方法1的基础上将竖向构件（墙、柱）的侧向刚度增大10倍的情况下，再进行结构计算，采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理的情况，由于竖向刚度放大，使水平梁的两端的竖向位移差减少，从而使其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近于手算。 12风荷载计算信息：选择“计算风荷载”。 13地震作用计算信息：一般选择“计算水平地震力”。 当满足下面规定时，选择“计算水平与竖向地震力”。多层建筑： 《抗规》5.1.1.4、8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。 高层建筑： （强规）3.3.2、高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：…… 3、8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用； 4、9度抗震设计时应计算竖向地震作用。
pkpm参数设置的问题
1.风荷载 风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ W。其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo 略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。具体的变化包括下面几条: 1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。 2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。 3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D 类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。 4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。与结构的材料和形式有关。 5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。 6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08-1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。其中N为结构层数。 PKPM结构设计参数2 2.地震作用 1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种情况(见新抗震规范表3.2.2)。 2）、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地震分组,分别为设计地震第一组、第二组和第三组。 3)、特征周期值：比89规范增加了0.05s以上,这在一定程度上提高了地震作用。 4)、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条,设计反应谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5Tg以内与89规范相同,从5Tg起改为倾斜下降段,斜率为0.02。对于阻尼比不等于0.05的结构,设计反应谱在阻尼比δ等于0.05的
最新pkpm参数设置
结合规范的SATWE参数说明 (2013-07-31 18:36:06) 转载▼ 四、活载信息 1、柱、墙设计活荷载：【不折减】或【折减】 作用在楼面上的活荷载，不可能以标准值的大小同时布满所有楼面上，所以在墙柱设计时，需要考虑实际荷载沿楼面分布的变异情况。 民用建筑勾选折减。非民用建筑另议。 注意：在PMCAD的<楼面荷载传导计算>中也有“荷载折减”选项。如果两处选折减，则荷载折减会累加。 2、传给基础的活荷载：【不折减】或【折减】 民用建筑勾选折减。非民用建筑另议。 3、梁活载不利布置最高层号： 此参数若取0，表示不考虑活荷载不利布置。若取>0的数NL,就表示1~NL各层均考虑梁活载的不利布置。 考虑活载不利布置后，程序仅对梁活荷不利布置作用计算，对墙柱等竖向构件并不考虑活荷不利布置作用，而只考虑活荷一次性满布作用。 建议：一般多层混凝土结构应取全部楼层；高层宜取全部楼层。见《高规》5.1.8。 按自然层号填入。 4、柱、墙、基础活荷载折减系数：《荷规》表5.1.2。 此处仅当勾选了【折减柱、墙设计活荷】或【折减传给基础的活荷】后，才生效。 5.考虑结构使用年限的活荷载调整系数： 该参数见《高规》5.6.1条：使用年限为50年时取1.0；100年取1.1。 五、调整信息 1、梁端负弯矩调整系数： 在竖向荷载作用下，当考虑框架梁及连梁塑性变形内力重分布时，可对梁端负弯矩进行调幅，并相应增加其跨中正弯矩。 此项调整只针对竖向荷载，对地震力和风荷载不起作用。 《高规》5.2.3条，梁端负弯矩条幅系数对于：
1）装配整体式框架取0.7~0.8； 2）现浇框架取0.8~0.9； 3）对悬臂梁的负弯矩不调幅； 建议一般取0.85 2、梁活荷载内力放大系数： 【梁设计弯矩放大系数】起源于梁活载的不利布置。当不考虑活载不利布置时，梁活载弯矩偏小，故通过该参数调整梁弯矩设计值，作为安全储备。 因此，该系数，只对梁在满布荷载下的内力（包括弯矩、剪力、轴力）进行放大，然后再与其它荷载工况进行组合。 一般工程建议取1.1~1.2. 如果已经考虑了【梁活载不利布置】后，则应取1。 3、梁扭矩折减系数： 对于现浇楼板结构，当采用刚性楼板假定时，可以考虑楼板对梁的抗扭作用而对梁扭矩进行折减。 折减系数可在0.4~1.0范围内取值，建议一般取默认值0.4.详见《高规》5.2.4 但对结构转换层的边框架梁扭矩折减系数不宜小于0.6。 4.托墙梁刚度放大系数： 托墙梁刚度放大系数的原因：对于实际工程中“转换大梁上面托剪力墙”的情况，墙与梁之间的实际协调关系在计算模型中不能得到充分体现。1）实际的结构受力情况是，剪力墙的下边缘与转换梁的上表面变形协调。2）计算模型的情况是：剪力墙的下边缘与转换大梁的中性轴变形协调。于是计算模型中的转换大梁的上表面在荷载的作用下会与剪力墙脱开，失去本应的变形协调。与实际情况相比这样的计算模型的刚度偏柔。 建议一般取默认值100. 5.实配钢筋超配系数 对于【9度设防烈度的各类框架】和【一级抗震等级的框架结构】，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端弯矩、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。根据《抗规》6.2.2条，6.2.5条及《高规》6.2.1条、6.2.3条，一、二、三、四级抗震等级分别取1.4、1.2、1.1和1.1。 本参数只对【一级框架结构】或【9度区框架】起作用，程序可自动识别；当为其它类型的结构时，也不需要用户手动修改为1.0。 5、连梁刚度折减系数： 多、高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁刚度会有所减低。程序通过该参数来反映开裂后的连梁刚度。
技术措施-PKPM参数2018
结构专业技术措施之PKPM-SATWE参数取值： 一．总信息： 1)水平力与整体坐标夹角： 该参数主要针对风荷载计算，同样对地震力起作用。只需考虑其它角度的地震作用时，无需在此填数值，应填“斜交抗侧力构件方向地震数，相应角度”或勾选“程序自动考虑最不利水平地震作用” 一般按0输入。 2）混凝土容重： 钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值： 结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构 重度 26 26.5 27 3) 钢材容重： 一般情况下，钢材容重为78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材的容重可以填入适当值。 4）裙房层数：层数要从最底层算起，包括地下室层数。此参数主要用来确定剪力墙底部加强区高度。 抗规第6。1。3条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；但是该参数的作用在程序中并没有反应。绘图中采用构造加强。 注意：对于体型收进的高层建筑结构、底盘高度超过总高度20%的多塔尚应符合高规10.6.5条；目前程序不能自动将体型收进部位上、下各两层塔楼周边竖向构件抗震等级提高一级，需要在“特殊构件定义”中自行定义，不宜事后提高配筋。 5)转换层所在层号：层数要从最底层算起，包括地下室层数。 如果有转换层，必须在此指明其层号，以便进行正确的内力调整。 注意：程序不能自动识别转换构件! 作用：a、程序自动判断加强区层数；b、输入转换层数，并选择相应的楼层刚度算法，软件会输出上下层楼层刚度比。C、计算参数中有将转换层号自动识别为薄弱层的选项。 抗震等级：程序设有“框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级”的选项。（高位转换可以自动再提高） 转换层全层应设置为“弹性膜”（平面内刚度真实考虑，平面外为0） 转换层结构选择“施工模拟3”时，施工次序：宜将转换层与其上2层设为同一施工次序。 6)嵌固端所在层号： 如在基础顶面嵌固，嵌固端所在层号为1；当地下室顶板作为嵌固端部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1. 作用：确定剪力墙底部加强部位时，程序将起算层号取为：嵌固端所在层号-1；程序自动将嵌固端下一层的柱纵向钢筋对应上层增加10%；梁端弯矩设计值放大1.3倍。 涉及到《底层》的内力调整等，程序针对嵌固层进行调整。 7）地下室层数：
PKPM参数设置教程
1.1.1 水平力与整体坐标夹角(度) 规范规定:《抗震规范》，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进形抗震验算”。 程序实现：该参数为地震作用力方向或风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正，如地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向称为最不利地震作用方向，从严格意义上讲，规范中所讲的主轴是指地震沿该轴方向作用时，结构只发生沿该轴方向的侧移而不发生扭转位移的轴线，当结构不规则时，地震作用的主轴方向就不一定时0°或90°，如最大地震力方向与主轴夹角较大时，可以输入该角度考虑最不利作用方向的影响。 操作要点：由于设计人员事先很难估算结构最不利地震作用方向，因此可以先取初始值0°，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应将该角度重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。 注意事项：（1）为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入。 （2）本参数不是规范要求的，供设计人员选用。 （3）本参数也可以考虑最大风力作用的方向，但需要用户自行设定多个角度进行计算，比较多次计算结构取最不利值。 1.1.2 混凝土容重（kN/m3） 规范规定:参看《荷载规范》附录A常用材料和构件的自重表。容重是用来计算梁、柱、墙、板重力荷载用的。 操作要点：初始值钢筋混凝土容重为25.0 kN/m3,这适合于一般工程情况，若采用轻只混凝土或需要考虑构件装饰层重量时，应按实际情况修改此参数。 注意事项：如果结构分析是不想考虑混凝土构件自重荷载，可以填0。 1.1.3 对所有楼层强制采用刚性楼板假定 规范规定:《高规》，“进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内均无限刚性” 程序实现：选择该项后，程序可以将用户设定的弹性楼板强制为刚性楼板参与计算。 操作要点：初始值为不选择该项。 （1）在计算位移、周期等控制参数时，应选择该项，将弹性楼板强制为刚性楼板参与计算，以满足规范要求的计算条件，计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式进行配筋和其他就算分析。 注意事项：对于复杂结构，如不规则坡屋顶、体育馆看台、工业厂房，或者柱、墙不在同一标高，或者没有楼板等情况，如果采用强制刚性楼板假定，结构分析会严重失真。对这类结构可以查看位移的<详细输出>，或观察结构的动态变形图，考察结构的扭转效应。 （2）对于错层或带夹层的结构，总是伴有大量的越层柱，如采用强制刚性楼板假定，所有越层柱将受到楼层约束，造成计算结构失真。 操作要点：按工程实际情况设定结构材料信息 操作要点：按工程实际情况确定结构体系 规范规定:《高规》，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响，施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。”
pkpm七个重要参数
一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。 轴压比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规 5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。 剪重比不满足时的调整方法： 1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整： 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。 三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。 刚度比不满足时的调整方法： 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整： 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。 四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。 位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上
对pkpm参数设置的疑问解答
1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比较符合逐层施工的实际情况。模拟施工加载2则可以更合理的给基础传递荷载。复杂结构设计人员可以指定施工次序。 2、修正后的基本风压一般就是荷载规范规定的基本风压，对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放大10%~20%，门刚中则规定按放大5%采用。 3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度。结构阻尼比取0.01~0.02，程序缺省0.02。 4、侧刚计算方法：一种简化计算法，计算速度快，但应用范围有限，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等）用此法会有一定误差； 总刚计算方法：精度高，适用范围广，计算量大。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，两种方法结果一样。 （以下转贴） “刚性楼板”的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续，均可采用这个假定。 相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度，所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度，以弥补面外刚度的不足。同样原因，也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。 “弹性板6 ”的适用范围：所有的工程均可采用。 相关注意：由于已经考虑楼板的面内、面外刚度，则梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减。板的面外刚度将承担一部分梁柱的面外弯矩，而使梁柱配筋减少。此时结构分析时间大大增加。
“弹性板3 ”的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大，外刚度承担荷载，不使梁柱配筋减少，以保证梁柱设计的安全度。“ 如厚板转换层中的厚板，板厚达到1m以上。而面外刚度则需要按实际考虑。 相关注意：一般在厚板转换层不设梁，或用等代梁，并注意上下部轴线差异产生的传力问题。 “弹性膜”的适用范围：仅适用于梁柱结构，设计时不使楼板面相关注意：不能用于“板柱结构”。设计时可以进行梁的刚度放大和扭矩折减。 （弹性楼板6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳单元．原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板6计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑．此外计算工作量大．因此该模型仅适用于板柱结构；弹性楼板3：考虑楼板的面内刚度无限大，并考虑楼板的面外刚度．适用于厚板转换层；弹性膜：考虑面内刚度，面外刚度为零．采用膜剪切单元．弹性板由用户人工指定，但对于斜屋面，如果没有指定，程序会缺省为弹性膜，用户可以指定为弹性板6或者弹性膜，不允许定义为刚性板或者弹性板3） 5、根据高规（JGJ 3-2010）第，抗震设计时SATWE计算结果中楼层层间最大位移与层高之比的限值可不考虑偶然偏心的影响。 6、对于质量和刚度分布明显不对称的结构应选择双向地震作用；《高规》规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响；SATWE程序允许同时考虑双向地震作用和偶然偏心，此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震计算，而偏心地震作用并不考虑双向地震，另外考虑双向地震并不改变内力组合数。 7、振型个数选择原则：《抗规》GB 50011-2010中 一般情况振型数至少为3个，且为3的整数倍（3N，N≤层数）；当考虑扭转耦联计算时应不少于9个，对于多塔结构应大于12个。《高规》JGJ 3-2010中，B级高度的高层结构、混合结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振
PKPM参数设置和文本详解讲解
PKPM参数设置和文本分析详解(一) 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必
2010 PKPM参数(超详细)解析
一、总信息 1、水平力与整体坐标夹角： 该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。 SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。 一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条 2 款执行的。对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而｛斜交抗侧力｝程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。 只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷