_沉埋桩加固滑坡体模型试验的机制分析

第26卷第7期岩石力学与工程学报V ol.26 No.7 2007年7月Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering July，2007 沉埋桩加固滑坡体模型试验的机制分析

雷文杰1，郑颖人2，王恭先3，冯夏庭4，马惠民3

(1. 河南理工大学安全科学与工程学院，河南焦作 454003；2. 后勤工程学院军事建筑工程系，重庆 400041；

3. 中铁西北科学研究院有限公司，甘肃兰州 730000；

4. 中国科学院武汉岩土力学研究所，湖北武汉 430071)

摘要：为研究沉埋桩加固滑坡体的作用机制，采用土压力盒和壁面式压力盒等多种测试手段，完成一系列室内大

型模型试验。在外界施加的滑坡推力作用下，测试桩后推力和桩前抗力，分析桩后和桩顶坡体受力状态的变化。

根据监测数据的动态变化，判断坡体出现滑裂面的时间和滑裂面的位置，并分析桩抗滑段长度变化时滑坡体的破

坏形式与变化规律，同时计算桩顶以上坡体承担的滑坡推力；判断桩身截面的物理状态，计算坡体出现滑裂面时

桩身所受的滑坡推力，分析沉埋桩加固滑坡体的机制、桩长变化桩身所受的滑坡推力及其分布规律与桩顶滑体所

承担推力之间的关系，为沉埋桩设计提供科学依据。

关键词：边坡工程；土压力盒；滑坡体应力状态；桩顶滑坡推力；桩身推力；沉埋桩；大型模型试验

中图分类号：P 642.22 文献标识码：A 文章编号：1000–6915(2007)07–1347–09 MECHANISM ANALYSIS OF SLOPE REINFORCEMENT WITH DEEPLY

BURIED PILES WITH MODEL TEST

LEI Wenjie1，ZHENG Yingren2，WANG Gongxian3，FENG Xiating4，MA Huimin3

(1. School of Safety Science and Engineering，Henan Polytechnic University，Jiaozuo，Henan454003，China；

2. Department of Civil Engineering，Logistical Engineering University of PLA，Chongqing400041，China；

3. Northwest Research Institute Co.，Ltd.，China Railway Engineering Corporation，Lanzhou，Gansu730000，China；

4. Institute of Rock and Soil Mechanics，Chinese Academy of Sciences，Wuhan，Hubei430071，China)

Abstract：To study the mechanism of deeply buried piles stabilizing the slope，a series of large-scale model tests are carried out. Several testing tools including rigid load cells are employed to measure the anti-sliding forces initiated by the piles and the sliding force exerted by the piles，especially the earth pressure cells are used to measure the variation of stress condition at the rear of the back of piles and upward to the top of piles as the sliding force impelled by the system of force output. On the basis of the variation process of measured data，the time and the location of slide surface in the slope are identified；and the maximal anti-sliding forces upward to the top of piles are calculated. Then，the failure modes and transformation were analyzed as the anti-sliding length of the piles changed. Physical conditions of the pile cross-section are determined；and the sliding force subjected to the piles was estimated. The mechanism of deeply buried piles for the slope reinforcement and the relationship between the sliding forces subjected to the piles and that supplied by the slope upward to the top of piles are analyzed to supply scientific basis for the design method of the deeply buried piles.

Key words：slope engineering；earth pressure cells；stress state of sliding body；sliding force upward to the top of piles；lateral force on the back of piles；deeply buried piles；large-scale model test

收稿日期：2006–10–31；修回日期：2007–01–15

基金项目：国家重点基础研究发展规划(973)项目(2002CB412708)

作者简介：雷文杰(1974–)，男，博士，1998年毕业于焦作工学院采矿工程专业，主要从事地质灾害的防治理论与设计方面的研究工作。E-mail：

? 1348 ? 岩石力学与工程学报 2007年

1 引言

抗滑桩的结构形式多样，如矩形桩、埋入式抗滑桩、预应力锚索抗滑桩、变截面抗滑桩、推力桩和微型桩[1～4]等。为了满足加固效果，而且考虑材料节约、经济，近年来工程实践中发展出新型加固方式——沉埋桩。沉埋桩与常规的抗滑桩结构形式有所不同，沉埋桩是桩顶以上还有一定厚度的滑坡体没有支挡结构，沉埋桩可以利用滑坡体自身的强度来承担部分滑坡推力。沉埋桩加固方式也可使滑(边)坡达到足够的稳定性，而且有很好的经济效益。雷文杰等[5～7]利用有限元极限分析表明：桩长变短，桩身的滑坡推力、桩的最大弯矩与最大剪力均降低，这说明沉埋桩加固滑坡经济合理，是一种有着良好应用前景的边滑坡支挡结构。然而沉埋桩的推广使用还远远不够，主要因为还没有完整的设计理论，而且缺少大型物理模型试验的有力验证。

国内不少研究机构从事沉埋桩的室内模型试验。熊治文[8]在介绍沉埋桩相关试验的基础上，说明了沉埋桩的受力分布规律、适用条件以及沉埋桩受到的滑坡推力与桩顶埋深之间的关系，并将试验的模型简化为平面应变模型，因而没有考虑模型在试验过程中的三维空间效应，做出相应的结论值得商榷。

为给实际工程设计提供理论依据，有关规范[9]为验证沉埋桩简化计算公式是否能合理地反映埋入式抗滑桩的阻滑效果进行沉埋桩的模型试验。试验结果认为：试验所获得的滑坡推力大于重庆市地质灾害防治与设计规范附录推荐的2个平衡条件反算滑坡推力的较小值，说明规范计算的埋入式抗滑桩悬臂段长度能够提供足够的抗滑力；试验有模型桩时滑体的破坏既不是过桩顶产生的被动土压力破裂面滑动，也不是沿过桩顶产生的水平滑裂面滑动，而是介于2种滑动模式之间的破坏。对于埋入式抗滑桩悬臂段长度增加，滑体破坏模式更接近与沿过桩顶产生的水平滑裂面滑动，因而认为滑体强度较高、桩长合适时可采用埋入式抗滑桩治理滑坡。

为验证沉埋桩加固滑坡体的机制，在中铁西北科学研究院有限公司工程检测中心结构模型实验室完成系列大型室内沉埋桩机制模型试验。主要研究沉埋桩长度变化时滑坡体的破坏形式与变化规律，沉埋桩加固滑坡体的机制、桩长变化桩身所受的滑坡推力及其分布规律与桩顶滑体所承担推力之间的关系，为沉埋桩设计提供科学依据。

2 试验设备与试验模型

2.1 试验设备

试验设备由加压系统、模型槽以及监测系统组成。加压系统包括加压设备和加压控制系统，而监测系统包括监测元件和数据采集系统。

2.1.1 加压系统

加压系统包括油泵总成、多路稳压器、终端压力输出千斤顶和压力输出控制面板。滑坡推力外载通过位于推力板上下4个千斤顶施加，下部2个千斤顶型号相同，最大量程为600 kN；上部2个千斤顶型号相同，最大量程为300 kN。推力板滑坡推力输出千斤顶为双向油路，侧板千斤顶为单向千斤顶。

滑床以上两侧均设有较厚的钢板作为侧板，每相邻侧板之间设有可以自由移动的观察窗，用来观察滑坡体的变形。侧板千斤顶不输出压力，其作用仅使侧板保持垂直不变形，侧板下部由导轨支撑，侧板可以沿导轨移动。加压设备与控制面板、侧板千斤顶和主推板千斤顶形状分别见图1～3。

图1 压力输出系统

Fig.1 System of force output

2.1.2 模型槽

试验模型槽见图4，模型槽由推板、侧板和观察窗围成，模型槽的纵向长度为4.00 m，净宽为2.03 m，推力板和侧板高度为2.00 m，滑面以上滑床深度最深达0.80 m。坡体模型纵向长度为3.50 m，宽度为2.03 m，滑床高度为0.80 m。设桩位置滑体高度为1.50 m。每次试验中滑坡体坡面形状不变而桩长发生变化。

控制面板

油泵总成

第26卷 第7期 雷文杰，等. 沉埋桩加固滑坡体模型试验的机制分析 ? 1349 ?

图2 侧板千斤顶

Fig.2 Jacking apparatus of lateral plate

图3 主推板千斤顶

Fig.3 Jacking apparatus of leading toggle plates

图4 试验模型槽示意图

Fig.4 Schematic diagram of model pit

2.1.3 监测系统

试验中使用的监测系统包括位移传感器、百分表、壁面式压力盒、土中应力压力盒和荷重传感器，其中土压力盒在同类模型试验中是首次应用，并取得了不错的测试效果。所有监测元件数据的采集主要

为2种仪器，应变式测试元件由应变采集仪TDS –302采集数据，振弦式测试元件数据采集由振弦传感器读数仪GK –401采集数据。 2.2 试验模型

试验模型包括滑体和滑带、滑床、模型桩和试

验模型的边界条件、加载设计、监测项目、试验内容和各种监测元件的标定。 2.2.1 滑体和滑带

为保证滑体性质基本一致，滑体材料取自兰州

市一砖窑场，为红黏土，这样模型试验中滑体近似为均质材料。所需土样体积为17 m 3。夯实后密度约为2.0×103 kg/m 3，滑体体积约为9.1 m 3。滑带被认为是滑床与滑体之间的双层塑料薄膜，为了增强滑动效果，在2层塑料薄膜之间刷上一层润滑油。这样滑带的抗剪强度要比滑体强度低，滑带强度通过无桩试验时坡体处于极限状态时滑坡推力反算可得。

滑床土由水泥和土拌和而成，土样取自兰州市郊区山顶风化的砂性土，水泥与土的配合比为1∶

8。经测定，滑床土的平均密度为1.87×103 kg/m 3，平均单轴抗压强度为2.1 MPa 。 2.2.2 模型桩

模型桩采用钢筋混凝土浇注，桩的混凝土强度等级为C20，水泥强度等级为42.5R 。桩的断面为12 cm×18 cm ，抗滑段长度分别为50，80，110，150 cm ，锚固段长度固定为70 cm ，桩间距为50 cm ，每次试验需用4根同一规格的沉埋桩。 2.2.3 试验模型的边界条件

滑坡体前缘自由，为保证试验过程中滑体土只会发生沿滑坡推力方向的变形，抑制滑体产生侧向变形，滑体侧边安置侧板，垂直侧板方向由单向千斤顶支撑，侧板底部由轮子支于导轨之上，每相邻侧板之间设置观察窗，观察窗挂在两相邻侧板之上。

推力板受力不断增大时，侧板和观察窗可沿土体滑动方向发生相互移动。为不影响挡板附近坡体纵向变形，每次试验前侧板表面铺上两层塑料薄膜保持光滑，以减少侧板与滑体之间的摩擦。实际上，由于观察窗挂在相邻侧板之间，本身也有5 cm 的厚度，滑坡体所受的滑坡推力部分作用到观察窗上。试验过程中发现，观察窗的水平位移量总是大于侧板的位移量。

对于施加推力载荷端，推力板在行进过程中要

300 kN 千斤

600 kN 千斤顶

侧板

侧板千斤顶

观察窗

侧板

推板

? 1350 ? 岩石力学与工程学报 2007年保持垂直平动，不至于出现由于推力板的转动，上

部坡体产生人为的滑面。

2.2.4 加载设计

荷载采用分级加载，每级载荷施加后待坡表在连续3次测试后各特征点位移传感器读数、桩顶位移传感器读数和桩上压力盒读数变化基本稳定后再施加下一级载荷。每次加载的大小基本保持相同，在每一级载荷中要注意压力表读数上下稍许跳动，要使压力大小维持在同一水平。

2.2.5 监测项目

监测点布置是为了了解滑坡体所受的外部推力、滑坡体内部的土压力变化、坡体表面和抗滑桩桩顶的变形、桩前和桩后的滑坡推力。监测内容包括：(1) 安装位移传感器，监测推力板的位移和坡体表面各特征点和桩顶的位移；(2) 埋设土压力盒，测试桩前后距50 cm、沿滑体高度方向上各点的土压力及其变化；(3) 埋设土压力盒，测试3/4，1/2和1/3长桩桩顶以上土体的土压力及其变化；(4) 距推板5 cm、沿其高度方向上埋设土压力盒，测试各点的土压力；安装载荷传感器，测试千斤顶输出的外界推力；(5) 桩前、后沿桩身高度每隔15 cm 埋设壁面式压力盒，测试桩的滑坡推力和桩前抗力。

2.2.6 试验内容

试验共计5组：(1) 无桩时使坡体整体滑动；(2)桩长为2.2 m(全长桩)使滑坡体整体破坏；(3) 桩长为1.8 m(3/4长桩)加载直至坡体破坏；(4) 桩长为1.5 m(1/2长桩)加载直至坡体破坏；(5) 桩长为1.2 m (1/3长桩)加载直至坡体破坏。

2.2.7 各种监测元件的标定

监测元件的标定关系试验数据结果的成败，是整个模型试验中最基础的工作，也是最重要的工作。模型试验开始前先要进行各种压力盒和位移传感器的标定。

每种压力盒要合理设置，载荷与读数的之间线性关系和读数的稳定性至关重要，它的效果如何直接影响后续试验数据的可靠性、正确性。图5，6分别为壁面式压力盒和土压力盒的标定曲线。

3 试验机制的对比分析

3.1 模型形状和监测位置布设

图5 壁面式压力盒标定曲线

Fig.5 Calibration curve of rigid load cell

图6 土压力盒标定曲线

Fig.6 Calibration curves of earth pressure cells

各种桩长的试验模型和监测点布置见图7。图中标识了桩的形状、坡体表面位移测点位置，且a，b，c和d中依次标出土压力盒在全长桩、3/4长桩、1/2长桩和1/3长桩模型试验中的埋设位置。桩长为2.2 m，即桩顶延伸到坡体表面，这种形式的桩称为全长桩。桩长为1.8 m时，抗滑段长度为1.1 m，这种形式的桩又称为3/4长桩。桩长为1.5 m时，抗滑段长度为80 cm，桩顶距坡面竖直距离为70 cm，这种形式的桩又称为1/2长桩。桩长为1.2 m时，抗滑段长度为50 cm，其长度是设桩位置滑体厚度的1/3，这种形式的抗滑桩又称为1/3长桩。

3.2 滑坡体中土压力的变化

3.2.1 桩后滑裂面形成的时间和位置

图8为全长桩模型试验中桩后100 cm土压力的变化曲线，相应的土压力盒布置见图7(a)。土压力盒29828位于滑面，29835位于滑面以上45 cm，29826位于滑面以上90 cm。由图8可知，加压初期1

1

2

2

压强/kPa

应

变/

1

－

6

压力/kN

应

变/

1

－

6

第26卷第7期雷文杰，等. 沉埋桩加固滑坡体模型试验的机制分析 ? 1351 ?

(a) 全长桩(b)3/4长桩

(c)1/2长桩(d)1/3长桩

图7 试验模型与监测位置布置

Fig.7 Test models and layout of monitoring locations

图8 全长桩桩后的土压力

Fig.8 Earth pressures at the rear of piles with full length

piles

滑坡推力为152 kN)时，位于滑面和滑面以上45 cm

处土压力盒读数继续增加，滑面以上90 cm处土压

力盒读数达到最大值，说明该位置以上坡体进入极

限状态，桩后滑裂面形成，滑面位于坡面以上45～

90 cm。

图9为3/4长桩模型试验中桩后50 cm处土压

力的变化曲线，其相应的土压力盒布置见图7(b)。

土压力盒29831，29827，29825，29821距滑面以上

高度分别为0，45，90，135 cm。加压初期，土压

力逐渐增加；加压时间t = 41.5 h(推力板施加的滑坡

推力为133 kN)时，位于滑面和滑面以上45 cm处

土压力继续增加，滑面以上90和135 cm两处土压时间/h

土

压

力/

k

P

a

? 1352 ? 岩石力学与工程学报 2007年

图9 3/4长桩桩后的土压力

Fig.9 Earth pressure at the rear of piles with the length ratio 3/4

进入极限状态，桩后滑裂面形成，滑面位于坡面以上45～90 cm 。

图10为1/2长桩模型试验中桩后50 cm 处土压力的变化曲线，其相应的土压力盒布置见图7(c)。土压力盒29831，28826，29818，29821距滑面以上高度分别为0，45，90，135 cm 。加压初期，土压力逐渐增加；加压时间t = 64.9 h(推力板施加的滑坡推力为131 kN)时，位于滑面和滑面以上45 cm 处土压力继续增加，滑面以上90和135 cm 两处土压力达到最大值，说明自该时刻滑面90 cm 以上坡体进入极限状态，桩后滑裂面形成，滑面位于坡面以上45～90 cm 。

图10 1/2长桩桩后的土压力

Fig.10 Earth pressure at the rear of half length piles

图11为1/3长桩模型试验中桩后50 cm 处土压力的变化曲线，其相应的土压力盒布置见图7(d)。土压力盒29831，28826，29818，29821距滑面以上高度分别为0，45，90，135 cm 。加压初期，土压力逐渐增加；加压时间t = 65 h(推力板施加的滑坡推力为108 kN)时，位于滑面和滑面以上45 cm 处土压力继续增加，滑面以上90和135 cm 两处土压力达到最大值，说明自该时刻滑面90 cm 以上坡体

图11 1/3长桩桩后的土压力

Fig.11 Earth pressures at the rear of piles with the length ratio

1/3

进入极限状态，桩后滑裂面形成，滑面位于滑面以上45～90 cm 。

3.2.2 沉埋桩桩顶以上滑面形成的时间和滑面位置

图12～14为沉埋桩桩顶以上土压力变化曲线。图12为3/4长桩在外部荷载逐渐施加过程中，桩顶以上土压力变化曲线，桩顶以上还有40 cm 坡体。土压力盒29820位于桩顶，而29815位于桩顶以上20 cm 。加压初期，桩顶以上土压力逐渐增加；加压时间t = 41.5 h(与桩后滑裂面形成时间相同)，桩顶

图12 3/4长桩桩顶以上土压力

Fig.12 Earth pressure upward to the top of piles with the

length ratio 3/4

图13 1/2长桩桩顶以上土压力

Fig.13 Earth pressure upward to the top of half length piles

时间/h

土压力/k P a

时间/h

土压力/k P a

时间/h

土压力/k P a

时间/h

土压力/k P a

时间/h

土压力/k P a

第26卷 第7期 雷文杰，等. 沉埋桩加固滑坡体模型试验的机制分析 ? 1353 ?

图14 1/3长桩桩顶以上土压力

Fig.14 Earth pressure upward to the top of piles with the

length ratio 1/3

以上土压力达到最大值；继续施加滑坡推力，桩顶位置土压力盒开始降低，桩顶以上20 cm 处土压力盒基本保持最大值水平；试验结束时，桩顶位置土压力接近于0。说明外界滑坡推力133.0 kN ，桩顶

以上土体达到最大抗滑能力，桩顶以上滑面形成时间与桩后滑裂面相同，自该时刻桩后与桩顶滑面贯通。

图13为1/2长桩在外部荷载逐渐施加过程中，桩顶以上土压力的变化曲线，桩顶以上还有70 cm 的坡体。土压力盒29815位于桩顶以上 5 m ，而29823位于桩顶以上45 cm 。加压初期，桩顶以上土压力逐渐增加；加压时间t = 64.9 h(与桩后滑裂面形成时间相同)，桩顶以上土压力达到局部峰值。说明外界滑坡推力131 kN ，桩顶以上土体达到最大抗滑能力，桩顶以上滑面形成时间与桩后滑裂面相同，

该时刻桩后与桩顶滑面贯通。

图14为1/3长桩在外界滑坡推力作用下，桩顶以上土压力的变化曲线，此时桩顶以上还有100 cm 的坡体。土压力盒29815位于桩顶，而29813位于桩顶以上22 cm ，29819位于桩顶以上63 cm 。加荷初期，桩顶以上土压力逐渐增加；加压时间t = 65 h (与桩后滑裂面形成时间相同)，桩顶以上土压力达到最大值；继续加荷，桩顶处土压力开始降低，桩顶以上土压力维持最大值水平。说明外界滑坡推力108 kN ，桩顶以上达到最大抗滑能力，自该时刻桩顶以上与桩后滑面贯通。 3.3 桩后滑坡推力变化

推力开始为0；继续加压，距滑面105 cm 压力盒读数开始降。图15～18分别为全长桩、3/4长桩、1/2长桩和1/3长桩桩后滑坡推力随时间的变化曲

图15 全长桩桩后推力变化

Fig.15 Variation of lateral force on the back of full length

piles

图16 3/4长桩桩后推力变化 Fig.16 Variation of lateral force on the back of piles with the

length ratio 3/4

图17 1/2长桩桩后推力变化

Fig.17 Variation of lateral force on the back of half length

piles

加压初期，桩后滑坡推力逐渐增加；继续加压，桩后截面受力状态发生变化。

从图15可以看出，加压初期，桩后滑坡推力逐渐增加，桩身承担滑坡推力部位集中在距滑面高度90 cm 以下，距滑面120，135 cm 处压力盒读数基本低，说明靠近桩顶部位裂缝向下延伸；加压时间

时间/h

土压力/k P a

时间/h

土压力/k P a

时间/h

土压力/k P a 距滑面高度105 cm 距滑面高度90 cm 距滑面高度75 cm 距滑面高度60 cm 距滑面高度45 cm 距滑面高度30 cm 距滑面高度15 cm 距滑面高度0 cm

距滑面高度0 cm 距滑面高度15 cm 距滑面高度30 cm 距滑面高度45 cm 距滑面高度60 cm 距滑面高度75 cm

－土压力/k P a

? 1354 ? 岩石力学与工程学报 2007年

图18 1/3长桩桩后推力变化

Fig.18 Variation of lateral force on the back of piles with the

length ratio of 1/3

t = 69.12 h ，位于滑面和距滑面15 cm 的压力盒读数改变原有增加趋势，大幅增加，上部压力盒读数突然降低，说明桩身截面混凝土已经达到抗拉强度，开始开裂，开裂截面位于距滑面高度15～30 cm ，试验结束后证实桩身开裂截面为距滑面20 cm 。

从图16可以看出，加压初期，桩后滑坡推力逐渐增加，桩身承担滑坡推力部位集中在距滑面高度90 cm 以下，距滑面105 cm 处压力盒读数基本为0；继续加压，距滑面90 cm 压力盒读数开始降低，加压时间t = 41.5 h ，距滑面高度90 cm 压力盒读数为0，说明靠近桩顶部位裂缝向下延伸至桩顶以下20 cm ；加压时间t =90.8 h ，距滑面75，90 cm 压力盒读数突然降低，下部位于滑面和距滑面15 cm 的压力盒读数突然改变原有增加趋势，且大幅增加，说明桩身截面混凝土已经达到抗拉强度，开始开裂，开裂截面位于滑面以下，试验结束后证实桩身开裂截面为距滑面15 cm 。

从图17可以看出，桩长变短，桩身承担滑坡推力的部位分布均匀。加压初期，桩后承担的滑坡推力逐步增加；加压时间t = 80.8 h ，距滑面高度75，60 cm 处压力盒读数不增反降，说明桩顶变形加速，滑床对抗滑桩的作用力超过混凝土的抗拉强度，滑面以下桩身截面开始开裂，开裂截面位于滑面以下10～30 cm 。

从图18可以看出，桩长变短，桩身承担滑坡推力的部位分布均匀。加压初期，桩后承担的滑坡推力逐步增加；该组试验在桩顶与桩后滑面形成以后，沉埋桩桩身截面断裂之前结束试验进程。试验过程中桩身滑坡推力均布，桩顶部位的滑坡推力还较滑面位置高。

3.4 沉埋桩承担滑坡推力的比较

表1为沉埋桩承担的滑坡推力和桩前抗力比较，不同长度的沉埋桩模型试验中，模型槽中间2根桩(1#，2#桩)承受的最大滑坡推力。

表1 沉埋桩承担的滑坡推力和桩前抗力比较

Table 1 Comparison of sliding and anti-sliding force supplied

by deeply-buried piles

1#桩

2#桩

桩类型

推力/kN 抗力/kN 推力/kN 抗力/kN 外界滑 坡推力 /kN 千斤顶 输出压力 /kN 桩顶

推力

/kN

桩顶推力

比例/%

全长桩 37.72 5.9045.10 6.98152.05

178.89 0.00

0.00 3/4长桩35.702.7537.414.22132.60 159.11 10.19 8.50 1/2长桩30.233.6628.022.84131.31 161.94 14.5014.20 1/3长桩

24.870.0820.990.25

107.81 170.00 21.29

23.60

从表1中可以看出，在桩后出现滑裂面之前，全长桩承担的滑坡推力和桩前抗力最大；3/4长桩抗滑段几乎全部承担滑坡推力，桩顶以上土体承担的滑坡推力比例仅占8.50%；桩身抗滑段长度继续降低，桩身滑坡推力降低，桩顶承担滑坡推力的比例增加，桩前抗力降低：1/2长桩桩顶承担的滑坡推力比例为14.20%，1/3长桩桩顶承担的滑坡推力比例为23.60%，桩前抗力几乎为0。

4 结 论

沉埋桩可以加固滑坡体，并可使滑坡体达到足够的稳定性，这在理论和工程实践都得到证实。由于模型试验中施加载荷并没有固定，试验中一直可施加载荷，至滑坡体与抗滑桩全部发生破坏，因此在一定荷载作用下沉埋桩可以达到工程上治理滑坡所需要的稳定性或稳定安全系数。

(1) 试验首次采用土压力盒测试桩后和桩顶以上坡体的受力状态。加压初期，土压力盒读数逐渐增加；加压到一定大小，桩后和桩顶以上坡体同时出现滑裂面，滑裂面以上坡体土压力不再随外界滑坡推力增加而增加，位于滑裂面处土压力开始降低，说明滑面开始相对下部坡体产生相对滑移。

(2) 利用壁面式压力盒可以测试桩前抗力和桩后推力。加压初期，桩后推力逐渐增加；继续加压，桩顶可能出现拉裂缝，并继续向下延伸；加压到一－时间/h

土压力/k P a

第26卷第7期雷文杰，等. 沉埋桩加固滑坡体模型试验的机制分析 ? 1355 ?

裂，裂纹继续发展，直至桩身截面完全断裂，丧失承载能力。

(3) 从试验还可以看出，抗滑桩的承载能力与抗滑桩的桩后推力随着桩长增加而增加，桩顶土体推力随桩长变短而增大，桩顶土体推力与滑坡推力之间的比例也随桩长变短而增大，可见沉埋桩的推力会小于全埋式抗滑桩。沉埋桩可将一部分滑坡推力转嫁给滑体上，表明当前沉埋桩设计中将全部滑坡推力作用在桩上是不合理的。

(4) 桩长变长，桩后和桩顶土体进入极限状态时滑裂面高度逐渐上移。由试验可知，桩长越长坡体稳定性越好或者说稳定安全系数越高，但从设计角度来看，过大的稳定性是没有必要的，因此只要满足设计要求，桩长是可以缩短的，这给沉埋桩的应用提供了科学依据。

(5) 桩的抗滑段长度变短，桩顶所受滑体在桩顶土体进入极限状态桩前所承当的滑坡推力比例就越大。桩长为1.2 m时，桩顶处滑坡推力比例可达23.60%。在滑坡推力施加过程中，桩顶滑体承当的滑坡推力逐渐增大；到一定时间，桩顶土体就会进入极限状态，继续施加滑坡推力，桩顶土体就会沿桩顶滑出。沉埋桩加固滑坡体的机制就是桩顶以上滑体的抗剪强度高于滑面，加固滑面附近的滑坡体，从而提高整个滑坡体的稳定型，同时又可以大大降低工程造价。沉埋桩是一种经济、实用的滑坡体支挡结构形式，在条件许可时，应大力推广。

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Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2005，24(Supp.2)：5 433–5 437.(in Chinese))

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Wuhan：Institute of Rock and Soil Mechanics，Chinese Academy of Sciences，2006.(in Chinese))

[7] 雷文杰，郑颖人，冯夏庭. 沉埋桩的加固滑坡体的有限元设计方法

探讨[J]. 岩石力学与工程学报，2006，25(增1)：2 924–2 929.(LEI Wenjie，ZHENG Yingren，FENG Xiating. Study on finite element design method of slope stabilized by deeply buried piles[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2006，25(Supp.1)：

2 924–2 929.(in Chinese))

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锚杆-抗滑桩的破坏机理

锚杆\抗滑桩的破坏机理 摘要：目前，在工程实践中已经普遍使用了锚杆抗滑桩体，但是因为一些客观因素的制约，针对锚杆抗滑桩在损害方面的研究目前还很少，因此使人们对其受力状况缺乏一个完整的认识，限制了进一步对其进行受力以及变形方面的探究。本文通过试验对锚杆、抗滑桩的破坏机理进行了探讨。 关键词：锚杆抗滑桩；试验；破坏机理 Abstract: at present, in the engineering practice has been widely used in the anchor pile body, but because some objective factors, the anti-slide pile in the research of damage has so few people to the stress state of a complete lack of understanding, the restrictions on its force further and deformation of the inquiry. This article through the test of anchor pile, the destructive mechanism is discussed. Keywords: anchor pile; Test; Failure mechanism 抗滑桩在其结构方面进行了多次的完善。而锚杆抗滑桩是一种新型的结构，该种结构是在锚固技术的基础上形成的，因为在该结构的桩顶设置了预应力锚杆，因此可以使锚杆以和抗滑桩一起分担滑坡推力。 1试验模型 试验实施的场所是自己制造的模型箱，夯实的黄土是模型箱内的主要组成，为了有效的确保滑体以及滑床土在强度方面是否均匀，在进行土体填筑的时候，要使各土层在填筑时候的厚度一定要和夯击遍数相一致。为了对滑坡进行有效的模拟，在土体中还安置了滑面，滑面的构成材料是两层塑料纸。如图所示。 为了使桩体和附近的土体在进行作用的过程中产生的压力以及桩体内部的压力能够很好的获得，要把一些土压力盒安置在模型桩的周围，同时还要把一些应变片粘贴在桩体的钢筋上。此外，把一些应变片也要粘贴在锚杆的钢筋上，这主要是为了使锚杆拉力出现变化时其变化值能够很好的取得。同时，为了避免桩顶以及坡面发生变形现象，还要相应的对其进行均匀的位移计的安置。 图锚杆抗滑桩的模型图

基于滑坡预测模型的研究进展

基于滑坡预测模型的研究进展 摘要：滑坡是由于边坡失稳而发生滑动的一种自然现象，是世界上最严重的自 然灾害之一，每年造成大量的人员伤亡和财产损失，特别是在多山多雨的地区。 因此，滑坡预测模型的精度的对保证人民的财产人生安全显得尤为重要。 关键字：滑坡预测模型精度 1.引言 滑坡是世界上最严重的自然灾害之一。目前，随着全球气候变暖，全球极端气候频繁发生，世界各地频繁出现暴雨。伴随暴雨出现的同时，滑坡、泥石流等地质灾害也频繁发生。 据资料统计，1995年以来，我国滑坡造成的年均死亡人数已经连续多年超过1000人，财产 损失65.2亿元，最高年份超过200亿元［1］。由于多山多雨，我国西南部地区的地质灾害 最严重［2］。2017年和2018年发生的地质灾害数量总体上比以往少一些，但是这也并能 说明地质灾害呈减少趋势，地质灾害的预治依然是自然灾害防治的重点。 2.概述 滑坡是地质灾害的主要类型，90%以上滑坡的发生都与降雨有关。滑坡带来的堆积物不 仅会摧毁房屋、农田，还可能造成堰塞湖，威胁下游人民的安全。从目前国内外的研究现状看：大量的滑坡预测模型采用数理统计、回归方法进行滑坡预测，这种方法主要研究各种导 致滑坡发生的滑坡因子与滑坡发生的关系，为下次滑坡的发生提出预警；还有一些采用结合 水文模型的力学方法，研究水文过程对边坡土壤稳定的影响，给出边坡稳定的系数，从而预 测滑坡的发生。 3.分类 根据研究目的不同，采用的研究方法也不同，主要的研究方法有：统计方法、力学模型 方法等。 统计方法是基于对已发生的滑坡与影响滑坡的因素统计回归，利用回归公式计算滑坡敏 感性、对特定的地点和时间可能发生的滑坡进行预测[3]。主要研究坡度、坡向、高程、地质、岩性、地质结构等滑坡因子与滑坡发生的关系，坡度是诱发滑坡发生的最要地质因子，坡度 越大、高程越高，滑坡发生的概率也就越大。降雨型滑坡的主要与降雨的大小和时间有直接 和间接关系。前期降雨据滑坡发生日数增加，对发生滑坡的影响也就越小，前一周的降雨对 滑坡的诱发作为微乎其微，前第3d的降雨对诱发滑坡的作用已变得很小。所以统计方法通 常通过统计滑坡当日前24h、18h、12h、6h、3h、1h的降雨量，再统计当日是否滑坡和滑坡 的数量确定出降雨量与滑坡发生的关系，从而对滑坡的发生提出预警。 力学方法是根据边坡的物理力学原理，边坡在外荷载作用下，达到极限平衡而失稳。当 研究大区域滑坡，缺乏地质、岩性等资料时，很多学者采用简化的二维极限平衡分析方法。 有些学者考虑降雨下渗对土壤内部的影响，兰恒星[4]提出的滑坡一水文耦合模型研究，采用 无限斜坡模型，假定地下水位、滑动面与地表平行，降雨产生的地表径流补给地下水，计算 边坡稳定性安全系数。这种耦合水文模型的方法考虑了降雨下渗过程，降雨使土壤增加了自重，增大了孔隙水压力，同时也减小了坡体的抗剪强度，增加了土体的滑动力、减小了抗滑力，使之更容易发生滑坡。王佳佳[5]通过简化运动波模型计算地下水位波动和土壤含水量变化，并与无限斜坡模型耦合进行滑坡危险性预测评价。Ciurleo[7]构建了基于物理理论的浅层 滑坡模型，并在土壤饱和与非饱和条件下验证，显示该模型更适用于饱和条件下。

财务报表分析实验报告

本科生实验报告 实验课程财务报表分析 学院名称商学院 专业名称会计学 学生姓名XXX 学生学号 指导教师XXX 实验地点理工大学 实验成绩 二〇16 年 4 月二〇16 年 5 月

填写说明 1、适用于本科生所有的实验报告（印制实验报告册除外）； 2、专业填写为专业全称，有专业向的用小括号标明； 3、格式要求： ①用A4纸双面打印（封面双面打印）或在A4大小纸上用蓝黑色水笔书写。 ②打印排版：正文用宋体小四号，1.5倍行距，页边距采取默认形式（上下 2.54cm，左右2.54cm，页眉1.5cm，页脚1.75cm）。字符间距为默认值 （缩放100%，间距：标准）；页码用小五号字底端居中。 ③具体要求： 题目（二号黑体居中）； 摘要（“摘要”二字用小二号黑体居中，隔行书写摘要的文字部分，小4 号宋体）； 关键词（隔行顶格书写“关键词”三字，提炼3-5个关键词，用分号隔开，小4号黑体)； 正文部分采用三级标题； 第1章××(小二号黑体居中，段前0.5行) 1.1 ×××××小三号黑体×××××（段前、段后0.5行） 1.1.1小四号黑体（段前、段后0.5行） 参考文献（黑体小二号居中，段前0.5行），参考文献用五号宋体，参照《参考文献著录规则（GB/T 7714－2005）》。

黄金矿业股份有限公司 摘要 黄金矿业股份有限公司，以下简称黄金,股票代码（600547）,2000年1月由省经济体制改革委员会批准，经招金集团公司、黄金集团，莱州黄金等五家法人单位发起设立的，主要从事黄金开采和选冶加工。其偿债能力、盈利能力、营运能力、成长能力的高低直接影响企业的持续生存发展，对影响这三项能力的相关指标的分析，是全面分析公司是否具有可持续发展的关键。 关键词：偿债能力；盈利能力；营运能力；成长能力

盈亏平衡分析模型实验报告

课程实验报告 专业年级09级会计 课程名称计算机会计学 指导教师 学生姓名 学号 实验日期2012年5月27日实验地点网络机房1 实验成绩 教务部制 二〇一二年五月二十七日

实验项目名 称 盈亏平衡分析模型 实验目的及 要求 掌握利用Excel电子表格建立盈亏平衡分析模型的方法 实验内容利用Excel提供的强大图形功能结合模型的研究需求，掌握把图形、控件、文本框、参考线、参考点等对象组合成可调图形的方法，用图形模型直观地研究决策模型参数对决策方案的影响。 实验步骤1、打开Excel应用软件； 2、在Excel工作表中建立模型框架，并在相应的单元格中输入产品单价、相关的变动成本和固定成本等参数的值。 3、根据题目已知条件，在预测销量下，利用公式分别求出边际贡献、销售收益、总成本、利润； 4、利用盈亏平衡计算公式计算出盈亏平衡销量； 5、利用数据下的模拟运算表，套用已知的销量得出做图所需的数据； 6、选定所需的数据，然后插入图表，创建XY散点图（平滑线散点图），并对图形做相应的调整； 7、以盈亏平衡销量为依据，创建满足经过盈亏平衡销量的垂直参考线的表； 8、以预测销量为依据，创建满足经过预测销量的垂直参考线的表； 9、分别复制两表格内容，选择到图内，在编辑下选选择性粘贴，新建系列，将该直线添加到图内； 10、从视图下的窗体中选择在图表内添加两个微调项控件，设置对象格式，使其分别在销量和价格变动时图中的线也随之相应的变动； 11、输入公式="销量="&C16&"时,利润="&C20&IF(C20>0,"盈利",IF(C20=0,"保本","亏损"))，使其显示当销量等于多少时，利润为多少，是盈利、保本还是亏损； 12、输入公式="单价="&C4&"时,盈亏平衡销量="&C22，使其显示当单价为多少时，盈亏平衡销量为多少，并将两显示内容分别放到相应的微调项控件之后，使其调微调项的时候数值相应的变动。 掌握实验环 境 用友ERP-U870 实验结果与 分析1、实验利用Excel的强大功能，能够很迅速的求出边际贡献、利润及盈亏平衡销量等； 2、在建图时记得系列产生在列，在画垂直线是新建系列； 3、在实验过程中因为Excel的版本不同出现了些差异； 4、实验应用Excel很好地模拟了“利润预测”部分的本量利分析法，并且运用Excel图表功能清晰明了的展示了出来； 注：可根据实际情况加页

高压旋喷桩加固

高压旋喷桩加固 高压旋喷桩加固的软土一般外在表现为灰、深色的细粒状流动性土壤。因此，为保持地基稳定，我们通常对软土地基进行降低其沉降速度、土质压缩性，改善抗剪能力、动力性能以防止水土流失与地面陷落的处理。公路中的软土地基处理一直是公路建设项目的关注重点，用于加固公路软基的强夯法、换填法、水泥搅拌桩法、旋喷桩等处理方法也因交通网的全面假设而不断发展。其中，高压旋喷桩以其施工简单方便、成本低、效果好的优势在工期紧的公路软基加固中占重要地位。高压旋喷桩加固的技术原理：高压旋喷桩是指通过进入土地深层的搅拌设施，将已被钻机送入预定土层的水泥等固化剂的混合搅拌，后经高压旋转呈脉动状喷出，制成的已渗透土壤空隙填充原有土壤并对周围土壤具有挤压作用的桩体。这一混合桩体具有高强度、紧密连接周边土壤且稳定的特质，可使原本不稳定的土壤变成高承载力高压缩性高抗剪性，沉降率大大降低的复合地基。 这一技术所依据的物理原理是：土体结构强度一定时如受到高速强能的喷射水流的冲击，可分散出许多细小土粒，而这些土粒中的大部分则会受旋转带来的离心力、高压带来的冲击力和本身重力的共同作用与配置好的水灰浆液混合在一起相互渗透形成极具凝聚力与抗压力的混合物质，这一混合物经钻机喷嘴的旋转提升喷射就会形成圆柱状的桩体，即高压旋喷桩。 高压旋喷桩要求高强的施工压力，一般为20～40MPa，其施工深度最

深可达40米，加固形成的柱状固体直径可达2米，喷桩可根据土质的具体条件进行单管喷桩、二重喷、三重喷乃至连片喷桩，所喷桩根据对土质强度的要求和硬化剂的不同调配不仅有竖直状，还可为水平状、倾斜状。 高压旋喷桩加固的参数设定：在施工前需要根据地质条件和项目要求设计好桩长、桩径、配置比（即水灰、水粉比）、桩体强度和布桩法（分布与距离），以此确定旋喷所需压力、喷嘴的直径、旋转速度和喷射速度及水流量（桩长一般要求能穿透淤泥到达硬粘土层50cm左右）。 如在宁德核电进厂公路项目中，根据淤泥的深度、泥面的高差和工程的设计将参数设定为：桩长28m～37m；桩径：0.6m；按路线分布相隔1.6m；水灰比1：1，水泥P.O42.5R；桩顶强度4.5MPa桩尖：≥3.5MPa。则喷桩参数为：压力：25-35MPa旋转速度：20-25r/min提升速度：200-250mm/min喷嘴直径:2.0～3.5mm。 高压旋喷桩加固的钻机安置程序：首先是施工场地的清理工作：宁德地区洼地多淤积多，因而在施工前需要进行一定的清理，如清楚废弃物、表面积水和障碍物。 其次是在旋喷前需要保障钻机的正确安放：垂直放置在孔位上，倾斜度控制在1.5%以内的程度。在钻机的选择方面软基加固一般使用深度可达30m适用于沙土和粘性土的76型或柄型旋转震动型，具体还是要以条件为转移。最后是插管，使用76型振动钻机可一步达成钻孔与插管，但需注意插管时要有小于1Mpa水压的水流喷射用以防止泥沙堵塞

财务报表分析实验总结

财务报表分析实验总结 重庆工商大学会计学院 《财务报表分析》课程实验报告 实验项目名称：财务报表综合分析实验时间：实验地点：80802 实验班级：20XX级会计专业班姓名：学号：小组成员：实验成绩指导教师：赵天明 篇二：公司财务报表分析模拟实训小结 公司财务报表分析模拟实训小结 ——会审102 为期一周的公司财务报表分析模拟实训很快就结束了，而且这周实训既是我们大学生涯的最后一周实训，又是最后一周课，所以我们很是珍惜。通过这一周的实训，使我加深了对财务报表分析概念的理解，本来对财务报表分析的知识点很混乱，不知道自己学到了什么，现在能比较清晰的知道这些知识点。 本次实训的内容主要是讲述了会计报表分析的对象、意义及原则，介绍了会计报表分析的基础和方法，掌握资产负债表、利润表、现金流量表及成本费用表的分析要点，为今后在实际工作中分析会计信息、使用会计信息打下坚定的基础。以下是“三表”的定义：2．利润表：它解释企业在某段期间内财富（股东权益）如何因各种经济活动的影响发生变化。简单地说，净利润或净损失等于收入扣除各项费用。利润表是衡量企业经营绩效最重要的依据。

3．现金流量表：它解释某特定期间内，组织的现金如何因经营活动、投资活动及筹资活动发生变化。现金流量表可以弥补利润表在衡量企业绩效时面临的盲点，以另一个角度检视企业的经营成果。现金流量表是评估企业能否持续存活及竞争的最核心工具。 实训中我们小组运用老师发给我们的东方财富通软件，对旅游酒店行业进行了分析，我们主要选择了金陵饭店和全聚德两家饭店进行对比分析。主要包括偿债能力分析、营运能力分析、盈利能力分析以及运用杜邦分析法进行综合分析。我们把两家酒店的数据做成了折线图进行对比分析，还把所有分析结果做成了PPT。 实训是专业理论与实践有机结合的重要形式，通过本次实 训，可以进一步提高我们对财务知识的理解与实际应用能力，掌握公司会计报表分析基本方法与程序。这次实训是对我们所学专业知识掌握程度及运用能力的一次综合考查，为我们以后走上工作岗位，缩短“适应期”，胜任够工作任务奠定扎实的基础。 篇三：财务报表分析心得 财务报表分析心得 本学期我们专业学习了《财务报告解读与分析》这门课程,在这门课程中我也得到了不少体会与感悟: ?第一，我对财务报告解读与分析的看法。财务报告是企业对外提供的反映企业某一特定日期的财务状况和某一会计期间的经 营成果、现金流量等会计信息的文件。财务报告体系一般包括3项

高压旋喷桩施工技术措施

高压旋喷桩施工技术措施 编制邵强 审核徐华兵 复核 审批 深圳市颐安投资集团有限公司二零一四年六月十七日

高压旋喷桩施工技术措施 1工艺特点 （1）施工机具设备简单，施工简便。 （2）具有较好的耐久性，且料源广阔，价格低廉。 （3）噪声小，无污染。 2适用范围 （1）受土层、土的粒度、土的密度、硬化剂粘性、硬化剂硬化时间影响小，可广泛应用于淤泥、淤泥质土、粘性土、粉质粘土、（亚粘土）、粉土（亚砂土）、砂土、黄土及人工填土中的素填土甚至碎石土等多种土层。 （2）可作为既有建筑和新建建筑的地基加固之用，也可作为基础防渗之用；可作为施工中的临时措施（如深基坑侧壁挡土或挡水、防水帷幕等），也可作为永久建筑物的地基加固、防渗处理。 （3）当用于处理泥炭土或地下水具有侵蚀性、地下水流速过大和已涌水的地基工程时，宜通过试验确定其适用性。 3工艺原理及设计要求 3.1加固原理 高压喷射注浆法是利用钻机把带有喷嘴的注浆管钻进土层的预定位置后，以高压设备使浆液或水、（空气）成为20～40MPa的高压射流从喷嘴中喷射出来，冲切、扰动、破坏土体，同时钻杆以一定速度逐渐提升，将浆液与土粒强制搅拌混合，浆液凝固后，在土中形成一个圆柱状固结体（即旋喷桩），以达到加固地基或止水防渗的目的。 根据喷射方法的不同，喷射注浆可分为单管法、二重管法和三重管法。 单管法：单层喷射管，仅喷射水泥浆。 二重管法：又称浆液气体喷射法，是用二重注浆管同时将高压水泥浆和空气两种介质喷射流横向喷射出，冲击破坏土体。在高压浆液和它外圈环绕气流的共同作用下，破坏土体的能量显著增大，最后在土中形成较大的固结体。 三重管法：是一种浆液、水、气喷射法，使用分别输送水、气、浆液三种介质的三重注浆管，在以高压泵等高压发生装置产生高压水流的周围环绕一股圆筒状气流，进行高压水流喷射流和气流同轴喷射冲切土体，形成较大的空隙，再由泥浆泵将水泥浆以较低压力注入到被切割、破碎的地基中，喷嘴作旋转和提升运动，使水泥浆与土混合，在土中凝固，形成较大的固结体，其加固体直径可达2m。 喷射注浆法的加固半径和许多因素有关，其中包括喷射压力P、提升速度S、被加固土

论滑坡地质模型

论滑坡地质模型 晏鄂川1 ,刘广润 [1,2] (1 中国地质大学,武汉 430074;2 湖北省国土资源厅,武汉 430030) 摘要:在综合性滑坡分类体系基础上,把握滑坡活动各要素的地位与作用,遴选最能表征其活动特点的主要因素,作为建模的基本要素,形成滑坡基本地质模型体系;随着勘探阶段的不同,针对不同的应用目的,建立滑坡具体地质模型体系。滑坡地质模型的建立可为其分析、计算、评价与监测预报奠定模式基础,并有助于对滑坡活动的全面抽象掌握,最终提高滑坡工作的科学系统性和实用性。 关键词:滑坡地质模型;滑体组构特征;动力成因;变形运动特征;发育阶段 中图分类号:TU411; 文献标识码:A 文章编号:1000 3665(2004)01 0087 04 收稿日期:2003 06 20;修订日期:2003 10 10基金项目:国土资源部专项科技项目(20001001) 作者简介:晏鄂川(1969 ),男,教授,博士,从事岩土工程和工 程地质专业领域教学和科研. 模型或模式一词,已广泛应用于社会生活的各个领域。模型几乎涵盖于整个自然学科和社会学科,其通用性显而易见。这主要在于它是形象直观地表达人们认识和说明某一事物的最简捷表达方式。事实证明,模型决不是一个简单的表达形式或方法的问题,其深刻的科学内涵将愈来愈被揭示出来,从而更具科学魅力。 模型一词由来已久,随着实践扩展,已发展有规划模型、介质模型、机制模型、演化模型、计算模型等,在数学领域中形成了一个独立的 模型论 ,它是数理逻辑主要分支之一。在地质学科领域,各类地质模型(如生物进化模型、盆地演化模型、造山带演化模型、成矿模型、找矿模型、水文地质模型、工程地质模型[1] 等)的建立和研究,同样具有重要的作用。本文仅就工程地质模型的一个分支!!!滑坡地质模型,进行探讨。 1 滑坡地质模型 滑坡地质模型是对滑坡变形破坏条件和规律的科学模式概括,同时,也是力学模型、监测模型和预测模型的基础。研究它的主要目的在于把握斜坡变形破坏的基本规律和主控因素,建立科学的斜坡变形破坏地质模型体系,为力学-数学模型、监测模型建立及稳定性评价奠定基础,以模式类型宏观反映斜坡稳定势态、变形趋势及破坏方式。从研究内容上讲,滑坡地质模型仅是工程地质模型的一种。工程地质模型就是依据 工程性状,将重要的工程地质条件(亦可称要素)按实际状态,简明扼要地用图式(形)表达出来;从工程建设角度,即为工程与地质条件相互依存关系的表达。它较好地解决了地质与工程之间的脱节,既便于设计人员充分认识与应用工程地质工作成果,又深化了工程地质条件的研究。既能抓住影响工程岩体变形或破坏的关键条件,还能促进地质与工程结合后的岩体变形规律、效应与法则的理性化研究。在理论与应用两方面均得到实质性的进展。由此可见,随着工程地质模型的全方位研究,必将产生新的认识,促进滑坡地质模型的研究。 笔者认为,滑坡地质情况与类型千变万化,滑坡地质模型的建立与滑坡分类必须有一套科学方法。从本质上或机制上把握反映滑坡活动的各种要素的地位与作用,从中选出最能全面反映(表征)滑坡活动特点的主要因素,作为建模的基本要素,将其进行科学组合,形成地质模型体系。所建立的模型不仅应简洁明了,而且应抓住关键。 滑坡地质模型的研究能从基础上提高斜坡地质灾害的监测、预测和预报研究水平,对重大工程建设具有重要的促进作用。本文关于建立滑坡地质模型的研究是为三峡工程库区建立滑坡监测预报模型服务的。同时,对全国滑坡研究和预警系统的建设也有重要意义。 2 滑坡地质模型建立的原则与方法 2 1 建模原则 (1)全面深入掌握滑坡变形破坏的基本规律; (2)遴选能全面反映(表征)滑坡活动特点的主要因素,进行科学概括组合,形成具有层次系统性的滑坡地质模型体系;

相似理论与模型试验例题集

相似理论与模拟实验例题

例1 静态应力模型 这是一个弹性模型，可求解静态应力问题。 a、 求导准则 平衡方程： ?σ x + ?τ yx + ?τ zx + X = 0
?x ?y ?z
?τ xy + ?σ y + ?τ zy + Y = 0
?x ?y ?z
?τ xz + ?τ yz + ?σ z + Z = 0
?x ?y ?y
几何方程：
εx
=
?u ?x
γ xy
=
?u ?y
+
?v ?x

物理方程：
[ ] ε x
=
1 E
σx
?
μ (σ
y
+σz)
单值条件：几何相似：
cL
=
x x'
=
y y'
=
L L'
物理相似： 体力相似：
cE
=
E ∑'
cv
=
v v'
cγ
=
X X'
=γ γ'
边界条件：
c = X =Y =Z X X′ Y′ Z′

非定性量（被测量）：
应力：Cσ
= σx
σ
' x
=
L
=
τ τ
xy
' xy
应变： cε
= εx
ε
' x
= εy
ε
' y
= εz
ε
' z
=ε ε'
位移： cδ
=U U'
=V V'
=δ δ'

l高等土力学-1.1室内试验1.2模型试验教学内容

高等土力学Advanced Soil Mechanics §1 土工试验及测试 一、土工试验的目的和意义 （1）揭示土的一般的或特有的物理力学性质； （2）针对具体土样的试验，揭示区域性土、特殊土、人工复合土的物理力学性质；（3）确定理论计算和工程设计参数； （4）验证计算理论的正确性及实用性； （5）原位测试、原型监测直接为土木工程服务，也是分析和实现信息化施工的手段。 二、土工试验的分类 土工试验包括：①室内试验：如容重试验、含水量试验、直剪试验、无侧限压缩试验等。 ②原型测试：平板荷载试验、静力触探、十字板剪切试验等 ③模型试验（模拟试验）：足尺试验，加筋挡土墙的足尺试验等 ④原型监测：深基坑开挖工程监测、隧道施工监测、软土上路堤沉 降监测等 §1.1 室内试验 §1.1.1 直剪试验

大小是变化的，方向是旋转的。 ⑵多环单剪仪 单剪仪中，用一系列环形圈代替刚性盒，因而没有明显的应力，应变不均匀，试样内所加的应力被认为是纯剪。

静三轴试验（三轴压缩试验）是测定土的抗剪强度的一种方法。它通常用3-4个 圆柱形试样，分别在不同的恒定周围压力（σ3）下，施加轴向压力，即主应力差（σ σ3），进行剪切直到破坏；然后根据摩尔-库伦理论，求得抗剪强度参数。 1-

适用于测定细粒土及砂类土的总抗剪强度参数及有效抗剪强度参数。

试验主题词：周围压力；轴向压力；不固结不排水剪；固结不排水剪；固结排水剪。 优点：①可以完整地反映试样受力变形直到破坏的全过程； ②可以模拟不同工况，进行一些不同应力路径的试验； ③可以很好地控制排水条件； ④不排水条件下还可以量测试样的超静孔隙水压力。 主要缺点：两个主应力σ2，σ3总是相等。 静三轴试验试样的应力状态 §1.1.4 三轴试验 为了模拟循环加载情况下土的动力特性，人们在常规静三轴仪基础上，在轴向增加激振系统。其激振方式有电磁力、气（液）压力、惯性力等。后来发展可以在轴压和室压两向分别激振。动三轴试样的应力状态和典型试验曲线见图1.1.10。 用这种试验可从确定土的动模量、阻尼比、动强度和确定饱和土的抗液化剪应力等。

财务报表分析实验报告

财务报表分析实验报告 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】

本科生实验报告 实验课程财务报表分析 学院名称商学院 专业名称会计学 学生姓名 XXX 学生学号 指导教师 XXX 实验地点成都理工大学 实验成绩 二〇 16 年 4 月二〇 16 年 5 月

填写说明 1、适用于本科生所有的实验报告（印制实验报告册除外）； 2、专业填写为专业全称，有专业方向的用小括号标明； 3、格式要求： ①用A4纸双面打印（封面双面打印）或在A4大小纸上用蓝黑色水笔 书写。 ②打印排版：正文用宋体小四号，倍行距，页边距采取默认形式（上 下，左右，页眉1.5cm，页脚1.75cm）。字符间距为默认值（缩放100%，间距：标准）；页码用小五号字底端居中。 ③具体要求： 题目（二号黑体居中）； 摘要（“摘要”二字用小二号黑体居中，隔行书写摘要的文字部 分，小4号宋体）； 关键词（隔行顶格书写“关键词”三字，提炼3-5个关键词，用分号隔开，小4号黑体)； 正文部分采用三级标题； 第1章××(小二号黑体居中，段前行) ×××××小三号黑体×××××（段前、段后行） 1.1.1小四号黑体（段前、段后行） 参考文献（黑体小二号居中，段前行），参考文献用五号宋体， 参照《参考文献着录规则（GB/T 7714－2005）》。

山东黄金矿业股份有限公司 摘要 山东黄金矿业股份有限公司，以下简称山东黄金,股票代码（600547）,2000年1月由山东省经济体制改革委员会批准，经山东招金集团公司、山东黄金集团，莱州黄金等五家法人单位发起设立的，主要从事黄金开采和选冶加工。其偿债能力、盈利能力、营运能力、成长能力的高低直接影响企业的持续生存发展，对影响这三项能力的相关指标的分析，是全面分析公司是否具有可持续发展的关键。 关键词：偿债能力；盈利能力；营运能力；成长能力

金融工程实验报告

金融工程实验报告（一） 布莱克-舒尔斯期权定价模型–基础1.实验目的： 上机操作，利用excel进行与布莱克-舒尔斯期权定价模型有关的分析。 2.实验内容（以看涨期权为例） （1）当前股价与期权价格： 当前股价S（元）看涨期权价格c 80 0.215068699 85 0.653561175 90 1.587638752 95 3.220751797 100 5.65833817 105 8.873031471 110 12.73302365 115 17.06301665 120 21.69844563 125 26.51358001 （2）年波动利率与期权价格： 年波动率 看涨期权价格c 0 0.679096098 0.05 1.814247076 0.1 2.733670055

0.15 3.69937439 0.2 4.676720884 0.25 5.65833817 0.3 6.64163733 0.35 7.625415737 0.4 8.608994221 0.45 9.591927384 （3）无风险利率与期权价格： 无风险利率r 看涨期权价格c 0.47% 5.039542952 5.47% 5.159953019 10.47% 5.282046195 15.47% 5.405814239 20.47% 5.405814239 25.47% 5.65833817 30.47% 5.787073798 35.47% 5.917443799 40.47% 6.04943621 45.47% 6.183038354

（4）协议价格与期权价格： 协议价格X（元）看涨期权价格c 80 21.210864 85 16.56484355 90 12.29478924 95 8.608483995 100 5.65833817 105 3.484203788 110 2.010571467 115 1.089612271 120 0.556432696 125 0.268835874 （5）到期时间与期权价格： 到期时间T-t（年）看涨期权价格c 0.05 2.366046696

高压旋喷桩施工技术

高压旋喷桩施工技术 高压旋喷桩是以高压旋转的喷嘴将水泥浆喷入土层与土体混合，形成连续搭接的水泥加固体。施工占地少、振动小、噪声较低，但容易污染环境，成本较高。高压喷射注浆法适用于处理淤泥、淤泥质土、流塑、软塑或可塑粘性土、砂土、粉土、黄土、素填土和碎石土等地基。 施工设计 1、水泥掺量 水泥掺量是高压旋喷桩施工的核心参数，由高压旋喷桩的加固机理可知，喷嘴能有效喷入土体的水泥量与喷射流切割土体的范围紧密相关。为确保向土体喷入足量水泥，须保证喷射流切割较大范围的土体。 2、气压 双重管法采用浆液、气体同轴高压喷射流冲击切割土体，气流的存在增大了喷射流切割土体的能力，因此气压取为空压机能提供的最大值。 3、浆液压力 浆液压力的大小直接影响喷射流速度。压力越大速度越快，对土体的冲击作用越强，加固范围越广。 4、水灰比 水灰比偏小时浆液粘度较大，在高压喷射（大于20MPa）的情况下易造成堵管，且浆液粘度过大会导致喷射流压力损耗，从而降低旋喷加固范围；水灰比偏大易造成水泥土固结体强度降低，也会影响加固效果。同时水泥浆的粘度具有时变效应，随时间延长，浆液粘度不断增大。 施工工艺

1、测量放线及确定孔位 根据设计的施工图和坐标网点测量放出施工轴线。在施工轴线上确定孔位，编上桩号、孔号、序号，依据基准点进行测量各孔口地面高程。 2、钻机造孔 （1）钻机主钻杆对准孔位，用水平尺测量机体水平、立轴垂直，钻机要垫平稳牢固。 （2）钻孔口径应大于喷射管外径20~50mm，以保证喷射时正常返浆、冒浆。 （3）造孔每钻进5m用水平尺测量机身水平和立轴垂直1次，以保证钻孔垂直。钻进过程中为防止塌孔采用泥浆护壁。 （4）钻进过程中随时注意地层变化，详细记录孔深、塌孔、漏浆等情况。 （5）终孔后将孔内残留岩芯和岩粉捞取置换干净，换入新的泥浆，保证高喷顺利下管。 （6）采取套管跟管钻进方法时，在起拔套管前应向孔内注满优质护壁泥浆。 3、下喷射管 （1）测量喷射管长度，测量喷嘴中心线是否与喷射管方向线一致，喷射管应标识尺度。将喷头置于高压水泵附近，试压管路应小于20m，试喷调为设计喷射压力。 （2）摆喷施工下喷射管前，应进行地面试喷并调准喷射方向和摆动角度。地面试喷经验收合格后，下入喷射管时，应采取措施防止喷嘴

高压旋喷桩施工方案45772

1、工程概况 天津滨沣雅苑一期工程包括1-3、5-10、12-16、20-23号楼、地库一至四、地库六及配建1，工程地点位于天津市津南区八里台镇国家农业科技园区内，北至津港辅道，东至其他建设用地，南至阁榭路，西至八里台东路。本次项目用地位于地块西南部分。总建筑面积44310.66m2,其中最大单体建筑面积为4466.88m2；本工程结构类型为框架、剪力墙结构；层数为-1、2、3、4、6层；最大建筑高度20.2米，最大跨度9.5米，最大基坑深度4.9米。土方开挖22.08万方。 高压旋喷桩施工技术是70年代日本首先提出，它是在静压灌浆的基础上，引进水力采煤技术而发展起来的，是利用射流作用切割掺搅地层，改变原地层的结构和组成，同时灌入水泥浆或复合浆形成凝结体，借以达到加固地基和防渗的目的，本工程采用最新型PH-5D型高压旋喷桩机。 2、编制根据及工艺特点 《建筑地基处理技术规范》《建筑地基基础工程施工质量验收规范》设计专项图纸；见附图（1）施工机具设备简单，施工简便。 （2）具有较好的耐久性，且料源广阔，价格低廉。 （3）噪声小，无污染。 3、适用范围 （1）受土层、土的粒度、土的密度、硬化剂粘性、硬化剂硬化时间影响小，可广泛应用于淤泥、淤泥质土、粘性土、粉质粘土、（亚粘土）、粉土（亚砂土）、砂土、黄土及人工填土中的素填土甚至碎石土等多种土层。 （2）可作为既有建筑和新建建筑的地基加固之用，也可作为基础防渗之用；可作为施工中的临时措施（如深基坑侧壁挡土或挡水、防水帷幕等），也可作为永久建筑物的地基加固、防渗处理。 （3）当用于处理泥炭土或地下水具有侵蚀性、地下水流速过大和已涌水的地基工程时，宜通过试验确定其适用性。 4、工艺原理及设计要求 4.1加固原理 高压喷射注浆法是利用钻机把带有喷嘴的注浆管钻进土层的预定位置后，以高压设备使浆液或水、的高压射流从喷嘴中喷射出来，冲切、扰动、破坏土体，同时钻杆以一定速度逐渐提升，将浆液与土粒强制搅拌混合，浆液凝固后，在土中形成一个圆柱状固结体（即旋喷桩），以达到加固地基或止水防渗的目的。 喷射注浆法的加固半径和许多因素有关，其中包括喷射压力P、提升速度S、被加固土的抗剪强度τ、喷咀直径d和浆液稠度B。加固范围与喷射压力P、喷咀直径d成正比，与提升速度S、土的抗剪强度τ和浆液稠度B成反比。加固体强度与单位加固体中的水泥掺入量和土质有关。

财务报表分析实验报告

《财务报表分析》实验报告 姓名：季秦玉 学号：1417252028 班级：14升财管1班 学期：2014-2015 河南理工大学万方科技学院工商管理

鲁北化工上市公司财务报表分析报告一、公司概况 二、鲁北化工上市公司财务报表分析

（一）偿债能力分析 1.短期偿债能力的分析 （1）流动比率 数据表明该公司2013和2012的流动比率变化较小，但相比2011年有了小幅度的降低，下降的主要原因是因为流动资产的逐渐减少企业的偿债能力有一定的风险。 数据表明该公司2013 较2012的速动资产有所提高是由于存货项目的减少，但相比2011年有一定的下降趋势也是因为存货的减少，较2012年相比公司的偿债能力有了一定的好转。 2.长期偿债能力分析 （1）利息保障倍数

从图表可以看出2011-2013年鲁北化工的利息保障倍数呈下降的趋势，表明公司的偿债能力不断下降。 （2）负债/EBIT比率 2013年较2012年有所下降，但比2011年的数值相比有所上升，由于2013较2012的营业收入有所下降这可能是导致负债/EBIT比率下降的主要原因。 （三）营运能力的分析 1.应收账款周转率 2013的周转率比2012的下降，主要是营业收入的减少，和应收账款的增加，应收账款的增加说明企业的账款收回，但是企业的销售收入却大为减少。 2.存货周转率

2013比2012上升了0.1多，表明企业的管理效率有所提高，是由于企业的销售收入有增长存货增长的幅度较小。 （四）获利能力的分析 1.销售净利率 销售净利润在逐年的下降是由于净利润的减少，净利润的减少又是因为企业管理费用营业税金及附加的增加和销售收入的较少，企业应该加以重视。该指标越低说明企业的获利能力越低。企业应该拓宽销售渠道，适当的控制企业的期间费用。 营业利润率的逐年下降，营业收入的不断下降，只可能是企业的营业利润的下降幅度比营业收入要大。 2.营业利润率 营业收入越高说明企业经营活动获得收益的能力越强。该企业营业收入和营业利润都有所下降。 （五）投资报酬能力分析 总资产报酬率和净资产报酬率

金融时间序列实验报告

· 《金融时间序列分析》 综合实验二 金融系金融工程专业2014 级姓名山洪国 学号20141206031048 实验地点：实训楼B305 实验日期：2017.04，21 实验题目：ARIMA模型应用 实验类型：基本操作训练 实验目的： 利用美元对欧元汇率1993年1月到2007年12月的月均价数据，进行ARIMA模型的识别、估计、检验及预测。 实验容： 1、创建Eviews文件，录入数据，对序列进行初步分析。绘制美元对欧元汇率月均价数据折线图，分析序列的基本趋势，初步判断序列的平稳性。 2、识别ARIMA（p,d,q）模型中的阶数p，d，q。运用单位根检验（ADF检验）确定单整阶数d；利用相关分析图确定自回归阶数p和移动平均阶数q。初步选择几个合适的备选模型。 3、ARIMA（p,d,q）模型的估计和检验。对备选模型进行估计和检验，并进行比较，

从中选择最优模型。 4、利用最优模型对2008年1月美元对欧元汇率的月均价进行外推预测。 评分标准：操作步骤正确，结果正确，分析符合实际，实验体会真切。 实验步骤： 1、根据所给的Excel 表格的数据，将表格的美元对欧元的汇率情况录入到EViews9中，并对所录入数据进行图形化的处理，所得到的图形结果如下图所示。（时间段：1993.01至2007.12） 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 EUR/USD 分析图形数据可得，欧元对美元的汇率波动情况较为明显，其中在1999年至2003年期间欧元和美元的比值一度在1.0以上。但近些年以来，欧元的汇率一度持续下滑，到了2007年底的时候和和美元的比值在0.7左右。

高压旋喷桩施工工艺及要点

高压旋喷桩施工工艺及要点 高压喷射注浆法是利用钻机把带有喷嘴的注浆管钻进土层的预定位置后，以高压设备使浆液或水、（空气）成为20～40MPa的高压射流从喷嘴中喷射出来，冲切、扰动、破坏土体，同时钻杆以一定速度逐渐提升，将浆液与土粒强制搅拌混合，浆液凝固后，在土中形成一个圆柱状固结体（即旋喷桩），以达到加固地基或止水防渗的目的。 一、适用范围 1.可广泛应用于淤泥、淤泥质土、粘性土、粉质粘土、粉土（亚砂土）、砂土、黄土及人工填土中的素填土，甚至碎石土等多种土层。 2.可作为既有建筑和新建建筑的地基加固之用，也可作为基础防渗之用；可作为施工中的临时措施（如深基坑侧壁挡土或挡水、防水帷幕等），也可作为永久建筑物的地基加固、防渗处理。 3.当用于处理泥炭土或地下水具有侵蚀性、地下水流速过大和已涌水的地基工程时，宜通过试验确定其适用性。 根据喷射方法的不同，可分为单管法、二重管法和三重管法。 单管法：单层喷射管，仅喷射水泥浆。 二重管法：又称浆液气体喷射法，是用二重注浆管同时将高压水泥浆和空气两种介质喷射流横向喷射出，冲击破坏土体。在高压浆液和它外圈环绕气流的共同作用下，破坏土体的能量显著增大，最后在土中形成较大的固结体。

三重管法：是一种浆液、水、气喷射法，使用分别输送水、气、浆液三种介质的三重注浆管，在以高压泵等高压发生装置产生高压水流的周围环绕一股圆筒状气流，进行高压水流喷射流和气流同轴喷射冲切土体，形成较大的空隙，再由泥浆泵将水泥浆以较低压力注入到被切割、破碎的地基中，喷嘴作旋转和提升运动，使水泥浆与土混合，在土中凝固，形成较大的固结体，其加固体直径可达2m。

锚杆抗滑桩桩侧地层抗力分布模式的试验研究

第30卷第9期 岩 土 力 学 V ol.30 No.9 2009年9月 Rock and Soil Mechanics Sept. 2009 收稿日期：2008-04-10 基金项目：国家自然科学基金资助项目（40272116）。 第一作者简介：李寻昌，男，1975年生，讲师，博士研究生，主要从事岩土工程的教学和科研工作。E-mail: dcdgx12@https://www.sodocs.net/doc/983909378.html, 文章编号：1000－7598 (2009) 09－2655－05 锚杆抗滑桩桩侧地层抗力分布模式的试验研究 李寻昌1，门玉明1，何光宇2 （1. 长安大学 地质工程与测绘工程学院，西安 710054；2. 中国水电顾问集团成都勘测设计研究院，成都 610072） 摘 要：介绍了锚杆抗滑桩系统桩侧地层抗力分布规律的室内模型试验成果，试验共分3组，其中2组在坡体后缘加载，第3组采用千斤顶直接在桩后加载，桩身上各贴有一定数量的土压力盒，用以测定作用于桩身上的地层抗力。从3组试验中得出了锚杆抗滑桩桩身的荷载分布图，分析这些荷载分布图可以看出，对于锚杆抗滑桩来说，其滑面以下桩身的地层抗力主要分布在桩前一侧，与普通悬臂式抗滑桩计算模型中采用的地层抗力主要分布在桩背一侧的模式是不同的。根据试验结果给出了锚杆抗滑桩系统桩侧地层抗力的3种分布模式，并给出了桩前滑面以下部分被动抗力值的大致范围。 关 键 词：锚杆抗滑桩；试验研究；桩侧地层抗力；分布模式 中图分类号：TU 473 文献标识码：A Test research on strata resistance of pile side of anchor anti-slide pile LI Xun-chang 1 , MEN Yu-ming 1, HE Guang-yu 2 (1. College of Geology Engineering and Geomatic, Chang’an University, Xi’an 710054, China; 2. Chengdu Hydroelectic Investigation and Design Institute, China Hydropower Consulting Group Corporation, Chengdu 610072, China) Abstract: An indoor model test result of distribution regulation of strata resistance beside piles in the system of anchor anti-slide pile is introduced. In three test groups, two groups load on back of slope, the third one directly loads on the pile by jack. There are earth-pressure boxes on each pile to test the strata resistance. The distributing graphs of loading on the piles in the system is obtained from the tests. From the graphs, it is concluded that the strata resistance is focused on back of the piles. That is different from the anti-slide pile, in which the force is focused in front of the pile. Three distribution patterns of strata resistance beside piles in the system of anchor anti-slide pile and approximate scope for partial passive resistance values in front of the piles embedded the slide surface are given. Key words: anchor anti-slide pile; test study; strata resistance of pile side; distribution pattern 1 引 言 近年来，锚杆抗滑桩和预应力锚索抗滑桩在 公路、铁路、水利水电、地质灾害防治等部门得到了广泛的应用，并取得了一定的工程和经济效果，但目前的理论研究主要集中于桩体内力计算方法的研究和应用上，如悬臂桩法、地基系数法、矩阵分析法[2]、双参数法[3]、有限元法[4]和有限差分法[5?6]等。虽然这方面也开展了相应的试验研究，但大都集中于抗滑桩模型，如铁道部科学研究院西北分院的马骥[7]、徐良德[8?9]和闵顺南[10]等都作了一定的研究工作；曾德荣[11]和曾云华[12]虽然关于锚杆抗滑桩 开展了相应的研究工作，但试验模型较小。为深入探讨锚杆抗滑桩的受力及变形规律，本课题组围绕锚杆抗滑桩的优化设计理论开展了一系列的理论和试验研究[1 ，13?14] ，本文主要介绍关于锚杆抗滑桩桩 侧地层抗力分布规律的部分研究成果。 2 研究现状 锚杆抗滑桩是指在普通抗滑桩桩顶加设了一定数量的锚杆，而锚索抗滑桩是在桩顶施加了具有一定预应力的锚索，两者在结构上有一定区别，前者是以钢筋作为锚固体的，而后者通常以钢铰线作为锚固体。在锚杆抗滑桩设计中，必须使锚杆或锚索