无动力降噪防碰钻具输送装置
Mine Engineering矿山工程, 2015, 3, 75-82
Published Online July 2015 in Hans. https://www.sodocs.net/doc/9d7489718.html,/journal/me
https://www.sodocs.net/doc/9d7489718.html,/10.12677/me.2015.33011
The Conveyer of Noise-Reduced and
Srash-Proof Drill Pipe
Xiaobo Xie1, Linna Wang2, Lin Han2, Shuying Liu2, Xuchao Liu3, Gaopeng Zhen3
1Construction Engineering College of Jilin University, Changchun Jilin
2Department of Drilling pip Zhongyuan Petroleum Administration Bureau, Sinopec, Puyang Henan
3Prospecting Mineral Machinery Plant of Jilin Province, Changchun Jilin
Email: 252225627@https://www.sodocs.net/doc/9d7489718.html,
Received: Jun. 19th, 2015; accepted: Jul. 6th, 2015; published: Jul. 9th, 2015
Copyright ? 2015 by authors and Hans Publishers Inc.
This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY).
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Abstract
It is adopted to establish structure of reducing-noise and avoiding-collision in the drilling tools bent, and it can decrease contact force among drilling tools, so it can reduce noise pollution by drilling tools collision, and finally it can improve working environment which is based on noise pollution in the drilling tools producing workplace. According to smart designed unpowered crash-proof structure, drilling tools can achieve automatic resilience depending on self-gravitation, and obtain blocking to the next drilling tool through gravity of the prior drilling tool. Thus, it can reduce noise intensity of drilling tools collision. Through on-site monitoring, the device can make noise low-order peak value decrease 30.6%; the noise is caused by drilling tools collision com-pared with conventional drill pipe collision. Noise mean value decreased 24.7%. High peak value declined 31.1 %. Obvious effects are gained when noise mean value decreases 32.9 %. Meanwhile the device has simple structure, and can be easily used; moreover, it has high value to be promoted.
Keywords
Blowout Prevention, Decreasing Voice, Drilling Tools Delivery, Decibel (db)
无动力降噪防碰钻具输送装置
谢晓波1，王琳娜2，韩霖2，刘淑英2，刘旭超3，郑高鹏3
1吉林大学建设工程学院，吉林长春
2中石化中原石油工程有限公司管具公司，河南濮阳
无动力降噪防碰钻具输送装置
3吉林省探矿机械厂，吉林长春
Email: 252225627@https://www.sodocs.net/doc/9d7489718.html,
收稿日期：2015年6月19日；录用日期：2015年7月6日；发布日期：2015年7月9日
摘要
针对目前国内钻具生产车间噪声污染严重问题，采取在钻具管排架上增设降噪防碰机构，来降低钻具间的接触力和由此产生的噪声污染，从而改善工人的工作环境。研制的无动力防碰机构，依靠自身重力实现自动回弹和通过前一根钻具的重力实现对后一根钻具的阻挡，有效降低钻具碰撞产生的噪音强度。通过现场监测，降噪防碰钻具管排装置较常规钻具管排机由钻具碰撞产生的噪音低位端峰值下降30.6%，低位端平均值下降24.7%，高位端峰值下降31.1%，高位端平均值下降32.9%，降噪效果明显。同时，该机构结构简单、使用方便，具有很高的推广应用价值。
关键词
防喷，降噪，钻具输送，分贝
1. 引言
在钻具生产车间，频繁运送钻具，80 dB以上高分贝噪声不绝于耳，工作人员长期置身于此种环境中，极易导致身体健康问题，如肾上腺素分泌增多、心跳加快、血压升高、烦躁易怒、甚至神经衰弱、耳聋、色觉、视野异常等[1]-[7]。噪音危害已被世界公认为继空气污染之后的人类公共健康的第二个杀手[8]。
然而，在钻具生产车间，噪音随处可闻,尤其钻具间碰撞产生的噪声最为突出，降噪问题亟待解决。目前，国内外还未见专门针对钻具车间噪声问题提出有效解决方案的报道[9]-[11]。
为此，本文拟查找钻具生产车间噪声主要来源，通过在钻具管排架上设计防碰机构，来降低钻具间接触力，使钻具生产车间主要噪声源的噪音强度降低或消弱，从而减小噪音对工人健康的伤害。
2. 钻具生产车间噪声来源
通过观察和检测整个钻具生产过程，发现钻具车间噪声主要来源有钻具碰撞噪声、修订焊缝残余飞边噪声、气缸排气噪声、摩擦焊机工作噪声及车床噪声等。
2.1. 钻具碰撞噪声
钻具碰撞噪声是钻具车间的主声源，检测数据如表1所示。这种噪音具有突发性和连续性特点，对人体产生很大伤害。
2.2. 修磨噪声
钻具焊接后会在焊缝处留有残余飞边，必须通过修磨清除，在修磨过程中砂轮与管体摩擦会产生巨大的噪声(表2)。此种噪声持续时间长。
2.3. 气缸排气湍流噪声
摩擦焊车间气缸使用多，动作频繁，气缸排气湍流引发强烈啸叫(表3)，属气体动力性非稳态噪声。
此种噪声属于间息性，但间隔时间较短。
无动力降噪防碰钻具输送装置2.4. 摩擦焊机产生的噪声
摩擦焊机工作时管体和接头摩擦焊接时摩擦面产生的摩擦噪声(表4)。此种噪声也属于间息性，噪声值较高。
2.5. 管螺纹车床噪声
管螺纹车床运转时产生的噪声(表5)。此种噪声持续时间长，对人体某些器官伤害较大。
3. 降噪控制措施
3.1. 钻具碰撞缓冲降噪
通过在钻具架上增加缓冲装置，降低钻具滚动过程中的速度，减小冲击力，降低噪声，解决钻具在运送过程中自由滚动相互碰撞而发生的巨大噪声问题。
Table 1. Monitoring data of drill impact noise
表1. 钻具碰撞噪声监测数据(单位：dB)
测量点组号一组二组三组平均
管排机高位端
峰值102.3110.3113.4108.67 平均值85.188.683.485.70
管排机低位端
峰值106.6115.7118.2113.50
平均值89.298.388.491.97 Table 2. Monitoring data of drill grinding noise
表2. 钻具修磨噪声监测数据(单位：dB)
测量点一组二组三组平均
外磨飞边旁87.9 88.2 86.4 87.5
内磨飞边旁90.6 89.3 91.7 90.53 Table 3. Monitoring data of cylinder exhaust turbulence noise
表3. 气缸排气湍流噪声监测数据(单位：dB)
测量点一组二组三组平均
排气口旁88.7 87.9 88.2 88.27 Table 4. Monitoring data of friction welding machine noise
表4. 摩擦焊机噪声监测数据(单位：dB)
测量点一组二组三组平均
焊机旁83.5 84.1 83.6 83.73 Table 5. Monitoring data of lathe noise
表5. 车床噪声监测数据(单位：dB)
测量点一组二组三组平均
车床平头旁83 82.7 83.1 82.93
无动力降噪防碰钻具输送装置
3.2. 空压机隔离降噪
通过建立独立的具有隔音效果的空压机房，减少空压机运转噪声对人体的危害。
3.3. 修磨隔离降噪、工人倒班
通过建立独立的具有隔音效果的修磨工序房，同时为工作人员配备良好的防噪工具，采用轮班制，减少、降低噪声。
4. 无动力降噪防碰钻具输送装置
钻具输送流水线设计原理是利用钻具趋低滚动原理，设计一组倾斜的钻具排放架，当钻具放在管排架的高位时，钻具存有较高重力势能，依靠自身重力沿斜坡向低位端滚动，转化为动能，直到运动到最低位，与已经处于低位的钻具接触碰撞，产生巨大的金属碰撞噪声。为了解决此问题，通过在常规钻具管排架上增设无动力防碰机构来降低噪声分贝值。
4.1. 方案设计
降噪防碰钻具输送装置是由管排架和管排架上添加的一系列无动力防碰机构组成，如图1所示。
无动力防碰机构依靠自身重力实现自动回弹和通过前一根钻具的重力实现无动力防碰机构对后一根钻具的有效阻挡(图2)。无钻具通过时，因无动力防碰机构挡块头部较重，尾部处于翘起状态。当前一根钻具滚过，利用钻具的重力压起无动力防碰机构的尾部使机构前段翘起，在后一根钻具撞向前一根钻具之前，无动力防碰机构型机构翘起的头部阻挡着后一根钻具前进并使之与前一根钻具保持一定距离，等前一根钻具起走以后，后一根钻具将沿着倾斜的管排架继续前进，同时压着前一个无动力防碰机构的尾部，使头部翘起，阻挡相邻后面钻具的继续前进。以此类推，将在管排架上形成一个标准有序的排列，同时阻挡了钻具间的相互碰撞，从而实现降低噪音的目的。
4.2. 无动力防碰机构制备
(1) 结构设计与装配
该机构以销轴为轴心，旋转角度0?~35?，要求头部重量要大于尾部重量。设计如图3所示，装配如图4所示。
(2) 材质选择
本体：20号钢；
吸能片：硫化塑料；
销轴：40Cr；
限位柱：45号钢。
(3) 组装(图5)
5. 降噪防碰测试
5.1. 噪音测试
测试对象：中原油田钻井管具工程处钻具生产车间。
车间生产现状：该车间有固定设备40余台套，其中C-125-J型钻具摩擦对焊设备1台套、电动单梁吊3台套、管螺纹车床8台套、热处理设备20台套，主要对钻具进行焊接和热处理，生产钻具能力17,200根/年，平均每天要对150~300根钻具进行流水线处理。
无动力降噪防碰钻具输送装置
Figure 1. Unpowered anti-collision mechanism
图1.无动力防碰机构
Figure 2. Unpowered anti-collision mechanism
图2.无动力防碰机构
Figure 3. The design of unpowered anti-collision
mechanism
图3.无动力防碰机构设计图
Figure 4. Assemble of unpowered anti-collision
mechanism
图4.无动力防碰机构装配
噪声测试：在车间内分别对降噪防碰钻具管排装置和常规钻具管排机进行噪音对比测试。生产状态
无动力降噪防碰钻具输送装置
和未生产状态各五组，表6为降噪防碰钻具管排装置噪音监测数据，表7为常规钻具管排机噪音监测数据。图6为降噪防碰钻具管排装置噪声监测过程，图7常规钻具管排机噪声监测过程。
5.2.分析
由表1、表2监测数据可知，降噪防碰钻具管排装置低位端噪音平均值为66.32 dB，峰值为76.04 dB。
高位端噪音平均值为51.36 dB，峰值为74.88 dB。监测值均达到工业企业噪音四类标准(55-70 dB)，也低于80 dB，故不会对人体造成伤害。而常规钻具管排机低位端噪音平均值为88.06 dB，峰值为109.6 dB。
高位端噪音平均值为76.52 dB，峰值为108.74 dB，严重超标，工人工作环境十分恶劣。对比两种管排装
Figure 5. Put together of unpowered anti-collision
mechanism
图5.无动力防碰机构组装
Figure 6. Device of noise reduction drill pipe row
图6.降噪防碰钻具管排装置
Table 6. Monitoring data of anti collision drill pipe
表6. 降噪防碰钻具管排装置噪音监测数据(单位：dB)
组号一组二组三组四组五组平均
管排装置高位端
峰值73.4 75.7 70.3 74.4 80.6 74.88
平均值49.8 54.3 50.8 45.9 56 51.36
管排装置低位端
峰值76.5 80.2 73.2 74 76.3 76.04
平均值62.3 70 65.5 64.7 69.1 66.32
无动力降噪防碰钻具输送装置Table 7. Monitoring data of conventional drill pipe
表7. 常规钻具管排机噪音监测数据(单位：dB)
组号一组二组三组四组五组平均
管排装置高位端
峰值109.7 106.2 114.1 108.7 105 108.74
平均值80.1 70.8 65.1 84.6 82 76.52
管排装置低位端
峰值103.6 112.5 116.4 105.7 109.8 109.6
平均值87.2 90.6 85.4 91 86.1 88.06
Figure 7. Device of conventional drill pipe
图7.常规钻具管排机
置的监测数据，降噪防碰钻具管排装置较常规钻具管排机钻具碰撞产生的噪音低位端峰值下降30.6%，噪音平均值下降24.7%，高位端峰值下降31.1%，噪音平均值下降32.9%，机构降噪效果明显。该机构设计巧妙、结构简单、使用方便，具有很高的应用价值。
6. 结论
(1) 通过巧妙设计，无动力防碰机构实现了依靠自身重力自动回弹和通过前一根钻具的重力实现对后一根钻具的阻挡目的，有效降低钻具碰撞产生的巨大噪音，减小对工人身体的直接伤害。
(2) 通过现场监测，降噪防碰钻具管排装置产生的噪音达到工业企业噪音四类标准，有效改善了工人的工作环境。
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常用钻具组合
一、常规钻井（直井）钻具组合： BIT钻头；DC钻铤；SDC 螺旋钻铤；LZ螺杆钻具；SJ双向减震器；DP钻杆；HWOP 加重钻杆；STB或LF钻具稳定器；LB随钻打捞杯；DJ震击器； 1、塔式钻具组合： Φ×0.50m+Φ229mmDC×27.24m +Φ203mmDC×54.94m+Φ165mmDC×54.51m+Φ Φ×0.40m+Φ229mmDC×54.38m+Φ203mmDC×82.23m+Φ165mmDC×81.83m+Φ Ф×0.32m+Ф×9.50m+Ф229mmDC×45.40m+Ф203mmDC×73.13m+Ф165mmDC×81.83 m+Ф Φ×0.30m+Φ229mm SJ×6.62m+Ф229mmDC×53.94m+Ф203mmDC×81.75m+Ф165mmDC ×81.83m+Ф 钻头FX1951X0.44 m（Φ311.1mm）＋6A10/630×0.61 m＋9″钻铤×52.17m（6根）＋6A11/5A10×0.47 m+ 8″钻铤×133.19m（9根）＋410/5A11×0.49 m＋61/2″钻铤 ×79.88m（9根）＋51/2″HWOP×141.88m（15根）＋51/2″钻杆（＊＊根）＋顶驱Φ×0.25m+430/4A10+Ф165mmSDC×161.56m+4A11/410+Ф165mmDJ×8.81m+411/4A1 0＋61/2″钻铤×79.88m（9根）＋51/2″HWOP×141.88m（15根）＋51/2″钻杆（＊＊根）＋顶驱 2、钟摆钻具组合： Φ×0.50m+730/NC61母+Φ229mm SJ×9.24m+Φ229mmSDC×18.24m+730/NC61公+2 6″LF+731/NC61母+Φ229mmSDC×9.24m+730/NC61公+26″LF +731/NC56母+Φ203mmD C×94.94m+410/NC56公+Φ+顶驱 Φ×0.50m+730/NC61母+Φ229mmSJ×9.24m+Φ229mm SDC×18.24m+171/2″LF+Φ2 29mmSDC×9.24m+171/2″LF +NC61公/NC56母+Φ203mmDC×121.94m+8″随震+8″DC ×18.94m+410/NC56公+Φ127mmH WOP×141.94m +Φ+顶驱 Φ×0.46m+Φ229mmDC×18.08m+Φ308mmLF×1.82m+Φ203mmDC×9.10m+Φ308mmL F×1.51m+Φ229mmDC×27.32m+203mmDC×73.13m+Φ178mmDC×81.83m+Φ+顶驱Φ×0.50m+630/NC61母+Φ229mmSJ×9.24m+Φ229mm SDC×18.24m +NC61公/NC56母+121/4″LF + NC56 公/ NC61母+Φ229mm SDC×9.24m +NC61公/NC56母+121/4″LF +Φ203mmDC×121.94m+8″随震+8″SDC×27.94m+410/NC56公+Φ×141.94m +Φ+顶驱Φ×0.50m+630/731+95/8″LZ+Φ229mmSJ×18.64m+ 121/4″LF ++Φ229mm SDC ×9.24m +121/4″LF+Φ203mmDC×148.94m+410/NC56公+Φ×141.94m +Φ+顶驱Φ×0.33m+Φ172mmLZ×8.55m+Φ165mmSDC×1.39m+Φ165mmSDC×1.39m+Φ214mmS TB×1.38m+Φ165mmDC× 236.14m+Φ×141.94m +Φ+顶驱 3、满眼钻具组合： Φ×0.30m+121/4″LF +NC56 公/ NC61母+Φ229mmSJ×9.24m+NC61公/NC56 母+121/4″LF + NC56 公/ NC61母+Φ229mm SDC×18.24m+NC61公/NC56母+121/4″LF +Φ203mmDC×121.94m+8″随震+8″SDC×18.94m+410/NC56公+Φ×141.94m +Φ+顶驱Φ215.9mm牙轮BIT×0.24m+Φ190mm LB×1.10m+Φ214mmSTB×1.39m+Ф165mm SDC ×1.39m+Φ214mmSTB×1.40m+Ф165mm DC×8.53m+Φ214mmSTB×1.39m+Φ165mm SJ×5.08 m+Ф165mm DC×244.63m+Φ×141.94m +Φ+顶驱 Φ215.9mm牙轮BIT×0.24m+Φ214mmLF×1.49m+Ф165mmSDC×1.39m+Φ214mmLF×1.40m+Ф165mmDC×8.53m+Φ214mmLF×1.39m+Φ165mm SJ×5.08m+Ф165mmDC×244.63m+Φ×141.94m +Φ+顶驱
地铁减振降噪总结精简版
地铁噪声形成 动力系统噪声：牵引设备噪声、辅助设备噪声和其他设备噪声。 轮轨噪声包括：有节奏的滚动噪声、钢轨接缝处的撞击噪声和弯道处的啸叫噪声 滚动噪声又称为“吼声”，由钢轨和车轮表面的粗糙不平引起的， 撞击噪声由车轮和钢轨的结合处撞击所产生， 啸叫噪声是列车车轮在轨道上滑动摩擦所产生的一种窄带噪声，强度大，频率高。啸叫噪声出现在小半径弯道或列车制动时，由于车轮相对于轨道横向运动而产生， 车内振动的主要来源 高架桥梁上运行的振动来源 当地铁客车在高架桥梁上运行时，地铁列车高速行进是地铁振动的主要发生源，具体来源于列车的轮轨系统和动力系统，其表现为： (1)列车行驶时，对轨道的重力加载产生的冲击,造成车轮与轨道结构的振动； (2)地铁车辆运行时，众多车轮与钢轨同时发生作用所产生的作用力，造成车辆与钢轨结构(包括钢轨、构件、道床等)上的振动； (3)车轮滚过钢轨接缝处时，轮轨相互作用产生的车轮与钢轨结构的振动； (4)轨道的不平顺和车轮的粗糙损伤等随机性激励产生的振动； (5)车轮的偏心等周期性激励导致的振动。 地下线路运行的振动来源 地铁列车在地下线路运行时影响振动源的因素涉及到车辆、轨道、道床、隧道、地质条件等方面 减振降噪常用措施 1、轨道结构方面的减震降噪措施。 (l）采用较大半径曲线线路。（2）采用重型、无缝化的钢轨。（3）采用合理的轨道结构。（4)采用减振型扣件，如轨道减振器扣件、柔性扣件等。（5）加强轨道的养护维修，6）利用附加阻尼结构，7）约束阻尼结构减振整体道床 2、车辆上的减振降噪措施。 (l）改善车身结构（2）在机车车辆上使用新型减振器，如采用金属一橡胶复合减振器，（3）采用弹性车轮、充气橡胶车轮、阻尼车轮及弹性踏面车轮等（4）采用隔音、吸音材料。 3、传递、接收方面的减振降噪措施。 采用铺设轻质吸声桥面和路面、在高架桥上安装吸声天棚，设置声屏障也是降低高架轨道交通噪声的有效措施，在接收处，可在住宅、建筑处涂抹吸音材料，进行防振吸音处 理。 2.3高架线路和桥梁的减振降噪措施 目前，国内外城市轨道交通的高架桥结构大多采用箱形梁形式。由于箱形梁的内部空腔在轨道交通噪声主要频段内存在声学模态，腔内的声场共振可能使桥梁的上下两个面的辐射声增加，而且，箱形梁桥的底面是大面积的平面，声辐射效率比较高，因此，有必要研究箱形梁的减振降噪措施。目前箱形梁的降噪处理有以下几类技术：
阻尼减振降噪技术
第十章．阻尼减振降噪技术 A、教学目的 1.隔振及其原理(C：理解) 2.阻尼降噪及其原理(C：理解) 3.阻尼降噪的量度(B：识记) 4.阻尼材料和结构的特性及选用(B：识记) B、教学重点隔振原理、阻尼降噪原理及其量度、阻尼材料和结构的特性及选用。 C、教学难点 阻尼降噪原理及其量度、阻尼材料和结构的特性及选用。 D、教学用具 多媒体——幻灯片 E、教学方法 讲授法 F、课时安排 2课时 G、教学过程 声波起源于物体的振动，物体的振动除了向周围空间辐射在空气中传播的声(称”空气声”)外，还通过其相连的固体结构传播声波，简称“固体声”，固体声在传播的过程中又会向周围空气辐射噪声，特别是当引起物体共振时，会辐射很强的噪声。 振动除了产生噪声干扰人的生活、学习和健康外，特别是1~100Hz的低频振动，直接对人有影响。长期暴露于强振动环境中，人的机体将受到损害，机械设备或建筑结构也会受到破坏。 对于振动的控制应从以下两方面采取措施：一是对振动源进行改进以减弱振动强度；二是在振动传播路径上采取隔振措施，或用阻尼材料消耗振动的能量并减弱振动向空间的辐射。从而，直接或间接地使噪声降低。 一. 振动对人体的危害 从物理学和生理学角度看，人体是一个复杂系统。如果把人看作一个机械系统。 振动的干扰对人、建筑物及设备都会带来直接的危害。振动对人体的影响可分为全身振动和局部振动：全身振动是指人直接位于振动体上时所受的振动；局部振动是指手持振动物体时引起的人体局部振动。可听声的频率范围为20～20000 Hz，而人能感觉到的振动频率范围为1～100 Hz。振动按频率范围分为低频振动(30Hz以下)、中频振动(30-100Hz)和高频振动(100 Hz以上)。 实验表明人对频率为2—12 Hz的振动感觉最敏感。对于人体最有害的振动频率是与人体某些器官固有频率相吻合(即共振)的频率。这些固有频率是：人体在6 Hz附近；内脏器官在8Hz附近；头部在25 Hz；神经中枢则在250Hz左右。低于2Hz的次声振动甚至有可能引起人的死亡。人对振动反应的敏感度按频率和振幅大小，大致分为6个等级，见图10-1。(P203) 振动的影响是多方面的，它损害或影响振动作业工人的身心健康和工作效率，干扰居民的正常生活，还影响或损害建筑物、精密仪群和设备等。根据人体对某种振动刺激的主观感觉和生理反应的各项物理量，国际标准化组织(ISO)和一些国家推荐提出了不少标准，主要包括局部振动标准(ISO5349-1981, P203)、整体振动标准(ISO2631-1978, P204)和环境振动标准(GB10070-88, P205)。 局部振动标准(ISO5349-1981):如人的手所感受的振动。
最新FEA型防喷器、钻机刹车联动防提安全装置(新编版)
最新FEA型防喷器、钻机刹车联动防提安全装置(新编版) Safety management is an important part of enterprise production management. The object is the state management and control of all people, objects and environments in production. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0347
最新FEA型防喷器、钻机刹车联动防提安 全装置(新编版) 一、概述 防喷器/钻机刹车联动防提安全装置（简称“防提安全”装置），是确保安全钻井的重要配套装置。 液压防喷器是石油天然气钻井中防止井喷必配的安全装备。长期以来，由于防喷器设计上的原因及人为因素，在关闭防喷器之后时常发生因误操作而造成提坏闸板防喷器芯子、提滑井口套管扣、提断钻杆打顿钻等事故。其中某油田一口井因提断钻杆打顿钻，处理事故就损失时间106天，直接经济损失213万余元，因此，液控气型防提安全装置在钻井生产中有着重要的作用。该装置均能与罗马尼亚的72、76型液控掖型、美国的或国产的气控液型、电控液型
液压防喷器控制系统（装置）配套使用。无论是在防喷器的司钻控制台或是远程控制台上关闭半封闸板防喷器，它都能产生联动作用，从而，刹死钻机刹车，防止发生因误操作而造成事故。 由于空气不洁净含水份、杂质，建议所有使用气动元件的钻机，安装气源排水分配器与之配套使用，以保证气动元件的可靠性，延长气动元件的使用寿命，目前四川石油管理局（钻井井控实施细则）中已明确规定强制使用，收到很好效果。 二、型号意义 FZA- 控制半封闸板防喷器的数量（用罗马数字表示） 防喷器/钻机刹车联动防提安全装置 三、技术参数 1、通径8mm 2、气源压力0.7～1.2Map 3、工作油压10.5～21Map 4、控制半封闸板防喷器数量Ⅰ型一个，Ⅱ型二个。
定向井常用井下工具概要
油田技术－定向井工程师序列培训讲义（T2－21） 第一部分定向井常用井下工具的分类 1、泥浆马达（PDM） 2、旋转导向工具 3、扶正器（STB） 4、非磁钻铤（NMDC） 5、悬挂短节（HOS） 6、短非磁钻铤（SNMDC） 7、浮阀（F/V） 8、定向接头（O/S） 9、挠性短节（F/J） 10、震击器（JAR） 11、加重钻杆（HWDP） 12、短钻铤 13、弯接头 14、套管开窗工具 15、其它定向井工具 第二部分定向井常用井下工具的现场检查测绘及使用 一、泥浆马达 1、泥浆马达的主要组成部分 1) 旁通阀总成2) 马达总成 3) 万向轴总成4) 驱动轴总成 2、泥浆马达的工作原理: 马达是一种螺杆钻具（SCREW DRILLS），它是以泥浆作为动力的一种井下动力钻具。马达工作原理：泥浆泵产生的高压泥浆流，经旁通阀进入马达时，转子在压力泥浆的驱动下，绕定子的轴线旋转，马达产生的扭矩和转速，通过万向轴和传动轴传递给钻头，来实现钻井作业。 3、旁通阀结构及工作原理： 旁通阀有旁通和关闭两个位置，在起下钻时位于旁通位置，下钻时允许环空的泥浆由旁通阀阀体侧面的阀口孔流向钻杆(钻具)内孔，起钻时使钻杆内孔的泥浆从阀体侧面的阀口流入环空，减少井台溢出泥浆，当泥浆流量及压力达到一定值时，旁通阀关闭，泥浆流经马达，将泥浆能量转换为机械能。 4、马达总成的结构及工作原理： 马达总成由转子和定子两部分组成。定子与转子之间形成若干个密封腔，在泥浆动力作用下，密封腔不断的形成与消失，完成能量交换从而推动转子在定子中旋转。马达可形成几个密封腔就称几级马达。
5、万向轴总成的工作原理： 万向轴总成位于转子下端，其作用是把马达产生的扭矩和转速传递到传动轴上。由于转子作的是偏心运动，因此要求万向轴具有较好的挠性功能，能将偏心运动转换成传动轴的定轴转动。 6、传动轴总成(drive shaft assembly) 的工作原理： 它的作用是将马达的旋转动力（扭矩和转速）传递给钻头，同时承受钻压所产生的轴向和径向负荷。 7、泥浆马达操作参数及注意事项 <工作压力 <循环压力 <工作压差 <马达井口试验应注意的问题 <不同马达所允许的轴向间隙 <马达使用结束后应注意的问题 <马达到达井场后先要作什么 二、旋转导向工具（另有专题讨论） 旋转导向工具是钻柱保持旋转状态下就能实现造斜、增斜、稳斜、降斜和扭方位等定向钻井目的的井下工具。旋转导向工具的种类繁多，工作原理各异，从技术手段上分有全机械式、电子机械式、电子液压式等，从工作原理上分有静止式和调节式等。静止式是指，当钻柱旋转时，导向支撑块不转动，可沿井眼轴线方向滑动；调节式是指，当钻柱旋转时，支撑块随钻柱一起转动，但其整体工作效果具有导向作用。 到目前为止我们只用过SCHLUMBERGER公司的POWER DRIVE、BAKER HUGHES INTEQ公司的AUTO TRAK 和HALLIBURTON公司的GEO-PILOT旋转导向系统。前者为调节式，后两者为静止式 三、扶正器 1、扶正器的分类 可调扶正器 一体式扶正器 近钻头扶正器 可换套筒式扶正器 2、扶正器的作用 1)．在增斜钻具组合和降斜钻具组合中，稳定器起支点作用，通过改变稳定器在下部钻具组合中的位置，可改变下部钻具组合的受力状态，达到控制井眼
城市轨道交通减震降噪技术发展现状
城市轨道交通减震降噪技术发展现状 与未来 摘要：对城市轨道交通振动与噪声控制设计的相关规范进行了梳理，介绍并分析了目前主要的轨道减振措施的特点与优缺点，对目前减振效果最好的浮置板道床进行了经济性对比分析。 关键词：轨道交通；轨道结构；减振； 截至2012年12月，北京、天津、上海、广州、深圳、长春、大连、沈阳、重庆、成都、南京、武汉、杭州、苏州、西安和昆明16个城市的70条轨道交通线路投入运营，运营里程2081.13km，车站1378座；北京、上海、广州、深圳和南京等城市逐步进入网络化运营。 随着一些大城市轨道交通网络的逐渐形成，越来越多的城市轨道交通线路不可避免地近距离下穿城市功能建筑物，城市轨道交通运营产生的振动污染引起公众和有关部门的关注。国外从20世纪60年代开始重视城市轨道交通减振降噪问题。1966年，英国的阿尔贝民事法院6层建筑物即采用叠层橡胶减振技术，解决城市轨道交通对建筑物的影响；80—90年代德国、英国进行了无砟轨道减振降噪的大量试验研究。我国轨道减振研究起步较晚，早期修建北京和天津地铁时未考虑环境振动问题，投入运营后减振改造工程干扰运营，浪费人力和物力。为避免环境振动超标，上海地铁1号线于1994年首次采用轨道减振设施——轨道减振器扣件。随着我国各地城市轨道交通建设陆续开展，各种类型的轨道减振产品在城市轨道交通建设工程中相继得到应用。随着城市轨道交通的迅速发展，在人口密集、科研院所、医院、学校等城市公共区域，车辆噪音越来越多的引起人们的关注。城市轨道车辆噪音根据生源的不同大致分为以下几种：轮轨噪声：由轮轨相互作用引起的噪音； 设备噪声：由空调、电机等车辆设备工作产生的噪音； 空气动力噪声：车体与空气摩擦而产生的噪声； 集电系统噪声：由受电弓和电线相互摩擦引起的噪音； 构造物二次噪声：列车振动引起桥梁、隧道或周围建筑物的二次振动而产生的噪声。 1我国城市区域环境振动标准 城市轨道交通环境振动防治作为环境保护产业的一部分，在城市轨道交通环境建设，以及经济与环境协调可持续发展方面具有重要而独特的意义。为贯彻《中华人民共和国环境保护法》，控制环境振动污染，我国制定了相应的环境振动标准。现行《地铁设计规范》[2]规定，地铁振动污染防治设计应符合国家现行《城市区域环境振动标准》，环境评价预测超标地段应采取减振措施，以满足国家环境保护及相关规范要求。近年来，我国许多城市进行了大规模的城市轨道交通和基础设施建设，出现了一些新的城市轨道交通振动源和振动问题，而人们对城市环境要求更为严格，尤其是在夜间，对于地铁运行产生的振动响应更为敏感。研究发现，即使振动水平处于65dB“特殊住宅区”振动限值之下，人们仍能感到振动并产生厌恶感；当振动水平处于62dB以下时，大部分居民感觉不到振动。现行《城市区域环境振动标准》中的一些计权方式和测量方法严重滞后于相关学科研究发展。为此，国家环境保护部科技标准司组织修订《环境振动标准》（征求意见稿）。修订后其紧密结合国际现行标准，体现了以人为本的社会发展要求。 2我国城市轨道交通轨道减振现状特征 目前，我国城市轨道交通轨道减振领域现状特征是需求总量大、产品种类多、占全线比例高、减振要求复杂。 2.1产品种类多 轨道减振技术的通常做法是在组成轨道的各个刚性部件之间插入弹性层，按插入位置的不同可分为扣件减振、轨枕减振和道床减振。弹性层所处的位置越靠下，悬浮的质量就越大，越能获得较好的减振效果。根据减振效果的不同，《地铁设计规范》（征求意见稿）[5]将减振措施分为一般减振措施、中等减振措施、高等减振措施和特殊减振措施4个等级。
石油钻井设备与工具-王镇全 4第四节动力钻具选用
第四节井下动力钻具的选用 一、动力钻具性能分析 1、工作特性的区别 下图分别给出了涡轮钻具和螺杆钻具的理论特性。由此可对比出二者在工作特性上的区别，从而直观认识二者在工作原理上的差异。 从对比中可以得出，螺杆钻具有硬的机械特性，过载能力强；而涡轮钻具有软的机械特性，过载能力差，随着钻压增大导致切削阻力矩增大时，会引起转速下降，易被“压死”而造成制动。从这方面来看，螺杆钻具用于钻井作业更为适用。 另一方面,螺杆钻具的压降随着扭矩的变化而变化,因而可通过泵压的变化检测螺杆钻具的工作情况。而涡轮钻具的压降不因载荷的变化而变化，对其在井底的工作状况无法在地表直接检测。 2、转速差异 涡轮钻具的转速明显高于螺杆钻具。一般涡轮钻具的空转转速多在1200rpm以上，其工作转速(即空载转速的一半)也多在600rpm以上，而单头螺杆钻具的转速一般在400rpm左右，多头螺杆钻具转速一般100rpm左右。 3、压降差异 对比外径相近、工况参数(排量、钻井液密度)相同的这两种钻具的压降可以发现，涡轮钻具的压降远远大于螺杆钻具的压降。涡轮钻具的高压降特性，在钻井水力设计中必须予以充分考虑，特别是在深井钻进的情况下。 例如Φ165mm的多头螺杆钻具，其额定工作压降?p一般为3MPa(空载起动压降一般小于1MPa)，而尺寸相近的涡轮钻具，其压降一般可达 5-7MPa。 4、耐温性能差异 井下动力钻具内的橡胶部件造成了钻具承温能力的门坎值。螺杆钻具的定子衬里是耐油丁腈橡胶，过高的工作温度会使定子橡胶脆化而造成先期破坏。一般的螺杆钻具工作温度不超过125℃。 涡轮钻具内部没有橡胶件，完全不受高温的限制。这是涡轮钻具的一大优点，也是近年来涡轮钻具又一度成为热门产品一个重要原因。 5、直径影响的差异 涡轮钻具与螺杆钻具相比，涡轮钻具的功率和扭矩受直径的影响甚大，而直径对螺杆钻具的影响较小。 在设计产品或规划产品系列时，对涡轮钻具宜发展大直径产品(过小尺寸会使扭矩太小)；对小直径动力钻具可主要发展螺杆钻具。 目前涡轮钻具产品的直径范围是Φ95～Φ320mm，而螺杆钻具产品的直径范围是Φ45-Φ244mm。 6、横振差异 螺杆钻具的转子在定子型腔内作平面行星运动，产生离心惯性力，从而造成钻具的横向振动。而涡轮钻具的转子作定轴转动不会引起离心惯性力和横向振动。 7、长度差异 在外径相近、扭矩相近的条件下，涡轮钻具的长度明显大于(甚至成倍于)螺杆钻具长度。长度过大对造斜作业不利。 涡轮钻具 优点： 1、涡轮钻具转速高(400rpm以上)，较适合于TSP钻头、金刚石钻头。 2、涡轮钻具定转子使用寿命长。 3、耐高温和高压，适用于高温高压井。 三、动力钻具的选用 目前，动力钻具的选用一般遵循以下准则： 常规定向井、大位移井、水平井的造斜以及复合钻井选用螺杆钻具。遇到高温情况，可选用减速器涡轮。 为提高钻井速度而采用井下动力钻具时，应根据钻头的特点选用动力钻具。一般可采用下列组合：PDC钻头或牙轮钻头+螺杆钻具； PDC钻头或牙轮钻头+减速器涡轮钻具； TSP钻头+高速螺杆或中速涡轮或减速器涡轮； 单晶金刚石钻头+中、高速涡轮。 第四章井下动力钻具 前言 1、井下动力钻具简介 将动力发动机置于井底直接与钻头相联驱动钻头破碎岩石进行钻井的井下动力装置，称为井下动力钻具。这种钻井方式称为井下动力钻具钻井。 其特点总结如下：
水泵房减振降噪工程
水泵房减振降噪工程 信息来源: 发布时间:2008-03-12 字号:小中大 金辉家园地下室水泵房安装两台LG-B立式多级泵，其主要参数有：流量：3.6m3/h；转速：2900转/分；杨程：60米；电机功率：11千瓦；重量：115公斤；其产生的振动与噪声，经墙体管路等固体媒介及空气媒介造成振动及固体声、空气声传播，居民家产生了共振、共鸣效应，严重干扰了位于水泵房上方居民的正常生活，居民忍无可忍以至媒体记者们的介入。 金辉家园领导对此高度重视，为了有效地控制振动及噪声，改善居民的生活环境。扣除外部环境影响，使居民室内噪声达到国标GB3096-1993《城市区域环境噪声标准》，故受金辉家园工程部的委托，对现场进行多次勘察和实地测量（测量结果见附页）后特制定以下噪声治理方案，以保证水泵运行时对入住居民的影响减小到最低程度，真正营造一个环境优雅的生态式小区，改善公司的社会公众形象。 3水泵房噪声分析 3.1.1水泵房噪声分析 水泵房噪声主要包括气体流动过程中产生的空气动力学噪声，电机机壳受激振动辐射的噪声和机座因振动激励的噪声，以及电动机的噪声。一般而言，其噪声级峰值主要集中在频率63~250Hz的范围内据以往经验，单台水泵机组噪声A声级达72 dB（A），故两台水泵房内总噪声级可达75dB（A）（由于室内混响的影响，风机房内的声级还会有所增加）； 3.1.2设计指导思想 1) 所有水泵房振动及噪声治理措施不得影响风机的正常运行，操作和维修。 2) 对水泵房的降噪设计，要根据该机组的性能指标、技术参数进行分析计算确定，分析其各频段噪声量大小，有针对性进行处理。 3.2 降噪方案的选择 通过上述分析，并依据机房实际情况，我们采用了以减振、隔声、消声为主，综合其它降噪方式对金辉家园水泵的减振、噪声治理工程提出以下设计方案： 3.3 设计步骤 3.3.1 给水管道减振消声 固体传声仍是影响居民室内噪声主要原因之一，目前管道仅有一处安装了橡胶接头，且管道与墙壁及楼板刚性连接，未加任何消声、隔声措施，现需对其进行改造，及在管道上加上橡胶接头、减振吊架和隔振垫（管道穿过楼层间时留有较大空隙）。 3.3.2 水泵机组隔声罩进排气通风消声 为控制噪声，水泵机组加装隔声罩，罩内加排风机作为强制通风，保证水泵机组运行时，其通风散热需求，同时加装进、排气消声器减小噪声外泄到水泵房内及从源头削减部分噪声。 3.3.4 水泵机组隔声罩内壁吸声 在降噪过程中，既要考虑隔声、消声同时又要考虑吸声，两者合二为一，才能起到良好的降噪效果。因此为减
盾构施工减振降噪专项方案
****公司公司公司 ****地铁区间隧道地铁区间隧道地铁区间隧道 盾构施工减振降噪盾构施工减振降噪专项专项专项方案方案方案 **** 2013年11月·上海
目录 1.1.引言引言引言 (2) 2.2.振动及噪音分析振动及噪音分析 (2) 2.1噪音分析 (2) 2.1振动分析 (2) 3.3.减振降噪总体思路减振降噪总体思路 (3) 4.4.减振方法与措施减振方法与措施 (4) 4.1轨道体系减振方法与措施 (4) 4.1.1现状情况概述 (4) 4.1.2改进或补充措施 (5) 4.2车辆体系减振方法与措施 (7) 4.2.1现状情况概述 (7) 4.2.2改进或补充措施 (8) 4.3管理体系减振方法与措施 (8) 4.3.1现状情况概述 (8) 4.3.2改进或补充措施 (8) 4.4.对于盾构端头井减振降噪措施 (9) 5.5.现场试验安排现场试验安排 (11)
1.1.引言引言引言 城市轨道交通一般穿越城市中心区域，该区域通常是居民住宅、办公机构集中的区域，在该区域进行的地铁施工受到的投诉越来越多，社会影响越来越大，因此，盾构施工过程中其振动噪音影响不可忽视，采取措施减振降噪很有必要，且势在必行，要求噪音控制在69dB 以内。 2.2.振动及噪音振动及噪音振动及噪音分析分析分析 振动与噪因都以波的形式传播。声波传播能量的方式是依靠动量，而振动能量的传播则考虑物质的移动。由于振动与噪因密切相关，往往在控制了振动或噪声之后也治理了噪声和振动，减振与降噪效果经常同时出现。 2.2.11噪音噪音分析分析分析 噪音源主要轮轨噪音和车辆噪音。车辆行驶在轨道上时，激发隧道结构振动而产生“二次噪音”即结构噪音，亦即振动噪音（详见2.1振动分析振动分析）） 。 轮轨噪音是主要的噪音（啸叫音）和撞击声等。 车辆噪音来源主要包括气动噪音，动力与辅助设备噪音等空气传播噪声，以及轮轨转向架振动和动力装置与辅助设备振动结构辐能噪。 2.1振动振动分析分析分析 轨道的振动源主要包括以下几方面：列车与轨道的动态相互作用；机车车辆动力系统振动；轨道结构振动；轮轨不平顺。
最新FEA型防喷器、钻机刹车联动防提安全装置(标准版)
( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 最新FEA型防喷器、钻机刹车联动防提安全装置(标准版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process
最新FEA型防喷器、钻机刹车联动防提安 全装置(标准版) 一、概述 防喷器/钻机刹车联动防提安全装置（简称“防提安全”装置），是确保安全钻井的重要配套装置。 液压防喷器是石油天然气钻井中防止井喷必配的安全装备。长期以来，由于防喷器设计上的原因及人为因素，在关闭防喷器之后时常发生因误操作而造成提坏闸板防喷器芯子、提滑井口套管扣、提断钻杆打顿钻等事故。其中某油田一口井因提断钻杆打顿钻，处理事故就损失时间106天，直接经济损失213万余元，因此，液控气型防提安全装置在钻井生产中有着重要的作用。该装置均能与罗马尼亚的72、76型液控掖型、美国的或国产的气控液型、电控液型液压防喷器控制系统（装置）配套使用。无论是在防喷器的司钻控
制台或是远程控制台上关闭半封闸板防喷器，它都能产生联动作用，从而，刹死钻机刹车，防止发生因误操作而造成事故。 由于空气不洁净含水份、杂质，建议所有使用气动元件的钻机，安装气源排水分配器与之配套使用，以保证气动元件的可靠性，延长气动元件的使用寿命，目前四川石油管理局（钻井井控实施细则）中已明确规定强制使用，收到很好效果。 二、型号意义 FZA- 控制半封闸板防喷器的数量（用罗马数字表示） 防喷器/钻机刹车联动防提安全装置 三、技术参数 1、通径8mm 2、气源压力0.7～1.2Map 3、工作油压10.5～21Map 4、控制半封闸板防喷器数量Ⅰ型一个，Ⅱ型二个。 5、联接胶管规格数量通径6-10mm一层钢丝编织耐油高压软管3
井下工具
井下工具目录 井下工具目录打捞类工具1、公锥2、母锥3、滑块捞矛4、分瓣捞矛5、TFLM-T 提放式可退捞矛6、提放式分瓣捞矛7、可退捞矛8、伸缩捞矛9、二用伸缩捞矛10、可退式螺旋卡瓦捞筒11、可退式蓝式卡瓦捞筒12、卡瓦捞筒13、弯鱼头打捞筒14、提放式可退捞筒15、短鱼头打捞筒16、电泵捞筒17、可退式螺旋卡瓦电泵捞筒18、活页式捞筒19、不可退式抽油杆捞筒20、弯抽油杆捞筒21、组合式抽油杆捞筒22、提放式抽油杆捞筒23、三球打捞器24、抽油杆接箍捞矛25、多用打捞筒26、颠倒式抽油杆捞筒27、蓝式抽油杆捞筒28、螺旋式抽油杆捞筒29、偏心式抽油杆接箍捞筒30、提放式倒扣捞矛31、可胀式倒扣捞矛32、倒扣捞矛33、倒扣捞筒34、提放式倒扣捞筒35、反循环打捞蓝36、局部反循环打捞蓝37、开窗捞筒38、缆绳打捞钩39、外钩40、内钩41、内外组合钩42、活齿钩43、一把抓44、磁力打捞器45、测井仪器打捞器46、弹簧打捞筒47、老虎嘴整形类工具48、梨形涨管器49、偏心辊子整形器50、长锥面涨管器51、三锥辊整形器52、旋转震击式整形器53、楔形涨管器54、偏心涨管器55、球形涨管器56、顿击器57、复合式鱼顶修整打捞器58、鱼顶修整器震击类工具59、开式下击器60、润滑式下击器61、液压式上击器62、液压加速器切割类工具63、水力式外割刀64、机械式内割刀65、机械式外割刀钻、磨、铣类工具66、三刮刀钻头67、十字钻头68、鱼尾刮刀钻头69、尖钻头70、偏心钻头71、三牙轮钻头72、平底磨鞋73、凹面磨鞋74、梨形磨鞋75、滚球式平底磨鞋76、内铣鞋77、外齿铣鞋78、柱形铣鞋79、锥形铣鞋80、领眼磨鞋81、套铣筒82、扶正器83、滚动扶正器84、恒定加压器85、钻廷套管刮削类工具86、弹簧式套管刮削器87、防脱式套管刮削器88、胶筒式套管刮削器控制类工具89、偏心配水器90、偏心配产器91、K344-110 封隔器92、K344-114 封隔器93、Y341-114-X 封隔器94、Y341-114 封隔器95、XYQ-100 泄压器96、CMB 超越式油管锚97、RCM 型软油管锚98、节流器99、支撑卡瓦100、锯齿形安全接头101、方扣形安全接头102、倒扣安全接头103、游车大钩104、水龙头105、气动卡盘106、多用途油管卡盘107、自封封井器108、半封封井器109、全封封井器110、加压支架111、加压吊卡112、分段加压吊卡113、安全卡瓦114、修井吊钳115、油管吊钳116、油管钳117、活门吊卡118、月牙吊卡119、活动肘节120、丢手接头121、倒扣器122、管式抽油泵123、杆式抽油泵124、单螺杆抽油泵125、抽油杆吊卡126、抽油泵脱接器127、铅印128、单臂吊环129、双臂吊环130、羊角吊卡131、修井转盘132、螺杆钻具133、液压动力钳134、解卡机 钻具介绍 包括钻头、钻柱、井下动力钻具以及稳定器、减震器、震击器等工具。钻头钻井时必不可少的破碎岩石工具，主要有牙轮钻头、金刚石钻头和刮刀钻头3类：①牙轮钻头，由钻头体、牙爪、牙轮、轴承、水眼等组成。按牙轮结构分铣齿型及镶齿型两种，按轴承结构分密封（或不密封）滚动轴承及密封（或不密封）滑动轴承两种，牙轮钻头适用于钻各种地层，目前应用最广泛。②金刚石钻头，最初只限用于硬地层，其品种与使用范围正日益扩大。钻头的价格虽高，但工作寿命长，如选用合理，可取得较好的经济效果。③刮刀钻头，结构简单，制造方便，钻软地层速度较快，但钻进时扭矩较大，易损坏钻具和设备。近年来，正在发展一种新型切削型钻头，用不同几何形状的新型耐磨材料镶嵌在钻头基体上，能适应各类岩性地层，并可采用高转速钻进，其经济效果日益显著。钻柱从
井下动力钻具
井下动力钻具 2007-07-27 16:19:37| 分类：Drilling | 标签：directional drilling |字号订阅 井下动力钻具是定向井，水平井的必备工具。开始人们用它配合弯接头进行定向作业，和扭方位做业。目前已发展到配合高效能钻头连续钻进。 井下动力钻具最早使用的是涡轮钻具，大约70年代末和80年代初我国开始引进美国的耐维钻具（NaVil Drill）和代钠钻具（DiNa Drill），进而引进了生产线。经过我国科技人员的研究和改造，已形成具有我国特色的螺杆钻具，目前，已有很多品种和系列，能够满足不同钻井工作的需要。 一，螺杆钻具的组成 螺杆钻具有四大部分组成，他们是旁通阀，马达总成，万向轴和传动轴总成，下面分别介绍 1，旁通阀 旁通阀安装在螺杆钻具的最上端，它的作用是下钻过程中，允许钻井液从环空流入钻具内，起钻过程中允许钻井液从钻具内流入环空。钻进过程中旁通阀是关闭的。 旁通阀的打开和关闭靠的是内部的活塞移动，循环时，钻井液流经活塞，由于流道的变化，在活塞上产生一定的压降，这个压降推动活塞下移，进而关闭旁通阀。停止循环后，活塞处于自由状态，弹簧推动活塞上移，旁通阀打开。 2，马达总成 马达总成包括转子和定子两部分： （1），转子是一根加工成螺旋形的钢轴，转子的上端是自由的，其下端与万向轴相连。 单头马达转子的轴截面是圆的，整个转子象一个拉直的弹簧是螺旋状的。多头马达转子的轴截面是梅花瓣形的，有几个梅花瓣就称为几头。目前见到最多的是九头。 （2），定子内是一个模压成型的橡胶套筒，它的内部是螺旋通道，包容转子。橡胶套筒固定在马达的钢制本体上一起成为定子。单头马达定子的橡胶套筒截面是长圆型的（两头是半圆，中间是长方形），多头马达定子的橡胶套筒截面也是梅花瓣形的，但它比与之配合的转子多一个梅花瓣，就是通常说的多一个头。 当转子装入定子后，这两个零件的几何形状的差异形成了一系列空腔。当钻井液在泵的驱动下通过马达时，它流经转子与定子间的空腔，推动转子旋转。 单头马达的转速很高，多头马达的转速低，但多头马达的扭矩大，单头马达的扭矩小。
工程机械噪声及减振降噪
工程机械噪声及减振降噪 随着工作环境水平的不断提高，人们对噪声的关注越来越大，目前国内外对工作环境的噪声值都有要求，以压路机为例，就有比较明确的噪声值的限制。 测试状态测点位置检测结果dB(A) 国标限值YZ12 YZ13 YZ13D CC522 BW202 不行驶司机耳边81.9 81.1 88.5 86.6 81.2 ≤94dB(A) 左侧7.5m 93.3 90.5 91.8 84.4 79.6 ≤88dB(A) 右侧7.5m 92.1 90.7 90.7 82.4 79.6 低速行驶司机耳边84.2 85.1 86.5 87.4 81.6 ≤94dB(A) 左侧7.5m 93.1 91.5 89.3 85.3 81.5 ≤88dB(A) 右侧7.5m 92.5 92.8 87.4 84.2 81.5 高速行驶司机耳边81.2 84.3 89.9 88.1 85.0 ≤94dB(A) 左侧7.5m 93.4 93.4 91.9 86.4 82.7 ≤88B(A) 右侧7.5m 92.7 92.8 93.1 85.2 83.7 上表中，前3种机型为国内产品，后2种机型为国外产品。由表可知，在不同的测试状态，司机耳边的噪声都能满足国标要求，而国内产品左右两侧7.5m处的噪声普遍超标，而国外产品比国标低1.6～8.4dB(A)。因此，具有改进的空间。 本文探究的就是工程机械（压路机、铲车等）噪声领域噪声产生的机理、测试方法以及减振降噪措施。 工程机械噪声的声源以及影响因素 工程机械噪声产生的主要因素是空气动力、机械传动、液压三部分。从结构上可分为发动机噪声，传动系噪声，液压噪声，车体噪声，底盘各部件连接配合引起的噪声，制动系统噪声，工作装置动作操作冲击噪声等，其中中发动机及其相关件产生的噪声占1/2以上，因此发动机的减振’降噪成为工程机械噪声控制的关键之一。下面从结构上对主要部分产生噪声的机理进行分析。 1.发动机噪声 发动机噪声主要是由于内燃机的空气动力噪音，燃烧噪音，机械噪音。 空气动力噪音占有重要分量，是采取降噪的主要对象。主要有：进气噪声、排气噪声、风扇噪声等。 1.1进气噪声 产生机理：进气门周期性开闭引起进气管道内压力起伏变化，从而 形成空气动力性噪声，称为进气噪声，一般进气噪声比发动机本体噪声高出5dB 左右，是仅次于排气噪声的主要噪声源。 1.2排气噪声 产生机理：排气门打开时，排，废气通过气压阀时产生的涡流噪声。 气管道内压力起伏变化排气噪声是发动机最主要的噪声源，往往比发动机本体 噪声高出10‐15dB左右。与发动机功率、排量、转速、平均有效压力以及排气 口形状、尺寸等因素有直接关系。 1.3风扇噪声 产生机理：风扇转动时使周围气流产生涡流使空气发生扰动，以及 风扇本身结果与护风圈的共振，产生噪声。 1.4燃烧噪音 产生机理：气缸内气体压力的变化。影响因素：点火提前角、压缩 比、燃烧室的形状等。 1.5机械噪声：
石油钻井封井器安装作业指导书
1、目的 为保证封井器设备安装的质量和施工安全，特制订本作业指导书。2、井控设备配备 2.1 延长气田目前要求所有钻井队封井器配备必须达到，从下到上安装四通+双闸板防喷器+环形防喷器。安装组合见附图一。防喷器组合的通径和压力等应一致，且压力等级满足地层最高压力。 2.2 井口两侧安装与防喷器相同压力级别的防喷管线、双翼节流管汇、压井管汇、放喷管线。安装组合见附图。 2.3 钻柱内防喷工具为钻具回压阀及方钻杆上、下旋塞、钻具旁通阀等。 2.4 控制设备为相同级别的远程控制台和司钻控制台。 3 、作业程序 3.1人员组织 3.1.1 在安装封井器前由值班干部组织召开会议，进行人员分工，交待安全措施。 3.1.2安装封井器作业驻井安全监督必须在现场进行监督指导。
3.1.3各岗位应按规定穿戴好劳保用品。 3.2 设备、设施及工具准备 3.2.1司钻负责对绞车刹车系统进行检查与保养，保证刹车灵敏安全可靠。 3.2.2 井架工负责对气动绞车的检查，绞车固定、滚筒钢丝绳、吊钩等符合安全标准，并且保证运转正常，刹车灵敏可靠。 3.2.3 内外钳工及场地工准备安装封井器需要的配件、专用工具和专用绳套。 3.2.4内外钳工及场地工清理好钻台下施工场地。 3.3 安装套管头 3.3.1以井架底座高度为依据，以便顺利接出防喷管线。 3.3.2套管头具体安装以所领用套管头型号及厂家指导为标准。 3.4 安装液压防喷器组 3.4.1 防喷器组液压管线必须安装在井口后方。 3.4.2 环形防喷器顶盖安装防溢管时，用螺栓连接，不用的螺纹孔用螺钉堵住，防溢管与顶盖的密封用密封垫环或专用的橡胶圈。 3.4.3 BX型垫环只能使用一次，凡从法兰拆出后都必须更换新的。 3.4.4 防喷器安装完毕后，必须校正井口。转盘和天车中心，其偏差不大于10mm。防喷器用16mm的钢丝绳在井架底座的对角线上绷紧。 3.4.5 必须装齐闸板手动操作杆，靠手轮端应支撑牢固，操作杆与锁紧轴中心线的偏斜不大于30度。 3.4.6 吊装防喷器要使用专用绳套，保证绳套挂的牢固，挂的位置要合适。 3.4.7 钻台上下要有专人指挥，司钻要在清楚钻台下情况后方可执行下步操
国产阻尼减振降噪材料
国产阻尼减振降噪材料（潜艇等） 前言 ?nbsp; 随着科学技术的发展和人们环保意识的提高，降低舰船等交通工具的振动和噪声越来越迫切。如何控制舰船的振动和噪声是一个复杂的系统工程，也是衡量一个国家造船水平的重要标志。 ?nbsp; 舰船上存在着多种振源，其产生的振动和噪声会造成严重的危害，如引起铆钉松动，结构破坏；影响船员的舒适性，易造成船员疲劳；影响仪器、仪表的正常工作，降低使用精度等等。对军船而言，振动和噪声还会降低声呐、雷达的作用距离，大大削弱其战斗力。 ?nbsp; 传统的减振降噪方法是结构加强，其主要缺点是振动能没有消耗掉，从而导致噪声向其它部位传播。阻尼材料利用高分子材料的粘弹性将振动能转化为热能耗散掉，从而有效地降低结构振动和噪声。阻尼技术对宽频带随机振动和噪声特别有效，尤其适合于以框架结构为主的造船业。 ?nbsp; 阻尼技术发展简史 ?nbsp; 本世纪50年代初，德国专家H.Oberst 最先提出自由阻尼结构的理论并在飞机上得到应用。50年代末，美国专家Kerwin 和 Ungar等人将Oberst的复刚度法推广至约束阻尼结构，该结构最早应用于核潜艇壳体和主机机座上。理论和应用表明：约束阻尼结构具有更好的减振降噪效果。目前，美国、俄罗斯、英国、法国、日本等发达国家在舰船上广泛使用各类阻尼材料。 ?nbsp; 我国从60年代起开始研究自由阻尼材料，70年代初具规模。80年代末期约束阻尼结构的阻尼材料在舰船上得到应用，主要产品有上海钢铁研究所的阻尼钢板、七二五所的SBⅡ阻尼涂料、化工部海洋化工研究院（青岛）的ZHY-171和T54/T60阻尼涂料等。 ?nbsp; 目前，阻尼材料已广泛应用于航空、航天、舰船、汽车、机械、纺织、建筑、体育等领域，具有重要的社会和经济效益。 ?nbsp; T54/T60阻尼涂料的主要性能 ?nbsp; 阻尼材料的作用原理是将振动能转化为热能耗散掉，使产生噪声的振动能量大大衰减，即从声（振）源上有效地控制振动和噪声。因此阻尼涂料主要用于振动和噪声的产生
空调通风系统的减振降噪
船用空调通风系统减振降噪措施 20110109
一．空调通风系统的降噪措施 空调通风系统在对船舶内热湿环境、空气品质进行控制的同时，也对船舶的声环境产生不同程度的影响。当系统运行产生的噪声超过一定的允许值后，将影响船员的正常工作、学习、休息或影响一些房间的功能（如广播电视室、录音室等），甚至影响人体健康。因此，在进行船舶空调通风系统设计的同时，应该进行噪声控制设计。 噪声控制应从三方面入手，一从噪声源出进行控制，二从传播过程中进行控制，三从空调通风系统末端进行控制。 通风空调系统中的噪声源主要有压缩机、风机、水泵等机械设备产生的噪声，气流在风管中产生的噪声，入射到风管内而传入室内的噪声，气流通过房间末端装置产生的噪声。 1.压缩机、水泵等机械设备都安装在设备房内，这些设备都有最大允许噪声的规定。要使压缩机不产生异常噪声就需要对压缩机进行很好的日常维护保养、润滑油的管理、制冷剂的管理和年度维护保养；水泵除了日常维护保养润滑外，还需要防止吸入空气发生气蚀，产生异常噪声；风机也有最大允许噪声，它一般安装在空调器箱体内，我们可对空调箱体进行隔噪处理，空调箱体外层采用普通钢板或不锈钢板，中间贴40mm厚岩棉（岩棉传热系数小、耐高温、吸音效果好），内层采用消音孔板做覆板，从而从风机这一主要声源处大大降低了噪声。 2.风管系统的气流噪声，空气在流过直管段和局部构件（如弯头、三通、变径管、风门、风口等）时都会产生噪音。噪声与气流速度有着密切的关系，当气流速度增加一倍，噪声就会增加15dB。风管系统一根主干管通常服务多个房间，而其中某一个房间的噪声会通过风管传到其他房间中去。房间内的噪声源有人声、音乐声等。人群大声说话的声功率级90dB，一般会话为70dB，音乐声级为90~115dB，这些噪声通过风口入射到风管内再传到其他房间。入射到风管内的噪声与风口的开口面积、噪声源与风口距离、风口个数、声源室的总表面积和材料的吸声系数等有关。当几种噪声叠加时，根据声功率级差值在其中较高的声功率上加附加值。 降低风管系统的气流噪声的方法：减小风管系统阻力；降低送风风速；送回风管中加装消音器；风管包隔音材料。