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水泵站设计计算书

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第一部分 设计说明书

1 清水池 1.1 清水池尺寸

新建配水厂清水池采用两座蓉量各为4000m 3的方形水池,平面尺寸31.2m×31.2m ,池内存水高度4.2m ,安全超高0.3m ,保温覆土0.7m ;为无梁楼盖钢筋混凝土结构。 1.2 清水池容积

321W W W W ++=

式中: W — 清水池总容量, m 3 ; W 1 — 清水池调节容积, m 3 ; W 2 — 消防总水量, m 3 ; W 3— 安全贮水量, m 3。 1.清水池调节容积W 1

真正的调节容量以最高日供水量的18%计,W 1=25500×18%=4590m 3。 2.清水池消防总量W

2

根据城市发展规模远期人口超过10万,消防流量应为45升/秒,两处同时着火,救火时间为两小时。

消防总流量= 45×2=90L/s = 324立方米/时;

消防总用水量=324×2 = 648立方米。 3.计算安全贮水量W 3

安全贮水按占最高日用水量的27%计算,W 3=25500×27%=6885m 3。 4.清水池总容量W

321W W W W ++==4590+648+6885=121233

图1 清水池尺寸

故新建两座4000 m 3的清水池,连同市区老配水厂4座1000 m 3的清水池,全系统清水池总容量达到12000 m 3,为最高日需水量2.55万立方米的47%。

1.3 清水池填挖土方量

为利于抗震,清水池为半地下式,池内底标高-2.2米,0.1米地基基础,0.2米池底混凝土浇注,故挖深为-2.5米,一座清水池的开挖土方量为31.2×31.2×

2.5=243

3.6m3。由于二连浩特市平均气温较低,最低温度为-40.2℃,故池顶的覆土厚度为0.7米,池外侧覆土采

用三层台的挡土墙方式。每

层高1.0米,宽2.0米,可

在其上种植花草。故一座清

水池填土方量为31.2×31.2

×0.7+(35.2×35.2-31.2

×31.2)×1+(39.2×39.2-

31.2×31.2) ×1+(43.2×

43.2-31.2×31.2) ×1=

681.488+265.6+563.2+892.8

=2403m3;填土量和开挖量相差无几,几乎不需要运土。

图2 清水池剖面图

图3 清水池填挖方量计算图

1.3 清水池水位确定(h为水深,H为相对于地面的水位)

1、清水池最高水位

h

= 4000÷31.22 = 4.11m,取4.2m。

= 4.11-2.2=1.91m

H

2、最高时此时池内存安全储水和消防水量共7533 m3,按新旧水厂存水比例

新水厂存水量为5022 m 3,所以

最小水深 h 2= (5022÷2)÷31.22 =2.58 m 最低水位 H 2= 2.58-2.2 = 0.38m

设计水位 H 2设 = (H 0+H 2)=(1.91-2.2)/2 =-0.145

3、最高时+消防时 此种工况允许把清水池中的水用完,最终池中几乎没有水,此时

最小水深 h 1= h 0 = 0

最低水位 H 1= 3.8-5.5 = -1.7m

设计水位 H 1设 =(H 0+H 1)=(1.91-2.2)/2 =-0.145 4、事故时 此时池内只存有消防水量648 m 3,按比例新水厂存水量432 m 3,所以

最小水深 h 3= (432÷2)÷31.22 = 0.22 m 最低水位 H 3= 0.22-2.2 = 1.98 m

设计水位 H 3设 = (H 0+H 2)=(1.91-2.2)/2 =-0.145 1.4 清水池配管

进水管共两根,管径按水厂最高日平均时制水量、设计流速0.9m/s 计算;出水管共4根,管径按最高日最高时用水量、设计流速1.5m/s 计算。

最高日平均时流量为 Q = 13600÷24 = 566.7 m 3/h = 0.157 最高日最高时流量为 Q = 13600÷24×1.5 = 850 m 3/h = 0.236

则每座清水池进水管管径为d =

333.09

.014.32

/157.044=??=πνq m ,取标准管径DN350。 出水管管径为 d =224.05

.114.34

/236.044=??=πνq m ,取标准管径DN250,喇叭口直径

D=1.3d=1.3×250=325mm ,取标准管径DN350。

溢流管每池一根,管径取DN400,管端为喇叭口;排泥管每池一根,用管径DN200;两池间设连通管DN600。 2 供水泵站主泵房 2.1 扬程、流量确定 2.1.1 市政给水管网平差计算 ①给水管网平差计算原理介绍

市政给水管网平差计算采用鸿业市政管线软件计算。此软件的给水管网平差计算

采用的是解节点方程的方法,平差计算准备工作较少,计算时采用柯尔-勃洛克公式。解节点方程不需要预先分配管道流量,它是从假定管道流量,反算各节点压力,再根据算出的节点压力计算管道流量的一个迭代过程。

②给水管网平差计算结果

最高时工况、最高+消防工况、事故工况时水源入网点的自由水压分别为37.288m、36.555m、40.500m;流量分别为236.11L/s、281.11 L/s、165.27L/s。

2.1.2 扬程(H)

扬程H = 清水池最低水位与入网点高程的差+入网点自由水压+水厂内管路损失

根据城市管网平差图,选66点为控制点,与入网点高差为6m。水厂内管路损失假定为2m,累及管路损失及自由水压查阅城市管网平差图可知。

1.最高时工况:入网点高程为961.000m,自由水压为37.288m。

则在清水池不同水位时的水泵扬程为:

最高水位时:H = -2.910+37.288+2 = 36.378m

设计水位时:H = -2.145+37.288+2 = 37.143m

最低水位时:H = -1.380+37.288+2 = 37.908m

2.消防工况:入网点高程为961.000m,自由水压为36.555m。

则在清水池不同水位时的水泵扬程为:

最高水位时:H = -2.910+36.555+2 = 35.645m

设计水位时:H = -0.855+36.555+2 = 37.700m

最低水位时:H = 1.200+36.555+2 = 39.755m

3.事故工况:入网点高程为961.000m,自由水压为40.500m。

则在清水池不同水位时的水泵扬程为:

最高水位时:H = -2.910+40.500+2 =39.590m

设计水位时:H = -0.930+40.500+2 = 41.570m 最低水位时:H = 0.980+40.500+2 = 43.480m 2.1.3 流量(Q)

新水厂的设计供水量为1.92万立方米/日,日变化系数取1.5。则: 1.最高时工况:Q=(13600×1000×1.5)÷24÷3600=236.11 L/s 2.消防工况: Q= 236.11+45=281.11 L/s 3.事故工况: Q=281.11×70%=165.27 L/s 2.2 水泵初定安装高程

根据清水池最低水位时,保证水泵可以将清水池的水抽干。集水坑底高程为▽底

=-3.05m ,吸水喇叭口高于集水坑底0.8D=0.8×350=280mm ,吸水管的淹没深度取h

=0.7m ,因此吸水管中心线标高为:

▽吸=▽底+0.8D +h 淹 +D/2 =-3.05+0.28+0.7+0.25/2 =-1.945m

查《Sh 型离心泵外形及安装尺寸图、表》得水泵进口中心线距泵轴线160mm ,出水管中心线到泵轴线的距离为165mm ,所以:

水泵的初定安装高程:▽泵=▽吸+0.16=-1.945+0.16=-1.785 出水管中心线高程为:▽出=▽泵-0.165=-1.785-0.165=-1.950m 。 查得水泵轴线距底座350mm ,取底座厚200m ,则室内地坪高▽地为:

▽地=▽泵-0.35-0.2 =-1.785-0.35-0.2 =-2.335 2.3 进、出水管管径确定 2.3.1 进水管

清水池出水管即为水泵进水管,管径DN250。

管路设备有:喇叭口、90°弯管、伸缩蝶阀、等径三(四)通、偏心渐缩管等。 2.3.2出水管

管径可根据经济流速v=2.0~3.0m/s 选择,则出水管径

m ./πv q d 194.00

.21434

236.044=??==

,取标准化管径DN200, 并联后合为两根出水管,其管径为

m .πv q d 0.3360

.21434/3236.044=???==

,取标准化管径DN350, 管路设备有:正心渐扩管、伸缩蝶阀、缓闭止回阀、90°弯管、等径三(四)通等。

2.4 泵房平面、高度

水泵机组布置采用横向排列,进出水管顺直,水力条件好,节省电耗。查《Sh 型离心泵外形及安装尺寸图表》知,8Sh —13型泵尺寸为1.698m ×0.55m ,配套电动机型号为Y250M —2。

1、泵房长度:泵间距采用1.2m,电动机靠墙一侧与墙净距取1.4m ,走到平台宽度取1.5m ,水泵靠墙一侧与墙净距取1.2m ,在泵东侧设检修间,宽度取用2.5m 。

L=1.698×5+1.2×4+1.4+1.2+2.5+1.5×2=21.4

2、泵房宽度:将进、出水连通管全部置于泵房内,这样需要加大泵房宽度,取B=9.0m 。

1l — 连通管与墙的间距; 2l 、3l 、4l 、5l 、7l — 分别为出口短管、闸阀、止回阀、水泵出口

渐扩短管、进口渐缩短管的长度; 6l — 水泵基础宽度。

①进水管上伸缩蝶阀DN250长约400mm ;

②进口偏心渐缩管l =2(D-d )+150=2×(250-200)+150=250mm ,(查得泵进口直径为200mm );

③出口正心渐扩管l=2(D-d )+150=2×(200-125)+150=300mm (查得泵出口直径为125mm );

④止回阀长约600mm ;

⑤进、出水管连同管外壁距墙净距至少为0.5m ,可以容工作人员进行检修。取

标准柱间距5.1m ,因此(21.4-1)÷5.1=4,共4个开间,5根柱子,主子尺寸取为400×400mm 。 3 水泵工作点校核及调速计算 3.1 管路损失计算

1.沿程管路损失阻力系数S 沿计算:

5.33

2

D

L 10.293n

S =沿 表1 管路沿程阻力系数计算表

水泵名称 管段 管长L (m )

糙率n 管径D (mm )

S 并联点前水泵Ⅰ

进水管 21.5 0.012 0.25 51.56 出水管

4.9

0.20

38.60 合计 90.16 并联点前水泵Ⅱ

进水管 23.5 0.012 0.25 56.36 出水管

3

0.20 23.63 合计 79.99 并联点前水泵Ⅲ

进水管 26.5 0.012 0.25 61.15 出水管

4.9

0.20 38.60 合计 99.75 并联点后水泵

出水管

84

0.012

0.35 33.52

2.局部管路损失阻力系数S 局计算:

4D

0.08262S ζ

=局

表2 管路局部阻力系数计算表

水泵名称 管段 管件名称 规格 数量 管径D(m) 损失系数 S 并联点前水泵Ⅰ

进水管 喇叭口 D=350,250

1 0.30 0.6 6.1

2 90°弯管 1 0.25 0.8 16.92 闸阀

1 0.25 0.07 1.48 伸缩蝶阀 SD341X-6

1 0.25 0.16 3.38 三通 1 0.25 1.5 31.73 偏心渐缩管

D=250,D=20

0 1 0.225

0.18

5.80 出水管 正心渐扩管 D=125,D=20

1

0.1625 0.06

7.11

伸缩蝶阀SD341X-6 1 0.20 0.22 11.36

微阻缓闭止

回阀

1 0.20 0.15 7.75

90°弯管 1 0.20 0.5 25.82

闸阀 2 0.20 0.08 8.262

异径四通D=300,200 1 0.25 0.2 4.23 合计129.96

并联点前水

泵Ⅱ进水管

喇叭口D=350,250 1 0.3 0.6 6.12

90°弯管 1 0.25 0.8 16.92 闸阀 1 0.25 0.07 1.48 等直径四通

1 0.25 4 84.60

伸缩蝶阀SD341X-6 1 0.25 0.16 3.38

偏心渐缩管

D=250,D=20

1 0.225 0.18 5.80 出水管

正心渐扩管D=125,200 1 0.1625 0.22 26.07

伸缩蝶阀SD341X-6 1 0.20 0.16 8.26

微阻缓闭止

回阀

1 0.20 0.15 7.75

异径四通D=300,200 1 0.25 0.2 4.23

合计164.62

并联点前水

泵Ⅲ进水管

喇叭口D=350,250 1 0.3 0.6 6.12

90°弯管 1 0.25 0.8 16.92 闸阀 3 0.25 0.07 1.48 等直径四通

1 0.25 4 84.60

伸缩蝶阀SD341X-6 2 0.25 0.16 3.38 三通 1 0.25 3 63.45 偏心渐缩管

D=250,D=20

1 0.225 0.18 5.80 出水管

正心渐扩管D=125,200 1 0.1625 0.22 26.07

微阻缓闭止

回阀

1 0.20 0.15 7075

三通 1 0.20 1.5 77.46 伸缩蝶阀SD341X-6 1 0.20 0.16 8.26 闸阀 2 0.20 0.08 4.13 异径四通D=300,200 1 0.25 0.2 4.23

合计320.13 合并后出水管流量计 1 0.30 0.2 2.04

闸阀 1 0.30 0.07 0.71

等直径三通 1 0.30 1.5 15.30

90°弯管 1 0.30 0.7 7.14 合计合计25.19 阻力参数和:

水泵Ⅰ的阻力参数为:S

Ⅰ= S

沿+ S局=90.16 + 129.96=220.12 s

2/m5

水泵Ⅱ的阻力参数为:S

Ⅱ= S

沿+ S局=79.99 + 164.62=244.61 s

2/m5

水泵Ⅲ的阻力参数为:S

Ⅲ= S

沿+ S局=99.75 + 320.13=419.88 s

2/m5

并联后的阻力参数为:S = S

沿+S

=33.32+25.19=58.51 s2/m5

3.管路损失计算

2

SQ

h

f

表3 管路损失计算表(m3/s)

Q 0.010 0.015 0.020 0.025 0.030 0.035 0.040 0.050 0.060 0.070 S1Q2 0.02 0.05 0.09 0.14 0.20 0.27 0.35 0.55 0.79 1.08 SⅡQ20.02 0.06 0.10 0.15 0.22 0.30 0.39 0.61 0.88 1.20 SⅢQ20.04 0.09 0.17 0.26 0.38 0.51 0.67 1.05 1.51 2.06 Q 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 0.225 0.250 SQ2 0.04 0.15 0.33 0.59 0.91 1.32 1.79 2.34 2.96 3.36 3.2 水泵性能曲线的绘制

在8sh-13水泵的性能曲线上分别纵减Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ号泵的并联点前的管路损失得到三泵的折引性能曲线,Ⅳ、Ⅴ号泵与Ⅰ、Ⅱ布置对称,分别将3,4,5台泵的折引性能曲线在同扬程下进行叠加,得到3条“并联泵”的性能曲线,如附图1所示。

3.3 绘制并联点后的需要扬程曲线、工作点求解及校核

3.3.1 需要扬程的计算

表5 清水池各工况时设计水深水位表

工况最高(m)最高时+消防时(m)最高时(m)事故时(m)水深 4.11 2.055 3.345 2.13

相对水位 1.91 -0.145 1.145 -0.07

绝对水位 963.91 961.885 963.145 961.930

1)最高时:

▽设=963.145m

则H

=961.0-963.145+37.288+SQ2

H需=35.143+SQ2

2)最高时+消防时:

▽设=961. 885m

则H需=961.0-961.885+36.555+SQ2

H需=35.67+SQ2

3)事故时:

▽设=961.930m

则H需=961.0-961.930+40.500+SQ2

H需=39.57+SQ2

(以上S选取最不利泵吸水管路损失进行计算,即水泵Ⅲ所在管路。)

3.3.2绘制并联点后的需要扬程曲线

将并联点后的管路特性曲线与净扬程叠加,分别得到三种工况下抽水系统的需要扬程曲线。

3.3.3 进行工作点求解及校核

1、求并联工作点:

在8sh-13水泵的性能曲线上分别纵减Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ号泵的并联点前的管路损失得到三泵的折引性能曲线,Ⅳ、Ⅴ号泵与Ⅰ、Ⅱ布置对称,分别将Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ号泵的折引性能曲线在同扬程下进行叠加,得到3条“并联泵”的性能曲线,如附图1所示。三

种工况下的需要扬程曲线Q~H

需与(Q~H)

Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ

相交于不同三点,此三点即为并

联以后的工况点,其横坐标表示三台泵并联以后的流量,纵坐标表示三台泵并联以后的扬程。

2、求单泵工作点:

通过并联工作点作横轴的平行线,交单泵的折引性能曲线于不同的三点,在通过这三点作垂线交单泵性能曲线于三点,此即为并联工作时各单泵的工作点,分别作垂线交Q~N、Q~η曲线所得点分别为并联工作时单泵的效率点和轴功率点。

3.4 调速泵计算

根据下表选择调速泵及定速泵台数。

表5调速泵台数确定表

工况ⅠⅡⅢⅣ

流量范围Q min~Q1 Q1~2Q12Q1~3Q13Q1~(2n+1)Q1

开泵情况一调两调两调一定两调n定调速泵最小流量Q min Q1/2Q1/2Q1/2

3.4.1 最高时+消防时调速泵转速计算

①由附图查得最高+消防时,并联运行单泵工况点最小流量为Q A=85.7 L/s,扬程为H=38.7m。最高+消防时:Q=281.11L/s∈(3Q3~4Q3),选两调两定。

②调速泵有两台、定速泵两台,调速泵的流量为Q B=(Q-2Q A)/2=54.86 L/s,然后作垂线与Q~H

曲线交于一点,可知B点的扬程为H B=35.8m。

③由B点可得式k= H B/Q B2=11895 (s2/m5)。因此可得相似抛物线方程H=11895Q2,按此式算出表。然后,按此表点绘出相似工况抛物线,如附图所示。与Q~H曲线交于C点,得Q C=63 L/s,扬程H C=47.1m。

表15相似工况抛物线上各点Q、H值关系

点号 0 1 2 3 4 5 6

流量Q(L/s) 0 10 20 30 40 50 60

扬程H(m) 0 1.19 4.76 10.71 19.03 29.74 42.82

④用比例率公式: n1/n2=Q1/Q2, n2=n1×Q B/Q C=2950×54.86/63=2568r/min

3.4.2 最高时调速泵转速计算

①由附图查得最高时,并联运行单泵工况点最小流量为Q A=87L/s,扬程为H=38.2m。最高时:Q=236.11L/s∈(2Q3~3Q3),选两调一定。

②调速泵有两台、定速泵两台,调速泵的流量为Q B=(Q-Q A)/2=74.56 L/s,然后

曲线交于一点,可知B点的扬程为H B=35.4m。

作垂线与Q~H

③由B点可得式k= H B/Q B2=6368 (s2/m5)。因此可得相似抛物线方程H=6368Q2,按此式算出表。然后,按此表点绘出相似工况抛物线,如附图所示。与Q~H曲线交于C点,得Q C=79.8 L/s,扬程H C=41.1m。

表15相似工况抛物线上各点Q、H值关系

点号 0 1 2 3 4 5 6 7

流量Q(L/s) 0 10 20 30 40 50 60 70

扬程H(m) 0 0.64 2.55 5.73 10.19 15.92 22.92 31.20 ④用比例率公式: n1/n2=Q1/Q2, n2=n1×Q B/Q C=2950×74.56/79.8=2756r/min

同样方法可以求得事故时调速泵的转速。

3.4.3 事故时调速泵的转速

①由附图查得事故时,并联运行单泵工况点最小流量为Q A=77.5L/s,扬程为

H=41.8m 。最高时:Q=165.27L/s ∈(2Q 3~3Q 3),选两调一定。

②调速泵有两台、定速泵两台,调速泵的流量为Q B =(Q -Q A )/2=43.88 L/s ,然后作垂线与Q ~H 需曲线交于一点,可知B 点的扬程为H B =39.7m 。

③由B 点可得式k= H B /Q B 2=6609 (s 2/m 5)。因此可得相似抛物线方程H=6609Q 2,按此式算出表。然后,按此表点绘出相似工况抛物线,如附图所示。与Q ~H 曲线交于C 点,得Q C =49.9 L/s ,扬程H C =50.3m 。

表15相似工况抛物线上各点Q 、H 值关系

点号 0 1 2 3 4 5

流量Q(L/s ) 0 10 20 30 40 50

扬程H(m) 0 2.06 8.25 18.56 32.99 51.55

④用比例率公式: n 1/n 2=Q 1/Q 2, n 2=n 1×Q B /Q C =2950×43.88/49.9=2594r/min

调速泵各工况运行及调速结果见下表:

表18调速泵运行及各工况转速

工况 最高时+消防时 最高时 事故时 开泵情况 两调两定 两调一定 两调一定 转速(r/min)

2568

2756

2594

4 泵房地下混凝土的配筋 4.1 结果布置方案及基本假定

1、基本原则

(1) 本设计泵房下墙体池壁按三边固定,一边自由计算弯矩和剪力;

(2) 横墙长向池壁的长高比l/h = 21.4/3.22 = 6.6 > 3 ,属于单向板三边固定,顶端自

由的情况;

(3) 纵墙短向池壁的长高比l/h = 9/3.22 = 2.8 < 3 ,属于双向板三边固定,顶端自由

的情况。 2、基本数据

荷载:只考虑地下纵墙承受回填土的静止土压力,为三角形分布荷载,其余荷载忽略。取土重度3/19.6m kN =γ,2/37.53723.26.19m kN H p =?==γ。

墙厚:370mm 。

混凝土采用25C ,查《给水排水工程结构》附表1-1(6)可知mm N f c /9.11=,

mm N f t /27.1=。钢筋采用HPB235,查《给水排水工程结构》附表1-1(3)可知

2/210mm N f y =,2/210mm N f y ='。 3、截面尺寸的初步确定 (1)、长墙壁厚度的确定

在池内土压力作用下壁底端的最大负弯矩设计值为:

2211

63.112 3.2243.621515

M PH KN =-

=-??=- 假设配筋率为0.5%,则配筋率特征值1210

0.0050.0881.011.9

y

c

f f ξρ

α==?

=?

相应的(10.5)0.9539s αξξ=-=,截面有效高度h 0的需要值可由下式计算确定:

h 0=

6

143.6210208.971.011.910000.9539

c s M f b αα?==??? mm 取长壁厚度为370mm (2)短墙壁厚度的确定

取底端弯矩作为估算短壁厚度的依据,有《给水排水工程结构》附录3—3、附

表3—4(1)查出Ly/Lx = 3.22/9 = 0.36时,0

y α = 0.01538在土压力作用下长壁底端

弯矩:

0220.0153819.6 3.22 3.2210.06o y y y M M Hl αγ=-=-=-???=-kN ·m

同样假设配筋率为0.5%,则配筋率特征值1210

0.0050.0881.011.9

y

c

f f ξρ

α==?

=?

相应的(10.5)0.9539s αξξ=-=,截面有效高度h 0的需要值可由下式计算确定: h 0 =

6

110.0610100.351.011.910000.9539

c s M f b αα?==???mm ,取短壁厚度为370mm 。

4.2 横、纵墙内力计算

1、横墙壁(单向板)竖向计算

(1) 查《给水排水工程结构》P 269,表9-14,三边支承,顶端自由按竖向单向计算水平向角隅处考虑角隅效应引起的水平负弯矩。按H = 3.22m 计算横墙所受最大土压力设计值:P = γH = 19.6 × 3.22 = 63.112KN/m,查表9-16,知:

图5挡土墙横墙弯矩、剪力分布图

3.22

P

B

A M 图

底端剪力:22

19.6 3.22101.61/222B PH H V kN m γ?=-=-=-=- 底端弯矩:333

19.6 3.22109.06/666

B PH H M kN m γ?=-=-=-=- (2)长墙壁角隅水平弯矩和剪力

①230.10419.6 3.2268.05/cx c M m PH kN m m ==-??=-?(弯矩系数m c 值查表9-24) ②角隅处的剪力,对于本设计顶端自由的墙壁,可近似按l/H = 3.0的双向板计算:

9

2.75

3.27x y l l == 查附录4-4双向板边缘反力附表 4-4(4)查得αxo =0.0725,αyo =0.3548,则

20.354819.6 3.2774.36/yo yo y N Pl kN m α==??=(指向池外) 0.072519.6 3.27941.82/xo xo x N Pl kN m α==???=(指向池外)

2、 纵墙壁(双向板)计算

由Ly/Lx=3.27/9.37=0.35,弯矩系数查附表3-3、3-4(1)各项弯矩计算如下:

水平向弯矩:0

20.00670.006763.1129.3737.12/x x M Pl kN m m =-=-??=-?

竖向底端固端弯矩:0220.01490.014963.1129.3782.56/y x M Pl kN m m =-=-??=-?

水平向跨中弯矩:20.00140.001463.1129.377.76/x x M Pl kN m ==??= 竖直向跨中弯矩: 220.00080.000863.1129.37 4.43/y x M Pl kN m m ==??=? 2、按线刚度分配方法计算弯矩:

(2)

21.4m

9m

图6墙壁示意图

对2号棱边进行弯矩分配

33

123

1133

12

3

2133

12

,1221.41291221.40.2961221.4129

1290.7041221.4129

Eh Eh i i Eh i Eh Eh i i Eh i Eh Eh i i ρρ==

???===++

???===++

??则分配系数为:

12()(68.0537.12)0.29631.13/()(68.0537.12)0.70474.04/o cx cx x o

x cx x M M M kN m m M M M kN m m

ρρ?=-+=---?=??=-+=---?=?

Ⅰ号墙壁和Ⅱ墙壁板在(2)号棱边的边缘弯矩分别为:

68.0531.1336.92/37.1274.0436.92/o cx cx cx o

o

o

x x x M M M kN m m M M M kN m m

=+?=-+=-?=+?=-+=+?

表明经过调整的节点弯矩处于平衡状态,-36.92即为所有池壁的侧边弯矩。 综上所述,Ⅱ墙壁的各向弯矩设计值为: 水平向跨中弯矩:M X =-29.16 kN ·m/m 水平向支座弯矩:M X 0= 39.62 kN ·m/m 垂直方向不变,仍为:

竖直向跨中弯矩:M y = 4.43 kN ·m/m 竖直向底端弯矩:M y 0=-82.56 kN ·m/m

Lx=9.37

L y =3.27

M M M M M M M 0

y

x

y

x

0xz

0x

xz

2

图7Ⅱ号墙壁弯矩分布图

4、土压力作用下短向墙壁的剪力及水平压力

对于短向纵墙边壁查附录4-4(4),有 l x /l y =9.37/3.27=2.87,内插法得:

αx0=0.0690,αyo =0.3618,则有

0.069063.1129.3740.80/0.361863.112 3.2776.67/xo xo x yo yo y N Pl kN m N Pl kN m

αα==??===??=(指向壁外)

1、内力组合

表8内力组合表

内力

短向纵墙墙壁 角隅弯矩与剪力 长向横墙墙壁

M y 0 M y M X 0 M X N XO N yo M cx N CO 底端剪力 底端弯矩

数值 -82.56 4.43 39.62 -29.16 40.8 76.67 -36.92 41.82 -101.61 -109.06 4.3 墙壁的截面设计

1、Ⅰ号墙壁钢筋计算(选用HPB235级钢筋) (1)、竖向钢筋的计算:

①内侧:墙壁竖向按受弯构件计算,内侧钢筋由底端负弯矩确定,即M B =-109.06 kN ·m/m

取h 0=h-40=370-40=330mm ,则

6

22

10109.06100.08421.011.91000330s c M f bh αα?===???

相应1120.088s ξα=--=<0.614b ξ=

配筋率: 1 1.011.9

0.0880.004990.499%210

c

y

f f αρξ

?==?

==

需要钢筋面积为:A s =ρbh 0=0.00499×1000×330=1647.7mm 2 选用Φ16@120,A s =1676 mm 2

②外侧:墙壁由于无弯矩作用,布置与内侧钢筋对称即可。 (2)、水平钢筋的计算:

长向池壁中间区段的水平钢筋根据构造,按总配筋率0.15%配置,则每米高度内所需配筋面积为:A s =0.0015×1000×330=495mm 2。现采用内外侧均配Φ8@100,A s =503 mm 2。角隅处水平钢筋应根据角隅水平拉力按偏心受压构件计算确定。 即:

M cx =-36.92 kN ·m/m ,N CO =41.82KN/m 。

两端固定时,取l 0 = 0.5l = 0.5×(21.4+0.37) = 10.89m 长细比:l 0/h = 10.89/0.37 = 29.42

从而根据《规范》确定ε2:215/30 1.150.010.856o o l

l h h

ε≤≤=-=当时,

10.50.511.90.37 1.00.052641.82

c f A N ε???===

初始偏心距:0i a e e e =+

其中6

03

36.921096741.8210

cx co M M e mm N M ?====? 根据《规范》规定附加偏心距e a 取为偏心方向截面最大尺寸的1/30(即h/30)和20mm 中的较大者:

0.3712.3320,203030

94720967a i o a h mm mm e mm

e e e mm

==?=∴=+=+=则 偏心距增大系数:121

1() 1.00951400o i o

l

e h

h ηεε=+

=? ,min 1.0095967

2.9850.342(62330ob i

o

o

e e h h η?=

=?=-因为

查《给水排水工程结构》表)判

定为大偏心受压构件。

令x=b 0b x h ξ==0.614330202.62=?=mm,取α’ = 40

i e =2060.5mm>145.75 mm 故属于大偏心受压构件 为便于施工选用对称配筋

3

142.674310 3.591.011.91000

c N x f b α?===??mm<2s α=70 mm ()()'3'min '

037041.8210 1.0095967402277021033040i s s s y s h N e A A bh f h ηαρα????

-+???+- ? ?

????====??-- 选用φ12@140 As=808 mm 2

2、Ⅱ号纵墙短向墙壁的截面设计

(1)竖向钢筋的计算

①外侧钢筋:墙壁竖向按受弯构件计算,由表1外侧钢筋由底端负弯矩M=-82.56kN ·m/m 确定。取h 0=370-40=330mm ,则

6

221082.56100.06371.011.91000330s c M f bh αα?===???相应ξ=0.0637

配筋率:

22min 0.0037310003301232.30.002721000330897.6s o A bh mm bh mm ρρ==??=?=??=

选用Φ12@120,A s =942 mm 2

②内侧钢筋:由竖向跨中正弯矩M=4.43kN ·m/m 确定。

6

2210 4.43100.003421.011.91000330s c M f bh αα?===???相应ξ=0.0212<0.614b ξ=

配筋率:

1min

2

min 1.011.9

0.003420.0194%210

0.000194100033064.14897.6c

y

s o f f A bh bh mm αρξ

ρρρ?==?

=?==??=?=

按最小配筋率配筋选用Φ12@120 A s =942mm 2

(2)水平向钢筋计算

水平钢筋同样以偏心受压构件计算,支座钢筋决定于支座负弯矩及相应的水平力,即:M cx =36.92 N CO =40.80

两端固定时,取l 0 = 0.5l = 0.5×(9+0.37) = 4.685m 长细比:l 0/h = 4.685/0.37 = 12.66

从而根据《规范》确定ε2:2/15 1.0o l h ε≤=当时,

10.50.511.90.37 1.0

0.05440.80

c f A N ε???=

== 初始偏心距:0i a e e e =+

其中6

03

36.9210757.8440.8010cx co M M e mm N M ?====?

根据《规范》规定附加偏心距e a 取为偏心方向截面最大尺寸的1/30(即h/30)和20mm 中的较大者:

0.3712.3320,203030

757.8420777.84a i o a h mm mm e mm

e e e mm

==?=∴=+=+=则 偏心距增大系数: 121

1() 1.0031400o i o

l

e h

h ηεε=+

=? ,min 1.003777.84

2.3640.342(62330ob i

o o

e e h h η?==?=-因为查《给水排水工程结构》表)

判定为大偏心受压构件。

令x=b 0b x h ξ==0.614330202.62=?=mm,取α’ = 40 为便于施工选用对称配筋

3

140.8010 3.4291.011.91000

c N x f b α?===??mm<2s α=70 mm ()()'3'min

'037040.8010 1.003777.844022619.821033040i s s s y s h N e A A bh f h ηαρα????

-+???+- ? ?

????====??-- 选用φ10/12@140 As=684 mm 2 4.4 基础

本设计泵房荷载较大,工程地质条件较好,因此采用混凝土基础,混凝土强度等级全用C 15.基础下面铺设100mm 厚的混凝土垫层。基础配筋要求和型号与泵房基础下。

目录

第一章清水池 (1)

1.1 清水池尺寸 (1)

1.2 清水池容积 (1)

1.3 清水池填挖土方量 (2)

1.3 清水池水位确定(h为水深,H为相对于地面的水位) (2)

1.4 清水池配管 (3)

第二章供水泵站主泵房 (3)

2.1 扬程、流量确定 (3)

2.1.1 市政给水管网平差计算 (3)

2.1.2 扬程(H) (4)

2.1.3 流量(Q) (5)

2.2 水泵初定安装高程 (5)

2.3 进、出水管管径确定 (5)

2.3.1 进水管 (5)

2.3.2出水管 (5)

2.4 泵房平面、高度 (6)

第三章水泵工作点校核及调速计算 (7)

3.1 管路损失计算 (7)

3.2 水泵性能曲线的绘制 (9)

3.3 绘制并联点后的需要扬程曲线、工作点求解及校核 (9)

3.3.1 需要扬程的计算 (9)

3.3.2绘制并联点后的需要扬程曲线 (10)

3.3.3 进行工作点求解及校核 (10)

3.4 调速泵计算 (10)

3.4.1 最高时+消防时调速泵转速计算 (11)

3.4.2 最高时调速泵转速计算 (11)

3.4.3 事故时调速泵的转速 (11)

第四章泵房地下混凝土的配筋 (12)

4.1 结果布置方案及基本假定 (12)

4.2 横、纵墙内力计算 (13)

4.3墙壁的截面设计 (16)

4.4 基础 (19)

泵站设计计算

一、泵房形式的选择及泵站平面布置 泵房主体工程由机器间、配电室、控制室和值班室等组成。 机器间采用矩形半地下形式,以便于布置吸压水管路与室外管网平接,减少弯头水力损失,并紧靠吸水井西侧布置,直接从吸水井取水压送至管网。 值班室、控制室及配电室在机器间北侧,与泵房合并布置,与机器间用玻璃隔断分隔。最北侧设有配电室,双回路电源用电缆引入。平面布置示意图见图1。 图1 二、泵站设计参数的确定 1.设计流量 该城市最高日用水量为3/m d 由于分级供水可减小管网中水塔的调节容积,故本设计采用分级供水的形式。二级泵站一般按最大日逐时用水变化曲线来确定各时段中泵的分级供水线。参照相似城市的最大日用水量变化曲线,确定本设计分两级供水,并确定分级供水的流量。 泵站一级工作时的设计工作流量: 341833.12 4.64%1941.06/539.18/I Q m h L s =?== 泵站二级工作时的设计工作流量: 341833.12 2.76%1154.59/320.72/II Q m h L s =?==

2.设计扬程 根据设计要求假设吸水井水面标高为318.83m 。则 370.41314.8312260.58ST d c s H H h h H m =+++=-+++=∑∑Ⅰ 其中I H ——设计扬程 ST H ——静扬程(m ); s h ∑ ——吸水管路水头损失(m ) ,粗估为1m ; d h ∑——压水管路水头损失(m ),粗估为2m ; c H ——安全水头2m 三、选择水泵 1.水泵原则的基本原则 选泵要点 : (1)大小兼顾,调配灵活 再用水量和所需的水压变化较大的情况下,选用性能不同的泵的台数越多,越能适应用水量变化的要求,浪费的能量越少。 (2)型号齐全,互为备用 希望能选择同型号的泵并联工作,这样无论是电机、电气设备的配套与设备管道配件的安装与制作均会带来很大的方便。 (3)合理的用尽各泵的高效段 单级双吸是离心泵是给水工程中常见的一种离心泵(如SH 型、SA 型)。他们的经济工作范围(即高效段),一般在p p Q Q 05.1~85.0之间(p Q 为泵铭牌上的额流量值)。 (4)近远相结合的观点在选泵的过程中应给予相当的重视,特别是在经济发展活跃的地区和年代,以及扩建比较困难的取水泵站中,可考虑近期用小泵大

水泵设计计算

平顶山工学院市政工程系0214081-2班 《水泵及水泵站》课程设计任务书 一、课程设计的目的 1、通过课程设计,使学生所获得的专业理论知识加以系统化,整体化,以 便于巩固和扩大所学的专业知识; 2、培养学生独立分析,解决实际问题的能力; 3、提高设计计算技巧和编写说明书及绘图能力; 4、为适应工作需要打一下的基础。考虑美观以及便于施工等要求,根据可 能和合理方案进行技术经济比较选定工程枢纽的布局,建筑物的结构型式,材 料和施工方法等。 二、设计题目:海口城市净水厂送水泵站 三、设计原始资料 1、任务书 某城市所需用水量 22.8×104 m3/d,用水最不利点地面标高66.60 m、服务水头24m,泵站处的地面标高 65.3 m、水池最高水位64.60m、水池最低水位 标61.60m,经计算管网水头损失 19.93m。试进行泵站工艺设计。 2、地区气象资料: 最低气温:-5~15℃,最高气温:35~41℃,最大冰冻深度15㎝。 3、泵站地址1∕100~1∕500地形图(暂缺) 4、站址处要求抗震设计烈度为7°。 5、电源资料:采用双回路供电,电压等级为:220V、380 V、10KV。 四、课程设计内容 城镇给水厂送水泵站扩初设计。 五、设计成果: 1. 说明书:概述:包括设计依据、机组选择、台数、泵站形式和建筑面积、 启动方式等。 2.计算书:按教材中所要求步骤计算,写明计算过程并附必要草图。 图纸:泵站平、剖面图各一张(比例1∕50~1∕200)。 六、设计依据

1、《水泵与水泵站》教材 2、《给排水设计手册》第一、十、十一册 3、《快速给排水设计手册》第四、第五册 七、设计时间安排 给水排水工程泵站课程设计时间18周一周(2010年12月27日—31日),要求学生集中时间完成全部内容,时间安排如下: 1、基础资料收集 0.5d 2、泵站规模计算及运行方式确定 1d 3、水泵选型及泵房布置 0.5d 4、泵房平面图、剖面图绘制 2d 5、整理设计计算书和说明书 1d 八、设计纪律要求 1、设计中要自主完成,杜绝抄袭现象。 2、正常上课期间所有设计学生必须到教室进行设计,上午8:00 ~ 12:00,下午2:00 ~ 3:45,不得迟到和早退。 3、设计期间指导教师实行不定期点名制度,两次无故不到者设计成绩降级。四次无故不到者设计成绩为不及格。 4、由于设计时间较紧,希望同学们克服困难,按时、认真完成本次设 计任务。 九、成绩评定 学生的课程设计成绩由指导老师根据学生在设计期间的设计图纸、设计计算说明书、答辩、出勤等情况综合评定。成绩分:优、良、中、及格、不及格五个等级。 其中,设计图纸占50%,设计说明书占30%,答辩占10%,出勤占10%。成绩评定标准如下: 优:能认真完成设计指导书中的要求,设计过程中,严格要求自己,独立完成设计任务,图纸整洁、绘制标注规范,设计方案合理,思路清晰,设计说明书内容充实工整,应用理论正确,有创新性。答辩正确,设计期间出满勤。 良:能较好的完成设计指导书中的要求,能独立完成设计任务,设计思路

泵与泵站》课程设计计算书

目录 1设计题目 (2) 2设计流量的计算 (2) 2.1 一级泵站流量和扬程计算 (2) 2.2 初选泵和泵机 (3) 2.3 机组基本尺寸的确定 (5) 2.4 吸水管路与压水管路计算 (6) 2.5 机组与管道布置 (6) 2.6 吸水管路和压水管路中水头损失的计算 (7) 2.7 泵的安装高度的确定和泵房简体高度计算 (9) 3泵站附属设备的选择 (10) 3.1 起重设备 (10) 3.2 引水设备 (10) 3.3 排水设备 (10) 3.4 通风设备 (10) 3.5 计量设备 (10) 4设备具体布置 (1) 1 4.1泵房建筑高度的确定 (11) 4.2 泵房平面尺寸的确定 (11) 5泵站内噪声的防治 (11)

1设计题目 某给水工程净水厂取水泵站设计(0801,0802班) 此为某新建给水厂的水源工程。 (1)水量:最高日用水量为(35000+200×座号×班级)吨/天,由于该城市用电紧张,工业用电分时段定价,为了节省运行成本,取水泵房采用分时段供水,高电费时段(6~20时)供应总日用水量的40%,低电费时段(20~6时)供应日用水量的60%。 (2)水源资料:取水水源为地表水,洪水水位标高46.00m (1%频率),枯水位标高39.25m (97%频率) (3)泵站为岸边式取水构筑物,距离取水河道300m ,距离给水厂2000m 。 (4)给水厂反应池前配水井水面标高63.05m 。 (5)该城市不允许间断供水。 (6)地质资料:粘土,地下水水位-7m 。 (7)气候资料:年平均气温15℃,年最高气温36℃,年最低气温4℃,无霜期300天。 2 设计流量的计算 2.1 一级泵站流量和扬程计算: 1.设计流量: 一天总流量:3500020023244200/t d +??= 6-20时平均设计流量:1.054420040%141326/0.3683/t h t s ??÷== 20-6时平均设计流量:1.054420060%102784.6/0.7735/t h t s ??÷== 考虑得到安全性,吸水管采用两条管道并联的方式。一条管的设计流

柱塞泵设计与计算

目录 第1章绪论 第2章斜盘式轴向柱塞泵工作原理与性能参数斜盘式轴向柱塞泵工作原理 斜盘式轴向柱塞泵主要性能参数 第3章斜盘式轴向柱塞泵运动学及流量品质分析柱塞运动学分析 柱塞行程s 柱塞运动速度v 柱塞运动加速度a 滑靴运动分析 瞬时流量及脉动品质分析 脉动频率 脉动率 第4章柱塞受力分析与设计 柱塞受力分析 柱塞底部的液压力P b 柱塞惯性力P g 离心反力P l 斜盘反力N 柱塞与柱塞腔壁之间的接触力P 1和P 2 摩擦力p 1f和P 2 f 柱塞设计 柱塞结构型式 柱塞结构尺寸设计 柱塞摩擦副比压p、比功pv验算第5章滑靴受力分析与设计 滑靴受力分析 分离力P f 压紧力P y 力平衡方程式 滑靴设计 剩余压紧力法 最小功率损失法 滑靴结构型式与结构尺寸设计 滑靴结构型式 结构尺寸设计 第6章配油盘受力分析与设计 配油盘受力分析 压紧力P y 分离力P f 力平横方程式 配油盘设计 过度区设计 配油盘主要尺寸确定 验算比压p、比功pv 第7章缸体受力分析与设计

缸体地稳定性 压紧力矩M y 分离力矩M f 力矩平衡方程 缸体径向力矩和径向支承径向力和径向力矩 缸体径向力支承型式缸体主要结构尺寸的确定 通油孔分布圆半径R f ′和面积F α 缸体内、外直径D 1、D 2 的确定 缸体高度H 结论 摘要 斜盘式轴向柱塞泵是液压系统中的主要部件,斜盘式轴向柱塞泵是靠柱塞在柱塞腔内的往复运动,改变柱塞腔内容积实现吸油和排油的,是容积式液压泵,对于斜盘式轴向柱塞泵柱塞、滑靴、配油盘缸体是其重要部分,柱塞是其主要受力零件之一,滑靴是高压柱塞泵常采用的形式之一,能适应高压力高转速的需要,配油盘与缸体直接影响泵的效率和寿命,由于配油盘与缸体、滑靴与柱塞这两对高速运动副均采用了一静压支承,省去了大容量止推轴承,具有结构紧凑,零件少,工艺性好,成本低,体积小,重量轻,比径向泵结构简单等优点,由于斜盘式轴向柱塞泵容易实现无级变量,维修方便等优点,因而斜盘式轴向柱塞泵在技术经济指标上占很大优势。 关键词斜盘柱塞泵滑靴缸体 Abstract The inclined dish type and axial pump with a pillar is a main part in liquid press system,The inclined dish type and axial pump with a pillar is a back and forth movement by pillar to fill the inside of the pillar cavity,in order to change the pillar fills the contents of cavity to realize the oil of inhaling with line up oily,Is a capacity type liquid to press the pump .Fill to pillar to pump for the inclined dish type stalk the pillar fill, slip the boots and go together with the oil dish an is its importance part. The pillar fills is it suffer the one of the dint spare parts primarily. The slippery boots is one of the form that high pressure pillar fill the pump to often adopt. It can adapt to the high demand turning soon in high pressure dint, go together with the oil dish and the efficiency of the direct influence in a pump with life span. Because of going together with the oil dish fills ,pillar and a slippery boots these two rightness of high speeds the sport the vice- all adopting a the static pressure accepts. The province went to the big capacity push the bearings, have the construction tightly packed, the spare parts is little, the craft is good, the cost is low, the physical volume is small, the weight is light, comparing the path face to pump the construction simple etc. Because the inclined dish type stalk fills to pillar the pump to realizes to have no easily the class changes the deal, maintain convenience and so on.

泵与泵站课程设计计算书.doc

河北大学某学院 水泵与泵站课程设计说明书 设计题目:华北地区某城镇给水泵站设计 专业:给水排水工程 班级:XXX 姓名:XXX 学号:XXXXXX 指导教师:XXXX 2011 年6 月21 日

目录 一.水泵与泵站课程设计任务书 二.摘要 三.设计任务书 (一)水泵选择 1、选泵基本数据参数 2、选泵 (二)绘制单泵草图和水泵基础尺寸确定 (三)吸、压水管道计算 1、管路布置 2、管径计算 3、吸水管 4、压水管 5、管路附件选配 (四)水泵安装高度的确定 1. 确定泵轴标高 2. 泵站内地面标高 3.泵房高度的确定 4.各个设计标高 (五)泵站内部平面布置和精选水泵 1. 机器间长度 2. 机器间宽度 3. 管路敷设 4. 精选水泵 (六)附属设备选择与泵房高度的确定 1. 起重设备 2. 真空泵 3.通风 (七)管材及敷设

(八)主要参考文献和设计成果图 华北地区某城镇给水泵站设计任务书 一.任务书依据:根据华北某城市建委批准的文件,提出某城镇给水泵站设计任 务书。 二.设计资料: 城镇给水泵站,经管网设计计算得出如下资料: 市名甲市乙市丙市 项目 Q max(米3/时)1250 1800 2400 Q min(米3/时) 250 360 500 Z1(米)768.39 395.58 646.69 Z2(米)773.41 392.54 663.72 mH2O)20 20 28 H 自( (mH2O)12 6.8 9.6 Σh 压 Z0,max(米) 769.89 397.08 648.19 Z0,min(米) 765.61 392.78 644.19 Q max—最大供水量(米 3/时)。 Q min—最小供水量(米3/时)。 Z1—泵站外地面标高(米)。 Z2—管网计算最不利点标高(米)。 H自—最不利点要求的自由水头(mH2O)。 Σh压—相应最大供水量时由泵站至最不利点输水管及管网的总水头损失(mH2O)。Z0,max—吸水池最高水位(米)。 Z0,min—吸水池最低水位(米)。 采用无水塔供水系统。最大供水量至最小供水量之间的各供水量发生机率假定是 均等的。泵站附近地形平坦。当地冰冻深度0.82米。最高水温24o C。吸水井 距泵站外墙中心线 3 米。 经平面布置,泵站出水管须在吸水井对面,输水管采用两条。 距泵站最近的排水检查井底标高比泵站外地面低 1.40 米,排水管径400mm,检 查井距泵站 5 米。

泵站设计

水泵设计计算书 一、水泵选型计算: 设计条件说明:特征水位(黄海高程):最低枯水位4、51m,常水位5、82m,最高水位7、2m,河岸标高7、8m,水厂水池标高30m。 1、设计流量: Q=1、05×1400=1470m3/h 2、设计扬程: 水泵站的设计扬程与用户的位置与高度,管路布置及给水系统的工作方式等有关。 Σhd=2、5m 则H=Hst+Σhs+Σhd+H安全 Σhs=1、0m(粗略假设)。 粗略设计总管路水头损失Σh=Σhs +Σhd= 3、5m H安全为保证水泵长期良好稳定工作而取的安全水头(mH2O)一般取2~3m以内,故取H安全=2、5m。 由此,Σhs+Σhd+H安全=3、5+2、5=7m 洪水位时: H=30-7、2+7=29、8m 枯水位时:H=30-4、51+7=32、49m 常水位时:H=30-5、82+7=31、18m 由下图可选水泵型号:300S32 Q=790m3/h H=32m。 电机为110kw,n=1450r/min,型号为Y280S-4,水泵为两用一备。300S32型双吸离心泵规格与性能:(查资料得)

二、水泵机组基础尺寸确定: 查水泵说明书的配套电机型号,由给水排水设计手册第十一册查得: 300S32型泵就是不带底座的,所以选定其基础为混凝土块式基础,其基础计算如下: 300S32型双吸离心泵外形尺寸表: 1、基础长度L=水泵机组地脚螺孔长度方向间距+(400~500) =1062、5+1200(电动机安装尺寸)+500=2762、5mm 2、基础宽度:B=水泵底角螺孔长度方向间距+(400~500) =450+500=1000mm 3、基础高度:H=(2、5~ 4、0)×(W泵+W电机)/(L×B×γ) =3、5×(709+490)/(1、513×1、380×2400) =0、84m。设计取1、0m。

雨水泵站课程设计说明书及计算(优质内容)

目录设计说明书 3 一、主要流程及构筑物 3 1.1 泵站工艺流程 3 1.2 进水交汇井及进水闸门 3 1.3 格栅 3 1.4 集水池 4 1.5 雨水泵的选择 6 1.6 压力出水池: 6 1.7 出水闸门 6 1.8 雨水管渠 6 1.9 溢流道 7 二、泵房 7 2.1 泵站规模 7 2.2 泵房形式 7 2.3 泵房尺寸 9 设计计算书 11 一、泵的选型 11 1.1 泵的流量计算 11 1.2 选泵前扬程的估算 11 1.3 选泵 11 1.4 水泵扬程的核算 12

二、格栅间 14 2.1 格栅的计算 14 2.2 格栅的选型 15 三、集水池的设计 16 3.1 进入集水池的进水管: 16 3.2 集水池的有效容积容积计算 16 3.3 吸水管、出水管的设计 16 3.4 集水池的布置 17 四、出水池的设计 17 4.1出水池的尺寸设计 17 4.2 总出水管 17 五、泵房的形式及布置 17 5.1泵站规模:17 5.2泵房形式18 5.3尺寸设计18 5.4 高程的计算19 设计总结20 参考文献21

设计说明书 一、主要流程及构筑物 1.1 泵站工艺流程 目前我国工厂及城市雨水泵站流程一般都采用以下方式:进入雨水干管的雨水,通过进水渠首先进入闸门井,然后进入格栅间,将杂物拦截后,经过扩散,进入泵房集水池,经过泵抽升后,通过压力出水池并联,由两条出水管排入河中。出水管上设旁通管与泵房放空井相连,供试车循环用水使用。 1.2 进水交汇井及进水闸门 1.2.1 进水交汇井:汇合不同方向来水,尽量保持正向进入集水池。 1.2.2 进水闸门:截断进水,为机组的安装检修、集水池的清池挖泥提供方便。当发生 事故和停电时,也可以保证泵站不受淹泡。 一般采用提板式铸铁闸门,配用手动或手电两用启闭机械。 1.3 格栅 1.3.1 格栅:格栅拦截雨水、生活污水和工业废水中较大的漂浮物及杂质,起到净化水 质、保护水泵的作用,也有利于后续处理和排放。格栅由一组(或多组)平行的栅 条组成,闲置在进站雨、污水流经的渠道或集水池的进口处。有条件时应设格栅间, 减少对周围环境的污染。 清捞格栅上拦截的污物,可以采用人工,也可以采用格栅清污机,并配以传送带、脱水机、粉碎机及自控设备。新建的城镇排水泵站,比较普遍的使用了格栅清污机, 达到了减轻管理工人的劳动强度和改善劳动条件的效果。 格栅通过设计流量时的流速一般采用0.8-1.0m/s;格栅前渠道内的流速可选用 0.6- 0.8m/s;栅后到集水池的流速可选用0.5-0.7m/s。 1.3.2 栅条断面:应根据跨度、格栅前后水位差和拦污量计算决定。栅条一般可采用10mm ×50mm~10mm×100mm的扁钢制成,后面使用槽钢相间作为横向支撑,通常预先加工

二泵站设计计算.doc

计算与说明 一、泵房形式的选择及泵站平面布置 泵房主体工程由机器间、配电室、控制室和值班室等组成。 机器间采用矩形半地下形式,以便于布置吸压水管路与室外管网平接,减少弯头水力损失,并紧靠吸水井西侧布置,直接从吸水井取水压送至管网。 值班室、控制室及配电室在机器间北侧,与泵房合并布置,与机器间用玻璃隔断分隔。最北侧设有配电室,双回路电源用电缆引入。平面布置示意图见图1。 图1 二、泵站设计参数的确定 1.设计流量 m d 该城市最高日用水量为41833.123/ 由于分级供水可减小管网中水塔的调节容积,故本设计采用分级供水的形式。二级泵站一般按最大日逐时用水变化曲线来确定各时段中泵的分级供水线。参照相似城市的最大日用水量变化曲线,确定本设计分两级供水,并确定分级供 水的流量。

泵站一级工作时的设计工作流量: 341833.12 4.64%1941.06/539.18/I Q m h L s =?== 泵站二级工作时的设计工作流量: 341833.12 2.76%1154.59/320.72/II Q m h L s =?== 2.设计扬程 根据设计要求假设吸水井水面标高为318.83m 。则 370.41314.8312260.58ST d c s H H h h H m =+++=-+++=∑∑Ⅰ 其中I H ——设计扬程 ST H ——静扬程(m ); s h ∑ ——吸水管路水头损失(m ) ,粗估为1m ; d h ∑——压水管路水头损失(m ),粗估为2m ; c H ——安全水头2m

三、选择水泵 1.水泵原则的基本原则 选泵要点 : (1)大小兼顾,调配灵活 再用水量和所需的水压变化较大的情况下,选用性能不同的泵的台数越多,越能适应用水量变化的要求,浪费的能量越少。 (2)型号齐全,互为备用 希望能选择同型号的泵并联工作,这样无论是电机、电气设备的配套与设备管道配件的安装与制作均会带来很大的方便。 (3)合理的用尽各泵的高效段 单级双吸是离心泵是给水工程中常见的一种离心泵(如SH 型、SA 型)。他们的经济工作范围(即高效段),一般在p p Q Q 05.1~85.0之间(p Q 为泵铭牌上的额流量值)。 (4)近远相结合的观点在选泵的过程中应给予相当的重视,特别是在经济发展活跃的地区和年代,以及扩建比较困难的取水泵站中,可考虑近期用小泵大基础的办法,近 期发展采用还大泵轮以增大水量,远期采用换大泵得办法。 (5)大中型泵站需要选泵方案比较。 考虑因素: (1)泵的构造形式对泵房的大小、结构形式和泵房内部布置等有影响,因而对泵站的造价很有关系。 (2)应保证泵的正常吸水条件,在保证不发生汽蚀的前提是下,应充分利用泵的允许席上真空高度,以减少泵的埋深,降低工程造价。 (3)应选择效率较高的泵,劲量选用大泵,因为一般而言大泵比小泵要要效率高, (4)根据供水对象对供水可靠性的不同要求,选用一定数量的备用泵,以满足在事故情况下的用水要求: ①再不允许减少供水量的情况下,应有两套备用机组。

取水工程课程设计计算书

《城市水资源与取水工程》课程设计任务书 一.任务书 本课程设计的任务就是根据所给定的原始资料设计某城市新建水源工程的取水泵房。 一、设计目的 本课程设计的主要目的就是把《泵与泵站》、《城市水资源与取水工程》中所获得的理论知识加以系统化,并应用于设计工作中,使所学知识得到巩固与提高,同时培养同学们有条理地创造性地处理设计资料的独立工作能力。 二、设计基本资料 1、近期设计水量6,8,10万米3/日,要求远期9,12,15万米3/日(不包括水厂自用水)。 2、原水水质符合饮用水规定。河边无冰冻现象,根据河岸地质地形以决定采用固定式泵房由吸水井中抽水,吸水井采用自流管从取水头部取水,取水头部采用箱式。取水头部到吸水井的距离为100 米。 3、水源洪水位标高为73、2米(1%频率);估水位标高为65、5米(97%频率);常年平均水位标高为68、2 米。地面标高70、00。 4、净水厂混合井水面标高为9 5、20米,取水泵房到净水厂管道长380(1000)米。 5、地区气象资料可根据设计需要由当地气象部门提供。 6、水厂为双电源进行。 三、工作内容及要求 本设计的工作内容由两部分组成: 1、说明说 2、设计图纸 其具体要求如下: 1、说明书 (1)设计任务书 (2)总述 (3)取水头部设计计算

(4)自流管设计计算 (5)水泵设计流量及扬程 (6)水泵机组选择 (7)吸、压水管的设计 (8)机组及管路布置 (9)泵站内管路的水力计算 (10)辅助设备的选择与布置 (11)泵站各部分标高的确定 (11)泵房平面尺寸确定 (12)取水构筑物总体布置草图(包括取水头部与取水泵站) 2、设计图纸 根据设计计算成果及取水构筑物的布置草图,按工艺初步设计要求绘制取水头部平面图、剖面图;取水泵房平面图、剖面图及机组大样图,图中应绘出各主要设备、管道、配件及辅助设备的位置、尺寸、标高。绘制取水工程枢纽图。 泵站建筑部分可示意性表示或省略,在图纸上应列出泵站与取水头部主要设备及管材配件的等材料表。 二、总述 本次设计为一级泵站,给水泵站采用圆形钢筋混凝土结构,泵房设计外径为16m,泵房上设操作平台。自流管采用DN800的钢管,吸水管采用DN600的钢管,压水管为DN450的钢管,输水干管采用DN600的钢管。筒体为钢筋混凝土结构,所有管路配件均为钢制零件。水泵机组采用14sh—13A型水泵,JS—116—4型异步电动机,近期二用一备,远期三用一备。起重机选用DL型电动单梁桥式,,排水设备选用WQ20-15型潜水泵,通风设备选用T35-11型轴流风机两台。 三、取水头部设计计算 1、设计流量Q的确定: 考虑到输水干管漏损与净化场本身用水,取水用水系数α=1、05,所以 近期设计流量为: 2、取水头部的设计与计算

泵站计算书

计算书 工程(项目)编号12622S002 勘察设计阶段施工图工程名称中新生态城(滨海旅游区范围)7号雨水泵站单体名称专业给排水 计算内容泵房尺寸、标高、设备选型等 (共14页)封面1页,计算部分13页 计算日期 校核日期 审核日期

7号雨水泵站计算书 符号: 1、设计水量 p Q —雨水泵站设计流量,y p Q Q %120=; y Q —排水系统设计雨水流量。 2、扬程计算 d Z —进泵站处管道(箱涵)内底标高; H Z —泵房栅后最高水位(全流量),过栅损失 总管-+=D Z Z d H ; L Z —泵房栅后最低水位(一台水泵流量) ,过栅损失总管-+=3/D Z Z d L ; 有效h —泵站有效水深,L H Z Z h -=有效; M Z —排涝泵房栅后平均水位,过栅损失总管-+=D Z Z d M 21 ; 吸水h —从水泵吸水管~出水拍门的水头损失, 拍门立管转弯吸水h g L g h ++=2v 2v 2 2ξ 出水h —出水管路水头损失;总水头损失=出水吸水h h + M H —设计扬程,出水吸水(常水位)h h Z Z H M c M ++-=; max H —设计最高扬程,max H =最高水位-L Z +总水头损失; min H —设计最低扬程,min H =最低水位-H Z +总水头损失; 3、格栅井计算 1Z —格栅平台标高,一般按低于泵站进水管内底标高0.5m 考虑,即5 .01-=d Z Z ; 2Z —泵房顶板顶标高,一般按高于室外地坪考虑,即2.02+=室外Z Z ; 1)格栅井长度计算

格栅井L —格栅井长度,∑==4 1 i i L L 格栅井 L 1—格栅底部前端距井壁距离,取; L 2—格栅厚度,取; L 3—格栅水平投影长度,安装角度按75°考虑ο75)(123ctg Z Z L -=; L 4—格栅后段长度,取; 2)格栅井宽度计算 格栅v —过栅流速; 格栅h —格栅有效工作高度, 总管总管格栅栅前最低水位栅前最高水位D Z D Z h d d =-+=-= 格栅b —栅条净间距; 格栅S —栅条宽度; n —栅条间隙数,格栅 格栅格栅v h b Q n p αsin = 格栅B —格栅总宽度,n 1-n 格栅格栅 格栅)(b S B += 一. 工程概况 本工程为滨海旅游区规划7号雨水泵站,服务系统为规划7号雨水系统。7号雨水系统位于滨海旅游区北部,系统北至津汉高速公路,

泵站计算书

计算书 工程(项目)编号 12622S002 勘察设计阶段施工图工程名称中新生态城(滨海旅游区范围)7号雨水泵站单体名称专业给排水 计算内容泵房尺寸、标高、设备选型等 (共 14页)封面1页,计算部分13页 计算日期 校核日期 审核日期

7号雨水泵站计算书 符号: 1、设计水量 p Q —雨水泵站设计流量,y p Q Q %120=; y Q —排水系统设计雨水流量。 2、扬程计算 d Z —进泵站处管道(箱涵)内底标高; H Z —泵房栅后最高水位(全流量),过栅损失 总管-+=D Z Z d H ; L Z —泵房栅后最低水位(一台水泵流量) ,过栅损失总管-+=3/D Z Z d L ; 有效h —泵站有效水深,L H Z Z h -=有效; M Z —排涝泵房栅后平均水位,过栅损失总管-+=D Z Z d M 21 ; 吸水h —从水泵吸水管~出水拍门的水头损失, 拍门立管转弯吸水h g L g h ++=2v 2v 2 2ξ 出水h —出水管路水头损失;总水头损失=出水吸水h h + M H —设计扬程,出水吸水(常水位)h h Z Z H M c M ++-=; max H —设计最高扬程,max H =最高水位-L Z +总水头损失; min H —设计最低扬程,min H =最低水位-H Z +总水头损失; 3、格栅井计算 1Z —格栅平台标高,一般按低于泵站进水管内底标高0.5m 考虑,即5 .01-=d Z Z ; 2Z —泵房顶板顶标高,一般按高于室外地坪考虑,即2.02+=室外Z Z ; 1)格栅井长度计算

格栅井L —格栅井长度,∑==4 1 i i L L 格栅井 L 1—格栅底部前端距井壁距离,取; L 2—格栅厚度,取; L 3—格栅水平投影长度,安装角度按75°考虑ο75)(123ctg Z Z L -=; L 4—格栅后段长度,取; 2)格栅井宽度计算 格栅v —过栅流速; 格栅h —格栅有效工作高度, 总管总管格栅栅前最低水位栅前最高水位D Z D Z h d d =-+=-= 格栅b —栅条净间距; 格栅S —栅条宽度; n —栅条间隙数,格栅 格栅格栅v h b Q n p αsin = 格栅B —格栅总宽度,n 1-n 格栅格栅 格栅)(b S B += 一. 工程概况 本工程为滨海旅游区规划7号雨水泵站,服务系统为规划7号雨水系统。7号雨水系统位于滨海旅游区北部,系统北至津汉高速公路,

柱塞泵的毕业设计

河南工业职业技术学院毕业设计(论文) 柱塞泵设计 学生姓名:曹晓龙 学生学号:020******* 院(系):河南工业职业技术学院 年级专业:数控0902班 指导教师:曲令晋 二〇一一年九月

摘要 液压泵是向液压系统提供一定流量和压力的油液的动力元件,它是每个液压系统中不可缺少的核心元件,合理的选择液压泵对于液压系统的能耗﹑提高系统的效率﹑降低噪声﹑改善工作性能和保证系统的可靠工作都十分重要。 本设计对往复式柱塞泵(容积泵)进行了分析,主要分析了柱塞泵部分主要的结构,例如,柱塞的结构型式﹑泵体的结构型式﹑阀体的结构型式等进行了分析,还有对零件的材料选用;工艺的制定与实施,计算机仿真模拟,并通过仿真模拟得出了数控加工程序。并对部件进行草图绘制、CAD画图、三维建模。该设计最后对柱塞泵的优缺点进行了整体的分析,对今后的发展也进行了展望。 关键词:柱塞泵,工艺路线,程序。

柱塞泵毕业设计 1.摘要 2.关键词 3.绪论 4.论文内容 4.1 柱塞泵的简介及参数的设定 4.2零件简介 4.3 零件的分析 4.4 工艺的制定 4.5 工艺的实施 4.6 夹具的设计 4.7 计算机仿真 5 总结与展望 6 参考文献 7 致谢

绪论 随着工业技术的不断发展,液压传动也越来越广,而作为液压传动系统心脏的液压泵就显得更加重要了。在容积式液压泵中,惟有柱塞泵是实现高压﹑高速化﹑大流量的一种最理想的结构,在相同功率情况下,径向往塞泵的径向尺寸大、径向力也大,常用于大扭炬、低转速工况,做为按压马达使用。而轴向柱塞泵结构紧凑,径向尺寸小,转动惯量小,故转速较高;另外,轴向柱塞泵易于变量,能用多种方式自动调节流量,流量大。由于上述特点,轴向柱塞泵被广泛使用于工程机械、起重运输、冶金、船舶等多种领域。航空上,普遍用于飞机液压系统、操纵系统及航空发动机燃油系统中。是飞机上所用的液压泵中最主要的一种型式。 本设计对柱塞泵的结构作了详细的研究,在柱塞泵中有阀配流﹑轴配流﹑端面配流三种配流方式。这些配流方式被广泛应用于柱塞泵中,并对柱塞泵的高压﹑高速化起到了不可估量的作用。可以说没有这些这些配流方式,就没有柱塞泵。但是,由于这些配流方式在柱塞泵中的单一使用,也给柱塞泵带来了一定的不足。设计中对轴向柱塞泵结构中的滑靴作了介绍,滑靴一般分为三种形式;对缸体的尺寸﹑结构等也作了设计;对柱塞的回程结构也有介绍。 柱塞式液压泵是靠柱塞在柱塞腔内的往复运动,改变柱塞腔容积实现吸油和排油的。是容积式液压泵的一种。柱塞式液压泵由于其主要零件柱塞和缸休均为圆柱形,加工方便配合精度高,密封性能好,工作压力高而得到广泛的应用。 柱塞式液压泵种类繁多,前者柱塞平行于缸体轴线,沿轴向按柱塞运动形式可分为轴向柱塞式和径向往塞式两大类运动,后者柱塞垂直于配油轴,沿径向运动。这两类泵既可做为液压泵用,也可做为液压马达用。 泵的内在特性是指包括产品性能、零部件质量、整机装配质量、外观质量等在内的产品固有特性,或者简称之为品质。在这一点上,是目前许多泵生产厂商所关注的也是努力在提高、改进的方面。而实际上,我们可以发现,有许多的产品在工厂检测符合发至使用单位运行后,往往达不到工厂出厂检测的效果,发生诸如过载、噪声增大,使用达不到要求或寿命降低等等方面的问题;而泵在实际当中所处的运行点或运行特征,我们称之为泵的外在特性或系统特性。 正如科学技术的发展一样,现阶段科技领域中交叉学科、边缘学科越来越丰富,跨学科的共同研究是十分普遍的事情,作为泵产品的技术发展亦是如此。以屏蔽式泵为例,取消泵的轴封问题,必须从电机结构开始,单局限于泵本身是没

泵与泵站课程设计计算书

泵与泵站课程设计计算书

目录 1设计资料 (1) 1.1设计任务 (1) 1.2课程设计题目 (1) 2 计算 (1) 2.1 流量和扬程的确定 (1) 2.1.1 水泵站供水设计流量的计算 (1) 2.1.2 水泵站供水扬程的计算 (1) 2.1.3水泵站供水设计流量和扬程汇总 (3) 2.2 水泵初选及方案比较 (4) 2.2.1 选泵的主要依据 (4) 2.2.2 选泵要点 (4) 2.2.3水泵初选 (4) 2.2.4 方案比较 (4) 2.2.5方案比选分析 (5) 2.3机组基础尺寸的确定 (6) 2.3.1确定水泵基础尺寸以及水泵安装高度 (6) 2.3.2绘制机组基础的尺寸草图 (7) 2.4泵房的布置 (8) 2.4.1组成 (8) 2.4.2一般要求 (8) 2.5布置机组与管道、确定泵房平面尺寸 (8) 2.5.1机组的布置 (8) 2.5.2确定泵房平面尺寸 (9) 2.5.3确定水泵吸、压水管直径,并计算流速 (9) 2.5.4 确定泵轴标高和机器间标高(绘制草图) (10) 2.6泵站范围内吸、压水管路的精确水头损失的计算 (13) 2.6.1计算吸水管路水头损失 (13) 2.6.2计算压水管路水头损失 (13) 2.6.3总水头损失 (14) 2.7水泵校核 (14) 2.7.1绘制单个水泵工作曲线 (14) 2.7.2绘制两台泵并联的特性曲线 (15) 2.7.3绘制最高时管道系统特性曲线 (16) 2.8选择起重设备、确定泵房建筑高度 (17) 2.8.1起重设备的选择 (17) 2.8.2确定泵房建筑高度 (17) 2.9选择附属设备 (18) 2.9.1引水设备 (18) 2.9.2排水系统 (19) 2.9.3考虑通风良好 (19)

泵站设计计算书

《泵与泵站》课程设计设计计算说明书 题目:取水泵站设计 指导老师:鄢碧鹏 学生:王浩 专业:环境工程 学号:111802220 班级:环工1102班

泵站设计计算书 一、流量确定 考虑到输水管漏渗和净化站本身用水,取自用水系数α=1.05,则 近期设计流量:Q=1.05×300000÷3600÷24=3.646 m3 /s 远期设计流量:Q=1.05×400000÷3600÷24=4.861 m3 /s 二、设计扬程 (1)水泵静扬程HST 通过取水部分的计算已知在最不利情况下(即一条虹吸自流管检修,另一条自流管通过75%的设计流量时),取水头部到吸水间的全部水头损失为0.52 米,则吸水间中最高水面标高为63.20-0.52=62.68m,最低水面标高为 55.30-0.52=54.78m。所以泵所需的静扬程HST为 洪水位时:HST=88.20-62.68=25.52 m 枯水位时:HST=88.20-54.78=33.42m 式中Σh 为输水干管中的水头损失 (2)输水管中的水头损失Σh 设采用两条DN1500×10 钢管并联作为原水输水干管,已知,泵站到净水输水管干线全长1200m,当一条输水管检修时,另一条输水管应通过75%的设计流量(按远期考虑),即:Q=0.75×17500=13125 m3 /h,查水力计算表得管内流速 v=2.049 m/s,i=0.00265,所以Σh=1.1×0.00265×1200=3.50m (式中1.1 系包括局部水头损失而加大的系数) (3)泵站内管路中的水头损失hp 其值粗估为2 m 另外安全损失为2m 综上可知,则水泵的扬程为: 枯水位时:Hmax=33.42+3.50+2+2=40.92 m 洪水位时:Hmin=25.52+3.50+2+2=33.02 m 三、初选泵和电机 近期三台32SA-10型泵(Q=1.00-1.71m3/s,H=52.43-41.65m,N=752kW, Hs=4.7m),两台工作,一台备用。远期增加一台同型号泵,三台工作,一台备用。 根据32SA-10型泵的要求选用YR1600-8 型异步电动机(1600kW) 四、机组基础尺寸的确定 查水泵与电机样本,计算出32SA-10 型水泵的机组基础平面尺寸为 5000mm×2285 mm,从而机组的总重量为:W=Wp+Wm=(8300+8830)× 9.8=167874 N。 基础深度H 可按下式进行计算: H =(3.0×W)/ (B×L×γ) 式中L=基础长度,L=5.62 m B=基础宽度,B=2.29m γ=基础所用材料的容重,对于混凝土基础,γ=23520 N/m3所以H=(3.0×167874)÷(2.29×5.62×23520)=1.66 m 基础实际深度连同泵房的地板在内,应为2.76m 五、吸水管路和压水管路的计算

取水泵房课程设计计算书

目录 第一章课程设计(论文)任务书 (1) 第二章中文摘要 (2) 第三章设计计算书 (3) 一、设计流量的确定和设计扬程估算 (2) 1.设计流量Q (2) 2.水泵所需静扬程Hst (2) 3.初选水泵和电机 (3) 4.机组基础尺寸的确定 (3) 5.压水管的设计 (4) 6.泵机组及管路布置 (4) 7.吸水井设计计算。 (5) 8.泵站内管路的水力计算 (5) 二、泵站各部分高度的确定 (8) 1.泵房筒体高度的确定 (7) 2.泵房建筑高度的确定 (8) 三、泵房平面尺寸确定 (8) 四、辅助设备的选择和布置 (9) 1.起重设备 (8) 2.引水设备 (8) 3.排水设备 (8) 4.通风设备 (8) 5.计量设备 (9) 第四章结语 (10) 第五章参考文献 (10) 附图 1 取水泵房平面图…………………………………………………………………… 13 附图 1 取水泵房剖面图…………………………………………………………………… 14

第一章课程设计任务书 1.主要内容及基本要求 (一)项目简介 取水泵站,近期用水量为26000方/天,远期用水量为39000方/天。取水头部倒吸水井距离42m,常年平均水位标高74.2m,枯水位为72.5m,水源洪水位为77.1m,泵房设置地室外地面标高78.2m,净水厂混合井水面标高104.2m,取水泵房到净水厂管道长540m。 (二)设计内容及要求 1)、取水泵房工艺平面布置图——泵房构筑物、机组及辅助设施平面布置图,节点大样图、材料设备一览表、图例明确、尺寸要标准清楚,准确。 2)、取水泵房工艺剖面图——具体要求:剖面图中标高尺寸要明确,包括构筑物的控制标高及水位标高。 3)、取水泵房辅助设施详图——包括主要辅助设施详图。 (三)图纸及设计要求 1)、采用A2图纸出图。 2)、设计说明书要内容全面、思路清晰、规范及计算书要详细。 3)、最终成果严格按照四川理工学院课程设计要求排版装订,图纸可附计算说明书后。 2.指定查阅的主要参考文献及说明 [1]《给水排水设计手册》,1册, 11册,中国建筑工业出版社 [2]《给水排水制图标准》 [3]《泵站设计规范》GB/T 50265-97 [4]《给水排水管道工程施工及验收规范》 [5]《泵与泵站》姜乃昌主编,第五版,中国建筑工业出版社 3.进度安排 设计(论文)各阶段名称起止日期 给水与排水工程—水泵与水泵站 1

泵与泵站设计计算书

目录 目录 (1) 第一章概述 (2) 1.1设计对象的概况 (2) 1.2设计任务 (2) 第二章水泵机组的选择 (3) 2.1设计流量的确定和设计杨程的估算 (3) 2.1.1设计流量Q (3) 2.1.2设计扬程H (3) 2.2水泵选型 (4) 2.2.1选择原则 (4) 2.2.2选泵计算 (4) 第三章总体设计与计算 (4) 3.1机组基础尺寸的确定 (5) 3.2 吸水管路与压水管路设计计算 (5) 3.3 机组与管道布置 (5) 3.4 吸水管路与压水管路中的水头损失 (6) 3.5泵安装高度的确定和泵房高度计算 (8) 第四章附属设备的选择 (8) 4.1起重设备 (8) 4.2引水设备 (8) 4.3排水设备 (9) 4.4通风设备 (9) 4.5计量设备 (9) 第五章泵房尺寸的确定 (9) 5.1泵房建筑高度的确定 (9) 5.2泵房平面尺寸的确定 (9) 小结 (9) 参考文献 (10)

第一章概述 1.1设计对象的概况 某新建水源工程近期设计水量120000m3/d,要求远期发展到270000m3/d,采用固定式取水泵房(一级泵站),用两条直径为1200mm的钢制自流管从江中取水。自流管全长160m。水源洪水位标高为30.50m(1%频率),枯水位标高为18.60m(97%频率),常水位标高为25.10m。净化厂反应池前配水井的水面标高为47.30m,泵站切换井至净化厂反应池前配水井的输水干管全长为1800m,吸水间动水位标高以17.5m计,现状地面标高按24.5m考虑。 1.2设计任务 1.绘制图纸 (1)水泵站平面布置图 平面布置图上应绘出泵房的平面,表示其外形尺寸和相互距离。平面图上绘出各种连接管渠,管道上需注明管径。图中应附设备一览表,说明各设备的名称、数量及主要外形尺寸。图中应附图例及必要的文字说明。图中应附比例。 (2)水泵站剖面图 剖面图上应绘出各水泵之间的连接管渠。图上应标出各水泵的顶、底及水面标高,应标出主要管渠、设备机组和地面标高。图上应附设备名称(比如,水泵的型号)。图上应附图例、比例。 (3)图例、说明等 课程设计图纸应能较好地表达设计意图,图面应布局合理、正确、清晰,图纸应清洁美观,主次分明,线条粗细有别。图幅宜采用2号图。剖面图横向和纵向比例一般不相等。图纸要有边框,应画出标题栏,标注图名,图中文字、图例的表示应规范,图形位置安排适当,字体大小合理,具体要求详见制图标准。2.写出计算书和说明书 一份完整的计算书和说明书主要内容包括: 1、原始资料 2、机组的选择 3、机组基础尺寸的确定

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