煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明
第一部分过载整定
一、过流整定细则说明：
1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie
式中：I z——过载保护电流整定值，A；
∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;
K——需用系数，取0.5~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie
式中：I z——短路保护电流整定值，A；
IQe——最大负载电机起动电流，A;
∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;
K——需用系数，取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：
式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；
I z——馈电开关短路电流整定值，A；
1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：
式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；
I z——电磁起动器短路电流整定值，A；
1.2——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视
为过载，保护延时动作；短路电流根据控制开关的起动方式不同计算（变频起动器为1-2倍I z，取2倍；软起动为3-4倍I z，取4倍；直起取6倍I z），当运行中电流超过6倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
公式：I/zz=P／（Ue×√3×cosφ×η）
I/zz→电动机额定电流；
P→电动机额定功率；
Ue→电动机额定电压；
√3→约等于1.732；
cosφ→电动机功率因数，约等于0.8-0.9，取0.8；
η→电动机效率，约等于0.9；
备注：
1、K需用系数的选用：根据我矿设备运行情况，采、掘、大巷电气整定需用系数--K，取0.75，其余取1。
2、Kx需用系数的选用：根据我矿设备运行情况，刮板类在运行过程中存在煤量较大，绞车类在运行过程中存在半坡启停现象，由于现计算整定值偏小，故根据实际情况提高计算系数：电压等级为660V 时，系数选用1.2；电压等级为1140时，系数选用0.8。
其他设备选用系数：电压等级为660V时，系数选用1.1；电压等级为1140时，系数选用0.65。
二、中央变电所负荷电气整定计算
1、中央变电所500KVA变压器的整定计算
500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.1×527=435A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.1×185+0.75×1.1×
342=1503A （取6#液压绞车电机为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=435÷14.5=30A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=1503÷14.5=103A
2、中央变电所馈电整定计算
（1）井底车场绞车馈电的整定计算
馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.2×64=77A
馈电短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.2×30+1.2×34=257A （取10412材料绕道口绞车电机为干线最大负载）
（2）主斜井底给煤机馈电的整定计算
馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.35×26=35A
馈电短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.35×18.5+1.2×7.5=158A （取给煤机电机为干线最大负载，因启动负荷较大，Kx取1.35）（3）1#部皮带机头低压馈电的整定计算
馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.2×35=42A
馈电短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.2×30+1.2×5=222A （取1#皮带机头绞车电机为干线最大负载）
（4）6#液压绞车硐室馈电的整定计算
馈电过载整定电流：I /zz =K ∑I e =1.1×212=233A
馈电短路保护电流：I zz =I Qe +K ∑I e =6×1.1×185+1.1×48=1274A （取液压绞车主泵电机为干线最大负载） （5）10#北胶带给煤机平台馈电的整定计算 馈电过载整定电流：I /zz =K ∑I e =1.1×40=44A
馈电短路保护电流：I zz =I Qe +K ∑I e =6×1.1×18.5+1.1×21.5=146A （取给煤机电机为干线最大负载）
（6）10#北胶带1部皮带机馈电的整定计算 馈电过载整定电流：I /zz =K ∑I e =1.1×190=209A
馈电短路保护电流：I zz =I Qe +K ∑I e =6×1.1×150+1.1×40=1034A （取皮带机电机为干线最大负载）
编
号
名称 位置
型号
电压
（V) 用途
负载
（KW)
过载
电流
（A)
短路
电流（A) 237 起动器
井底车场
QJZ-30 660
助行器
11
12
96
048 起动器
QBZ-120
N 660
调度绞车
11.4
13
104
426 起动器
QBZ-200
N
660
双速绞车
30
36
288
316 起动器 QJZ-30N
660 调度绞车
11.4 13 104
148 起动器
1#皮
带
机
头QBZ-120660
双速绞车
30
34
272
N
153 起动器
主
斜
井
底
给
煤
机QBZ-120
N
660 给煤机电机18.5 25 2
152 起动器QBZ-80N 660 油泵电机 2.2 3 24
087 起动器
6#
液
压
绞
车
硐
室QJZ1-30 660 油泵15 16 128
092 软起QJR-400 660 主油泵185 222 1776 095 起动器QJZ1-30 660 调度绞车11.4 13 104
161 起动器
10#
北
胶
带
低
压QJZ16-2
00
660 皮带机电机75 82 656
162 起动器
QJZ16-2
00
660 皮带机电机75 82 656
245 起动器
QJZ16-3
0 660
张紧绞车电
机
7.5 8 64
368 起动器
QJZ16-3
660 给煤机电机18.5 20 160
244 起动器
QJZ16-3
660 油泵电机 2.2 3 24 057 起动器
QBZ-120
N
660 调度绞车11.4 13 104 456 起动器QBZ-120 660 水泵7.5 8 64
中央变电所高爆整定表
编
号名称型号
电压
（V)
用途
负载
（KW)
过载电流
（A)
短路电流
（A)
003 高爆PJG47-500 10000 1#总进线7300 300 900 004 高爆PJG47-100 10000 2#皮带机755 52 248 005 高爆PJG47-400 10000 10412综采3065 205 755 006 高爆PJG47-100 10000 备用
007 高爆PJG47-100 10000 采区水泵800 64 256 008 高爆PJG47-200 10000 10#液压绞车605 36 182 009 高爆PJG47-100 10000 变电所干变527 30 103 010 高爆PJG47-100 10000 采区变电所1016 66 264 011 高爆PJG47-100 10000 10406综掘1298 75 286 012 高爆PJG47-100 10000 10#东开拓2165 127 325 013 高爆PJG47-100 10000 10#煤局扇300 23 46 014 高爆PJG47-100 10000 3#主排水泵400 32 128
015 高爆PJG47-500 10000 联络
016 高爆PJG47-100 10000 采区水泵800 64 256 017 高爆PJG47-100 10000 采区变电所1016 66 264 018 高爆PJG47-100 10000 变电所干变527 30 103 019 高爆PJG47-100 10000 10#煤局扇300 23 46 020 高爆PJG47-200 10000 1#皮带机1200 96 576 021 高爆PJG47-100 10000 2#主排水泵400 32 128 022 高爆PJG47-100 10000 1#主排水泵400 32 128 023 高爆PJG47-500 10000 2#总进线4000 160 800
高压起动器整定表
编
号名称型号
电压
（V)
用途
负载
（KW)
过载电流
（A)
短路电流
（A)
024 软起QJGR-50 10000 中央水泵400 32 128 025 软起QJGR-50 10000 中央水泵400 32 128 026 软起QJGR-50 10000 中央水泵400 32 128 184 高爆PBG-200Y 10000 1#皮带起动1200KW 96 576 141 起动器QJGZ-100 10000 1#皮带电机400 32 192 471 起动器QJGZ-100 10000 1#皮带电机400 32 192 157 起动器QJGZ-100 10000 1#皮带电机400 32 192 232 高爆PBG-150Y 10000 采区水泵总800 64 256
227 高爆PBG-100Y 10000 备用
228 高爆PBG-100Y 10000 3#水泵400 32 128
229 高爆PBG-150Y 10000 联络
230 高爆PBG-100Y 10000 2#水泵400 32 128
231 高爆PBG-100Y 10000 1#水泵400 32 128
105 高爆PBG-100Y 10000 备用
226 高爆PBG-150Y 10000 采区水泵总800 64 256
223 软起KJGR-75 10000 3#水泵400 32 128
224 软起KJGR-75 10000 2#水泵400 32 128
225 软起KJGR-75 10000 1#水泵400 32 128
三、10#局扇配电点电气整定计算
1、移变的整定计算
（1）186#500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.1×300=330A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.1×60+1.1×240=660A （取主局扇为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流：I/Z=330÷14.5=23A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=660÷14.5=46A
（2）191#500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.1×300=330A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.1×60+1.1×240=660A （取主局扇为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流：I/Z=330÷14.5=23A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=660÷14.5=46A
2、馈电开关的整定计算
（1）187#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=1.1×180=198A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×1.1×60+1.1×120=528A （取主局扇为干线最大负载）
（2）188#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=1.1×120=198A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×1.1×60+1.1×60=462A （取主局扇为干线最大负载）
（3）189#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=1.1×180=198A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×1.1×60+1.1×120=528A （取主局扇为干线最大负载）
（4）190#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=1.1×120=198A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×1.1×60+1.1×60=462A （取主局扇为干线最大负载）
四、10#北辅助电气整定计算
1、500KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.65×770=375A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×0.65×220+0.75×0.65×550=1126A （取北辅助皮带机电机为干线最大负载）折算至一次侧过载整定电流：I/Z=375÷8.3=45A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=1126÷8.3=136A
2、馈电开关的整定计算
（1）10#北胶带417#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.65×450=293A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×0.65×220+0.65×230=1008A （取北辅助皮带机电机为干线最大负载）
（2）10#北胶带570#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.65×320=208A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×0.65×160+0.65×160=728A （取北胶带2#皮带机电机为干线最大负载）
编
号名称型号
电压
（V)
用途
负载
（KW)
过载电
流（A)
短路电
流（A)
146 变频器
BPJ2-250
L
1140 北辅助皮带电机220 143 1144 052 变频器
BPJ2-250
L
1140 北辅助皮带电机220 143 1144 440 起动器QBZ-200 1140 盘闸油泵电机 3 2 16 505 起动器QBZ-120N 1140 张紧绞车电机22 24 192 333 起动器QBZ-80N 1140 张紧油缸油泵 4 3 24 135 软起QJR-400 1140 2#皮带电机160 104 832 172 软起QJR-400 1140 2#皮带电机160 104 832
五、10#西下山电气整定计算
1、高压开关的整定计算
10#西下山2#皮带机高压起动器的整定计算
高压起动器的过载整定计算：I/zz=P／（Ue×√3×cosφ×η）=400/
（10×1.732×0.72）=32A
高压起动器的短路保护计算：I zz=6I/zz=6×32=192A
2、630KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.1×355=293A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.1×90+0.75×1.1×
265=813A （取西下山为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流：I/Z=293÷14.5=20A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=813÷14.5=56A
3、馈电开关的整定计算
（1）10#西下山2#皮带机低压369#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.75×1.1×185=153A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×1.1×90+0.75×1.1×95=672A （取西下山水泵为干线最大负载）
（2）10#西下山绞车380#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.75×1.1×80=66A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×1.1×55+0.75×1.1×25=384A （取西下山绞车电机为干线最大负载）
（3）10#西下山绞车180#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=1.1×90=99A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=8×1.1×90=792A
（取西下山水泵为干线最大负载）
编
号名称型号
电压
（V)
用途
负载
（KW)
过载电
流（A)
短路电
流（A)
311 起动器QBZ-120N 660 水泵45 49 392 309 起动器QBZ-120N 660 水泵90 99 792 474 起动器QBZ-120N 660 水泵45 49 392 433 起动器
QJZ16-60
N
660 油泵电机 5.5 6 48 516 起动器QBZ-200 660 水泵90 99 792 120 起动器QBZ-200N 660 调度绞车55 66 528 387 起动器QJZ1-30 660 调度绞车11.4 13 104 272 起动器QBZ-120N 660 调度绞车11.4 13 104
六、10#液压绞车及西轨道下山电气整定计算
1、630KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.65×605=295A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×0.65×355+0.75×0.65×250=1506A （取西下山为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流：I/Z=295÷8.3=36A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=1506÷8.3=182A
2、馈电开关的整定计算
（1）10#液压绞车416#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.65×395=257A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×0.65×355+0.75×0.65×
40=1404A （取液压绞车主泵电机为干线最大负载）（2）10#中部车场361#馈电的整定计算
馈电的过载整定计算:I/=K∑I e=0.75×0.65×210=102A
馈电的短路保护计算:I=I Qe+K∑I e=6×0.65×75+0.75×0.65×
135=358A （取中部车场双速绞车电机为干线最大负载）
编名称型号电压用途负载过载电短路电
号（V) （KW) 流（A) 流（A)
053 起动器
QJZ16-40
0 1140
液压绞车主泵电
机
355 284 2272
338 起动器
QJZ16-60
N
1140 调度绞车11.4 9 72 193 起动器QJZ1-30 1140
液压绞车副泵电
机
15 9 72 248 起动器QBZ-200N 1140 双速绞车75 60 480 414 起动器
QJZ16-60
N
1140 调度绞车11.4 9 72 322 起动器QJZ1-30N 1140 调度绞车11.4 9 72 408 起动器QJZ1-30 1140 调度绞车11.4 9 72 214 起动器QBZ-120N 1140 调度绞车55 44 352 434 起动器
QJZ16-60
N
1140 调度绞车11.4 9 72 215 起动器QBZ-80N 1140 调度绞车25 20 160 271 起动器QBZ-120N 1140 调度绞车11.4 9 72
七、4#采区变电所负荷电气整定计算
1、采区变电所500KVA变压器的整定计算
500KVA移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×1.1×330=272A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.1×110+0.75×1.1×220=908A （取无极绳绞车电机为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流：I/Z=272÷14.5=19A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=908÷14.5=63A
2、采区变电所馈电整定计算
（1）4#北轨道胶带运输409#馈电的整定计算
馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.1×111=122A
馈电短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.1×74+1.1×37=529A （取皮带机为干线最大负载）
（2）6#北胶带123#馈电的整定计算
馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.1×97=107A
馈电短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.1×75+1.1×22=519A （取皮带机为干线最大负载）
（3）6#无极绳绞车253#馈电的整定计算
馈电过载整定电流：I/zz=K∑I e=1.2×122=146A
馈电短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×1.2×110+1.2×12=806A （取无极绳绞车电机为干线最大负载）
编
号名称位置型号
电压
（V)
用途
负载
（KW)
过载
电流
（A)
短路
电流
（A)
321 起动器4#
北
轨
道
胶
带
QJZ16-20
660 皮带机电机37 40 320
394 起动器QJZ16-20660 皮带机电机37 40 320
317 起动器QBZ-200 660 电滚筒37 40 320
207 起动器
6#
北
胶
带QJZ16-20
660 皮带机电机75 82 656
212 起动器
QJZ16-20
660 备用
402 起动器QJZ16-60 660 张紧绞车 5.5 6 48 264 起动器QJZ1-60 660 水泵22 24 192
113 变频器
6#
无
极
绳
绞
车
硐
室QBZ-120N 660 给煤机电机18.5 25 2
197 起动器QJZ1-30 660 备用
462 起动器QBZ-200 660 备用
473 起动器
QJZ16-60
N
660 调度绞车11.4 13 104
采区变电所高爆整定表
编
号名称型号
电压
（V)
用途
负载
（KW)
过载电流
（A)
短路电流
（A)
060 高爆PBG-400Y 10000 1#总进线1016 66 264 061 高爆PBG-100Y 10000 备用
062 高爆PBG-100Y 10000 4#东上山730 42 146
063 高爆PBG-100Y 10000 变电所低压330 19 63 064 高爆PBG-200Y 10000 备用
065 高爆PBG-400Y 10000 联络
066 高爆PBG-100Y 10000 备用
067 高爆PBG-100Y 10000 局扇专电60 5 36 068 高爆PBG-100Y 10000 备用
069 高爆PBG-100Y 10000 变电所低压330 19 63 070 高爆PBG-400Y 10000 2#总进线1016 66 264
八、10412综采工作面电气整定计算
1、移变的整定计算
（1）500KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.65×520=254A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×0.65×320+0.75×0.65×200=1345A （取皮带机电机为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流：I/Z=254÷8.3=31A
折算至一次侧短路保护电流：I Z=1345÷8.3=162A
（2）1600KVA移变（10KV→1200V,变比取8.3）
二次侧过载整定电流：I/zz=K∑I e=0.75×0.65×1505=734A
二次侧短路保护电流：I zz=I Qe+K∑I e=6×0.65×315+0.75×0.65×
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司 负 荷 整 定 计 算 书 机电科
目 录 序、 低压开关整定计算原则………………………………………3 一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)校验：K=d d I I ) 2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流
K X---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7 ∑I e---其余电动机的额定电流之和 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数 2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法： （2）查表法
（3）电缆换算依据： 表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95 电缆实际长度 换算系数12.0 7 8.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53
一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW 1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max=547.4KW。 合计总功率：547.4KW。 （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A。 （3）短路整定： CDW1-2000所用控制器为ECW-H型，根据下表： 控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表
10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
风电整定计算说明
风电场整定计算说明 风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧（220kV、110kV），主变低压侧（35kV），SVG连接变低压侧（10kV），箱变低压侧（690V），站用变低压侧（0.4kV）。 一般风电场一次接线图如下所示： 整定计算依据： DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》 保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸 整定计算参考资料： 《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如 《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚 《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》 关于风电场继电保护整定计算与核算，由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟，现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大，因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时，应该考虑风电对故障时短路电流的影响，为此特制定以下原则： 1风电场输电线保护整定原则：
风电场输电线：指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置：风电场输电线应为光差保护配置。 整定原则：与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护： 两侧主保护正常投入； 1.3 后备保护： 1.3.1 系统侧： 后备保护均投入并带方向；方向由母线指向线路，整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路： 单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行，零序I段退出运行，距离I 段可投入，整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量，导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常，使距离I 段保护会超范围动作，建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。 双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则，零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路： 速断保护退出；投入限时速断及过电流保护，不带方向，按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸： 两侧均投入。一侧无电压检定，另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的，尽快完善设备，以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则： 风电场升压变：指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置： 变压器差动保护；两段式过电流保护，可带方向。 2.1.1 主保护整定原则： 差动保护整定原则按照整定规程整定； 2.1.2 高压侧后备保护： 一段带方向，方向由高压母线指向变压器，考虑与变压器低压侧带方向段过流配合；一段不带方向，作为变压器的总后备，考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合，保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2； 零序保护应作为系统的后备保护，由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007；对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器，中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护，一般由两段零序电流保护组成。 变压器零序电流保护中，应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。 对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值，按保母线有1.5灵敏度系数整定，动作时间与线路零序电流I段或II段配合，动作后跳母联断路器，如有第二时间，则可跳本侧断路器。 零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合，动作后跳变压器各侧断路器，如有两段时间，动作后以较短时间跳本侧（或母联断路器），以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护： 一段带方向，方向由变压器指向低压母线，考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合，
高压开关整定计算
高压开关柜整定 地面配电室 1、名称：高压开关规格型号：GG1A-125 编号：1601 进线柜Ie=333A (1)过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=400(A) 过流延时取CT=400/5=80 400/80=5 整定值取5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A 400/5=80 1200/80=15( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 2、名称：高压开关规格型号：GG1A-03 编号：1602 额定电流300A 所带负荷2361KW Ie=227A CT=300/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 227=295(A) 过流延时取CT=300/5= 60 295/60= 根据井下设备实际情况，整定值取( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 295=885A CT=300/5=60 885/60=( A) 为避免出现越级跳闸，取12A. 3、名称：高压开关规格型号：GG-1A-07编号：1607 额定电流300A 所 带负荷320KW Ie=30.7A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取40A 过流延时取CT=50/5=10 40/10=4 根据设备实际情况，整定值取 ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =5X 40=200A
50/5=10 200/10=20 整定值取20A 4、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1606 控地面630KVA变压器Ie=60. 6A CT=50/5 ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取80A CT=50/5 整定为8A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 80=240A 50/5=10 240/10=24( A) 为避免出现越级跳闸，取22A. 5、名称：高压开关规格型号：GG1A-07编号：1604 控2.5米绞车CT=50/5 Ie=30.7A 功率P=320KW ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X =(A) 取37A CT=505/=5 根据设备实际情况，整定值取5.5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=" 5) =5X37=185A CT=50/5 185/10= 根据设备实际情况，整定值取20A &名称：高压开关规格型号：GG1A-009编号：1612 控联络柜CT=400/5 Ie=333A ( 1 )过负荷保护整定值为： IZ仁K1le( K1") =X 333=(A) 取400A CT=400/5=80 400/80=5 整定为5A ( 2)速断整定值为： Id=K2 IZ1 (K2=a 5) =3X 400=1200A CT=400/5=80 1200/80=15 为避免出现越级跳
煤矿高压整定计算示例
一、系统 ………３ 二、短路 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。
采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料
以上表中参数为说明书数值。 经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：最小运行方式下： （4）、线路参数 来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号： LGJ-95 2400/2340m 上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号： MYJV42-3×70-10 528/504m 桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 940/856m 桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 658/668m 桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： 15KV -3×50 850/850m 查表参数如下： 架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM 二、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
煤矿高压整定计算示例
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
开关整定值计算知识讲解
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.
则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
煤矿井下继电保护整定计算(试行)
郑州煤炭工业（集团）有限责任公司(函) 郑煤机电便字【2016】14号 关于下发井下供电系统继电保护整定 方案(试行)的通知 集团公司各直管矿井及区域公司： 为加强井下供电系统安全的管理，提高矿井供电的可靠性，必须认真做好供电系统继电保护整定工作。结合郑煤集团公司所属矿井的实际情况，按照电力行业的有关标准和要求，特制定《井下供电系统继电保护整定方案》（试行），请各单位根据井下供电系统继电保护整定方案，结合本单位的实际情况，认真进行供电系统继电保护整定计算，并按照计算结果整定。在实际执行中不断完善，有意见和建议的，及时与集团公司机电运输部联系。 机电运输部 二〇一六年二月二十九日井下供电系统继电保护 整定方案（试行） 郑煤集团公司
前言 为提高煤矿井下供电继电保护运行水平，确保井下供电可靠性,指导供电管理人员对高低压保护整定工作，集团公司组织编写了《井下供电系统继电保护整定方案》（试行）。 《井下供电系统继电保护整定方案》共分为六章，第一章高低压短路电流计算，第二章井下高压开关具有的保护种类，第三章矿井高压开关短路、过载保护整定原则及方法，第四章井下供电高压电网漏电保护整定计算，第五章低压供电系统继电保护整定方案，第六章127伏供电系统整定计算方案。 由于煤矿继电保护技术水平不断提高，技术装备不断涌现，加之编写人员水平有限，编写内容难免有不当之处，敬请各单位在今后的实际工作中要针对新情况新问题不断总结和完善，对继电保护的整定计算方案提出改进意见和建议。 二〇一六年二月二十九日 目录 第一章高低压短路电流计算 .......... 错误!未定义书签。 第一节整定计算的准备工作 .. 错误!未定义书签。 第二节短路计算假设与步骤 .. 错误!未定义书签。 第三节各元件电抗计算 .......... 错误!未定义书签。 第四节短路电流的计算 .......... 错误!未定义书签。
煤矿整定值计算使用说明
目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A
煤矿整定值计算说明书
目录
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。 一、K1点选择在高压开关进线端 1：电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ） 2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流：
I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。 三、K3点选择在100kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流： I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4（9111采面配电点） 电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流：I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房 电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω
矿井供电系统继电保护配置及整定计算规范
矿井供电系统继电保护配置 与整定计算规范 1范围 本标准规定了矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护配置及定值整定计算的原则、方法和具体要求。 本标准适用于矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护运行整定。 本标准以微机型继电保护装置为主要对象，对于非微机型装置可参照执行。 2规范性引用文件及参考文献 2.1 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局国家煤矿安全监察局2011年版 《矿山电力设计规范》GB50070-2009 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检疫总局 《煤矿井下供配电设计规范》GB50417-2007 中华人民共和国建设部《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》原煤炭部煤生字[1998]第237号 《继电保护及安全自动装置技术规程》GB/T 14285—2006 中华人民共和国国家标准化委员会 《3-110kv电网继电保护装置运行整定规程》DL/T 584—2007 中华人民共和国国家发展和改革委员会 2.2参考文献 《煤矿电工手册》第二分册：矿井供电（上）（下）1999年2月第1版 3.术语与定义 3.1 进线开关：指变电所进线开关。 3.2 出线开关：指变电所馈出干线开关。 3.3 负荷开关：指直接控制电动机、变压器的高压开关。 3.4 母联开关：指变电所高压母线分段开关。 3.5 配合 电力系统中的保护互相之间应进行配合。根据配合的实际情况，通常可将之分为完全配合、不完全配合、完全不配合三类。 完全配合：指需要配合的两保护在保护范围和动作时间上均能配合，即满足
煤矿井下低压开关整定计算公式
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
煤矿高低压整定计算
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压；
∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流； 一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； 过载保护动作电流实际整定值：210A ； 动作时间：4S （2）过流保护动作电流Ie ： Ie=75+[（2710.5-260）/(1.732*10)]=216 整定值：360A ，动作时间1.3S （3）速断保护动作电流： 最大电机总功率e P ：260KW ；最大电机起动电流q I ：75A ； 速断保护电流整定计算： ?? ?? ??????-??+?= + ?=∑∑?cos 3)()(N e e x s q rel E q rel aq U P P K K I K I I K I = ??? ?????-??+?=8.010732.1)2605.2710(11752.1aq I = 298.7A; 速断保护电流实际整定值：640A ； 动作时间：0S 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
煤矿高低压开关整定计算(样本)教学提纲
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。地面设主变三台，两台S9-500/10/0.4，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/0.66,一台KBSG-100/10/0.69风机专用。嵩基地面变电所有高压GG1A-F 型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43 （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36Ω Rg=0.3×4.8=1.44Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016Ω Rg=0.506×0.2=0.1012Ω
差动整定计算说明(详细)
差动保护（DCAP3040、DCAP3041）定值整定说明 说明：三圈变的整定计算原理与二圈变的整定计算原理相同，现以三圈变为 例来说明差动保护的整定计算。 1、计算变压器各侧额定一次电流 n n n U S i 3/= 式中 S n —变压器额定容量（kV A ）（注意：与各侧功率分配无关） U n —该侧额定电压（kV ） 2、计算变压器各侧额定二次电流 ln /n i K I n jx n ?=' 式中 K jx —该侧CT 接线系数（二次三角形接线K jx =3，星形接线K jx =1） n ln —该侧CT 变比 3、计算平衡系数 设变压器三侧的平衡系数分别为Kh 、Km 和Kl ，则： （a ）降压变压器：选取高压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 ''=''==nl nh nm nh m h I I K I I K K //1 1 （b ）升压变压器：选取低压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 1//1=''=''=K I I K I I K nm nl m nh nl h 4、保护内部计算用变压器各侧额定二次电流 经平衡折算后，保护内部计算用变压器各侧二次电流分别为 '='=' =l l m m m h h I K I I K I Ih K I 1 保护内部计算用各侧额定二次电流分别为：
对降压变压器： '='='='='='=nh nl l nl nh nm m nm nh nh h nh I I K I I I K I I I K I 对升压变压器： '='='='='='=nl nl l nl nl nm m nm nl nh h nh I I K I I I K I I I K I 可见经平衡折算后I nh =I nm =I nl ,即保护内部计算用变压器各侧额定二次电流完 全相等，都等于所选的基本侧的额定二次电流。因而，在进行整定计算时，完 全不考虑变压器的实际变比，而以折合到基本侧的标幺值进行计算，此时容基 值应使用变压器额定容量S n ，电压基值应使用基本侧的额定电压U n ，电流值 就是I nh (=I nm =I nl )。 5、动作特性曲线参数的整定 差动保护动作特性曲线如下图所示： I sd I zd0 zd 图中I dz0为最小动作电流，I zd0为最小制动电流，I sd 为差流速断动作电流， K 为比例制动系数。 动作电流l m h dz I I I I ??? ++= 制动电流),,max(l m h zd I I I I ??? = 式中：c b a ,,=? 说明：差动保护为防止区外故障时，由于CT 特性不一致，引起不平衡电流造 成误动，采取了比率制动特性。理性的制动特性曲线为通过原点、且斜率为制动 系数为K1的一条直线，如图中OBC 线。 在变压器内部短路，当短路电流较小时，具有无制动作用，使之灵敏动作，为 此制动特性是具有一段水平线的比率制动特性曲线，如图中ABC 折线。水平的 动作电流称为最小动作电流Idz0，微机开始具有制动作用的最小制动电流称为拐 点电流Izd0。由于制动特性曲线不一定经过原点0，如图中ABD 折线，只有斜 率m=(Icd-Idz0)/(Izd-Izd0)为常数，而制动系数K=Icd/Izd 却随制动电流不断变化， 故整定的比率制动系数K ，实质上是折线的斜率m 。