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2010 PKPM参数(超详细).

一、总信息

1、水平力与整体坐标夹角：

该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。 SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。

一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条 2 款执行的。对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而｛斜交抗侧力｝程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。

只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷

载的方向（说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大；如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。

2、混凝土容重：此参数是用来求梁、柱、墙自重时用的，当考虑混凝土构件的表面装修层荷载时可调整此值，一般情况下用26~27 KN/m3。现在版本软件PM 与SA TWE 的“混凝土容重”是联动的。

3、钢材容重：亦可根据建筑做法填写相应的数值，一般采用默认值78 KN/m3；

4、裙房层数：高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。

层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。

可按建筑施工图所画裙房层数填写（含地下室层数），以便正确确定剪力墙底部加强区的高度。5、转换层所在层号：

如有转换层应在此填写层号（含地下室层数），以便正确确定剪力墙底部加强区的高度，

另外“转换层所在层号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构；

填写了“转换层所在层号”则程序判断该结构为带转换层结构，并自动按规范的相关规定执行，如同时选择了“部分框支剪力墙结构”，程序还将在上述基础上自动执行高规针对部分框支剪力墙结构的规定。另外层号按PMCAD的自然层填写。

对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以转换层所在层号减去嵌固端所在层号+1进行判断是否为3层或3层以上转换。

该指定只为程序决定底部加强部位、软弱层（主要通过提高地震作用力）及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息（减少转换突变，使结构整体抗侧刚度逐渐变化），同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级（规范规定），对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）

6、嵌固端所在层号：

这里的嵌固端指上部结构的计算嵌固端，注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，理论上讲嵌固端以下不参与抗震计算，当地下室顶板作为嵌固部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1；而如果在基础顶面嵌固时，嵌固端所在层号为1。程序缺省的嵌固端所在层号为“地下室层数+1”。

常见嵌固部位的确定：

a、无地下室的，无基础连系梁的，取在基础顶；

b、无地下室，在室外地坪处有基础连系梁的，按基础顶作嵌固计算内力配筋，再取基础连系梁顶作嵌固，一层柱的配筋取以上两者的较大值。

c、有地下室，周围不与车库相连的结构，按刚度比要求确定嵌固部位。

d、有地下室，与周围的地下车库相连时，计算刚度比可考虑周围20M范围内的车库部分的刚度贡献。

7、地下室层数：

1、此参数：

1）对计算时回填土对结构的约束作用，

2）风荷载计算，

3）内力组合控制高度，

4）底层内力调整，

5）剪力墙底部加强区高度及地下室外墙设计等均有影响。一般按建筑条件图据实填写。

2、程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。

当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。

地下室一般与上部共同作用分析；

地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；

8、墙元细分最大控制长度（单位m）：

结构分析时，墙元细分为一系列的小壳元，为保证分析精度而给的限值，一般可取1.0。

外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。

9、转换层指定为薄弱层：

缺省不作为薄弱层，需要人工指定。此项打勾与在“调整信息”栏中“指定薄弱层号”中直接填写转换层号的效果一样。转换层不论层刚度比如何，都应强制指定为薄弱层。

10、对所有楼层强制采用刚性楼板假定：

为避免由于局部振动的存在而影响结构位移比等参数的计算，所以在计算六个比值时勾选此项，在计算内力和配筋时不应选用，特别是错层结构，有跃层柱或定义了弹性板和弹性模的结构。

11、地下室强制采用刚性楼板假定：

一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层强制采用刚性楼板假定的话此条无意义。

12、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：

应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通墙的倾覆力矩结果更合理。（墙的有效翼缘规定见混规9.3.4条和抗规6.2.13条）

13、弹性板与梁变形协调：

相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结果符合实际受力情况，应勾选。

14、墙元侧向节点信息：采用默认值：出口节点

15、结构材料信息，结构体系：按结构方案选取。

16、恒活荷载计算信息：

1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；

2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用于各种类型的下传荷载的结构，但不适用于有吊柱的情况；

3）按模拟施工加载2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理；

4）模拟施工加载3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；

对钢结构或大型体育场馆类（指没有严格的标准楼层概念）结构应选一次性加载。对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次性加载进行设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工3。

17、风荷载计算信息：一般选择：计算水平风荷载。

18、地震作用计算信息：一般选择：计算水平地震作用。

19、结构所在地区：可按相关设计规范和文件选取，一般选全国。

20、特征值求解方式：一般采用默认值，仅在选择了“计算水平和反应谱方法竖向地震”时，才允许选择“特征值求解方式”。

21、“规定水平力”的确定方式：一般选楼层剪力差法（规范方法）

22、施工次序：只对模拟施工加载3起作用，在计算转换层时要求转化的两层在同一施工次序，这样刚度计算比较准确。

二、风荷载信息

1．地面粗糙度类别：

A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（0.12）

B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。(0.16)

C类：指有密集建筑群的城市市区。(0.22)

D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(0.30)

2．修正后的基本风压：

对于高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。

风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大，特别是风载产生的弯矩过大。(??)

顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。

当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。

大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应将风荷载修正为从正负零算起。

用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。

3．结构的基本周期：宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；

规则框架T=(0.08-0.10)N；框剪结构、框筒结构T=（0.06~0.08)N；剪力墙、筒中筒结构T=(0.05~0.06)N，N为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。

4．体型系数：

a）圆形和椭圆形平面，Us=0.8

b）正多边形及三角形平面，Us=0.8+1.2/(n的平方根)，其中n为正多边形边数

c）矩形、鼓形、十字形平面Us=1.3

d）下列建筑的风荷载体形系数Us=1.4

i：V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii：L形和槽形平面；iii：高宽比H/Bmax大于4、长宽比L/Bmax不大于1.5的矩形、鼓形平面。

多塔结构风荷载相关调整：

三、地震信息

1、结构规则性信息：该参数在程序内部不起作用，建议选不规则。

由于抗震设防烈度为6度时，某些房屋可不进行地震作用计算，但仍应采取抗震构造措施，因此，若在第一页参数中选择了不计算地震作用，本页中地震烈度、框架抗震等级和剪力墙抗震等级仍应按实际情况填写，其他参数可不必考虑。

1）．结构规则性信息：

平面不规则的类型

扭转不规则：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。

凹凸不规则：结构平面凹进的一侧尺寸,大于相应投影方向总尺寸的30%。

楼板局部不连续：楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，例如，不效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的30%，或较大的楼层错层。

竖向不规则的类型

侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%，或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%；除顶层外，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的25%。

竖向抗侧力构件不连续：竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、桁架等）向下传递。

楼层承载力突变：抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。

2、设防地震分组：依据地质勘察报告和抗震规范指定的值填写。

3、设防烈度：依据地质勘察报告和抗震规范指定的值填写。

2、3数据见《抗规》附表A

4、场地类别：按地质勘察报告所提供的值填写。或按规范填写见：《抗规》4.1.6

5、砼框架、剪力墙、钢框架的抗震等级：依据相关规范（见《抗规》6.1.2）确定，注意提高和降低的条件。

6、抗震构造措施的抗震等级：当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致时，在配筋文件中会输出此项信息。故此系数按规范选取。

7、中震（或大震）设计：

这是针对结构抗震性能设计提供的选项。结构性能设计在具体提出性能设计要点时，才能对其进行有针对性的分析和验算，不同的工程，其性能设计要点可能各不相同，因此，用户可能需要综合多次计算的结果，自行判断才能得到性能设计的最终结果。一般情况来讲，我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。中震（大震）弹性设计实现，

首先，要将“地震影响系数最大值”αmax，改为中震（大震）地震影响系数最大值αm ax，

其次，选择“中震不屈服”即可。中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。

由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大，应进行包络设计。此处风荷载不参与组合。此参数按需要选取。

8、按主振型确定地震内力符号：

根据抗规5.2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。

9、考虑偶然偏心：

计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向偏移5%的地震作用。计算位移比时看此工况下的值，计算位移(角)时可不考虑此工况下的情况。一般情况下高层都选取。

10、考虑双向地震作用：

一般情况下都选取，规范中提到的“质量与刚度分布明显不均匀不对称的结构”应考虑，主要看结构刚度和质量的分布情况以及结构扭转效应的大小。

一般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断：若该值超过1.2，则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层结构当需要选择考虑双向地震作用时，也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利，结果不叠加。

但在用SATWE 在进行底框计算时，不应选择地震参数中的偶然偏心和双向地震，否则计算会出错（？？）。

质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。

偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心

位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。

位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用

例：一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%；

规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大；

对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；

通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋，程序自动取二者之间的大值，而不是二者的叠加。

考虑偶然偏心及双向地震作用：

计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。

计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%~10%，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。

11、X、Y向相对偶然偏心：

勾选了“考虑偶然偏心”后，允许用户修改X和Y向的相对偶然偏心值，一般取缺省为0.05。

12、计算振型个数：

一般最少取3且为3的倍数，一般不小于9，多塔建筑每个塔楼的振型数应大于9，但是指定的振型数不应大于结构固有振型的总数，否则会引起地震力计算异常。衡量指标是：振型参与质量达到总质量的90%。建议试算时取15个，最终计算时取30个。

13、重力荷载代表值的活荷载组合系数：

该参数是指计算地震作用时，重力荷载代表值取恒载标准值与活荷载组合值之和时的不同活荷载组合值系数，一般民用建筑取0.5，其他建筑取值参考抗规5.1.3条。

14、周期折减系数：

高规3.3.17条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数，可按下列规定取值框架结构取0.7，框剪结构取0.8，剪力墙结构取0.95。

周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充砖墙刚度对结构自振周期的影响。

因为周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构偏于不安全。根据《高规》3.3.17 条规定，当非承重墙体为实心砖墙时，ψT可按下列规定取值：框架结构0.6~0.7；框架－剪力墙结构0.7~0.8；剪力墙结构0.9~1.0。

实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小来取上限或下限。

当非承重墙体为空心砖或砌块时，ψT可按下列规定取值：框架结构0.75(灰砂砖)，0.80(空心砌块)；框架－剪力墙结构0.9~1.0；剪力墙结构可取0.95。当结构的第一自振周期T1≤Tg时，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。

15、结构的阻尼比（%）：一般混凝土结构取0.05，钢结构取0.02，混合结构在二者之间取值。

16、特征周期Tg（秒）：根据“结构所在地区”、“场地类别”、“设计地震分组”确定。

17、地震影响系数最大值：用于地震作用的计算，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改，但应注意确认。

多遇及罕遇地震影响系数最大值

18、用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：

由“结构所在地区”、“场地类别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改，但应注意确认。

19、竖向地震参与振型数：用于竖向地震作用的计算。

20、竖向地震作用系数底线值：当振型分解反应谱方法计算的竖向地震作用小于该值时，将自动取该参数

确定的竖向地震作用底线值。

21、斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度：

地震作用的最大方向值偏离主轴大于15度时，在此需要填写此角度，作为附加地震计算的角度，（逆时针为正，顺时针为负）。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附加地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。

《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。

主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。

四、活载信息

1、柱墙设计时活荷载是否折减：PMCAD 的恒活设置中也有活荷载折减选项，若两处都选折减，则会重复折减，使结构偏于不安全。PMCAD 中考虑楼面荷载折减后，倒算出的主梁活荷载均已进行了折减，这可在“荷载校核”菜单中查看结果，并在后面所有菜单中的梁活荷载均使用折减后结果；但程序对倒算到墙上的活载并没有折减。建议不进行折减。

2、传给基础的活荷载：勾选后荷载折减只是传到底层最大组合内力（WDCNL.OUT 文件）中，并没有传给JCCAD，计算基础时应在JCCAD里另行设定折减系数，所以此处建议不进行折减。计算基础时需要的话在JCCAD中进行折减。

3、梁活载不利布置最高层号：

从第1到6层，多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条。

高规5.1.8条规定当楼面活荷载大于4时，须考虑活荷载的不利布置引起的结构内力增大，安全起见在此处可以采用所有楼层均进行活荷载不利布置进行设计计算。考虑活荷不利布置后，程序仅对梁作活荷不利布置作用计算，对柱、墙等竖向构件并未考虑活荷不利布置作用，而只考虑了活荷一次性满布作用。建议一般取全部楼层。

4、柱墙基础活荷载折减系数：

一般采用默认值。

对于《荷载规范》表 4.1.1中第1（1）项功能（如住宅、办公等）的建筑，其SATWE 所列的折减系数不需修改，但是对于《荷载规范》表 4.1.1 中其它项功能（如教学楼、商场、书店、食堂等）的建筑，其SATWE 所列的折减系数需要按照《荷载规范》第4.1.2 条第2 项修改。

5、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1

五、调整信息

1．梁端负弯矩调幅系数：

BT =0.85，主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8。

2．梁活荷载内力放大系数：

3．梁扭矩折减系数：

TB =0.40，现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4

条。

4．剪力墙加强区起算层号：

《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条。

5．连梁刚度折减系数：

一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8；《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条。

6．

《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取1.3-2.0,一般取2.0。7．梁柱超配筋系数：九度结构及一级框架

取1.15，《抗规》6.2.4条。

8．调整与框支柱相连的梁内力：

《高规》10.2.7条。

9．按抗震规范5.2.5调整楼层地震内力：

一般调整，用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条)。

10．指定的薄弱层个数：

强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，《高规》4.6.4条。

11．全楼地震力放大系数：

RSF =1.00，用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.0。12．0.2Qo分段调整：

0.2Qo 调整起始层号：

用于框剪（抗震设计时），将剪力墙层填入，纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条。

13．0.2Qo 调整终止层号：

用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条。14．顶塔楼内力放大起算层号，顶塔楼内力放大：只要突出部分也建模了，则程序将自动计算

六、设计信息

1．结构重要性系数:

《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00。

建筑结构的安全等级表4.1.4

安全等级破坏后果建筑物类型

一级很严重重要的房屋

二级严重一般的房屋

三级不严重次要的房屋

对安全等级为一、二、三级的结构构件，结构重要性系数应分别取1.1、1.0、0.9。

2．钢构件截面净毛面积比:

0.85，用于钢结构。

3．考虑P-Delt 效应：

据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑P-DELT效应。

对6度抗震或不抗震，且基本风压小于等于0.5㎏/M2的建筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。考虑后结构周期一般会加长。考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算。可于WMASS.OUT中查看是否需要考虑，再重新设置。

4．梁柱重叠部分简化为刚域:

一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》。

对于异型柱结构，宜采用“梁柱重叠部分简化为刚域”，对于矩形柱结构，可以将其作为一种安全储备而不选择它。

对于截面较大的，也应该考虑

5．按高规或高钢规进行构件设计：

符合高层条件的建筑应勾选，多层建筑不勾选。

6．柱配筋计算原则:

宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算。7．梁保护层厚度(mm):

25.00mm，室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1。

8．柱保护层厚度(mm):

30.00mm，室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1。9．混凝土柱的计算长度系数

程序自动计算，执行混凝土规范7.3.11-3条：

PKPM(jccad参数设置)

JCCAD参数设置说明第一版 2006年3月3日

地质资料地质资料是基础设计计算的重要依据，可以用人机交互方式或填写数据文件方式输入地质资料有两类，一种是供有桩基础使用的，另一种是供无桩基础（弹性地基筏板）使用。两者的格式相同，不同仅在于有桩基础对每层土要求压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角、内聚力五个参数，而无桩基础只要求压缩模量一个参数。建立*.dz文件主要内容包括以下几点： (1) 每个勘探孔柱状图的土层分布及各土层的物理力学参数，物理力学参数包括土的重Gv(用于沉降计算)、相应压力状态下的压缩模量Es(用于沉降计算)、摩擦角φ(用于沉降及支护结构计算)、内聚力ｃ(用于支护结构计算)及计算桩基承载力的状态参数(对于各种土有不同的含义)。 (2) 所有孔点在任意坐标系下的位置坐标，在桩基设计时可通过平移与旋转将勘探孔平面坐标转成建筑底层平面的坐标。 (3) 以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连线划分成多个不相重叠的三角形单元，并将三角形单元编号。程序将以这种三角形单元为控制网格，利用形函数插值的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。土层参数压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义

桩基础设计应该使用Ez（自重压力~……），天然浅基础应使用 Es0.1-Es0.2。土层布置土名称、厚度、极限侧摩、极限桩端、压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义，标高及图幅（坐标系：相对坐标系，单位米。标高与结构标高相同）孔点输入输入孔位：打开坐标，将孔点的大体形状输入即可修改参数：按照勘查报告中的相关数据输入即可网格修改点柱状图选中可以进行桩基承载力与沉降验算。土剖面图画等高线

hortonworks测试环境离线安装与配置

目录目录 0 1.基础环境 (2) 2.准备工作 (3) 2.1配置环境 (4) 2.1.1配置hosts文件 (4) 2.1.2 SSH无密码登入 (4) 2.1.3 NTP 时间同步 (5) 2.1.4 SELinux & iptables 关闭 (6) 2.2Java环境安装 (7) 2.2.1 安装JDK (7) 2.2.2 配置环境变量 (7) 3.Ambari安装配置 (9) 3.1配置本地源 (9) 3.1.1 建立本地资源库 (9) 3.1.2 配置repo文件 (10) 3.1.3 配置Media源 (12) 3.1.4 安装必要工具 (12) 3.1.5 配置Media的http源 (12) 3.1.6 安装ambari-server服务 (17)

3.1.7 安装ambari客户端 (46) 3.2ambari服务器配置与管理 (20) 4.常见问题 (50) 4.1mapreduce (50) 4.2oozie安装 (51)

1.基础环境本人配置操作系统：redhat6.4 内核版本：内存大小：处理器： Ambari版本：ambari-1.6.0 HDP版本：HDP-2.1-latest-centos6-rpm.tar.gz HDP-UTILS版本：HDP-UTILS-1.1.0.17-centos6.tar.gz JDK版本：jdk-7u45-linux-x64

Ambari安装的环境路径（选择安装所有服务的情况）： 2.准备工作本次配置使用hdp-m2作为主master节点

2.1配置环境 2.1.1配置hosts文件所有机器都得执行，使用root用户 1)@ hostname hdp-m2（该命令可用于临时修改主机名） 2)@ vi /etc/hosts（该命令可用于配置主机名和IP的对应信息） 10.242.157.115 hdp-m1 10.242.157.117 hdp-m2 10.242.157.122 hdp-s1 3)@ vi /etc/sysconfig/network（该命令可用于修改网络主机名） 2.1.2SSH无密码登入所有机器都得执行，使用root用户 @ yum install ssh（安装SSH协议） @ yum install rsync（rsync是一个远程数据同步工具，可通过LAN/WAN快速同步多台主机间的文件） @ service sshd restart （启动服务）注：如果系统中没有安装SSH，需要进行以上操作。 @ssh-keygen（该命令生成指定公私秘钥的名字，id_dsa及id_dsa.pub）

PKPM SATWE参数设置讲解

SATWE参数设置一：总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。 2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。 3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。 4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数 +1）。 7、地下室层数：根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。此项打勾与在“调整信息” 页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。 16、结构材料信息：按实际情况填写。 17、结构体系：按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息： 1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型； 2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；

PKPM参数设置及依据

模块一、PMCAD 一、建筑模型与荷载输入 1、楼层定义---本层信息注意此处梁柱钢筋类别必须改为设计所采用类别，否则在梁柱施工图模块出图时非所选（即此处类别决定了电脑出施工图的钢筋类别）。因此原则上建模时就应在此准确输入各种信息，可以避免后面形形色色的麻烦 2、楼面恒活是否计算活载自动计算现浇楼板自重第一项通常勾选，第二项可以不选，也可以选，建议勾选，即由电脑自动计算现浇楼板自重，在后面荷载输入时只需考虑额外的自重，这样的话可以避免板厚改变或者多种板厚时引起输入多种恒载的不便 3、设计参数、总信息

结构体系------包括框架结构、框架剪力墙结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层、砌体结构、底框结构常用的结构体系均已包括，但不包括钢结构、混合结构结构主材-------钢筋混凝土、砌体、钢和混凝土但是上面的结构体系会用到钢和混凝土这种主材吗结构重要性系数、、参见《混凝土规范》条的规定底框层数--------软件提供了最多四层的底框层地下室层数--------软件提供了最多四层的地下室与基础相连的最大楼层号---------指的是建筑坡地上的建筑，输入的楼层号所在层以上的柱或墙可以悬空布置，PK、TAT、SATWE计算时自动考虑为固定端，软件提供了最大楼层号20 梁柱钢筋的保护层厚度--------参见《混凝土规范》条的规定框架梁端负弯矩调幅系数--------参见《混凝土规范》条、材料信息

混凝土容重---------考虑构件表面的抹灰取 28KN/M3 钢材容重---------默认取为78KN/M3 墙主筋类别墙水平分布筋类别墙竖向分布筋类别墙水平分布筋间距墙竖向分布筋配筋率梁柱箍筋类别此处有几个问题需澄清：墙主筋和水平分布筋、竖向分布筋的概念区别水平分布筋间距而为何竖向分布筋配筋率墙主筋指的难道是边缘构件的主筋吗、地震信息设计地震分组--------参见《抗震规范》附录A 地震烈度--------参见《抗震规范》附录A 场地类别--------参见《岩土工程勘察报告》关于场地与地基地震效应评价框架抗震等级--------某些特殊结构需提高的软件考虑自动提高，有待检验剪力墙抗震等级--------某些特殊结构需提高的软件考虑自动提高，有待检验

PKPM 设计参数

楼层组装—设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。 7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。 SATWE设计参数 a.总信息 1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数) 2．混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。 3．裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。 4．墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。 5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。 6．墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉，这时，带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”。 7．结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。 8．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。 9．恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载（不计算竖向力），一次性加载（按一次加载方式计算竖向力），模拟施工加载1，模拟施工加载2]。 “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平

机油参数的意义

机油参数的意义倾点油品在规定的试验条件下，被冷却的试样能够流动的最低温度。凝点油品在规定的试验条件下，被冷却的试样油面不再移动时的最高温度。同一油品的倾点比凝点略高几度。过去常用凝点，现在国际通用倾点来衡量润滑油等低温流动性的常规指标。倾点或凝点偏高，油品的低温流动性就差。闪点Flash Point 闪点是代表油品加热后所逸出的蒸气与火焰接触发生瞬间闪火时的最低温度。闪点越低，机油越有可能在高温下被烧掉，闪点越高，机油的耐温度也会比较好。总碱值TBN （total base number）在规定条件下，中和存在于1克油样中全部碱组分（含强碱与弱碱）所需要的酸量，换算成等当量的碱量，以mgKOH/g表示。通常所说的碱值即指总碱值。机油用久以后会变成酸性，而酸会逐步腐蚀引擎的内部，所以机油一般都呈碱性。TBN就是代表机油的碱值，值数越高代表机油能中和的酸越多(此项数字却不可以代表机油的耐用度，因为机油变酸的快慢，速度会受引擎工作的影响)…不过可以做一个参考指标。硫酸盐灰份Sulfated Ash， % 油品试样在规定条件下燃烧后所剩下的固体物质，此时的残渣被称为硫酸盐灰分, 用百分含量表示。数字越高，代表机油有可能会比较容易产生油泥。运动粘度Kinetic viscosity 运动粘度表明一种流体抵抗流动或者说是内部摩擦的能力的度量值。运动粘度会随温度变化而变化，因此，在给出运动粘度的数值时，通常必须注明其测试温度。 30的机油100℃cTs运动粘度是9.3~12.5mm2/s HTHS≥2.9 40的机油100℃cTs运动粘度是12.5~16.3mm2/s 2.9

CDH-HDP-MAPR-DKH-星环组件比较

一、组件比较：

二、组件简介：

1、Hadoop 简介：集群基础组件，分为存储（HDFS）和计算（Mapreduce）两大部分。apache社区开源。技术来源于2、Hbase 简介：键-值非关系型数据库，apache 3、Zookeeper 4、Spark 简介：内存计算框架，伯克利首先提出，现已开源。 5、Hive 简介：基于HDFS的SQL工具，facebook开发，后开源。 6、Hue 简介：图形化集群工具，cloudera开发，后开源。 7、Impala 简介：基于HDFS的SQL工具，cloudera开发，后开源。 8、Sqoop 简介：用于关系型数据库与NOSQL数据库之间的数据导入导出。Cloudera开发，已开源。 9、Flume 简介：用于数据流的导入， Cloudera开发，已开源。 10、Oozie 简介：工作流系统，用于提交、监控集群作业。Cloudera开发，已开源。 11、Solr 简介：基于Lucene的全文搜索服务器。已开源。 12、Isilon 简介：基于OneFs操作系统的存储产品，美国赛龙公司开发，后属于EMC，一种集群存储方案。 13、K-V store indexer 简介：为HBase到solr的索引中间件，为NGDATA公司开发，已开源。

14、Cloudera Manager 简介：CDH集群安装管理工具。Cloudera开发。 15、kafka 简介：消息队列组件。已经开源。 16、Storm 简介：流数据处理组件。 17、Elasticsearch 简介：基于Lucene的全文搜索服务器。已开源。 18、ESSQL 简介：基于Elasticsearch的SQL工具，大快开发。 19、DK-NLP 简介：自然语言处理组件。大快开发，已开源。 20、DK-SPIDER 简介：分布式爬虫组件。大快开发。 21、DKM 简介：集群安装管理工具。大快开发。 22、DK-DMYSQL 简介：分布式MYSQL组件，大快改写。 23、Apache Falcon 简介：Falcon 是一个面向Hadoop的、新的数据处理和管理平台,设计用于数据移动、数据管道协调、生命周期管理和数据发现。 24、Apache Knox 简介：Apache knox是一个访问hadoop集群的restapi网关，它为所有rest访问提供了一个简单的访问接口点。 25、Apache Phoenix

PKPM如何调整参数和选用(完整版)

2010版SATWE计算参数选用一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）：免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。） E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。 I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。 2、风荷载信息：地震区无论是高层还是多层均应输入风荷载，体形复杂的高层建筑应考虑不同方向风荷载作用，结合“水平力与整体坐标夹角”进行多次计算取大值。 A、“地面粗糙度”简单来说海边A类，郊区B类，城市C类，大城市D。 B“修正后的基本风压”许昌一般建筑取0.4（n=50）。

PKPM计算参数

PKPM计算参数一、总信息 1．水平力与整体坐标夹角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。当计算出来的角度大于15度时，应返填入此项。 2．砼容重：25 结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度 25 2 6 27 3．钢材容重：一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。 4．裙房层数：

高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施，因此该层数必须给定。层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。 5．转换层所在层号：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号） 6．地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。 7．墙元细分最大控制长度：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。 8．墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。对于多层结构，应选此项。外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。对于高层结构，可选此项。 9．恒活荷载计算信息：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较

2010版PKPM计算参数选用

2010版SATWE计算参数选用（内部参考资料）一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、风荷载作用方向与整体坐标的夹角。此参数一般情况下不需要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE 里的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的 (现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。C、 “裙房层数”“转换层所在层号”均包含地下室层数。“裙房层数”仅用作底部加强区高度的判断。通过“转换层所在层号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项，否则程序不执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。“嵌固端所在层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明假如嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。理论

上讲嵌固端以下不参与计算（徐培福）。D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。很长剪力墙无法计算，剪力墙开洞不能盲目，开洞不能留小墙垛，因为墙需剖分，太短墙无法剖分。墙长与厚度之比大于4时，按照墙输入。跨高比大于5的连梁按框架梁输入，不用开洞处理。关于网格剖分对斜板影响，板必须角点共面，如果不共面无法计算，不共面的斜板程序自动去掉，对梁配筋影响较大，注意观察结构轴侧简图，可以加虚梁解决多点不共面问题。“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点，内部节点计算结果是结构柔，其与实际不符，“出口”计算结果准确。E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”：“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算，在计算内力和配筋时不选择；SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定；SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处（上下200mm范围内）的所有节点强制从属于同一刚性板；对于跃层柱要用降低标高处理。“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系（弹性板3、6），板-柱剪力墙体系必须勾选；虚梁截面为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100，

2010版pkpm中Satwe参数设置规范对照版(绝对经典)

SATWE设计参数的合理设计参数的合理选取 1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条确定本工程的抗震等级。但需注意以下几点：（1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。（2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。（3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。（4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按《抗规》6.1.2条或《高规》4.8条查的抗震等级提高一级采用……但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。（5）注意：钢结构、砌体结构没有抗震等级。计算时可选“5”，不考虑抗震构造措施。 2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。但要注意以下几点：（1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。（2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。

（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%.在WDISP.OUT文件里查看。 3、主振型的判断；（1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。（2）对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.程序输出结果中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。 4、地震力、风力的作用方向：结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。但设计者注意以下几种情况：（1）设计应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于大于15度时，应将此方向输入重新计算。（2）对于有有斜交抗侧力构件的结构，当大于等于15度时，应分别计算各抗力构件方向的水平地震力。此处所指交角是指与设计输入时，所选择坐标系间的夹角。（3）对于主体结构中存在有斜向放置的梁、柱时，也要分别计算各抗力构件方向的水平地震力。 5、周期折减系数：《高规》4.3.17条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数，可按下列规定取值。（1）框架结构0.6—0.7；框架—剪力墙结构0.7—0.8；剪力墙结构 0.9—1.0；短肢剪力墙结构 0.8—0.9.

PKPM相关参数设定

一总信息 A）水平力与整体坐标角： B）1．一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。 C）2．根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。 D）砼容重： E）钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构，构件的表面积与体积比不同，饰面的影响不同，一般按结构类型取值： F G H I J K L M N O P Q R S0，地T U V W X）1：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度时，可以选取外部节点。Y）2：外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。 Z）恒活荷载计算信息： AA）1：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。 BB）2：模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。 CC）3：模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不

PKPM-SATWE参数信息设置

SATWE 计算参数选择总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：0 初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。如果这个角大于15度，可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。 2混凝土容重：26kN/m2 在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2 3钢材容重：78 kN/m2 4裙房层数：按实际情况。高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。 5转换层所在层号：按实际情况。抗规3.4.3规定；高规10.2.6规定 6地下室层数：按实际情况。 7墙元细分最大控制长度：1 程序限定1.0－5.0之间，隐含值为2.0，该值对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取隐含值，对于框支剪力墙结构，可取的略小一些，取1.5或1.0。 8对所有楼板采用刚性楼板假定：位移计算（周期计算）必须在刚性楼板假定条件下计算得到，而构件设计（配筋）应采用弹性楼板计算。9后面三个基本按默认

10结构体系：按实际情况。剪力墙结构与框剪结构细分要看规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)是否大于50% 11恒活荷载计算信息：一般选择“模拟施工方法3” 当计算框架－剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。如有竖吊构件（如吊柱），必须选择“一次性加载。 5.1.9、高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。 “模拟施工方法1”加载：就是按一般的模拟施工方法，对于高层结构一般都采用这种方法计算。但这是在"基础嵌固约束"假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。 “模拟施工方法2”加载：在模拟施工方法1的基础上将竖向构件（墙、柱）的侧向刚度增大10倍的情况下，再进行结构计算，采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理的情况，由于竖向刚度放大，使水平梁的两端的竖向位移差减少，从而使其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近于手算。 12风荷载计算信息：选择“计算风荷载”。 13地震作用计算信息：一般选择“计算水平地震力”。当满足下面规定时，选择“计算水平与竖向地震力”。多层建筑：《抗规》5.1.1.4、8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。高层建筑：（强规）3.3.2、高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：…… 3、8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用； 4、9度抗震设计时应计算竖向地震作用。

pkpm七个重要参数

一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。轴压比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规 5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。剪重比不满足时的调整方法： 1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整： 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。刚度比不满足时的调整方法： 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整： 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上

各种品牌机油的特点-Word整理

1、嘉实多：嘉实多机油的主要特点就是当发动机冷启动时的机油流动性比较出色，能够迅速达到诸如液压气门顶等一些发动机内部的偏远位置。 2、壳牌：壳牌的四冲程机油以出色的清洗能力而闻名，很多长时间坚持使用壳牌全合成机油的车辆在打开发动机时几乎都看不见一点油泥。 3、美孚：美孚机油，在各种不同工况下都表现得非常出色的稳定性。 4、道达尔：法国机油，在国内的许多法系车型，包括雪铁龙和标致车型都是采用道达尔公司的机油产品。 5、埃索：它隶属于埃克森美孚集团，这类似于奥迪与大众之间的关系。但与美孚机油相比，它的主要市场其实是在一些工业机械方面。至于民用乘用车市场，则占有率不高。 6、加德士：在民用的乘用车领域，由于产品线少和宣传力度不够等原因，市场占有率较少，更多的重心还是放在了工业用油方面。 7、红线：在国际一些重要的赛场和国内的许多资深的改装玩家中，红线机油的口碑不错，经常被用在大马力、高转速的涡轮增压发动机当

中，并且即便在酷热的夏天长时间保持极限使用也能够提供出色的润滑和密封效果。

8、德国福斯油品集团:福斯机油在国内的主要消费者是大众车系的车主，而宝来和捷达是其中的主要使用车型。福斯的全合成机油其主要特性是发动机会更加顺滑，噪音更低。但高转速时的保护能力一般，长途驾驶时仍不能提供最佳的保证。 9、BP机油：与嘉实多一家公司的，该品牌机油的主要特点是由于添加剂的作用，使得引擎内部的摩擦力得到有效降低，从而提高了发动机响应能力和降低了油耗。 10、昆仑润滑油：隶属于中国石油集团，由于品牌力度不够，所以在国内的市场份额并不高，只能依靠比较低廉的价格获得一些更加重视成本的运输公司的青睐。作为一个普通的用车人，尽管对中国石油的种种表现所不齿，但实事求是的讲，如果您的用车仅仅局限于城市道路普通驾驶，那么昆仑机油实际上也是可以信赖的。 11、长城润滑油：隶属于中国石化。金吉星系列是其主打的产品，涉及的市场范围包括中低端的家庭轿车、重型载重卡车以及一些油轮等等，主要竞争对手为红壳。