济钢2号1750m_3高炉炉缸侧壁温度异常升高的处理_潘协田

电气工程在我国社会发展与科技进步中的作用

电气工程在我国社会发展与科技进步中的作用 孙菲华东理工大学信息科学与工程学院 【前言】电力是发展生产和提高人类生活水平的重要物质基础，电力的应用在不断深化和发展，电气自动化是国民经济和人民生活现代化的重要标志。本文首先介绍一下关于电气工程的主要内容、主要发展历程、影响因素及其发展前景，其次介绍一下电气工程对我国社会发展与科技进步的重要作用。最后，从对电气工程交叉学科的研究谈一下电气工程未来研究热点问题。 【关键字】电气工程；发展历程；影响因素；发展前景；战略地位 一、电气工程简介 电气工程（Electrical Engineering简称EE）是现代科技领域中的核心学科之一，更是当今高新技术领域中不可或缺的关键学科。例如正是电子技术的巨大进步才推动了以计算机网络为基础的信息时代的到来，并将改变人类的生活工作模式。 电气工程是以电气科学为理论基础，与电能生产与应用相关的技术。其涉及的范围十分广泛，研究的内容十分丰富，渗透到社会生活与社会发展的各个领域。它的发展又产生了电子技术，孕育出了计算机、通信、网络等工程，这些新的工程与电气工程相互交叉促进，取得了突飞猛进的发展。以上这些都决定了电气工程在国民经济中的重要地位。电气工程专业是一个宽口径的专业，在国民经济的各个职能部门中都有需求。电气工程师需要掌握包括电工理论、电子技术、自动化控制、计算机及控制等在内的工程技术知识和专业知识，以适应不同的市场需求 从某种意义上讲，电气工程的发达程度代表着国家的科技进步水平。正因为此，电气工程的教育和科研一直在发达国家大学中占据十分重要的地位。 美国大学电气工程学科在机构名称上有的学校称电气工程系，有的称为电气工程与信息科学系，有的称为电气工程与计算机科学系等等。该学科（系）在科研、教学及学术组织形式上与国内电气工程学科有较大不同。了解国外学科状态及教学、科研方向，对调整我们的学科方向、提高教学、科研水平具有十分重要的作用。 传统的电气工程定义为用于创造产生电气与电子系统的有关学科的总和。此定义本已经十分宽泛，但随着科学技术的飞速发展，21世纪的电气工程概念已经远远超出上述定义的范畴，斯坦福大学教授指出：今天的电气工程涵盖了几乎所有与电子、光子有关的工程行为。本领域知识宽度的巨大增长，要求我们重新检查甚至重新构造电气工程的学科方向、课程设置及其内容，以便使电气工程学科能有效地回应学生的需求、社会的需求、科技的进步和动态的科研环境。 二、电气工程的主要发展历程

年处理50000吨柳钢高炉瓦斯灰项目可行性研究报告

年处理50000吨柳钢高炉瓦斯灰项目可行性研究报告

目录 第1章项目总论 (5) 1.1一般高炉瓦斯灰处理工艺 (6) 1.1.1 物理法工艺 (7) 1.1.2 湿法工艺 (7) 1.1.3 火法工艺 (7) 1.1.4 使用的处理工艺 (8) 1.2环保效益 (8) 第2章项目概述 (10) 2.1项目名称及主办单位情况 (10) 2.2.1编制的依据 (10) 2.2.2编制原则 (10) 第3章产品方案及市场分析预测 (11) 3.1氧化锌 (11) 3.1.1简述 (11) 3.1.2用途 (11) 3.1.3生产现状 (11) 3.1.4消费市场现状与预测 (12) 3.1.5价格现状与预测 (13) 3.2钙盐系列产品 (14) 3.2.1半水硫酸钙 (14) 3.2.2 硫酸钙晶须 (17) 3.2.3 硫化钙 (18) 3.2.3.3中国硫化钙主要应用领域分析及其预测 (19) 3.3三氧化二铁 (21) 3.3.1 简述 (21) 3.3.2 铁矿分布状况 (21) 3.3.3 市场价格 (22) 3.4硫化铅/硫化锌/硫化铟 (23) 3.4.1 概述 (23) 3.4.2 铅消费市场和价格 (24) 3.4.3 铟用途及市场价格 (25) 3.5焦炭 (26) 3.6氢氧化镁 (27)

3.7本章小结 (28) 第4章建设规模与产品方案 (30) 4.1建设规模与产品方案 (30) 第5章厂址选择方案 (31) 5.1工厂应接近原料的产地 (31) 5.2水源选址在非钢工业园内，园区内有完善的用水系统。 (31) 5.3交通运输方便 (31) 第6章原材料与燃料供应方案 (32) 6.1原材料情况 (32) 6.2物流管理方案 (36) 6.2.1原料和产品物流表 (36) 6.2.2 原料和产品仓库布局图..................................... 错误！未定义书签。 6.2.3 物流过程........................................................... 错误！未定义书签。 6.3燃料及电力情况 (37) 第7章平面布置图及公用工程 (39) 7.1厂区布置主要原则 (39) 7.2厂区布置区域的划分 (39) 7.3厂区道路安排及其绿化 (40) 7.4公用工程绿化 (40) 第8章技术及设备方案 (41) 8.1生产设备及工艺流程选择的原则 (41) 8.1.1工艺流程的选择原则 (41) 8.2工艺流程 (41) 工艺优点 (43) 8.5设备列表 (44) 8.6 节能节水措施.......................................................... 错误！未定义书签。第9章环境影响.. (46) 9.1主要污染源、污染物排放量 (46) 9.1.1二氧化碳排放 (46) 9.1.2固体排放 (46) 9.2废弃物处理方案 (47) 9.2.1 废渣处理 (47) 9.2.2 粉尘处理 (47) 9.2.3 废气处理 (47) 9.2.4 废水处理 (47) 9.3环境影响预测 (48)

高炉炉况的判断和失常炉况处理概要

高炉炉况的判断和失常炉况处理 要保持高炉优质、高产、低耗、长寿，首先就是维持高炉炉况的稳定顺行。从操作方面来看，维持高炉炉况的稳定顺行主要是协调好各种操作制度的关系，做好日常调剂。正确判断各种操作制度是否合理，并准确地进行调剂，掌握综合判断高炉行程的方法与调剂规律，显得尤为重要。观察炉况的内容主要就是判断高炉炉况变化的方向与变化的幅度。这两者相比，首先要掌握变化的方向，使调剂不发生方向性的差错。其次，要掌握各种参数波动的幅度。只有正确掌握高炉炉况变化的方向和各种资料，调剂才能恰如其分。 常见的炉况判断方法有直接判断法和利用仪器仪表进行判断。 一．直接观测法 高炉炉况的直接判断包括看出铁、看渣、看风口、看料速和探尺运动状态等，这是判断炉况的主要手段之一，尤其是对监测仪表不足的小型高炉更为重要。虽然直接判断法缺乏全面性，并且在时间上有一定的滞后性，但由于其具有直观和可靠的特点，因此是一项十分重要的观察方法，也是高炉工长必须掌握的技能。 （一）看出铁 主要看铁中含硅与含硫情况，它的变化能反映炉缸热制度、造渣制度、送风制度、装料制度的变化情况。判断生铁含硅高低，主要以铁水流动过程中火花大小、多少，以及试样冷却后的断口颜色为依据。 铁水含硅低时，在出铁过程中，火花矮而多；铁水流动性好，不粘铁沟，铁样断口为白色。随着铁水含硅量的提高，火花逐渐变大、变少，当含硅量超过3．0％时就没有火花了，同时铁水流动性也越来越差，粘铁沟现象越来越严重，铁样断口逐渐由白变灰，结晶颗粒加粗。 看火花估计含硅量要综合看出铁的全过程。既要看主沟火花的多少，又要看小坑出口及其它地方的火花情况，同时还要注意铁水的流速对火花的影响，一般流速快时火花多，这要与硅过低的情况区分开来。目前大型高炉铁沟都加沟盖，很难通过看火花来判断含硅量，这时可以通过看铁样断口来判断炉温。 看生铁含硫情况是以铁水表面“油皮”多少和凝固过程中表面裂纹的变化及铁样断口来观察。铁水表面“油皮”多，凝固时表面颤动，裂纹大，形成凸起状，并有一层黑皮，铁样断口为白色，呈放射状针形结晶，铁样质脆易断时生铁含硫高。随着生铁“油皮”减少，凝固时裂纹变小，形状下凹，铁质坚硬，断口白色减少则生铁含硫降低。高硅高硫时铁样断口虽然是灰色的，但布满白色星点。生铁含硅含硫量直接反映了炉缸热制度与造渣制度是否合理。 高炉炉温充足时，生铁中[Si]升高而[S]降低。炉凉时，生铁中[Si]降低而[S]升高；当炉缸温度发生变化时，生铁中[S]的波动幅度比[Si]大。在炉渣成分基本不变的条件下，生铁含[Si]量增加，炉缸温度也相应增加。因此，在其它条件相同时可以用生铁含[Si]量来判断炉缸温度，生铁中含[S]量的变动成为判断炉缸温度变化趋势的标志。

安钢6号高炉炉底温度急剧上升的处理

摘要通过对安钢6号高炉炉底温度急剧上升的分析，找出主要原因：风口大量漏水，萤石频繁洗炉和硫磺控制偏高，炉底局部砌筑质量不高。相应采取了加强炉底冷却及维护，调整高炉操作方针，炉底灌浆措施,取得了较好效果。 关键词炉底温度上升处理 1 引言 安钢6号高炉有效容积380m3，采用自焙炭块和复合棕刚玉砖砌筑的陶瓷杯综合水冷炉底。高炉炉底温度要求控制在450℃以下。1999年元月22日高炉开炉投产后，不断进行强化冶炼，截止到2003年7月底，平均利用系数达到3.20t/ m3·d以上，最高月利用系数为3.74t/ m3·d，但炉底温度一直在正常范围之内。2003年8月1日至8月19日，炉底温度从430℃急剧上升至513℃，严重影响了高炉的正常生产，经过采取一系列处理措施以后，取得了较好效果。现将此次处理的有关情况介绍如下。 2 陶瓷杯结构简介 2.1砌筑材料

如图1所示，炉底在找平的基础上砌筑四层自焙碳块，厚度为347×4=1388mm，碳块上立砌复合棕刚玉砖两层，厚度为347×2=694mm。炉缸外环为自焙碳块，内环为棕刚玉砖。棕刚玉砌体表面还有一层粘土保护砖(图中未画出)。自焙碳块与棕刚玉砌体之间，用刚玉捣料填实。自焙碳块、炉底与炉缸冷却壁之间用低温稀缝糊或粗缝糊填实。铁口采用组合砖砌筑。

2.2冷却方式 设有20根直径D45mm水冷管间隔布置，炉底采用工业水冷却，冷却水压力最高可达0.3Mpa，可用阀门灵活调节水压和水量来控制冷却强度，以便在高炉生产后期减缓炉衬的侵蚀。炉底、炉缸使用三层光面冷却壁。 2.3温度检测点 安钢6号高炉炉底温度热电偶位于5#风口下部，且插入炉体中心，插入端向下面距离炉底水冷管50mm。炉基2根热电偶分别位于8#风口左右两侧，这两根热电偶也插入了炉体中心。在炉底自下而上一、二层自焙碳块之间沿圆周均匀布置7根未插入炉体中心的炉底一层热电偶，往上四层自焙碳块和棕刚玉砌体之间也同样沿圆周均匀布置7根炉底二层热电偶。此外，就在炉底一、二层检测平面上还各布置了1根热电偶（检测编号为8点），插入了炉体中心。为了便于分析问题，我们在这些较多的温度检测点中选择炉底一、二层检测平面上检测１、４、８点为例来说明，其位置分布示意图见图２。

电气技术创新成

电气技术创新 随着社会的日益发展，能源消费是当今我国面临的一大难题，能源资源相对短缺，然而能源浪费却相当严重。作为二次能源的电能供需矛盾近年来越来越突出，能源的缺乏已严重制约着国民经济的发展。如何合理地利用能源，降低能耗，提高经济效益，对促进国民经济发展具有十分重要的意义。本文就建筑电气设计中的节能措施进行了一系列探讨。 综观历史，大多数创新特别是伟大的创新都是有意识、有目的寻找新机遇的结果。当然也有创新是天才灵光一闪的结果，但必定“无意插柳柳成阴”是很少的。大学生应该时刻改变观念，也许他不会改变事实，但可以更新思维方式。我们将杯子视为半满还是半空，取决思维方式不同，并非事实，而这种转变往往产生意想不到的效果。 大学生要以新知识的创新为主体。在可载入史册的创新之中，以新知识——无论是科学知识、技术知识，还有社会为基础的创新都位居榜首。它都是创新活动中最耀眼的明星，它会使你名利双收。所以大学生在提高创新时，通常是指这类以新知识为主的创新，但这类创新所花的时间长、可预测性、挑战性变化莫测、难以驾取，而需要多种知识。 1合理设计供配电系统 （1）根据负荷容量、供电距离及用电设备分布特点等因素，合理设计供配电系统和选择供电电压。供配电系统应尽量简单可靠。同一电压供电系统变配电级数不宜多于两级。

（2）合理选择供电电压。根据负荷情况合理选择变压器容量、台数，其接线应能适应负荷变化时，按经济运行原则灵活投切变压器。同等情况下，电压越高，损耗越小。民用建筑用电设备电压等级大部分为220／380 V，但一些大型或特大型的民用建筑的空调主机为了达到节能目的，可以选择10(6)kV的制冷设备。（3）变电所应靠近负荷中心，低压配电间应靠近电气竖井，合理分布供电网络，使低压供电半径控制在100 m以内，供电线路的电压损失满足规范的允许值，减少线路电压损失，提高供电网络的供电质量及网络运行的经济效益。 （4）配电设计时尽量使三相负荷达到平衡，最大相负荷不宜超过三相负荷平均值的115％，最小相负荷不小于平均值的85％。可采用移相平衡法或容抗平衡法来改善系统的平衡，以减少因不平衡带来的最大相的多余损耗。 2合理设计节能变压器 据有关资料统计，变压器总电能损耗占总发电量的2％一3％，因此，节能变压器的使用更为重要。变压器经历了由油浸式变压器转向干式变压器的发展过程，如今具有损耗低、重量轻、噪声低、效率高、抗冲击、节能显著的新型变压器也已产生。如s10型的干式变压器与s9型的干式变压器相比，空载损耗平均降低8％，负载损耗平均降低5％。变压器噪声水平下降7～10 dB，而且价格与s9型相当，可以作为当前通常项目设计的首选型号。减少变压器的有功损耗按下式计算： △P=P0+β2Pk 式中：△P-变压器的有功损耗(KW)；P0-变压器的空载损耗(KW)；Pk-变压器的短路损耗(KW)；β-变压器的负载率。

高炉下降管施工方案

安全专项施工方案编制审批表（B类项目部） 施工方案名称：承德建龙1350M3高炉工程下降管安装施工方案方案编制： 专业项目部技术人员：日期： 专业项目部经理：日期： 方案审核： 项目部总工程师：日期： 技术管理科：日期： 安全管理科：日期： 质量管理科：日期： 工程管理科：日期： 方案批准： 分公司总工程师：日期：

承德建龙1350m3高炉工程 下 降 管 安 装 方 案 中国二十二冶集团有限公司 承德建龙高炉项目部 2010年10月25日

目录 一、工程概况………………………………………………………1页 二、施工部署………………………………………………………1页 三、人力资源配备…………………………………………………3页 四、施工用具………………………………………………………3页 五、下降管安装方案………………………………………………3页 六、主要吊装方法……………………………………………… 4 页 七、质量控制………………………………………………………6页 八、安全措施………………………………………………………7页 九、本工程有关标准、规范………………………………………9页

一、工程概况： 承德建龙1350高炉下降管为高炉与重力除尘烟道连接的重要通道，高炉下降管直径2.7米，壁厚14mm，材质为Q235B. 附带均压管在内总重约为41t。高炉端安装中心标高为76.5米，重力除尘器端安装中心标高为43.4米。高炉与重力除尘器没有在同一中心线，设计偏角为2.29°。下降管与水平面夹角为51°。根据3000吨米塔吊机械性能计算，下降可以整体进行吊装，由于下降安装施工难度大，危险性高，为保证施工安全顺利进行，特编制此危险性较大施工方案。 二、施工部署 1、待重力除尘器安装完毕后，现场实际测量下降管的实际安装长度，核实下降管的轴线位置，标高、安装角度，确保合适的安装定位。 2、准备好安装所用工机具，辅助材料。检查工机具质量，如钢丝绳、卡环等，作好安全防护。 3、确定吊点，钢丝绳长度及规格。 4、测量实际下降管的拼装间距，根据实际尺寸组对，确保其正常、安全工作。 5、按图纸和方案作好下降管的现场拼装工作，作好技术交底和安全交底。 6、施工组织机构图

高炉炉况管理规定

高炉炉况管理规定 1.目的 因料制宜，实施精细化、数据化炉况管理，实现高炉长期“均衡、稳定、高效”的生产理念。 2.适用范围 龙钢公司炼铁高炉生产工序。 3.定义 炉况管理内容包括炉况分级管理、原燃料质量管理、高炉操作管理、炉型管理、数据化管理、高炉休/复风管理、预案管理。 正常炉况：全风作业、压量稳定、下料顺畅、渣铁热量充沛、流动性好、生铁质量良好，对冶炼条件有较强的适应能力，休减风后容易恢复到正常水平。 失常炉况：采用日常调整炉况失效，不能在短期内恢复正常的炉况，通常可分煤气流失常和热制度失常两大类。 4.职责 4.1总工程师办公室（以下简称“总工办”） 4.1.1负责入炉原燃料内控标准的制、修定。 4.1.2负责入炉原燃料质量监控和相关事宜的协调。 4.1.3负责炉料结构调整的审批。 4.1.4负责配料方案的审批。 4.1.5负责高炉炉况重点参数的检查、纠偏。 4.2炉料优化办公室（以下简称“炉料优化办”） 4.2.1负责配料方案的制定。 4.2.2负责炉料结构的制定。 4.2.3负责入炉原燃料达到内控标准要求及配料要求。 4.3炼铁厂 4.3.1负责高炉操作方针的制定、执行。 4.3.2负责入炉原燃料质量的跟踪。 4.3.3负责炉料配比的执行。 4.3.4负责高炉操作预案的制定、执行。 4.3.5负责高炉休、复风方案的制定、执行。 4.3.6负责炉况信息的传递工作。 4.3.7负责日常炉况的操作管理工作。

4.3.8负责按要求召开炉况分析会,并严格落实所定操作要求。 4.4生产部 负责生产信息及重大工艺信息的传递工作。 4.5质量保证部 4.5.1负责按检验计划对入炉原燃料检验分析。 4.5.2负责按检验计划要求及时上传检验数据、并将不达标数据进行通报。 5.管理程序 5.1炉况管理 5.1.1炉况管理分为公司级、分厂级、车间级三级管理。 a.公司级 a)当原燃料质量（炉料结构）出现较大幅度波动（需调整），可能引起各炉炉况波动时。总工办确认后报公司主管副总批准，炼铁厂启动高炉原、燃料理化指标变化预案；同时总工办组织相关部门/单位人员分析原因，制定措施，使原燃料质量限期达到内控标准要求，原燃料质量达至内控标准要求二日后，预案解除，高炉在二日内操作参数调整控制到正常水平（核心为产量、炉温、风温、喷煤、焦比、炉料结构达到计划控制要求）。 b)当外部条件或内部炉况等原因需调整风口配置时。炼铁厂提出调整计划（方案和分厂炉况组组长组织的，成员参加的，主管厂长审批的专题会分析材料），经总工办审核，报公司主管副总批准后，炼铁厂利用修风或检修机会执行，总工办负责监督。 c)正常生产中需调整炉况：布料矩阵需增减环带或调整角度，或矿石批重1、2需大于27吨，3、4需大于48吨时。由炼铁厂提出（方案和分厂炉况组组长组织的，成员参加的，主管厂长审批的专题会分析材料），总

高炉炉腹、炉底、炉缸烧穿应急预案

高炉炉腹、炉底、炉缸烧穿应急预案 目的：炼铁厂炉腹、炉缸烧穿事故十分危险，近百立方约5、6百吨的渣铁从炉腹、炉缸、炉底烧穿炉壳流入炉底，将对生命财产构成重大威胁，特别是高炉炉役后期，高炉炉腹、炉缸、炉底检测温度超高在生产作业过程中的安全风险极高，另长时间的生产过程，炉腹、炉缸、炉底的测温点在恶劣环境下长时间使用，损坏率非常高，对炉缸的安全检测工作带来的很大的难度，为防患于未然，保证在突发性事故发生时能处理及时、措施得力，特制订本预案。 一、烧穿原因分析 一代高炉寿命主要取决于炉缸状况，随着高炉冶炼的强化、炉顶压力的提高、低硅冶炼、碱金属危害和硫负荷增加铁水含硫增高，维护炉缸炉底的重要性日益突出。高炉炉缸、炉底侵蚀的形状主要有两种:“锅底形”和“象脚型”，现阶段主要检测反应为后者，出现高炉炉腹、炉底、炉缸烧穿的原因 1、设计不合理，耐火材料质量低劣及筑炉质量不佳，筑炉监管不到位； 2、冷却强度不足、水压低，水量少、水质不好、水管结垢；热电偶温度显示异常，炉缸的监测手段不到位，未能及时发现异常。

3、原燃料质量不好，经常使用含铅或碱金属高的原燃料冶炼；碱金属及锌负荷高化学侵蚀使碳砖中形成脆热带破坏及溶蚀； 4、炉况不顺，频繁的用萤石等洗炉剂进行洗炉，炉缸长期不活跃，中心死料柱肥大，死料柱的透气性和透液性差，铁水环流加剧边缘耐材的侵蚀； 5、铁口长期过浅、铁口中心线不正，操作维护不当。出铁不及时、不均衡，铁口维护不好出铁速度快，加强了炉缸铁水环流侵蚀； 6、炉缸陶瓷杯被侵蚀，铁水渗人砖缝和碳的溶损，炉缸、炉底剩余耐火材料减薄；炉缸下层的大碳砖在热应力作用下出现环缝； 7、内衬与冷却壁或炉壳之间产生煤气通道；冷却设备漏水未及时处理致使碳砖氧化；炉壳密封不严，造成煤气通道及碳砖氧化。 二、烧穿的征兆 1、炉腹、炉缸、炉底水冷却设备水温差高或炉缸、炉底热流强度超过规定值； 2、炉基炉底温度较高超过警戒值并在短时间内急剧升高；炉缸侧壁及炉底水温差超过警戒值并在很短时间内急剧升高，炉皮温度较高或发红。冷却壁出水温度突然升高或断水； 3、炉壳发红、炉壳裂缝冒煤气、严重时冒红火星甚至着火，

柳钢2000高炉低燃料比生产实践

柳钢2000m3高炉低燃料比生产实践 钱海涛，许勇新，范磊，孙鸿言 （炼铁厂） 摘要：通过加强柳钢2号2000m3高炉原燃料管理，优化操作制度，细化高炉管理，配合使用合适的炉腹煤气量，使炉况稳定顺行，煤气利用率提高到46%，燃料比降到513kg/t。 关键词：高炉；操作；燃料比；原燃料；炉腹煤气量；煤气利用率 1 前言 柳钢2号高炉于2007-06开工建设，2008-05建成投产，有效容积2000m3，设置东西2个出铁场，2个铁口，26个风口。高炉应用高导热碳砖和陶瓷杯复合技术，串联软水密闭循环；炉顶装料采用PW紧凑型串罐式无料钟炉顶，装有十字测温和料面成像仪；全干法布袋除尘，新型明特法水冲渣工艺；配备4座新型大功率燃烧器顶燃型球式热风炉。2011年，柳钢2号高炉燃料比居高不下（562kg/）t，为此开展攻关。 2 降低燃料比的措施 2.1 加强对原燃料的管理俗话说： “七分原料，三分操作”，原燃料条件影响高炉的稳定顺行，是实现各项技术指标及高炉强化冶炼的物质基础，没有良好的原燃料条件要降低燃料比是非常困难的。柳钢2号高炉车间结合自身的条件，一方面改善原燃料的质量，使用高品位的矿石，保证入炉矿石的综合品位在55%以上(见图1)，同时优化焦炭质量，特别是焦炭的高温性能(CSR、CRI)为提高煤气利用奠定了基础；另一方面加强对原燃料的管理，具体做以下工作：（1）严格控制焦炭和烧结的筛分速度，要求焦炭仓和烧结仓的筛分速度分别小于26kg/s、29kg/s；（2）及时跟踪原燃料的变化信息，做到预知预控，避免炉况波动；（3）每周做2次焦炭和烧结的粒度检测，并计算各粒度所占的比例，根据结果采取相应的整改措施；（4）集中对筛网进行改造，由梳齿筛换为棒条筛，有效地改善了烧结矿的过筛效果，减少了入炉粉末。 2.2 合适的热制度 选择合适的热制度，对燃料比的降低有很大的作用。评价热制度有两种：一是化学热，用w铁水（Si）来表示，w铁水（Si）变化±0.10%，影响焦比4～6kg/t。随着炉况的稳定，柳钢2号高炉车间把w铁水（Si）逐步控制在0.30%～0.68%，当炉温高于此控制范围，及时做相应的调剂，把w铁水（Si）稳定在目标范围之内，近几个月硅的变化见图2；二是物理热，用铁水温度表示，高炉要想长期稳定顺行，需要充足的物理热做保障，2号高炉根据自身条件，制定出合适的铁水温度在1490℃～1510℃。

电气仪表施工专项方案.

梅宝公司一期热风炉更新改造工程 电气、仪表施工与调试方案 审批: 审核: 编制: 编制单位：上海梅山工业民用工程设计研究院有限公司编制时间：二0 —五年三月十日

目录 一、工程概况 （工程内容、施工地点、技术数据） 二、编制依据 （技术规范及标准、施工图纸、现场情况及相关资料等）三、施工组织设计 （前期准备工作、施工机械（器具）准备、施工用材准备、施工人员组织体系、施工现场平面布置图） 四、施工方法及程序（如有特殊措施需明确） 五、需要项目单位协调的工作内容 六、质量保证体系 七、验收标准及方法 八、施工安全措施及安全保证体系 九、施工现场文明管理制度 十、职业卫生及环境保护 附表一：施工进度计划表 附表二：危险源辨识与风险评价结果一览表

一、工程概况 南京梅宝新型建材有限公司一期热风炉更新改造工程电气、仪表施工内容如下：助燃风机，冷却风机及燃气旋流燃烧和自动点火装置，高炉煤气管路阀站的配套仪表控制柜、控温系统等；更新原有低压配电柜一只。 施工属于煤气区域环境复杂，和生产区域相邻，工序间交叉作业施工难度 较大。 二、编制依据 (一)、编制依据 本方案主要参照以下技术资料： 1、上海梅山工业民用工程设计研究院有限公司提供电气图纸 2、电气装置安装标准施工图集；自控仪表安装图册 3、电气装置安装工程施工及验收规范 《建筑电气工程施工质量验收规范》(GB50303-2002 《冶金电气设备工程安装验收规范》(GB50397-2007 《自动化仪表工程施工及验收规范》GB50131-2007 《电气安装工程爆炸和火灾危险环境施工及验收规范》GB50257- 96 《施工现场临时用电技术规范》(JGJ46-2005) 《冶金建设工程质量验收规范》(YB4147-2006) 《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150-2006 《电气装置安装工程电缆线路施工及验收规范》GB50168-2006 (二)、项目目标 1、质量目标： 单位工程合格率100% 单位工程优良率80% 分部工程优良率》85% 分项工程优良率》90% 2、质量保证措施： (1)、了解熟悉工程项目，审查施工图纸及有关技术资料做好图纸的自审、会审工作，发现问题及时提出修改建议并解决，做好施工前的技术交底工作。 (2)、施工人员应熟悉施工规范，认真学习施工方案，严格按方案进行施工。 (3)、进场设备、材料和加工制品，必须符合设计和产品标准的规定，有合格证和质保书，且报验后方可施工，否则不准使用。 (4)、质检人员、技术人员深入现场，跟踪检查，发现问题立即解决。 (5)、施工的各种计量和检测器具、仪表、仪器和设备应符合国建现行计量法的规定，其精度等级，不应低于被检测对象的精度要求。 (6)、严格施工工艺程序，分步进行施工。各种记录及时、正确的填写。 (7)、需改变设计时，必须请业主和设计人员确认，否则不许随意改动设计。 (8)、强化员工质量意识，严把质量关。 3、安全目标：安全事故为零。 4、文明施工管理： (1)、现场所用工具、机具排放有序；氧气、乙炔瓶按文件要求摆放整齐。 (2)、材料摆放整齐，施工残余材料及时回收，做到工完料清场地整洁。

高炉炉况失常及处理

第二节高炉炉况失常及处理 三、失常炉况的标志及处理 1. 失常炉况的概念 由于某种原因造成的炉况波动，调节得不及时、不准确和不到位，造成炉况失常，甚至导致事故产生。采用一般常规调节方法，很难使炉况恢复，必须采用一些特殊手段，才能逐渐恢复正常生产。 2.炉况失常原因 ◆基本操作制度不相适应。 ◆原燃料的物理化学性质发生大的波动。 ◆分析与判断的失误，导致调整方向的错误。 ◆意外事故。包括设备事故与有关环节的误操作两个方面。 3.失常炉况的种类 低料线、悬料、炉墙结厚、炉缸堆积、炉冷、炉缸冻结、高炉结瘤等。 4.低料线 高炉用料不能及时加入到炉内，致使高炉实际料线比正常料线低0．5m或更低时，即称低料线。 ◆低料线的原因： ①上料设备及炉顶装料设备发生故障。 ②原燃料无法正常供应。 ③崩料、坐料后的深料线。 ◆低料线的危害： ①破坏炉料的分布，恶化了炉料的透气性，导致炉况不顺。 ②炉料分布被破坏，引起煤气流分布失常，煤气的热能和化学能利用变差，导致炉凉。 ③低料线过深，矿石得不到正常预热，势必降低焦炭负荷，使焦比升高。

④炉缸热量受到影响，极易发生炉冷，风口灌渣等现象，严重时会造成炉缸冻结。 ⑤炉顶温度升高，超过正常规定，烧坏炉顶设备。 ⑥损坏高炉炉衬，剧烈的气流波动会引起炉墙结厚，甚至结瘤现象发生。 ⑦低料线时，必然采取赶料线措施，使供料系统负担加重，操作紧张。 ◆低料线的处理： ①由于上料设备系统故障不能拉料，引起顶温高，开炉顶喷水或炉顶蒸汽控制顶温，必要时减风。 ②不能上料时间较长，要果断停风。造成的深料线(大于4 m)，可在炉喉通蒸汽情况下在送风前加料到4m以上。 ③由于冶炼原因造成低料线时，要酌情减风，防止炉凉和炉况不顺。 ④低料线1 h以内应减轻综合负荷5％～l0％。若低料线l h以上和料线超过3 m在减风同时，应补加净焦或减轻焦炭负荷，以补偿低料线所造成的热量损失。 ⑤当装矿石系统或装焦炭系统发生故障时，为减少低料线，在处理故障的同时，可灵活地先上焦炭或矿石，但不宜加入过多。一般而言集中加焦不能大于4批；集中加矿不能大于2批，而后再补回大部分矿石或焦炭。当低料线因素消除后应尽快把料线补上。 ⑥赶料线期间一般不控制加料，并且采取疏导边沿煤气的装料制度。当料线赶到3 m 以上后、逐步回风。当料线赶到2．5 m以上后，根据压量关系情况可适当控制加料，以防悬料。 ⑦低料线期间加的炉料到达软熔带位置时，要注意炉温的稳定和炉况的顺行。 ⑧当低料线不可避免时，一定要果断减风，减风的幅度要取得尽量降低低料线的效果，必要时甚至停风。 5.悬料 炉料停止下降，延续超过正常装入两批料的时间，即为悬料；经过3次以上坐料未下，称顽固悬料。 ◆悬料的原因： 悬料主要原因是炉料透气性与煤气流运动不相适应。

高炉炉底温度急剧升高护炉实践

高炉炉底温度急剧升高护炉实践 八钢1号高炉是1992年4月大修投产，炉容由255m3扩到350m3。距今已有16年零8个月，单位有效容积产铁量已达14834.29t/m3，是国内目前使用寿命较长的高炉。2008年底炉体温度开始升高，最高突破540℃。为此采取一系列护炉措施，炉底温度逐步下降，实现高炉安全稳定运行，下面介绍此次的护炉实践。 1号炉底炉为2层厚度为346mm炉底保护砖，4层厚度为347mm的碳砖，18根Φ70×6mm 的水冷管构成。底温度有3个测温点，在炉底碳砖与炉底水冷管之间的碳捣层中间，分布在同一平面。炉底温度1在14#风口的下方，插入深度为1.2m，原设计深度为2.2m，因热电偶坏，套管变形，新更换的热电偶只能插入到1.2m位置；炉底温度2在5#风口下方，插入深度为3.5m至炉底中心；炉底温度3在10#的下方，插入深度为1.45m，原设计深度为2.2m，因热电耦坏，套管变形，新更换的热电耦只能插入到1.45m位置。炉底温度1在铁口的下方，也是炉底的三个测温点中最高的，也是波动变化最大的，故将该点定为炉底温度控制点，控制区间为470℃～500℃。 2008年12月，炉底温度1开始升高，12月8日升高至530℃，将生铁的一级品从30%提到60%，炉底温度得到控制，12月21日炉底温度1突破540℃，并开始加速上升，将生铁含硅从0.5%逐渐提到1.2%，生铁的一级品提到100%，未能阻挡炉底温度加速升高之势，12月28日升到590℃，被迫休风凉炉。随后通过一系列护炉措施，炉底温度1降到500℃以下，达到炉底温度可控。 护炉实践： 1.提高一级品率，提高含硅量 12月8日生铁一级品率从30%提高到60%，12月21日生铁一级品率提到100%，减少铁水对炉缸炉底的冲刷、侵蚀；12月21日生铁含硅从0.5%逐渐提到1.2%，高炉温铁水中石墨碳析出沉积护炉缸炉底。 2.增加冷却强度 12月21日炉底水冷管水压从0.48MPa提高到0.54MPa，增加进水量，提高冷却强度；12月31日利用计划检修机会，将炉缸炉底水温差超标的三联、双联冷却壁拆连成单进单出，加强冷却。 3.加钒钛铁精粉 12月28日开始生产含钒钛烧结矿，12月30日入炉，每批矿配加1500吨，矿批重为8吨，吨铁入炉钛负荷为4.86kg/t。利用钛与C、N生成高熔点物质，富集在炉缸、炉底来护炉。 4.降低冶强堵风口

柳钢高炉提高喷煤稳定性的措施

龙源期刊网 https://www.sodocs.net/doc/b65608657.html, 柳钢高炉提高喷煤稳定性的措施 作者：王绪鹏刘华庆阮戍东莫志东 来源：《科技风》2017年第21期 摘要：因柳钢炼铁厂2号2650m3高炉喷煤并不具备良好稳定性，结合改造系统、自动控制等相关措施的运用，使喷煤稳定性明显提升。每小时实际、高炉所需煤量对应的偏差，即喷煤准确性可控制于每小时上下0.5吨以内；瞬时速率极值、设定速率，二者的偏差，即喷煤均匀性可控制于每小时上下5吨以内，为稳定、长期的高炉运行奠定了基础。 关键词：高炉喷煤准确性均匀性 喷煤稳定性具体涉及到如下两大块，即喷煤准确性、均匀性。前者表示每小时实际以及需求煤量偏差，将对高炉燃料比、焦比等造成影响；后者即瞬时喷煤速率极大、小值以及设定速率对应偏差，其将对透气性指数造成影响，若偏差较大，可能引起炉况波动。目前，柳钢炼铁厂2号2650m3高炉喷煤稳定性不大好，喷煤准确性难以控制在每小时上下0.5吨以内，且具备较大均匀性偏差，甚至极大值、设定值之间的偏差超过每小时10吨，这两方面均需要进一步改善。 1 喷煤稳定性提高的措施 1.1 喷煤系统的改造 （1）喷吹罐增加蒸汽加热。喷吹罐煤粉温度偏底，底部流化装置容易板结，流化装置失效，煤粉疏松不充分，造成煤粉喷吹不均匀；若温度较低，则流动性因此变差，易导致高炉堵枪。通过设计增加喷吹罐蒸汽加热装置，对喷吹罐煤粉进行蒸汽加热，保证喷吹罐煤粉温度一直处于70℃左右，底部流化装置板结现象基本消除，喷吹均匀、稳定，压力波动小。 （2）增加中部流化。喷吹罐内煤粉流化如何，将对输送顺畅与否产生影响。通过上部充压这一方式，自上部将煤粉压实，无法由此充分流化。现将底部、中部流化增加其中，使得煤粉得以充分疏送。中部流化3个流化孔，位于距罐底高2500 mm处，以三角形形式环布一周；每个中部流化孔分别由气动阀切断阀和调节阀控制。 （3）管道盲管改造。喷煤罐给煤阀距离前端汇聚的高炉喷煤管有较长的盲管，达6米左右。在使用喷煤罐喷煤过程中，盲管容易堵塞，送气不通，需要往喷煤罐内反拉，反拉过程会造成倒灌时间长，高炉分配器压力波动大。在汇聚前端增加气动阀，缩短盲管距离，并设置程序进行控制，使新增的气动阀与原先的给煤阀进行连锁，实现同时开关，防止煤粉堵塞管道，减少倒罐时间，减少高炉压力波动。

区域变电所施工方案

35KV变电所 电气工程施工技术方案 编号：003 编制： 审核： 审批： 高炉项目部 2008-8-19

变电所电气施工方案 第一章编制说明 1.1编制依据 1.1.135KV炼铁烧结区域变电所照明施工图； 35KV炼铁烧结区域变电所防雷接地电气施工图； 35KV炼铁烧结区域变电所电气设备安装施工图； 35KV炼铁烧结区域变电所高压供配电设备设计图； 35KV炼铁烧结区域变电所低压设备设计图； 35KV炼铁烧结区域变电所配管配线施工图； 1.1.2建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-93 1.1.3电气装置安装工程电缆线路施工及验收规范GB50168-92 1.1.4建筑电气工程施工质量验收规范GB50303-2002 1.1.5电气装置安装工程母线装置施工及验收规范GBJ149-90 1.1.6低压成套开关设备验收规程CECS49：93 1.1.7电气装置安装工程低压电器施工及验收规范GB50254-96 1.1.8电气装置安装工程电力变压器、油浸电抗器、互感器施工及验收规范GBJ148-90 1.1.9电气装置安装工程电力变流设备施工及验收规范GB50255-96 1.1.10电气装置安装工程高压电器施工及验收规范GBJ147-90 1.1.11电气装置安装工程接地装置施工及验收规范GB50169-92 1.1.12电气装置安装工程电气设备交接试验标准GB50150-91 1.1.13兴澄特钢新1#高炉工程施工合同及协议 1.1.14建筑电气工程施工质量验收规范GB50303-2002 1.2编制说明 由于电气图纸还未收齐故此方案无法统计工程量。施工步骤和方法都是按常规和经验编制。该方案包括高炉电气、仪表、电讯、“三电”设备等工程的安装和调试工作。 第二章工程概况 2.1生产状况 本工程为新建高炉35KV炼铁烧结区域变电所。 2.2供配电 本工程采用集中供电、集中控制方式。由电厂35KV开关站分两路送到35KV炼铁区域高压配电室内，经变压器转化为10KV其分别向高炉矿槽、烧结变电所、石灰变电所、主控楼电气室、循环水系统、喷煤系统、出铁场除尘电气室及鼓风机系统等供电。低压系统由高炉循环水泵站低压系统供电。 2.3自动化仪表 兴澄特钢高炉35KV炼铁烧结区域变电所自动化仪表安装主要有：PLC柜、P-I/O柜、柜式仪表盘等自动化仪表设备。 2.4照明 高炉照明均采用380/220V三相五线制，不设事故照明电源。采用应急灯。 2.5控制系统功能 高炉35KV炼铁烧结区域变电所信息集中处理，控制分散化。采用两极控制，即基础自动化级和过程控制级。基础自动化级又分为电控和仪控两部分。 2.6备材料供应 按照施工合同规定，该工程所有主材（电缆）和设备都由甲方供给，乙方只负责辅材、钢材、桥架、灯具购买。 第三章施工部署 3.1机构设置 建立35KV炼铁烧结区域变电所项目组，同志为项目施工负责人，是该项目的安全、质量第一责任人。直接对项目经理杨兴志负责。 项目施工负责人 项目施工负责人

九号高炉快速恢复炉况操作实践

九号高炉快速恢复炉况操作实践 刘建民顾爱军 （宣钢炼铁厂） 摘要：九号高炉开炉快速达产达效后，各项经济技术指标逐步好转，由于煤比提高，焦比不断降低，料柱透气性变差，給休风后的炉况复原带来一定的困难，要紧表现为前期加风吃力，热平稳操纵不行，复原时刻长等。针对这种情形，通过对复风的研究并大胆探究，逐步摸索并总结快速复风的方法，复原时刻大大缩短，取得了较好的冶炼成效。 关键词：高炉焦比快速复风 1概述 宣钢九号高炉（1800m3）于2005年10月24日点火开炉，通过炉内积极调整，快速达产。2006年3月份以来炉内不断强化冶炼，先后在风温、富氧、煤比上取得了长足的进步，经济技术指标取得了较好名次。由于煤比的提高，焦比的不断降低，使批料的焦炭层变薄，料柱的骨架作用削弱，透气性变差。反映在休风后的复风时带来了专门大的困难，复原炉况时前期加风困难，后期加风较顺，但炉温滑势过快，甚至显现铁水物理热不足，铁水含硫过高，严峻阻碍了铁水的质量。为防止炉温滑的过快，适当操纵加风速度，阻碍了复原炉况的进程，一样隔10～12小时，才能实现全风操作。 为了提高复原炉况的速度，又能保证渣铁的温度充足，进而减少产量的缺失，通过对复原炉况的分析研究，并大胆探究，对加风量与加风速度进行有效的操纵，取得了专门好的成效，复原炉况进程大大缩短，且渣铁温充足，减少了因休风造成的产量缺失。 2低焦比高炉炉况复原的制约因素 近年来，随着工艺设备的不断更新，专门是高风温顺富氧的使用，高炉的焦比不断降低，煤比不断提高，大大降低了生产成本，然而随着焦比得不断降低，焦炭的骨架作用越来越弱，高炉的透气性透液性变差，給炉况的复原带来了专门大的难度。9炉焦比操纵在360kg/t左右，风温1200℃，富氧3.0%，焦炭负荷最重5.10.O/C重，具体表现休风复风上：加风困难，易显现崩料、滑料等，甚至显现悬料；再者由于休风及复原炉况前期有大约2小时不能喷煤，及休风过程中的热量缺失，在炉况复原过程中，停煤料下达导致炉温下滑太快，在一定程度上制约了加风速度，延误了炉况的复原。 3快速复原炉况的具体操作 3.1 休风前的预备工作 炉况能否在休风后快速复原一定程度上取决于休风前的炉况顺行程度，休风前炉况的稳固顺行是快速复原炉况的前提和基础。为此必须做好以下工作： 3.1.1 休风前确保炉况顺行良好，煤气流分布合理

高炉炉底板焊接工法

高炉炉底板焊接工法 山东莱钢建设有限公司于瑞华董建文韩勇刘瑞章赵兴河 1 前言 在莱钢大型1880M3高炉和银前1080 M3高炉热风炉工程施工过程中,曾多次从事炉底板的现场安装和焊接，2007年施工了莱钢2＃900 M3高炉炉底板的安装与焊接。这些高炉炉底板属中厚板结构，焊缝形式多样，引起焊接变形的因素很多，因此在施工过程中，必须制定合理的焊接顺序和焊接工艺，并跟踪测量观察和采取临时工艺措施，使其焊接变形得到有效控制。 2 工法特点 高炉炉底板属中厚板结构，焊缝形式多样，引起焊接变形的因素很多，其一是中等厚板在背面悬空和填充量大的条件下，其单面v形坡口焊缝产生的局部变形会导致整体上拱；其二，边环板焊缝及其与炉壳相连的焊缝均为大量收缩焊缝，其角变形不但会导致自身尺寸误差，还会引起中心板部位产生新的变形，因此在施工过程中，必须制定合理的焊接顺序和焊接工艺，并跟踪测量观察和采取临时工艺措施，使其焊接变形得到有效控制。 2.1 产生变形的原因及质量要求 2.1.1中等厚板在背面悬空和填充量大的条件下，其单面v形坡口焊缝产生的局部变形会导致整体上拱。 2.1.2边环板焊缝及其与炉壳相连的焊缝均为大量收缩焊缝，其角变形不但会导致自身尺寸误差，还会引起中心板部位产生新的变形。 2.1.3要求Ⅰ级、Ⅱ级焊缝焊接质量较好，超声波探伤验收合格，平整度±8mm以内。

2.2 其特点是:截面较大，由多块钢板和零件组合而成，焊接工作量大，焊缝形式多，变形较难控制，尺寸精度要求高，质量要求严，制作难度大。 3 适用范围 本工法适用于高炉炉底板及类似工程焊接。 4 工艺原理 高炉炉底板结构包括中心板和边环板两大部分，如图 4.1-1所示。 图4-1 炉底组成 边环板由6块50mm厚的钢板径向拼接而成，中心板由5块25mm厚钢板拼接而成。

柳钢高炉生产过程自动化控制

Automatic Control ? 自动化控制 Electronic Technology & Software Engineering 电子技术与软件工程? 179 柳钢高炉生产过程自动化控制 文/程巍1　樊向东2　张海峰1　潘智1 到71.00%。这说明在机组功率不变的情况下，总阀位指令在单、顺阀方式下的流量特性曲线偏差大。而正是这种偏差导致闭环PID 调节作用不能有效发挥，使得机组在切换过程出现功率波动。 3.2 调节阀的调节作用不稳定 除了设计和制造因素，调节阀所在管道的长度和安装也会影响到其调节作用的发挥。由于受多种因素影响，在大修后调节阀的调节作用出现了不稳定的现象，表现出在某些阀门区域没有调节作用，而在某些区域调节作用又特别敏感。 3.3 机组软、硬件升级带来的变化 在这次大修中，尽管对控制系统的软硬件进行了升级，但阀门流量特性曲线的差异并没有得到改善。在保留原来的设置参数和逻辑 会出现较大的负荷波动。3.5 切换时间过短 本文的单、顺阀切换时间为250s ，对阀门本身的动作速度的要求较高。并且机组的流量特性偏差较大，使得切换过程更难达到平衡。笔者认为适当延长切换时间可有效降低单个阀门的变换时间，这样更有利于闭环控制调节作用的发挥，有利于功率的平衡。 4 结论及建议 电厂调节阀切换引起功率波动的主要原因是流量特性曲线偏差大、调节阀的调节作用不稳定、机组软硬件升级降低了功率控制闭环PID 的调节作用、参数设置较高或符合率过低、切换时间过短。对此，笔者建议：通过阀门流量特性试验确定阀门流量特性曲线，并据此对DEH 组态进行优化，从根本上解决实际流量 低功率波动的危害。 参考文献 [1]金子印,王党伟,刘加合.300MW 汽机运 行中调节阀单阀与顺序阀切换问题[J].汽轮机技术,2010,52(3):218-220. [2]何映光,刘涛.汽轮机阀切换操作不当引 发的电网低频振荡分析[J].电力自动化设备,2010,30(5):142-145. [3]Brian Nesbitt.阀门和驱动装置技术手册 [M].北京:化学工业出版社,2010. 作者单位 河北省电力勘测设计研究院　河北省石家庄市　050061 网络出版时间：2015-02-26 16:26 网络出版地址：https://www.sodocs.net/doc/b65608657.html,/kcms/detail/10.1108.TP.20150226.1626.026.html