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pipesim气举设计

5、现有生产井优选管柱-气举组合排水采气工艺优化设计

5.1按后续开发二期预测方案的管柱直径优化

5.5 气举排水采气的优化设计

5.5.1 考虑卸载阀的常规气举设计

以某气田X井为例，在其设计基础资料存在变化的条件下，通过参数敏感性分析，对其进行了常规气举设计。

X井基础数据见表5-11。

表5-11 X基础数据（来自2008年8月生产及测试数据）

图5.10 X井模型

2007年底测试井底流压为11.28MPa，按2007年井底流压下降梯度（0.43MPa/年），目前井底流压约11MPa，因此其产液指数为72.3/(13.16-11)=33.47m3/（d.MPa），井筒气液两相流采用Hagedorn-Brown模型计算，应用PIPESIM软件建立X产液气井模型，如图5.10所示。

图5.11 X压降剖面

图5.12 X节点系统分析

为了检验所建模型的正确性，其井筒压力剖面如图5.11所示。井口油压预测值为7.72MPa，比实际7.55MPa大0.16MPa，误差仅为2.25%。X井节点系统分析如图5.12所示，其协调点产液量为77.18m3/d，比实际产液量72.3m3/d大4.88m3/d，相对误差为6.75%。表明所建X井模型与生产实际情况一致。

产水气井产水产气规律较复杂，将产层考虑为只产水不产气，以总气量进行

考虑，而注气量则为总气量与产气量之差。油管直径51/2〃（内径124mm）。

图5.13 X注气压力敏感分析

图5.14 X井口油压敏感分析（dt=51/2〃油管）

图5.13为井口油压为2MPa时地面注气压力敏感分析曲线，每个注气压力对应两条曲线：一条为注气点深度与注气量的关系曲线；另一条曲线为气举特性曲线，随着注气量的增加，产液量先急剧增大后趋于平缓。当注气压力大于等于8MPa后，对气举特性曲线影响极小，即注气点深度接近产层中深，在相同的注

气量下，产液量变化极小。考虑地层压力仅13.16MPa，为了获得较低的井底流

压，注气点应尽可能靠近产层，因此注气压力设为8MPa，注气点深3300m，后面均以此注气点深度进行分析。

图5.14为51/2〃油管井口油压敏感分析曲线。在相同的总气量下，随着井口油压的增大，产液量降低，降低幅度趋缓，即总气量为6×104m3/d时，井口油压为5MPa时产液量仅60m3/d，而当井口油压降至1MPa时，产液量增至184 m3/d。因此在产水气井后期，适当降低井口油压对排水是有利的。设计油压选为2MPa。

图5.15 X井口油压敏感分析（dt=5油管）

图5.15为5〃油管井口油压敏感分析曲线，与图5.14可得不同注气量条件产液量随井口油压的关系。同样在相同的总气量下，随着井口油压的增大，产液量降低。井口油压相对于油管尺寸而言对产液量影响要大得多，且随着总注气量的增加，其下降幅度越大。

图5.16为5〃和51/2〃油管在不同注气量下的产液量随井口油压的变化关系。从对比曲线看，在相同的注气量下，两种规格油管的产液量与井口油压差异不大。但在注气量较低时，5〃油管产液量稍大；注气量较高时，51/2〃油管产液量稍大。

图5.16 X 不同注气量、油管尺寸条件下产液量与井口油压关系

图5.17 油管尺寸敏感分析（pwh=2MPa ）

图5.17、5.18、5.19分别为井口压力为2、3、5MPa 采用5〃和51/2〃油管的气举特性曲线，累加得图5.20。在相同总气量条件下，51/2〃油管产液量略比5〃油管高，但绝对值较小，最大产液量差小于10m 3/d 。但注气压力的降低对产液量增加较敏感。

图5.18 油管尺寸敏感分析（pwh=3MPa）

图5.19 油管尺寸敏感分析（pwh=5MPa）

图5.20 不同注气压力和油管尺寸条件下气举特性曲线对比图5.21为含水率敏感分析曲线。在相同总气量条件下，随着含水率的增加，产液量有所降低，但降低幅度较小，即含水率对气举特性影响较小。

图5.21含水率敏感分析

图5.22为产液指数敏感分析曲线。在相同总气量条件下，随着产液指数的增加，产液量增大，当产液指数为50m3/(d.MPa)，总气量为6×104m3/d时产液量

为190m3/d。

图5.22 产液指数敏感分析

图5.23为地层压力敏感分析曲线。在相同总气量条件下，随着地层压力的降低，产液量降低，当地层压力为8MPa，总气量为6×104m3/d时产液量56m3/d。在地层压力较低时，为提高产液量，应适当提高注气量。

图5.23 地层压力敏感分析

图5.24为按压井液位置在井口设计的阀分布，对应的设计结果见表5-12。

图5.25为按压井液位置不在井口设计的阀分布，对应的设计结果见表5-13。

图5.24阀分布（压井液位置在井口）

表5-12 阀分布及参数（压井液在井口）

表5-13 阀分布及参数（压井液不在井口）

由于需要开展气举助排时的地层产能（井底压力、产气量、产液量）难以准确界定，因此在气举主要生产参数敏感性分析基础上，通过以上设计计算可以得出以下基本认识：

①井口油压相对于油管尺寸而言对产液量影响要大得多，因此当地层大量出

水后为提高排液效果，应适当降低井口油压；

②在相同总气量条件下，51/2〃油管产液量略比5〃油管高，但绝对值较小，最大产液量差小于10m3/d。但注气压力的降低对产液量增加较敏感。

③在相同总气量条件下，随着含水率的增加，产液量有所降低，但降低幅度

较小，即含水率对气举特性影响较小。

④在地层压力较低时，为提高产液量，应适当提高注气量。

⑤压井液位置决定了气举阀个数及安装位置，但对工作阀位置、参数的影响

较小。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD 5 /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 /KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量 (KgO 2 /h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化 1Kg的BOD的需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。

上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg） Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO 2 /KgVSS·d Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO 2 /KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’ Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH 3－N转化成NO 3 -所需的氧量（KgO 2 ）几种类型污水的a’ b’值 ⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。 ⅰ.理论供氧量 1.温度的影响 KLa(θ)=K L(20)×1.024Q-20 θ─实际温度 2.分压力对Cs的影响（ρ压力修正系数） ρ=所在地区实际压力（Pa）/101325（Pa） =实际Cs值/标准大气压下Cs值

城市供热管网课程设计

目录摘要 (1) 第一章绪论 (2) 1、设计概况 (2) 2、设计题目 (4) 3、设计原始资料 (4) 第二章供暖外网热负荷的计算 (5) 1、集中供热系统热负荷的概算 (5) 2、热负荷的计算 (5) 第三章供暖方案的确定 (8) 1、供热管道的平面布置类型 (8) 2、供热管道的定线原则 (8) 3、管道的保温与防腐 (10) 第四章供暖管网的水力计算及水压图 (11) 1、供暖管网的水力计算 (14) 2、水压图的绘制 (21) 第五章换热站设备的选取 (23) 1、换热器的选取 (23) 2、分水器、集水器 (24) 3、循环水泵的选择 (25) 4、补水泵的选择 (25) 5、除污器的选择 (27) 6、补水箱的选择 (27) 参考文献 (27)

摘要本次设计地点范围为抚顺市云竹小区外网设计。设计的主要内容为: 集中采暖系统。供暖系统: 随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费,提高供热效率,减少环境污染,利于管理.同时采用集中供热可提高供热质量,提高人们的生活质量.但是在以往的设计中,由于外网与内网的配合往往出现缝隙,使得各个建筑物的资用压头与实际需要的出现偏差,使系统水力失调, 浪费了大量的热量,而供热效果却不甚理想.本次设计要求解决这一问题,使得系统的平衡性有一个较大的提高,减少系统的失调损失,节省燃料和电、水的消耗,并提高供热质量。给水系统：分为生活给水和消防给水系统，其中其生活和消防的总用水量由卫星路上的市政管网提供，小区内设室外消火栓且管网承环状。排水系统：本小区污水与雨水采用分流制，分别排入市政的管网，污水管和雨水管的管材均采用承插式钢筋混凝土管. 钢筋混凝土管采用橡胶圈接口。关键词：供热效率；换热站。

电潜泵_气举组合排水采气工艺设计方法研究

科技论坛电潜泵-气举组合排水采气工艺设计方法研究陈维 1 刘竟成 2 （1、西南石油大学，四川南充6370002、重庆科技学院，重庆404100） 1概述电潜泵作为一种经济有效的人工举升方法，近年来用于产水气藏的强排取得了一些成功的经验。但常规的电潜泵排水采气工艺，其生产方式为油管排水、套管产气，对于大水量高气水比气井，其自身气的能量未能得到充分利用。电潜泵-气举组合排水采气工艺提出，在电潜泵上部油管柱安装气举阀，将气体引入电泵上部油管柱，减小液柱压力，节约电泵投资及运行成本。组合排水采气工艺由于采用两套子系统同时工作，具有单一举升系统所不具备的独特优势，主要表现在以下几个方面：其子系统的启动压力、运行功率明显较单一举升系统低，可根据现场情况选用最经济的组合，使井下设备的选择范围更广；当某一子系统失效时，另一子系统可以较小的产量维持生产直至整个系统恢复；由于组合灵活，可通过调整子系统的运行功率，使系统在最佳状态下工作，防止系统过载[1-3]。 2组合举升原理电潜泵-气举组合排水采气系统是通过电潜泵子系统和气举子系统两级组合实现的。其管柱结构如图1所示，主要包括电潜泵子系统、气举子系统两部分。气体由油套环空经工作阀进入电潜泵上部油管。根据气井地层气水比与采气经济性评价结果决定采用外部注入气气举或采用伴生气气举。电潜泵需保持一定的沉没深度，以保证电潜泵安全运行。注气工作阀位于动液面上部，确保液体不过阀，保证气举阀长效安全工作。地层水经电潜泵加压进入油管；地层气和注入气经油套环空至工作阀注入油管，与油管内的地层水混合形成气水两相管流，将地层水举升至地面。组合举升中，电潜泵作为一级举升系统，气举作为二级举升系统。由于气举降低了电潜泵上部油管流体压力梯度，因而降低了设计中电潜泵出口压力，相当于减小了电潜泵的泵挂深度。采用组合举升系统设计后，设计电潜泵出口压力降低值，对应的表示了组合举升系统中，气举举升子系统所减小的水力压头。由于当量深度的减小，电潜泵可采用较小的功率设计，节约电潜泵下入级数。气举作为二级举升系统，由于地层气经气举阀注入油管，可充分利用地层气体的能量，减少整个排水采气系统的运行能耗。 2.1井下管柱典型的组合举升系统井下结构如图1所示。a.为双管柱结构，气举子系统的注气通道由独立插入油管完成，与电潜泵主系统互不影响，油气层生产的天然气在井下分离后，进入油套环空，减少气体对电潜泵举升效率的影响。但双油管的下入要求套管尺寸较大，且插入的注气油管往往尺寸较小，使注气量受到限制。 b.采用封隔器将气举子系统和电潜泵主系统分开，封隔器上部的油套环空作为注入气通道。油气层产出的天然气必须全部经电潜泵进入油管，过多的天然气将影响电潜泵的工作，甚至出现“气锁”，可通过增加泵挂深度，减少游离态的气体进泵或增加气体处理装置，使气体能与液体混合均匀一并通过电潜泵，而对电潜泵的举升效率影响小。 c.相对于a 、b 两种管柱结构，直接采用油气层的产出液体将电潜泵和气举分开，要求油气层具有较高的地层压力和较大的产液指数，井下管柱最简单。 2.2节点系统分析组合举升系统井下管柱结构不同于常规单一举升系统，它是由电潜泵子系统与气举子系统组合而成。为避免气体对电潜泵的影响，造成电泵失效，电潜泵子系统位于气举子系统下部。组合举升系统中，电潜泵将整个井筒分为上下两个部分。设计过程中，总排液系统上部可视为一纯气举排液举升虚拟井；下部可视为电潜泵排液举升虚拟井。对整个系统进行节点分析时，可将系统解节点可选在电泵出口。流入压力为：（1）流出压力为：（2） 3设计方法电潜泵-气举组合排水采气工艺是以产层-井筒-电潜泵子系统-气举子系统所组成的生产系统为对象，在生产中各子系统相互协调的前提下，采用系统节点分析法，优选不同的子系统工作参数，最终确定合理的组合举升系统设计方案。组合举升系统设计比常规电潜泵系统排液举升设计、常规气举系统排液举升设计要复杂。它的难点和核心是不仅要使电潜泵子系统与气举子系统互不干扰，而且还要相互协调[4,5]。针对组合举升系统的三种井下结构（图1 ），其设计方法也不同。对于采用双管柱（图1a ）和加封隔器（图1b ）的井下管柱结构，由于注气通道和地层产气流出通道相对独立，不用考虑地层产出液会流经气举阀，从而造成气举阀的损坏，因而其设计方法相对简单，其设计步骤如下： a.在已知设计产液量Qi 的条件下，根据产层流入动态确定井底流压p w f 。 b.从井底向上计算井筒压力分布至泵挂深度处，计泵入口压力。 c.在已知设计井口压力条件下，以电泵出口为起点，假设一电泵出口压力，取该压力为连续气举设计井底流压，电泵出口流体物性参数为连续气举设计流体物性参数，对电泵出口至井口段做连续气举优化设计。 d.根据已知设计产液量Qi 、泵入口及泵出口压力、井身结构，确定电潜泵机组及电缆参数。e.假设一系列不同的电泵出口压力，从c 开始，进行连续气举优化设计。 f .按照产量或系统效率等指标对可行的组合举升方案进行排序，挑选出适合的方案实施。对于单管柱不加封隔器的井下结构，油套环空不仅作为注气通道，同时也是地层产气通道。地层流体经井下气液分离器后，地层液体经电泵-油管-井口排出；地层气经油套环空-气举阀-油管-井口排出。油套环空中，气举阀以下的流体在地层产气的作用下形成气液两相上升流，为防止大量的地层产液流过气举阀进而造成气举阀损坏，必须对气液两相流能达到的最大液面高度做准确预测。 4结论及认识 4.1电潜泵-气举组合可用于大水量、高气水比深井排水采气。该工艺能有效利用气井自身气能量，节约设备投资及排水采气系统运行成本。 4.2电潜泵-气举组合可有效解决单一举升工艺系统负荷过大造成的举升系统失效问题，可利用较小的系统能耗实现深井大排液量深抽。 4.3电潜泵和气举举升均为大排量、连续举升工艺，能实现子系统间无干扰耦合，避免系统间干扰造成的系统效率降低。 4.4电潜泵-气举组合可根据现场情况，增加或减小单一子系统功率，实现排水采气系统的经济技术最优化。 e.组合举升工艺能降低系统启动压力。f .可缩短生产延期，当其中一个系统出现故障或失效时，可以较小产量延续生产直至系统恢复。参考文献 [1]李颖川.采油工程[M].北京:石油工摘要:给出三种电潜泵-气举组合排水采气工艺的井下管柱结构，并根据不同的井下管柱结构各自的特点，提出了两种不同的组合排水采气工艺设计方法与步骤。组合举升工艺将气井自身气通过气举阀引入到油管中，利用地层气的能量减小上部油管柱流体密度，降低了举升管柱压力，可实现采用较少的泵级数、较小的泵功率即能达到将地层水泵出地面的目的，从而降低了整个排水采气系统的系统投资及运行成本。关键词：深井；排水采气；连续气举；电潜泵；组合举升（下转22页）

燃气输配课程设计

目录目录 (1) 第一章、管道设计基础资料 (1) 1.1现状管道接口位置 (1) 1.2燃气压力 (1) 1.3土壤性质及腐蚀性能 (1) 1.4气候条件 (1) 1.5供气区域规划平面图和现状平面图（管线综合图） (2) 1.6其他地下管道布置的规划图和现状图 (2) 1.7燃气成分及物性参数 (2) 1.7.1基本气体性质 (2) 1.7.2混合物容积组成、质量组成 (3) 1.7.3平均分子量 (4) 1.7.4平均密度和相对密度 (4) 1.7.5虚拟临界压力、虚拟临界温度 (5) 1.7.6粘度 (5) 1.7.7热值 (6) 1.7.8爆炸极限 (7) 1.8供气区域用户、用气量资料 (7) 1.8.1确定用户燃具 (8) 1.8.2每户用气量的确定 (8) 1.8.3每栋用气量 (8) 第二章、水力计算 (9) 2.0燃气管网布线 (9) 2.1水力图 (11) 2.2确定各管段计算流量 (11) 2.3允许压力降 (11) 2.4预选管径 (12) 2.5管道壁厚计算 (12) 2.6计算内径 (13) 2.7摩擦阻力损失 (13) 2.8局部阻力损失 (15) 2.9附加压头 (16) 2.10校核、确定压力级制、调压方式 (16) 第三章、管材与设备选型 (16) 第四章、管道防腐设计 (19) 参考文献 (19)

第一章、管道设计基础资料 1.1现状管道接口位置管道接入处如图所示，根据导师设计要求，选择A处接入 1.2燃气压力接入点市政燃气管网的压力等级为中压，设计压力均为0.2MPa，小区内末端压力≦0.15MPa，低压管网设计压力为0.01MPa，煤气表前压力≦3000Pa。管道坡度≦0.3‰；灶前额定燃气压力要求：R2燃料2000Pa 1.3土壤性质及腐蚀性能土壤性质：华北平原地带性土壤为棕壤或褐色土。腐蚀性能：我国华北地区的土壤一般为中碱性土壤。土壤pH值一般为7.0～8.5;SO42-含量占土壤重量的0.005%～0.045%;Cl-的含量占土壤重量的0.002%～0.012%;Mg2+含量占土壤重量的0.001%～0.002%。 1.4气候条件小区位于华东某平原区域，属亚热带南缘季风气候区，冬夏长春秋短，温暖潮湿，雨量充沛。气温：年平均气温16度；地温：数据缺失；地下水位线：26.55米（以2016年6月30日北京市885个地下水位监测点数据为例）

北京分公司高纯气路系统设计施工安装方案

中央化验室高纯气路系统设计及施工安装方案设计目的：高纯气体中央供气系统是专为高精度分析测试设备所用高纯工作气体的传输而设计，系统需要为分析设备提供压力、流量稳定且经过长距离传输后纯度不变的高纯气体，以满足各种高精度分析设备的使用要求。系统同时还应该满足安全性的要求，并方便客户的日常使用及管理。一、气瓶间布局 1．由于存放的气体由于有可燃性气体和助燃气体，按国家规定必须分库存放。分别放入不同的气瓶间内。 2．气瓶间内设立一次调压面板，其中二托一面板带吹扫铜镀铬面板 4 套。 3．压力调节器入口前需加装烧结金属过滤器以防止颗粒等杂质污染系统。 4．所有面板均配备吹扫阀，可实现对面板的清洗置换。 5．压力调节器及相关管件均需牢固的固定在压力调节面板上，面板应设计的紧凑而合理，以尽量减少系统中的死体积。 6．压力调节面板应采用全不锈钢材料制成，并且牢固的固定在可靠的位置上，确保其安全性。 7．气瓶间内存放的气瓶采用带防倒链的气瓶支架固定，气瓶支架坚固耐用、美观大方。气瓶支架采用铝合金制作而成。 8．气瓶间内的气体钢瓶与压力调节器之间采用 SS 316L 高压金属软管连接无渗透。高压软管为柔性软管，以保证连接的方便性。并自导防护钢缆，预防极端情况下，钢瓶阀损坏等现象带来的高压“抽鞭”事故。压力调节器与管道的连接方式为双环卡套。 9．高压软管上的钢瓶接头必需与钢瓶角阀的规格相匹配，以确保连接的可靠性。 10．排空气路应分类收集、固定牢固并排放至室外安全地点。

二、终端布局 1．系统设置为二次减压系统。终端采用壁挂式设计。上设有压力调节器、输出压力指示计、紧急切断阀，同一气路的呈上下对应排布，方便操作。面板为不锈钢产品。壁挂式终端标准型 26 套注：该终端可以实现在室内对设备的压力调节、输出压力的监控及气路开关控制，省去了每日往返于气瓶间和实验间的奔波，提高了办事效率。 2．控制终端上的气体出口尺寸要与分析仪的气体入口尺寸相对应。气体出口接头还应方便安装。三、气路的布线 1．气瓶间内压力调节面板与实验室内的气路终端之间选用 SS 316L BA 管进行连接，管道内表面光洁度为 Ra<0.4um BA 级管道。 2． 4N 氮气主管线采用 OD3/8”（6.35mm）的管道，0.5Mpa 压力下流量可达 8M3/小时，完全满足常规用气需求，支线采用 OD1/4”（6.35mm）的管道。用焊接三通分出支路来对设备进行供气。 3． 5N 氮气、氦气、预留气主管线采用 OD1/4”（6.35mm）的管道，支线采用 OD1/4”（6.35mm）的管道。用焊接三通分出支路来对设备进行供气。 4．管道穿过障碍物时须使用管套并采用不可燃材料填充间隙。 5．管道之间采用较为先进的全自动定位轨道式氩弧焊机进行内外保护氩弧焊方式连接，其优点是泄漏率较小,且不会再内表面产生氧化层或褶皱等焊接缺陷。 6．管路上的三通全部采用焊接三通来实现连接，可更有效保证气体的传输质量。 7．管道需用固定卡具固定在管道支架上。管道支架为槽钢结构美观大方。与墙体和管道固定牢固。且为耐火材料（铝合金）制成。 8．气体管路在铺设过程中要做到横平竖直，为保证管道走线的直线度和管道间的间距，每间隔一定距离应设置一组管卡。卡具应由不燃材料制作而成，美观大方。

燃气输配课程设计的

《燃气供应工程》课程设计说明书题目：南京市某某花园三期工程燃气设计院（系）：城市建设与安全工程学院专业：建筑环境与设备工程姓名：林乐班级学号：环设0901 24 指导教师：魏玲城市建设与安全工程学院 2012年5月31日

目录一、建筑概况及基础资料 (2) 1工程名称 (2) 2建筑概况 (2) 3设计依据 (2) 4设计参数 (2) 5用户灶具级热水器设置 (3) 二、庭院管道设计及计算 (3) 2.1管道布置 (3) 2.2绘制管道水力计算图 (3) 2.3庭院管道流量计算 (3) 2.3.1同时工作系数法计算步骤 (4) 2.3.2水力计算举例 (5) 2.4管道附属设备 (6) 2.4.1管材选用 (6) 2.4.2附属设备 (7) 2.5引入管的设计 (7) 三、室内管道水力计算 (8) 3.1 管道系统图布置、绘制及编号 (8) 3.2 确定管道的计算流量 (10) 3.3 计算步骤 (10) 3.4 各幢室内管网水力计算 (11) 四、室内燃气管道的防腐、附属设备及其安装设计 (12) 五、小结 (13) 六、附录...................................................................................... 错误！未定义书签。附录一庭院燃气管道水力计算表.................................... 错误！未定义书签。附录二各栋楼引入管管径计算表.................................... 错误！未定义书签。附录三24幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。附录四25幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。附录五26幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。附录六27幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。附录七28幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。附录八29幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。附录九30幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。附录六31幢室内管网水力计算表................................... 错误！未定义书签。

实验室气路工程设计与安装

在2019最新科学实验室建筑设计规范JGJ91-93中，对于科学实验室的建筑设计提出了明确要求，上海实验室装修公司、实验室工程EPC总包，SAREN三仁为您详细解析科学实验室的气体管道规划设计要求。科学实验室关于科学实验室的气体管道相关规定适用于压力不大于0.8MPa的氢气、氧气、氮气、煤气、压缩空气和真空等实验室内气体管道设计。除《城镇燃气设计规范》、《工业安全技术规程》、《氧气站设计规范》、《氢气使用安全技术规程》等的规定执行外，气体管道的设计还应符合以下规定：

1.氢气、氧气和煤气管道以及引入实验室的各种气体管道支道宜明敷。当管道井、管道技术层内敷设有氢气、氧气和煤气管道时，应有换气次数为每小时1~3次的通风措施。 2.按标准单元组合设计的通用实验室，各种气体管道也应按标准单元组合设计。 3.穿过实验室墙体或楼板的气体管道应敷设在预埋套管内，套管内的管道不应有焊缝，管道与套管之间应采用非燃烧材料严密封堵。 4.氢气、氧气管道的末端和最高点宜设放空管。放空管应高出层顶2m以上，并应设在防雷保护区内。氢气管道上还应设取样口和吹扫口。放空管、取样口和吹扫口的位置应更满足管道内气体吹扫置换的要求。 5.氢气、氧气管道应有导除静电的接地装置。有接地要求的气体管道，其接地和跨接措施应按国家现行规定执行。实验室气体管道

实验室的气体管道敷设要求具体有以下规定： 1.输送干燥气体的管道宜水平安装，输送潮湿气体的管道应有不小于0.3%的坡度，坡向冷凝液体收集器。 2.氧气管道与其他气体管道可同架敷设，其间距应≥0.25m，氧气管道应处于除氢气管道外的其他气体管道上。 3.氢气管道与其他可燃性气体管道平行敷设时，其间距应≥0.50m；交叉敷设时，其间距应≥ 0.25m。分层敷设时，氢气管道应位于上方。 4.室内氢气管道不应敷设在地沟内或直接埋地，不得穿过不使用氢气的房间。 5.气体管道不得和电缆、导电线路同架敷设。

AO工艺设计参数

污水处理A/O工艺设计参数 1.HRT水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 在 A／O工艺中，好氧池的作用是使有机物碳化和使氮硝化；缺氧池的作用是反硝化脱氮，故两池的容积大小对总氮的去除率极为重要。A／O的容积比主要与该废水的曝气分数有关。缺氧池的大小首先应满足NO3--N利用有机碳源作为电子供体，完成脱氮反应的需要，与废水的碳氮比，停留时间、回流比等因素相应存在一定的关系。借鉴于类似的废水以及正交试验，己内酷胺生产废水的A／0容积比确定在1：6左右，较为合适。而本设计的A／ 0容积比为亚：2，缺氧池过大，导致缺氧池中的m（BOD）／m （NO3--N）比值下降，当比值低于1.0时，脱氮速率反趋变慢。另外，缺氧池过大，废水停留时间过长，污泥在缺氧池内沉积，造成反硝化严重，经常出现大块上浮死泥，影响后续好氧处理。后将A／O容积比按1：6改造，缺氧池运行平稳。 1.1、A/O除磷工艺的基本原理 A/O法除磷工艺是依靠聚磷菌的作用而实现的，这类细菌是指那些既能贮存聚磷(poly—p)又能以聚β—羟基丁酸(PHB)形式贮存碳源的细菌。在厌氧、好氧交替条件下运行时，通过PHB与poly—p的转化，使其成为系统中的优势菌，并可以过量去除系统中的磷。其中聚磷是若干个基团彼此以氧桥联结起来的五价磷化合物，亦被称为聚磷酸盐，其特点是：水解后生成溶解性正磷酸盐，可提供微生物生长繁殖所需的磷源；当积累大量聚磷酸盐的细菌处于不利环境时，聚磷酸盐可分解释放能量供细菌维持生命。聚β—羟基丁酸是由多个β—羟基丁酸聚合而成的大分子聚合物，当环境中碳源物质缺乏时，它重新被微生物分解，产生能量和机体生长所需要的物质。这一作用可分为两个过程：厌氧条件下的磷释放过程和好氧条件下的磷吸收过程。厌氧条件下，通过产酸菌的作用，污水中有机物质转化为低分子有机物(如醋酸等)，聚磷菌则分解体内的聚磷酸盐释放出磷酸盐及能量，同时利用水中的低分子有机物在体内合成PHB，以维持其生长繁殖的需要。研究发现，厌氧状态时间越长，对磷的释放越彻底。好氧条件下，聚磷菌利用体内的PHB及快速降解COD产生的能量，将污水中的磷酸盐吸收到细胞内并转变成聚磷贮存能量。好氧状态时间越长，对磷的吸收越充分。由于好氧状态下微生物吸收的磷远大于厌氧状态下微生物释放出的磷，随着厌氧—好氧过程的交替进行，微生物可以在污泥中形成稳定的种类并占据一定的优势，磷就可以通过系统中剩余污泥的排放而去除(见图1)。

城市道路设计课程设计

目录一、概述 1.1 项目背景 1.2 项目建设的必要性 1.3项目评估 1.4 区域位置 1.5 设计依据 1.6主要技术标准二、现状评价和建设条件 2.1 区位气候、水文及地质情况 2.2 现状道路及管线情况三、项目要求四、人行天桥方案 4.1 方案一 4.2 方案二 4.3 方案比选 4.4 交通疏解工程五、人行天桥的人机设计 5.1 人行天桥总体结构 5.2 梯道的人机设计 5.2.1 梯段的设计 5.2.2 休息平台 5.2.3 防护栏杆 5.2.4 无障碍通道六、标志 7.1 安全标志的选择 7.2 标志的排列七、防滑与排水

大学路人行天桥方案设计一、概述 1.1 项目背景近年来，随着郑州市社会经济建设的强劲发展，机动车辆呈现迅猛增长之势，尽管政府投入巨资新修和拓宽改造的大量道路，但是目前在市区局部区域和部分道路仍出现交通拥堵现象，“行车难”问题凸现，并且带来了一系列的交通事故，其数字让人震惊，让人深思。郑州市是河南省省会城市，中原地区都会，国家园林城市，国家卫生城市。郑州下辖6 个市辖区，代管五个县级市，一个县。另设一个国家级新区郑东新区，一个国家级高新技术产业开发区，一个国家级经济技术开发区。大学路南路位于郑州市二七区西南部，北起航海中路，南到南三环，全长2.3 公里，距新郑国际机场27 公里，是河南省中南部等地进出郑州市的咽喉地带。这一带地处郑州市西开发区，运作良好的升龙国际，在建的万达广场，已被抢购一空的帝湖花园都与大学南路毗邻，地理位置十分优越。在不久的将来一个新的商圈儿将会形成。

1.2 项目建设的必要性拟建的大学南路人行天桥位于郑州市二七区布大学南路，大学路为双向八车道，全长为8.4 公里，以陇海路，航海路为界，分为三部分，分别为大学北路，大学中路，大学南路。大学路自建成后，交通流量迅猛增加，车流通行速度极快。但是该路在拓宽改造时，没有在大学南路路段规划建设人行过街设施，造成周边群众以及位于该处的郑州航空工业管理学院师生上学放学出行时，均需从快速车流中冒险穿过公路，存在极大安全隐患。为保障大学南路路段周边群众及郑州航空工业管理学院师生安全过街的同时，也保证大学路上上交通的顺畅，非常有必要近期在跨线桥附近增设一座人行天桥。

柱塞气举工艺技术研究

柱塞气举采油工艺技术研究中国石化中原油田分公司新科力技术公司二00二年六月

前言柱塞气举实质上是间歇气举采油的一种特殊形式，由于在举升气体和被举升液载之间提供了一种固体的密封界面，减少了气体的窜流和液体的回落，从而能有效提高气体能量的举升效率，使井的产量大大提高。柱塞气体的举升能量来源于气体的膨胀能（地层气或注入气），它可以充分利用地层的能量，所以尤其适用于高气液比的采油井。在常规间歇气举效率不高、效果不明显的井，采用柱塞气举可以提高生产效率，避免气体的无效消耗。柱塞气举在正常生产时，由于柱塞在油管内往复运动，所以可以起到清、防蜡除垢的作用，可以节约生产时间和生产费用。柱塞气举井下工具的安装都非常简便，只需利用钢丝绳就可以完成安装和打捞工作，避免了修井作业，这样既可以减少作业对油层的污染，同时可以节约生产时间。

美国总部：5900 Ranchester Dr,Houston,TX,77036 Tel(Fax): （001）2814984603 北京代表处：北京市海淀区海淀路50号1435室邮编：100083 电话：（010）62560343 西部代表处：陕西·西安市未央区迎宾大道113号雅荷花园A26-32 邮编：710021 电话（传真）：（029）86510578 2 1、工具设备的研制 1．1 工作过程柱塞气举装置的正常工作，由时间控制器定时控制气动切断阀的开关来完成，当气动切断阀关闭是，柱塞上的凡尔已被防喷管内的撞击杆顶开，这时，柱塞靠自身重量下落，柱塞撞击缓冲弹簧后凡尔关闭。当柱塞上方积聚到设计要求的液量时，气动切断阀打开，高压气体经过气举凡尔进入油管，从而把柱塞举升到井口，完成一周期再开始下一循环。 1．2 工具设备的结构和技术参数 1、柱塞为弹簧加载的扩张叶片式柱塞，弹簧加载片直径接近于油管内径，扩张开为Ф61，收拢为Ф56，中间有一靠外部顶杆完成开或关的阀，柱塞密封受弹簧叶片及油管内径相对公差大小的影响。技术参数：材质：合金钢，作防腐处理长度： 445mm 叶片扩张最大外径：Ф61mm 叶片收拢最小外径：Ф56mm 打捞颈： Ф35mm 质量： 6Kg 工作过程：上行状态：柱塞座在缓冲弹簧上后，阀杆与缓冲弹簧碰撞上移。堵塞孔2，使孔1与孔2不连通。而柱塞叶片在弹簧作用下处于扩张状态，故与油管间隙较小，在举升过程滑脱损失小。下行状态：柱塞上行，把液体举出井筒后，阀杆与井口防喷盒碰撞下

污水处理中AO工艺的设计参数

A/O生物除磷工艺是由厌氧和好氧两部分反应组成的污水生物处理系统。污水进入厌氧池后，与回流污泥混合。活性污泥中的聚磷菌在这一过程中大量吸收污水中的BOD，并将污泥中的磷以正磷酸盐的形式释放到混合液中。混合液进入好氧池后，有机物被氧化分解，同时聚磷菌大量吸收混合液中的正磷酸盐到污泥中。由于聚磷菌在好氧条件下吸收的磷多于厌氧条件下释放的磷，因此污水经过“厌氧－好氧”的交替作用和二沉池的污泥分离达到除磷的目的。一般情况下，TP的去除率可达到85％以上。 A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶

工艺参数的设定和调节

第四节工艺参数的设定和调节技能压铸生产中机器工艺参数的设定和调节直接影响产品的质量。一个参数可能造成产品的多个缺陷，而同一产品的同一缺陷有可能与多个参数有关，要求在试压铸生产中要仔细分析工艺参数的变化对铸件成形的影响。压铸生产厂家通常由专人设定和调节机器参数。下面以力劲机械厂有限公司生产的DCC280卧式冷室压铸机为例，说明压铸生产中主要工艺参数的设定和调节技能。第四节工艺参数的设定和调节技能压铸生产中机器工艺参数的设定和调节直接影响产品的质量。一个参数可能造成产品的多个缺陷，而同一产品的同一缺陷有可能与多个参数有关，要求在试压铸生产中要仔细分析工艺参数的变化对铸件成形的影响。压铸生产厂家通常由专人设定和调节机器参数。下面以力劲机械厂有限公司生产的DCC280卧式冷室压铸机为例，说明压铸生产中主要工艺参数的设定和调节技能。一、主要工艺参数的设定技能 DCC280卧式冷室压铸机设定的内容及方法如下：（1）射料时间：射料时间大小与铸件壁厚成正比，对于铸件质量较大、压射一速速度较慢且所需时间较长时，射料时间可适当加大，一般在2S以上。射料二速冲头运动的时间等于填充时间。（2）开型（模）时间：开型（模）时间一般在2S以上。压铸件较厚比较薄的开型（模）时间较之要长，结构复杂的型（模）具比结构简单的型（模）具开型（模）时间较之要长。调节开始时可以略为长一点时间，然后再缩短，注意机器工作程序为先开型（模）后再开安全门，以防止未完全冷却的铸件喷溅伤人。（3）顶出延时时间：在保证产品充分凝固成型且不粘模的前提下，尽量减短顶出延时时间，一般在0.5S以上。（4）顶回延时时间：在保证能顺利地取出铸件的前提下尽量减短顶回延时时间，一般在0.5S以上。（5）储能时间：一般在2S左右，在设定时操作机器作自动循环运动，观察储能时间结束时，压力是否能达到设定值，在能达到设定压力值的前提下尽量减短储能时间。（6）顶针次数：根据型（模）具要求来设定顶针次数。（7）压力参数设定在保证机器能正常工作，铸件产品质量能合乎要求的前提下，尽量减小工作压力。选择、设定压射比压时应考虑如下因素： 1）压铸件结构特性决定压力参数的设定。 ①壁厚：薄壁件，压射比压可选高些；厚壁件，增压比压可选高些。 ②铸件几何形状复杂程度：形状复杂件，选择高的比压；形状简单件，比压低些。 ③工艺合理性：工艺合理性好，比压低些。 2）压铸合金的特性决定压力参数的设定 ①结晶温度范围：结晶温度范围大，选择高比压；结晶温度范围小，比压低些。 ②流动性：流动性好，选择较低压射比压；流动性差，压射比压高些。 ③密度：密度大，压射比压、增压比压均应大；密度小，压射比压、增压比压均选小些。 ④比强度：要求比强度大，增压比压高些。 3）浇注系统决定压力参数的设定 ①浇道阻力：浇道阻力大，主要是由于浇道长、转向多，在同样截面积下、内浇口厚度小产生的，增压比压应选择大些。 ②浇道散热速度：散热速度快，压射比压高些；散热速度慢，压射比压低些。 4）排溢系统决定压力参数的设置 ①排气道分布：排气道分布合理，压射比压、增压比压均选高些。 ②排气道截面积：排气道截面积足够大，压射比压选高些。 5）内浇口速度要求速度高，压射比压选高些。（⑥温度合金与压铸型（模）：温差大，压射比压高些；温差小，压射比压低些。 8）压射速度的设定压射速度分为慢压射速度（又称射料一速）、快压射速度（又称射料二速）、增压运动速度。慢压射速度通常在0.1～0.8m/s范围内选择，运动速度由0逐渐增大，快压射速度与内浇口速度成正比，一般从低向高调节，在不影响铸件质量的情况下，以较低的快压射速度即内浇口速度为宜。增压运动所占时间极短，它的目的是压实金属，使铸件组织致密。增压运动速度在调节时，一般观察射料压力表的压力示值在增压运动中呈一斜线均匀上升，压铸产品无疏松现象即可。（9）一速、二速转换感应开关的位置调节原则 1）一速、二速运动转换应该在压射冲头通过压室浇注口后进行 2）对于薄壁小铸件，一般一速较短、二速较长 3）对于厚壁大铸件，一般一速较长，二速较短 4）根据铸件质量（如飞边、欠铸、气泡等）调节转换点。（10）金属液温度的调节合金液温度可从机器电气箱面板上显示和设定。各种合金液其浇注温度不相同，同一压铸合金不同结构的产品，其厚壁铸件比薄壁铸件浇注温度要低。（11）浇注量的选择所选择的每次浇注量应使所生产出来的产品余料厚度在15～25mm范围为宜，并要求每次合金液的舀取量要稳定。（12）模温的控制模温是指压铸型（模）合型（模）时的温度，对于不同的合金液，其模温温度不同，一般以合金凝固温度的1/2为限。在压铸生产中最重要的是型（模）具工作温度的稳定和平衡，它是影响压铸件质量和压铸效率的重要因素之一。机器液压系统各个动作的工艺参数，如压力、速度、行程、起点与终点，各个动作的时间和整个工作循环的总时间都有一定的技术参数，要求调试人员一定要熟悉机器技术性能，根据液压系统图认真分析所有元件的结构、作用、性能和调试范围，搞清楚液压元件在设备上的实际位置，并了解机械、电气、液压的相互关系。二、主要工艺参数的调节技能 1.机器在调节时应注意的事项 1）只能调节机器使用说明书上指出的可调参数。调压时应按使用说明书的要求进行，不准大于规定的压力值，尽量防止调压过高，而致使油温增高或损坏元件。 2）不准在执行元件（液压缸、液压马达）运动状态下调节系统工作压力。 3）调压前应先检查压力表是否损坏，若有异常，待压力表更换后再调节压力。 4）调压前，先把所要调节的调压阀上的调节螺母放松，调压后，应将调节螺钉的紧固螺母拧紧，以免松动。 2.主要工艺参数的调节技能（1）开、合型（模）慢速段的调节开型（模）和合型（模）慢速段的速度统一由慢速油阀左侧的调节螺钉控制。顺时针旋紧螺钉，则开、合型（模）慢速段速度减慢，逆时针旋松螺钉，则开、合型（模）慢速速度加快。调节合适后，将固定螺母拧紧，如图3-93所示。

城市地铁规划与设计课程设计

石家庄，河北省省会，地处河北省西南部，旧称石门，简称"石"。石家庄辖区总面积15848平方公里，市区面积2206平方公里。截止至2014年9月，石家庄市辖8个区、11个县，代管3个县级市。石家庄市地处河北省中南部，环渤海湾经济区。东与衡水接壤，南与邢台毗连，西与山西为邻，北与保定交界，距首都北京273公里。京石、石太、石黄、石安高速公路和107、207、307、308国道以及2条省道、42条县道在石家庄市域纵横交错，公路通车总里程6379公里。石家庄是全国铁路运输的主要枢纽，京广、石太、石德、朔黄四条铁路干线交汇于此。石家庄跨华北平原和太行山地两大地貌单元，是全国粮、菜、肉、蛋、果主产区之一，农业集约化和产业化水平较高，生产规模位居全国36个重点城市第一位，被国家确定为优质小麦生产基地，素有“北方粮仓”之称。因毛泽东在石家庄市平山县西柏坡指挥震惊中外的三大战役，又被誉为“新中国的摇篮”。[ 规划背景及其必要性石家庄市作为一个发展中城市，近年来城市面容貌似发生了很大变化，城市建筑和人口都有了很大增长，城市道路和交通系统虽然也有所发展和调整，但随着居民出行需求的不断增长，城市交通状况特别是城市中心区的交通状况不断恶化，影响了城市居民正常的生活和工作，制约了社会经济的发展。因此，有效改善石家庄市的交通现状，保证城市交通的畅通，是亟待解决的一个问题。改善石家庄近年来的城市交通问题日益严重，不断恶化。对石家庄市城市交通现状和问题的关注是不可忽视的。原有形态秩序的粗暴破坏，就像是一种野蛮生长的病毒要将城市原有的灵活和优雅毁灭一样。这种新兴住区的泛滥，不但在形态上破坏了原有城市肌理的多样性，而且使得街道空间边界化，使得住区本身“堡垒化”，总之是将住区与城市空间结构和公共生活严重的割裂开，造成了一种值得关注的城市住区“去城市化”的现象。从城市整体利益的角度来说，在“去城市化”原则下兴建的住区对城市肌理的破坏相当严重。对比很多城市的新老城区都会发现：老城区一般具有变化丰富、形态多样、尺度优雅的空间肌理，能够充分展现城市的特色和魅力；新城区的城市肌理，则展现出几近相同的呆板、冷酷而野蛮的表情。如果住区“去城市化”的趋势无限蔓延，城市原有的特色将被大大削弱；从文化的角度来说，这对城市未必不是一场巨大的灾难。本着对城市的历史责任感，我们非常有必要反思住区的“去城市化”现象，而且应该积极地进行实践探索，让城市住区“回归”城市。基于这样一种思考，我们在石家

垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法

垃圾焚烧发电工艺设计参数的计算方法浙江旺能环保股份有限公司作者：周玉彩摘要：本文介绍了垃圾焚烧发电炉排炉、汽轮机组工艺设计的参数计算方法。关键词：参数、垃圾、焚烧、炉排、汽轮机组。前言：生活垃圾焚烧发电应用于环境保护领域，实现城市生活垃圾的无害化、减量化、减容化和资源化、智能化处理，达到节能减排之目的。在生活垃圾焚烧发电工艺设计流程中首先进行垃圾焚烧发电炉排炉工艺设计参数的计算，为后续设计提供参数依据。一、生活垃圾焚烧炉排炉工艺设计参数的计算 1、待处理生活垃圾的性质 1.1待处理生活垃圾主要组成成分表1：待处理生活垃圾的性质表2：待处理生活垃圾可燃物的元素分析（应用基）% 表3：要求设计主要参数 1.2 根据垃圾元素成分计算垃圾低位热值： LHV=81C+246H+26S-26O-6W (Kcal/Kg) =81*20.6+246*0.9+26*0.12-26*0.12-6*47.4=1388(Kcal/Kg)*4.18=5800(KJ/Kg)。 1.3根据垃圾元素成分计算垃圾高位热值： HHV=｛LHV+600*(W+9H)｝*4.18=｛1388+600(0.474+9*0.009)｝*4.18=7193.78(KJ/Kg)。 2、处理垃圾的规模及能力焚烧炉3台: 每台炉日处理垃圾350t；

处理垃圾量： 1000t/24h=41.67（t/h）；炉系数：（8760-8000）/8000=0.095；实际每小时处理生产能力：41.67*（1+0.095）=45.6（t/h）；全年处理量： 45.6*8000=36.5*104t；故:每台炉每小时处理垃圾量：350/24*1.05=15.3（t/h）。 3、设计参数计算： 3.1垃圾仓的设计和布置已知设计中焚烧炉长度L=75.5米，宽D=18.5米，取垃圾仓内壁与炉长度对齐,T=5d,垃圾的堆积密度取0.35t/m3 求：垃圾的容积工程公式：V=a*T 式中： V----垃圾仓容积m3； a--- 容量系数，一般为 1.2～1.5，考虑到由于垃圾仓存在孔角，吊车性能和翻仓程度以及有效量的缺陷，导致垃圾仓可利用的有效容积小于几何容积； T--- 存放时间，d；根据经验得出适合燃烧存放天数，它随地区及季节稍有变化； V=a*T=1.2*5*1000/0.35=17142.86（m3 ）。故：垃圾仓的容积设计取18000（m3）。垃圾仓的深度为Hm Hm=L*D/V=18000/75.5*18.5=12.88（m）。故：垃圾池全封闭结构，长75.5米，宽18.5米，总深度以6米卸料平台为基准负13米。 3.2焚烧炉的选择与计算（1）焚烧炉的加料漏斗焚烧炉的加料漏斗挂在加料漏斗层，通过垃圾吊车将间接垃圾供料变为均匀加料，漏斗的容积要能满足“1h”内最大焚烧量。垃圾通过竖溜槽送到给料机，垃圾竖溜槽可通过液压传动闸板关闭，竖溜槽的尺寸选择要满足溜槽中火焰密封闭合，给料机根据要求向焚烧炉配送垃圾，每台炉安装配合给料机传动用液压汽缸，液压设备由每台炉生产线控制中心控制。料斗的容积V D V D=G/24*Kx/ρL 式中： V D---料斗的容积（m3）； G--- 每台炉日处理垃圾的量，（t/h）；