西班牙语)(第一节循环流化床锅炉燃烧机理与条件

第一节循环流化床锅炉燃烧机理与条件

燃烧是空气中的氧与燃料中的可燃素，在某一定温度下所发生的，并伴随着有热量放出的很为迅速的化合过程。燃烧时有烟气产生，而燃料燃烧所放出大量的热则强烈地加热这项燃烧产物，使烟气的温度达到1000度及1000度以上。迅速的燃烧也只有在这种高温条件下才可能，为了燃料的着火，必须从某一个高温热源将燃料预行加热，当燃料着火后，燃烧过程在条件适当的情况下将自行维持下去。燃料燃烧时所产生火焰，是因为燃料受热时从燃料中分离出来的气体状挥发物而发生的。所以燃料火焰的大小，与燃料受热时所分离出来的气体挥发物的数量有关，也与挥发物和空气混合的情况有关。燃料的挥发物越多，燃烧时越能发出大的火焰；但是，挥发物越是与空气混合得好，火焰则越短。当燃烧木材和混煤时，通常会产生大的拉长火焰。将煤粒送入流化床内迅速受到高温物料及烟气的加热。首先是水分的蒸发，接着是煤中挥发分的析出与燃烧后是焦碳的燃烧。

在不同的燃烧工况，焦炭燃烧可在外表面或内孔孔壁发生。燃烧工况由燃烧室的工作条件和焦炭特性所决定，具体可分为三种类型。b5E2RGbCAP

1、动力燃烧：

在动力燃烧中，化学反应速度率远低于扩散速度率。无孔大颗粒焦碳在900度左右燃烧以及多孔大颗粒焦碳在600度以下燃烧可能属于该工况。对于细颗粒多孔焦碳，如果传质速率很高，可能在800度范围内燃烧才属于动力燃烧。对于多孔焦碳，氧扩散到整个焦碳颗粒使燃烧在整个焦碳内均匀进行，因此随着燃烧的进行，焦碳密度降低而直径不变，氧浓度在焦碳颗粒内是均匀的，动力燃烧主要发生在以下情况：p1EanqFDPw

<1）、循环流化床锅炉启动过程，此时温度低，化学反应速度也低。

<2）、细颗粒燃烧，此时扩散阻力很小。

2、过渡燃烧

在过渡燃烧中，反应速度与内部扩散速率相当，在此工况下，氧在焦碳中的透入深度有限，接近外表面处的小孔消耗掉大部分氧。在这种燃烧工况常见于鼓泡流化床和循环流化床某些区域中的中等粒度焦碳。此时微孔传质速率和化学反应速率相当。DXDiTa9E3d

3、扩散燃烧

在扩散燃烧中，传质速率远低于化学反应速率。由于化学反应速率很高，传质速率相对较慢的有限氧分在刚到达焦碳表面就被化学反应所消耗。这种工况常见于大颗粒度焦碳，因为此时传质速率比化学反应速率低。RTCrpUDGiT

我国的循环流化床锅炉和鼓泡流化床所使用燃煤的粒径大部分为0-10ｍｍ，在相同的床料颗粒、床温和氧浓度下，循环流化床的气固传输速率比鼓泡流化床要高得多。随着燃烧的进行焦碳粒度缩小气固传输速率增加，燃烧工况也从扩散燃烧移到过渡燃烧，最后到动力燃烧。5PCzVD7HxA

在循环流化床燃烧装置中，焦碳在挥发物从燃料中分离出来至一定程度后再开始燃烧，所以焦碳的起燃点在离燃烧室前部有若干距离的地方。在实际的炉内燃烧过程中，不仅可燃混合物是流动的，而且燃烧室内的温度和反应物的浓度也是随着时间而改变的。并且在燃烧室内，各处的温度和浓度、速度也不相同，即在时间和空间上有温度和浓度、速度的变化。因此，炉内燃烧过程是一个非常复杂物理、化学过程。在了解炉内燃烧过程时，必须同时要了解：A、反映物<燃料和空气）与燃烧产物<烟气）的扩散过程；B、在高温烟气和低温反应物以及和周围受热面的热量交换过程； C、流动过程中传热、工质的影响。jLBHrnAILg

Sección circular de la caldera de lecho fluidizado mecanismo de combustión y las condiciones La combustión es el oxígeno del aire y el combustible p uede ser flogisto, en un lugar determinado bajo cierta temperatura y la liberación de calor, junto con una combinación química muy rápida del proceso. El humo producido al quemar, y la evolución de la combustión de combustible de un calor considerable es fuerte calentamiento de los productos de la combustión, la temperatura de los gases de combustión de 1000 ° y 1000. Combustión rápida, y sólo en esta alta temperatura es

posible, con el fin de alimentar el fuego, debe ser un calor de alta temperatura de una línea de combustible pre-calentamiento, cuando el combustible se incendió, las condiciones de combustión sean adecuados en el caso de la auto-sostenido. Llama producida por la quema de combustible, el combustible para calefacción porque el combustible sep arado de los volátiles gaseosos ocurrido. Por lo tanto, el tama?o de la llama del combustible, cuando se calientan con gas combustible separados cantidad de sustancias volátiles, pero también con una mezcla de aire y los volátiles relacionados con la situación. La mayor volatilidad del combustible, la quema de más energía y una gran llama, sin embargo, la mezcla más volátil y con el aire, la llama es más corto. Cuando se quema la madera y las mezclas de carbón, por lo general produce una llama alargada gran de. Dentro de las partículas de carbón en el material de lecho fluidizado y la temperatura de los gases de combustión por calentamiento rápido. La primera es la evaporación del agua, seguido por la precipitación del carbón y el coque volátiles de la combustión es la quema. En las condiciones de combustión diferentes, la combustión del coque puede ser la superficie exterior de la pared o se

produce perforación. Condiciones de combustión y las condiciones de trabajo por las características de combustión de coque de la decisión, el específico se puede dividir en tres tipos. Uno, el poder grabar: Combustión en el poder, la velocidad de reacción química era mucho menor que la tasa de velocidad de difusión. No hay partículas de coque gran agujero quema a 900 grad os, y las partículas grandes de la quema de coque poroso a 600 grados bajo puede pertenecer a las condiciones de trabajo. De grano fino de coque poroso, si la tasa de transferencia de masa es alto, se pueden quemar de 800 grados que caen dentro de la dinámica de la combustión. Para el coque poroso, difusión de oxígeno en las partículas de coque en la combustión del coque en uniformes para todo, así que a medida que avanza la quema, el coque para reducir el diámetro de la misma densidad, concentración de oxígeno es uniforme dentro de las partículas de coque, y el poder la combustión se produce principalmente en las siguientes situaciones:

(1>, que circulan proceso de arranque de la caldera de lecho fluidizado, la temperatura es baja, la velocidad de

reacción química es también baja.

(2>, la combustión de partículas finas, resistencia a la difusión es peque?o en este momento. 2, la transición de la combustión Durante la combustión de transición, la velocidad de reacción y velocidad de difusión interna y no, en esta condición, el oxígeno del coque en la profundidad de penetración limitada, los agujeros cerca de la superficie externa de la mayoría del oxígeno consumido. En esta condición, la combustión es común en un lecho fluidificado burbujeante y de lecho fluidizado circulante en algunas zonas de grano medio de coque. En este punto, la tasa de transferencia de masa y micro-químicos de velocidad de reacción bastante. 3, la difusión de la combustión En la combustión de difusión, la tasa de transferencia de masa es mucho menor que la velocidad de reacción química. A medida que la velocidad de reacción química es alta, la tasa relativamente baja de oxígeno de transferencia de masa limitada de la coca sólo para llegar a la superficie fue consumido por las reacciones q uímicas. Esta condición es común en coque granular grande, porque esta vez la tasa de

transferencia de masa inferior a la velocidad de reacción química.

Burbujas de China fluidizado circulante y calderas de lecho de carbón de lecho fluidizado tama?o de las partículas utilizadas en la mayoría de los 0-10mm, las partículas materiales en la misma cama, la temperatura de la cama y la concentración de oxígeno, el lecho fluidizado circulante gas-sólido tasa de transferencia de de lecho fluidizado burbujeante es m ucho mayor. Con la quema de la reducción de tama?o de las partículas de coque de transporte de gas aumenta la velocidad, las condiciones de combustión para mover la transición de la combustión de la combustión de difusión, y, finalmente, a la combustión de energía. En la unidad de circulación combustión en lecho fluidizado, el coque en los volátiles aislados del combustible hasta cierto punto y luego comenzó a arder, por lo que el coque de la quema de la cámara de combustión a partir de una cierta distancia de la parte delantera del lugar. En el proceso de combustión en sí, no sólo es el flujo de la mezcla de combustible y la temperatura de cámara de combustión y la concentración de reactivo está cambiando con el tiempo. Y en la cámara de combustión, la temp eratura

y la concentración a lo largo de la velocidad no es lo mismo, es decir, en tiempo y espacio de la temperatura y la concentración, la velocidad del cambio. Por lo tanto, el proceso de combustión es un proceso muy complejo física y química. En la comprensión del proceso de combustión, se debe entender: A, lo que refleja el material (combustible y aire> y productos de la combustión (humos> proceso de difusión, B, a alta temperatura y baja temperatura de gas de combustión y de los reactivos y el calor a lrededor de la superficie de calentamiento proceso de cambio。C, el proceso de flujo de calor, el impacto del fluido de trabajoxHAQX74J0X

第二节炉膛

内容提要：

一燃烧份额的分布

二炉膛的主体结构

三炉膛内的开孔

§1、燃烧粉额的分布

循环流化床锅炉中的燃烧粉额分布是锅炉设计中的最重要参数之一，它直接影响到受热面的布置、循环物料入口及一二次风的配比。LDAYtRyKfE

国内一些循环流化床锅炉投入运行后，发现带不上负荷，要提高负荷时密相区就超温，这实际上是由于密相区燃烧粉额实际值比设计值偏大而造成的，此时设计的受热面或循环物料的冷却作用不足而使床温在额定负荷时偏高。Zzz6ZB2Ltk

在循环流化床锅炉密相区中，为防止受热面的磨损，在四周均敷设耐火材料，燃料在密相区的放热一般采用循环物料来吸收，但如果燃料在密相区放热过大，或者分离器效率变差，循环物料量偏少，则会发生超温，所以密相区内燃烧份额的确定就显得特别重要。dvzfvkwMI1

在密相区内的燃烧份额与燃料粒径、流化风速、一二次风率、床层温度等有很大的关系。研究表明，当粒径一定时，风速增加，颗粒被吹起进入稀相区的份额增加，密相区的燃烧份额下降。当粒径增大时，停留在密相区的颗粒量会增大，密相区的燃烧份额增大。当锅炉份额增加时，密相区的燃烧份额下降，这是由于为了维持密相区的床层温度，在低负荷时必须增加密相区的燃烧份额，而在高负荷时为了防止床层超温，必须降低密相区的燃烧份额。rqyn14ZNXI

在循环流化床锅炉设计中，常常用到调节一、二次风配比来调节密相区的燃烧份额。在循环流化床锅炉中，二次风一般在稀相区给入，所以二次风不可能参与密相区的燃烧，此时一次风的比例就是密相区的燃烧份额的最大值<当然此时的过量空气系数不应过大）。有时为了控制密相区的燃烧份额，就采用降低一次风率的方法来达到。EmxvxOtOco

§2、炉膛的主体结构

1、炉膛形状

循环流化床炉膛与其他形式的锅炉有明显差别。目前主要有方型<长方形和正方形），圆形和下圆上方型炉膛结构。SixE2yXPq5立式方型炉膛是最常见的炉膛结构，其横截面形状通常为矩形，这种布置的特点在于可以方便地在炉膛中布置水冷壁受热面，另外制造工艺简单，在大型锅炉中普遍采用。6ewMyirQFL

2、炉膛的典型尺寸

炉膛的尺寸包括炉膛的长、宽、高以及截面收缩状况。

炉膛的横截面面积根据选定的截面热负荷或流化风速进行确定。循环流化床锅炉的截面热负荷通常为3~5MW/㎡，相应的流化速度为5~8m/s。kavU42VRUs

当锅炉横截面积确定后，炉膛的截面形状可以有多种不同形式，除了早期的循环流化床锅炉外，目前总是采用矩形截面，四周为水冷壁，其长宽比的确定主要应考虑下述因素：①炉膛内受热面的布置、尾部受热面的布置、分离器的布置等的相互协调；②二次风在炉膛内应可以足够穿透；③固体颗粒<包括燃料、石灰石和循环灰）的供给以及在横向的扩散。在设计时必须注意：炉膛过深会使

二次风在炉内穿透能力变弱，挥发分在炉膛内的扩散不均匀。故炉膛的深度一般不宜过大，以保证二次风的穿透深度。y6v3ALoS89循环流化床锅炉炉膛高度是循环流化床设计的一个关键。炉膛越高，则锅炉的钢架就越高，因此锅炉的造价也会提高。高度的确定应综合考虑以下几个方面的要求：①保证燃料的完全燃烧，对分离器不能捕集的细颗粒在炉膛内一次通过时能够燃尽；②炉膛高度应能布置全部或大部分蒸发受热面；③炉膛高度应保证足够高的返料料腿高度，使料腿有足够的静压头，保证循环流化床锅炉正常的物料循环流动；④炉膛高度应保证脱硫所需要短气体停留时间；⑤炉膛高度应和循环流化床锅炉的尾部烟道或对流段所需要高度相一致；⑥锅炉采用自然循环时，炉膛高度应保证锅炉在设计压力下有足够的水循环动力。M2ub6vSTnP

在具体设计时，一般可根据循环流化床锅炉的炉膛高度确定一个数值，布置受热面是否足够，然后考虑分离器的切割直径，再根据上述的要求考虑固体颗粒的燃尽，和其他的要求条件，使之满足上述要求即可。作为一般考虑，细颗粒的燃尽时间大约需要3～５s,若流化速度为5m/s,则燃烧室高度应不低于15～25 m。0YujCfmUCw

Sección del horno

Resumen:

Una parte de la distribución de la combustión

Dos estructura principal del horno

Tres aberturas en el horno

§ 1, la distribución de la cantidad de polvo ardiente Circulación de la caldera de combustión de lecho fluidizado en el dise?o de la caldera es la distribución de la cantidad de polvo en uno de los parámetros más importantes, que afectan directamente a la distribución de la superficie de calefacción, los materiales reciclables y un ratio de entrada de aire secundario.

Algunos internos que circulan caldera de lecho fluidizado en operación, se encontró que con o sin carga, para mejorar la carga de la temperatura de fase ultra-densa zona, que en realidad se debe a la cantidad de fase densa de polvo ardiente zona que el valor real que resulte del valor de dise?o es demasiado grande, En este punto, el dise?o de la superficie de calentamiento, o el efecto de enfriamiento de la escasez de materiales reciclables en la temperatura de

la cama por la alta carga nominal.

En la fase densa circulación de la zona fluidizado caldera de lecho, la superficie de calefacción para evitar el desgaste, se establecen en el calor del combustible alrededor de material refractario, en la región de fase densa, por lo general el uso de materiales reciclables para absorber, pero sobre si el calor del combustible en la

región de fase densa grande, o el deterioro de la

eficiencia de separación, materiales reciclables menos de

lo normal, exceso de temperatura se produce, por lo que la zona de combustión fase densa para determinar la

participación es muy importante.

En la región de fase densa y el tama?o de combustión de acción, la velocidad del flujo, una relación de aire

secundario, la temperatura de la cama, etc tienen una gran relación. La investigación muestra que cuando un cierto tama?o, la velocidad del viento aumenta, las partículas se han apagado en la región de fase diluida mayor acción, fase densa región de la disminución de cuota de combustión. Cuando el tama?o de las partículas aume nta, siendo en la región de fase densa, aumentará la cantidad de partículas, la quema de fase densa aumentar la cuota de la región. Cuando aumenta la proporción de la caldera, la región de fase densa de la disminución de cuota de combustión, lo que es debido a la densa zona para mantener la temperatura del lecho se debe aumentar en la zona de compartir la carga baja de combustión denso, y en la alta carga de la cama para evitar que caliente, fase densa región debe reducir la participación de la quema.

En el dise?o de circulación de caldera de lecho fluidizado, de uso frecuente en la regulación de una relación de aire secundario para ajustar la proporción de la combustión de

la región de fase densa. En la caldera de lecho fluidizado circulante, el aire secundario se encuentra generalmente en la región de fase diluida para entrar, por lo que el viento no puede estar involucrado en fase densa zona de combustión

secundaria, la proporción de aire primario es una zona densa de la cuota máxima de combustión (por sup uesto proporción de exceso de aire en este momento no debe ser demasiado grande>. A veces, a fin de controlar la quema de la cuota de la región fase densa, sobre el uso de métodos para reducir la tasa de aire primario de lograr.

§ 2, la estructura principa l del horno

1, la cámara de forma

Circulando horno caldera de lecho fluidizado y otras formas de diferencias significativas. Actualmente hay cuadrados (rectangulares y cuadradas>, vueltas y vueltas la parte superior del siguiente tipo de estructura del horno.

Cámara vertical horno cuadrados es la estructura más común, su forma es generalmente de sección rectangular, las características de este sistema es que puede ser fácilmente organizados en la superficie del agua caldera de

calefacción de la pared, el proceso de fabricación de otros es simple, ampliamente utilizados en calderas de gran

tama?o.

2, el tama?o típico de los hornos

Las dimensiones de la cámara del horno incluyendo la longitud, anchura, altura y la contracción de la sección

transversal.

La secc ión transversal del horno de acuerdo a la sección seleccionada de la carga de calor o el flujo de la

velocidad del viento para determinar. Sección transversal

de la caldera CFB carga de calor es generalmente de 3 ~ 5 MW / m, el caudal correspondiente de 5 ~ 8 m / s.

Cuando la caldera de la sección transversal determinada

área, de sección transversal de la cámara puede tener muchas formas diferentes, además de la circulación de la caldera de lecho fluidizado anterior, el presente es

siempre de sección rectan gular, rodeado por un muro de agua, la relación de aspecto se debe considerar para determinar

las principales los siguientes factores: horno ①

superficie de calentamiento de la disposición, el dise?o de la superficie de calentamiento posterior, tales como la coordinación separador de dise?o, aire ② secundaria en el horno debe ser suficiente para penetrar。③partículas

sólidas (incluido el combustible, la caliza y el reciclaje de cenizas > la oferta y la extensión horizontal. En el

dise?o debe prestar atención a: el horno se la penetración muy profunda de aire secundario en el horno se extendió

débil y volátil de manera desigual en el horno. Por lo

tanto, la profundidad general del horno no debe ser demasiado grande para asegurar que la profundidad de penetra ción del aire secundario.

CFB caldera de lecho fluidizado circulante altura del horno es una clave del dise?o. Cuanto mayor sea el horno, la caldera de acero, el más alto, por lo que el coste de la caldera se incrementará. Se debe considerar para determina r la altura de los siguientes requisitos: ① para asegurar la combustión completa del combustible, no puede capturar la separación de partículas finas en un horno para quemar a través del tiempo, la altura ② horno debe ser arreglado todos o la mayoría de la evaporación calentamiento de la superficie, altura ③ horno debe ser suficiente para asegurar que la alimentación de material de nuevo la altura de la pierna para que el material tiene suficiente presión hidrostática piernas, caldera de lecho fluidizado

ci rculante para asegurar la normal circulación de los materiales, la altura ④ horno debe asegurarse de que la desulfuración de gases de corta estancia requerido tiempo, la altura ⑤ horno debe ser el final de la caldera de lecho fluidizado circulante y en la sección de convección o de combustión requiere un alto grado de uniform e。⑥ caldera

de circulación natural, la altura del horno de la caldera debe asegurar que haya suficiente presión en el dise?o de

la central de ciclo del agua.

En el dise?o específico, e n general, sobre la base de la caldera de lecho fluidizado circulante altura del horno

para determinar el valor, la adecuación del acuerdo de calentamiento de la superficie, y luego considerar diámetro de corte de la separación, y luego les pide que consid eren las partículas sólidas por encima de la quemadura, y otros requisitos condiciones, con el fin de cumplir con los requisitos anteriores puede ser. Como consideración general, las partículas finas de la quemadura toma alrededor de 3 ~

5 a?os, si la velo cidad del flujo de 5 m / s, la altura de

la cámara de combustión no debe ser inferior a 15 ~ 25

m.eUts8ZQVRd

３、炉膛下部区域的设计

在循环流化床锅炉中，燃烧所需要的空气分成一、二次风分级送入。一次风通过布风板送入炉膛，作为流化介质并提供密相区燃烧所需要的空气。二次风通常分两层或三层在一定高度送入炉膛，提供完全燃烧所需要的空气。在二次风口以下的床层，如果截面积保持与上部区域相同，则流化风速会下降，特别是在低负荷时会产生床层流化不良<甚至不能流化）等现象，所以流化床锅炉的二次风口以下区域总是采用较小的横截面积，并采取向上渐扩的结构。sQsAEJkW5T

在设计时截面收缩可以采用两种不同的方法：第一种是下部区域采用比较小的截面，在二次风口送入位置采用渐扩的锥形扩口，扩口的角度小于45°；第二种方法是在炉膛布风板上就呈锥形扩

口，这有助于在布风板附近提高流化风速，以减少床内分层和大颗粒沉底的可能性。GMsIasNXkA

作为一般的考虑，可以使床层下部和上部的流化风速相等，并且使床层下部密相区在低负荷下仍能保持稳定的流化。TIrRGchYzg

4、二次风位置及其布置

在循环流化床锅炉中采用二次风后，一般就将床层人为地分成两个区域，下部的密相区和上部的稀相区，二次风口的位置也就决定了密相区的高度。密相区的作用是使燃料部分燃烧及气化和裂解，同时也作为储热装置，这一区域体积较大的话，就有利于煤的完全裂解和增加变负荷下床内的稳定性。目前一般都采用较低的密相区以降低能耗，二次风口位置一般离布风板1.5～3m左右。二次风可以单层送入，也可以多层送入，送入口应在炉膛扩口处，以保证上部的燃烧份额。7EqZcWLZNX

综合考虑二次风的阻力及炉内的混合状况，在设计时可以选择二次风速度为30～50m/s，具体的数值应综合考虑炉膛宽度、深度及二次风射流的穿透深度确定。lzq7IGf02E

5、炉膛出口

循环流化床锅炉炉膛出口对炉膛内气固两相的流体动力特性有很大的影响。采用特殊的炉膛出口结构，使炉膛顶部形成气垫，床内固体颗粒的内循环增加，则炉膛内固体颗粒浓度会呈倒C形分布。所以循环流化床锅炉的出口应以采用具有气垫的直角转弯出口为最佳，或采用直角转弯型式的出口，以增加转弯对固体颗粒的分离，从而增加床内固体颗粒的浓度，增加颗粒在床内的停留时间。zvpgeqJ1hk

§3、炉膛内的开孔

在循环流化床锅炉的炉膛中，除了一、二次风口外，还需要设置给煤口、脱硫剂进口、循环物料进口、排渣口、炉膛出口、各种观察孔、人孔、测试孔等。这些开孔除了能够送入锅炉燃烧需要的燃料、空气、脱硫剂、循环物料外，还要排出灰渣、烟气以及设置必要的温度、压力测点，以维持锅炉安全经济运行。炉膛内各种开孔的数量、大小和位置应该适当，尽量减少对水冷壁的破坏，使炉膛保持严密不漏风。NrpoJac3v1

1、给煤口

燃料通过给煤口进入循环流化床内。给煤口压力应高于炉膛压力以防止高温烟气从炉内通过给煤口反吹，通常将给煤口和上部的给料装置采用密封风进行密封。给煤点的位置一般布置在敷设有耐火材料的炉膛下部还原区，并且尽可能地远离二次风入口点，从而

使煤中的细颗粒在被高速气流夹带前有尽可能长的停留时间。在有些循环流化床锅炉中，煤首先被送入返料装置，在进人炉膛前先进行预热，这种给煤方式对于高水分和强粘结性的燃料比较适合。1nowfTG4KI

由于循环流化床内的横向混合比鼓泡流化床强烈的多，所以其给煤点的数量比鼓泡流化床锅炉要少，一般认为一个给煤点可以带35～130t／h负荷。如果燃料的挥发分含量高，反应活性高，则可以取低值，反之取高值。fjnFLDa5Zo

2．石灰石给料口

由于石灰石脱硫时的反应速率比煤燃烧速率低得多，而且石灰石结料量少，粒度又较小，所以其给料点的位置及数量不象给煤点那么关键，石灰石可以采用单独给料机或气力输送装置单独送入床内，也可以将其送入循环物料口或给煤口给入。目前国内中小容量的循环流化床锅炉普遍采用气力输送装置在给煤点附近将石灰石送入，大型锅炉将采用单独的石灰石给料装置。tfnNhnE6e5 3．排渣口

循环流化床锅炉的排渣口设置在的床的底部，通过排渣管排出床层最底部的大渣。通过大渣的排放，可以维持床内固体颗粒存料量以及维持颗粒尺寸，不使过大的颗粒聚集于床层底部，因流化不好而影响循环流化床锅炉的流化不好安全运行。HbmVN777sL 排渣管布置在床层的最低点，一般可采用两种布置方式：一种是布置在布风板上，即去掉一定数量的风帽，代之以排渣管，排渣管的尺寸应足够大以使大颗粒物料能顺利地通过排渣管排出；第二种方式是将排渣管布置于炉壁靠近布风板处，这样就不需要在布风板上开孔布置排渣管，但在床面较大时，这种形式就比较难布置。目前多数采用第一种布置方式，并特别注意排渣管周围的风帽开孔适当加大，以使布风均匀。V7l4jRB8Hs

排渣口的个数视燃料颗粒尺寸而定。当燃料颗粒尺寸较小，且比较均匀时，可采用较少的排渣口，因此此时沉底的大颗粒较少或近乎等于零，此时排渣口的个数可以等于给煤点数；但如果燃用的燃料颗粒尺寸较大，此时应增加排渣口，并在布风板截面上均匀布置，使可能沉底的大颗粒能及时从床层中排出。83lcPA59W9经排渣口排出的颗粒温度较高，一般在其后面接灰渣冷却器以回收一部分热量和减轻热污染。也有一些循环流化床锅炉为了保证循环物料量采用分级(选择性>排渣装置将粗颗粒从床内排掉，将细颗粒送回床内参与循环。其工作原理为：当固体灰渣经过垂直管落下时，空气以一定速度由侧面进入，空气夹带细颗粒返回床层，粗

颗粒克服上行的空气阻力通过垂直管排出。可以通过改变空气流速度来改变送回床内的颗粒尺寸。mZkklkzaaP

4．循环物料进口

为了增加未燃烬碳和未反应脱硫剂在炉内的停留时间，返料口一般布置在二次风口以下的密相区内，在这一区域的固体颗粒浓度比较高，设计时必须考虑返料系统与炉膛循环物料入口点处的压力平衡关系。循环物料进口的数量对炉内颗粒横向分布有重要影响，通常一个回料器有一个回料口。为加强回料的均匀性，防止密集回料可能带来的磨损以及局部床温偏低问题，可以采用双腿回料器，以增加循环物料进口。AVktR43bpw

5．观察孔、炉门、测试孔等

循环流化床锅炉中的观察孔、炉门、测试孔等可根据需要而设定。但应该提出的是，由于在循环流化床锅炉中炉膛采用膜式水冷壁结构，设置这些开孔时必须穿过水冷壁，存在一个水冷壁让管的问题，在让管时必须注意向炉膛外让管，而不能在炉膛内有任何突出的受热面，否则会引起严重的磨损问题。ORjBnOwcEd

以上所有孔口处，都可能存在突出的磨损问题，应采用措施，对这些区域进行特殊防磨处理。

3, de l a región inferior del dise?o del horno

En la caldera de lecho fluidizado circulante, el aire de combustión en un necesario, clasificados en el aire secundario. De aire primario en el horno a través de la placa de distribución de aire, ya que el medio fluid o y denso-fase región para proporcionar el aire de combustión necesario. El aire secundario se divide generalmente en dos o tres a una cierta altura en el horno, para proporcionar

el aire de combustión que requiere. Después de la segunda tienda en la cama, si el área de sección transversal siguen siendo los mismos con la zona superior, el flujo de la

velocidad del viento disminuye, sobre todo en la cama de carga fluidizado baja tendrá una mala (o flujo> y así sucesivamente, de modo que el flujo de caldera secundaria cama de aire utiliza la siguiente área es siempre menor

área de sección transversal, y ampliar gradualmente a tomar la estructura.

Sección transversal en el dise?o de la contracción se puede utilizar de dos maneras diferentes: el primero es el uso de la zona baja es relativamente peque?a sección transversal,

la segunda tienda en el lugar de la utilización de ampliar progresivamente en una cónica quema, quema el ángulo es inferior a 45 °。El segundo método consiste en el panel

del horno de distribu ción de aire en la combustión en forma de cono, que ayuda a mejorar la placa de distribución de

aire cerca de la velocidad de flujo para reducir la estratificación de la cama y la posibilidad de que las

partículas grandes se hunden hasta el fondo.

Como con sideración general, se puede hacer la cama inferior y superior de caudal de la velocidad del viento son iguales, y la parte inferior de la región cama densa con poca carga

aún puede mantener un flujo estable.

4, ubicación y disposición de aire secundario

En la caldera de lecho fluidizado circulante usando aire secundario, la cama por lo general artificialmente dividida en dos zonas, la parte inferior de la región de fase densa y la región de diluir superior, la segunda salida determinará la ubicación de la fase densa región de altura. Densa zona es el papel de la combustión parcial del combustible y la gasificación y pirólisis, así como una unidad de almacenamiento térmico, la región más grande, entonces, será propicio para la pirólisis completa del

carbón y aumentar la estabilidad de la plataforma de carga variable. Generalmente presentes en una región inferior de fase densa para reducir el consumo de energía, la ubicación general de la segunda salida de la placa de distribución de aire es de aproximadamente 1,5 ~ 3m. Capa en el aire secundario también puede ser alimentado en varias capas, la entrada debe ser enviada a la boca del horno para ampliar a fin de asegurar la parte superior de la cuota de la combustión.

Teniendo en cuenta la resistencia del aire secundario y condiciones del horno de mezcla en la velocidad del viento de dise?o pueden ser seleccionados para la segunda 30 ~ 50 m / s, los valores específicos deben tenerse en cuenta la