15. Fragmentation functions in e + e annihilation 1 15. FRAGMENTATION FUNCTIONS IN e + e

15.Fragmentation functions in e+e?annihilation1 15.FRAGMENTATION FUNCTIONS

IN e+e?ANNIHILATION

Written September2001by O.Biebel(Max-Planck-Institut f¨u r Physik,Munich, Germany),P.Nason(INFN,Sez.di Milano,Milan,Italy),and B.R.Webber(Cavendish Laboratory,Cambridge,UK).An extended version of this review can be found in Ref.1 15.1.Introduction

Fragmentation functions are dimensionless functions that describe the?nal-state single-particle energy distributions in hard scattering processes.The total e+e?fragmentation

√

function for hadrons of type h in annihilation at c.m.energy

dσ

σtot

s≤1is the scaled hadron energy(in practice,the approximation

√

x=x p=2p h/

u;d;

C i(s;z,αS)

D h i(x/z,s).(15.3)

z

where D h i are the parton fragmentation functions.At lowest order inαS the coe?cient function C g for gluons is zero,while for quarks C i=g i(s)δ(1?z)where g i(s)is the appropriate electroweak coupling.In particular,g i(s)is proportional to the charge-squared of parton i at s M2Z,when weak e?ects can be neglected.In higher orders the coe?cient functions and parton fragmentation functions are factorization-scheme dependent.

Parton fragmentation functions are analogous to the parton distributions in deep inelastic scattering(see sections on QCD and Stucture Functions(9and14of this Review). In both cases,the simplest parton-model approach would predict a scale-independent x distribution.Furthermore we obtain similar violations of this scaling behaviour when QCD corrections are taken into account.

215.Fragmentation functions in e+e?annihilation

15.2.Scaling violation

The evolution of the parton fragmentation function D i(x,t)with increasing scale t=s, like that of the parton distribution function f i(x,t)with t=s(see Sec.38of this Review), is governed by the DGLAP equation[2]

t ?

z

αS

2π

P(1)

ji

(z)+···(15.5)

where the lowest-order functions P(0)

ji (z)are the same as those in deep inelastic scattering

but the higher-order terms[4]1are di?erent.The e?ect of evolution is,however,the same in both cases:as the scale increases,one observes a scaling violation in which the x distribution is shifted towards lower values.This can be seen from Fig.15.1.

15.Fragmentation functions in e +e ?annihilation 3

x

1/σt o t d σ/d x × c (√s )

10

1010101010

1010

1010101010√s [GeV ]

1/σt o t d σ/d x

Figure 15.1:The e +e ?fragmentation function for all charged particles is shown [6,7,8,9](a)for di?erent c.m.energies,

√s .For the purpose of plotting (a),the distributions were scaled by c (√

s =12GeV)to i =12(

√

4

15.Fragmentation functions in e +e ?annihilation

The coe?cient functions C i in Eq.(15.3)and the splitting functions P ji contain singularities at z =0and 1,which have important e?ects on fragmentation at small and large values of x ,respectively.For details see e.g.,Ref.1.

Quantitative results of studies of scaling violation in e +e ?fragmentation are reported in Refs.10,12.The values of αS obtained are consistent with the world average (see section on QCD in Sec.9of this Review ).

15.3.Longitudinal Fragmentation

F T ,L (x )

x

F A (x )

Figure 15.2:Transverse (F T ),longitudinal (F L ),and asymmetric (F A )fragmen-tation functions are shown [8,11,13].Data points with relative errors greater than 100%are omitted.

In the process e +e ?→V →hX ,the joint distribution in the energy fraction x and the angle θbetween the observed hadron h and the incoming electron beam has the general form

1dx d cos θ=34

sin 2θF L (x )+

3

15.Fragmentation functions in e+e?annihilation5

where F T,F L and F A are respectively the transverse,longitudinal and asymmetric

√fragmentation functions.All these functions also depend on the c.m.energy

s/2approaches hadronic scales mρ,power suppressed e?ects can no longer be neglected,and the fragmentation function formalism no longer

accounts correctly for the separation of F T,F L,and F A.In Fig.15.2,F T,F L,and F A √

measured at

q pair may be created from the vacuum.Thus the string breaks up repeatedly into colour singlet systems as long as the invariant mass of the string pieces exceeds the on-shell mass of a hadron.The q

6

15.Fragmentation functions in e +e ?annihilation

x

1/σt o t d σ/d x × c (f l a v o u r )

10

7

101010

10Figure 15.3:Comparison of the charged-particle and the ?avour-dependent e +e ?

fragmentation functions obtained at

√

z

(1?z )a exp

?

bm 2h,⊥

15.Fragmentation functions in e+e?annihilation7 15.5.2.Cluster fragmentation:Assuming a local compensation of colour based on the pre-con?nement property of perturbative QCD[22],the remaining gluons at the end of the parton shower evolution are split non-perturbatively into quark-antiquark pairs. Colour singlet clusters of typical mass of a couple of GeV are then formed from quark and antiquark of colour-connected splittings.These clusters decay directly into two hadrons unless they are either too heavy(relative to an adjustable parameter CLMAX,default value 3.35GeV),when they decay into two clusters,or too light,in which case a cluster decays into a single hadron,requiring a small rearrangement of energy and momentum with neighbouring clusters.The decay of a cluster into two hadrons is assumed to be isotropic in the rest frame of the cluster except if a perturbative-formed quark is involved.A decay channel is chosen based on the phase-space probability,the density of states,and the spin degeneracy of the hadrons.Cluster fragmentation has a compact description with few parameters,due to the phase-space dominance in the hadron formation.

15.6.Experimental studies

A great wealth of measurements of e+e?fragmentation into identi?ed particles exists.

A collection of references to?nd data on the fragmentation into identi?ed particles is given for Table39.1.As representatives of all the data,Fig.15.4shows fragmentation functions as the scaled momentum spectra of charged particles at several c.m.energies. Heavy?avour particles are dealt with separately in Sec.15.7.

The measured fragmentation functions are solutions to the DGLAP equation(15.4) but need to be parametrized at some initial scale t0(usually2GeV2for light quarks and gluons).A general parametrization is[24]

D p→h(x,t0)=Nxα(1?x)β

1+

γ

s≈5–200GeV.

15.7.Heavy quark fragmentation

It was recognized very early[26]that a heavy?avoured meson should retain a large fraction of the momentum of the primordial heavy quark,and therefore its fragmentation function should be much harder than that of a light hadron.In the limit of a very heavy quark,one expects the fragmentation function for a heavy quark to go into any heavy hadron to be peaked near1.

When the heavy quark is produced at a momentum much larger than its mass, one expects important perturbative e?ects,enhanced by powers of the logarithm of the transverse momentum over the heavy quark mass,to intervene and modify the shape of the fragmentation function.In leading logarithmic order(i.e.,including all powers ofαS log m Q/p T)the total(i.e.,summed over all hadron types)perturbative

8

15.Fragmentation functions in e +e ?annihilation

0.010.030.10.3

10301003001/σh a d d σ/d x

1/σh a d d σ/d x

1/σh a d d σ/d x

0.010.030.1

0.310

300.01

0.03

0.1

0.310

30x p = p /p beam

Figure 15.4:Scaled momentum spectra of (a)π±,(b)K ±,and (c)p/s =10,

29,and 91GeV are shown [7,23].

15.Fragmentation functions in e+e?annihilation9 fragmentation function is simply obtained by solving the leading evolution equation for fragmentation functions,Eq.(15.4),with the initial condition at a scaleμ2=m2Q given by D Q(z,m2Q)=δ(1?z)and D i(z,m2Q)=0for i=Q(the notation D i(z)stands for the probability to produce a heavy quark Q from parton i with a fraction z of the parton momentum).

Several extensions of the leading logarithmic result have appeared in the literature. Next-to-leading-log(NLL)order results for the perturbative heavy quark fragmentation function have been obtained in Ref.27.At large z,phase space for gluon radiation is suppressed.This exposes large perturbative corrections due to the incomplete cancellation of real gluon radiation and virtual gluon exchange(Sudakov e?ects),which should be resummed in order to get accurate results.A leading-log(LL)resummation formula has been obtained in Refs.27,28.Next-to-leading-log resummation has been performed in Ref.29.Fixed-order calculations of the fragmentation function at orderα2S in e+e?annihilation have appeared in Ref.30.This result does not include terms of order (αS log s/m2)k andαS(αS log s/m2)k,but it does include correctly all terms up to the orderα2S,including terms without any logarithmic enhancements.

Inclusion of non-perturbative e?ects in the calculation of the heavy quark fragmentation function is done in practice by convolving the perturbative result with a phenomenological non-perturbative form.Among the most popular parametrizations we have the following:

Peterson et al.[3]:D np(z)∝1

z

?

z

+

(2?z) C

z

? C

1015.Fragmentation functions in e+e?annihilation The bulk of the available fragmentation function data on charmed mesons(excluding J/ψ(1S))is from measurements in e+e?annihilation at

√

s=10GeV cannot be compared directly with spectra at higher c.m.energies,and must be appropriately evolved.Tuning of(15.9)in the JETSET7.4Monte Carlo generator[17]using the parameter set of Ref.20and including radiative corrections to describe the combined CLEO and ARGUS D0and D?+data gives c=0.043±0.004;this is indicated in the solid curves.2

Experimental studies of the fragmentation function for b quarks,shown in Fig.15.5(b), have been performed at LEP and SLD[36,41,42].Commonly used methods identify the B meson through its semileptonic decay or based upon tracks emerging from the B secondary vertex.The most recent studies[42]?t the B spectrum using a Monte Carlo shower model supplemented with non-perturbative fragmentation functions yielding consistent results.

The experiments measure primarily the spectrum of B mesons.This de?nes a fragmentation function which includes the e?ect of the decay of higher mass excitations, like the B?and B??.In the literature there is sometimes ambiguity in what is de?ned to be the bottom fragmentation function.Instead of using what is directly measured(i.e., the B meson spectrum)corrections are applied to account for B?or B??production in some cases.For a more detailed discussion see Ref.1.

Besides degrading the fragmentation function by gluon radiation,QCD evolution can also generate soft heavy quarks,increasing in the small x region as s increases.Several theoretical studies are available on the issue of how often b c pairs are produced indirectly,via a gluon splitting mechanism[43–45].Experimental results from studies on charm production via gluon splitting[46,47],and measurements of g→b

MS were computed in Ref.51.The averaged experimental result

for charm,(3.10±0.34)%,is1–2standard deviations above the theoretical prediction, preferring lower values of the quark mass and/or a larger value ofΛ(5)

2This paragraph is adapted from D.Besson’s contribution to C.Caso

et al.,Eur.Phys. J.C3,1(1998).

15.Fragmentation functions in e +e ?annihilation

11

0.10

0.000.20

0.30

0.40

x E = E/E beam

R e l a t i v e d N /d x E

Figure 15.5:(a)E?ciency-corrected inclusive cross-section measurements for the production of D 0and D ?+in e +e ?measurements at √s ≈91GeV [41,42].

1215.Fragmentation functions in e+e?annihilation Table15.1:Measured fraction of events containing g→c b subprocesses in Z decays,compared with theoretical predictions.The central/lower/upper values for the theoretical predictions are obtained with m c=(1.5±0.3)and m b=(4.75±0.25)GeV.

c(%)b(%)

Theory[44]

Λ(5)

MS =300MeV1.85+0.69

?0.440.26±0.03

As reported in Ref.44,Monte Carlo models are in qualitative agreement with these results,although the spread of the values they obtain is somewhat larger than the theoretical error estimated by the direct calculation.In particular,for charm one ?nds that while HERWIG[19]and JETSET[17]agree quite well with the theoretical calculation,ARIADNE[52]is higher by roughly a factor of2,and thus is in better agreement with data.For bottom,agreement between theory,models and data is adequate.For a detailed discussion see Ref.53.

The discrepancy with the charm prediction may be due to experimental cuts forcing the?nal state con?guration to be more3-jet like,which increases the charm multiplicity. Calculations that take this possibility into account are given in Ref.45.

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压缩机的热力性能和计算

§2.2.1压缩机的热力性能和计算 一、排气压力和进、排气系统 （1）排气压力 ①压缩机的排气压力可变，压缩机铭牌上的排气压力是指额定值，压缩机可以在额定排气压力以内的任意压力下工作，如果条件允许，也可超过额定排气压力工作。 ②压缩机的排气压力是由排气系统的压力（也称背压）所决定，而排气系统的压力又取决于进入排气系统的压力与系统输走的压力是否平衡，如图2-20所示。 ③多级压缩机级间压力变化也服从上述规律。首先是第一级开始建立背压，然后是其后的各级依次建立背压。 （2）进、排气系统 如图所示。

①图a的进气系统有气体连续、稳定产生，进气压力近似恒定；排气压力也近似恒定，运行参数基本恒定。 ②图b的进气系统有气体连续、稳定产生，进气压力近似恒定；排气系统为有限容积，排气压力由低到高逐渐增加，一旦达到额定值，压缩机停止工作。 ③图c的进气系统为有限容积，进气压力逐渐降低；排气系统压力恒定，一旦低于某一值，压缩机停止工作。

④图d的进、排气系统均为有限容积，压缩机工作后，进气压力逐渐降低；排气系统压力不断升高，当进气系统低于某一值或排气系统高于某一值，压缩机停止工作。

二、排气温度和压缩终了温度 （1）定义和计算 压缩机级的排气温度是在该级工作腔排气法兰接管处测得的温度，计算公式如下： 压缩终了温度是工作腔内气体完成压缩机过程，开始排气时的温度，计算公式如下： 排气温度要比压缩终了温度稍低一些。 （2）关于排气温度的限制 ①汽缸用润滑油时，排气温度过高会使润滑油黏度降低及润滑性能恶化；另外，空气压缩机中如果排气温度过高，会导致气体中含油增加，形成积炭现象，因此，一般空气压缩机的排气温度限制在160°C以内，移动式空气压缩机限制在180°C以内。

国寿e宝账

6月26日上午，中国人寿在京召开互联网服务产品“e宝账”发布会，这是中国人寿实施创新驱动发展战略、践行“诚实守信客户至上”服务理念的重要举措，也是中国人寿开启数字化变革、迈向“互联网+保险”的重要里程碑。 发布会上，中国人寿集团总裁缪建民，及多位公司高层代表一起正式启动全新“e宝账”服务产品的发布，作为中国人寿面向广大客户的互联网服务产品，“e宝账”根据客户使用频次最高的服务项目，设置了6大功能，即：保单借款、保单还款、信息查询、信息变更、续期交费、理赔报案。 据悉，下一步，中国人寿将根据客户体验和需求，不断完善“e宝账”。 为迎接互联网和移动互联网的挑战，顺应网络化服务及保险行业的竞争，中国人寿继便捷投保服务“国寿e家”之后，又推出了一项惠及广大新老客户的全自助电子化服务的应用系统——“国寿e宝账”，客户可体验产品销售、基础服务、增值服务等内容，实现了“以客户为中心”的保险服务。这是中国人寿实施创新驱动发展战略、践行“诚实守信、客户至上”服务理念的重要举措，也是中国人寿开启数字化变革、迈向“互联网+保险”的重要里程碑。

目前“e宝账”包括网页版、手机app版，微信版三种版本。客户只需要登录中国人寿网站https://www.sodocs.net/doc/d616925956.html,即可注册登录，功能全、适合全部用户；或使用手机扫描“e宝二维码”或在手机应用商店选择“e宝账”即可下载使用，还可搜索关注“中国人寿新疆分公司”微信公众号“chinalife-xj”下载，不仅功能齐全，还可移动使用，适合智能手机用户。“e宝账”微信版可关注“中国人寿保险股份有限公司”微信公众号“baoxian-95519”，特点是借助微信平台，无需安装，适合轻应用，易操作、易于接受。 国寿e宝账提供的服务功能包括公共服务、查询服务、交费服务、保全服务、理赔服务、柜面e服务等6大类49项服务功能。其中e宝账提供的保全服务项目有23项，理赔服务项目有4项，基本覆盖了电子化服务包含的互联网需实现的保全及理赔项目。2015年精选推广“6+1”主打服务，即6项全面推广服务：借款服务、还款服务、查询服务、变更服务、交费服务、理赔服务样样行，其中保单信息查询、客户联系信息变更可免注册体验；1项试点推广服务：预约柜面服务。办理保全业务，系统智能化受理引擎，一站式办结。 国寿e宝账同时打通了网页版和手机app、微信版自助服务平台，真正做到保险服务的随时、随地、随手、随心。登录e宝账，掌上查询、自助修改、轻松交费、快速借款，一键报案，保单信息，全面掌握。无需舟车劳顿、无需排队等候，足不出户享受24小时贴身管家服务。今年侧重业务频率较高且相对成熟的项目，下一步“小步快跑、快速迭代”，不断推出新功能，达到线上线下互融互通，完善基于互联网应用的运营体系，持续改善客户体验。（国宣）

动力电池性能参数

动力电池性能参数 一、电性能 (1) 电动势 电池的电动势，又称电池标准电压或理论电压，为电池断路时正负两极间的电位差。电池的电动势可以从电池体系热力学函数自由能的变化计算而得。 (2) 额定电压 额定电压(或公称电压)，系指该电化学体系的电池工作时公认的标准电压。例如，锌锰干电池为 1.5V ，镍镉电池为1.2V ，铅酸蓄电池为2V ，锂离子电池为 (3) 开路电压 电池的开路电压是无负荷情况下的电池电压。开路电压不等于电池的电动势。必须指出，电池的电动势是从热力学函数计算而得到的，而电池的开路电压则是实际测量出来的。 (4) 工作电压 系指电池在某负载下实际的放电电压，通常是指一个电压范围。例如，铅酸蓄电池的工作电压在2V ?1.8V ;镍氢电池的工作电压在 1.5V?1.1V ;锂离子电池的工作电压在 3.6V?2.75V。 (5) 终止电压 系指放电终止时的电压值，视负载和使用要求不同而异。以铅酸蓄电池为例：电动势为2.1V，额定电压为2V，开路电压接近2.15V，工作电压为2V?1.8V，放电终止电压为1.8V?1.5V( 放电终止电压根据放电率的不同，其终止电压也不同)。 (6) 充电电压

系指外电路直流电压对电池充电的电压。般的充电电压要大于电池的开路电压，通常 在一定的范围内。例如，镍镉电池的充电压在1.45V?1.5V ;锂离子电池的充电压在4.1V?4.2V ;铅酸蓄电池的充电压在2.25V?2.5V。 (7) 内阻 蓄电池的内阻包括：正负极板的电阻，电解液的电阻，隔板的电阻和连接体的电阻等。 a. 正负极板电阻 目前普遍使用的铅酸蓄电池正、负极板为涂膏式，由铅锑合金或铅钙合金板栅架和活性物质两部分构成。因此，极板电阻也由板栅电阻和活性物质电阻组成。板栅在活性物质内层，充放电时，不会发生化学变化，所以它的电阻是板栅的固有电阻。活性物质的电阻是随着电池充放电状态的不同而变化的。 当电池放电时，极板的活性物质转变为硫酸铅(PbSO4) ，硫酸铅含量越大，其电阻越大。而电池充电时将硫酸铅还原为铅(Pb) ，硫酸铅含量越小，其电阻越小。 b. 电解液电阻 电解液的电阻视其浓度不同而异。在规定的浓度范围内一旦选定某一浓度后，电解液电 阻将随充放电程度而变。电池充电时，在极板活性物质还原的同时电解液浓度增加，其电阻下降;电池放电时，在极板活性物质硫酸化的同时电解液浓度下降，其电阻增加。 c. 隔板电阻 隔板的电阻视其孔率而异，新电池的隔板电阻是趋于一个固定值，但随电池运行时间的延长，其电阻有所增加。因为，电池在运行过程中有些铅渣和其他沉积物在隔板上，使得隔板孔率有所下降而增加了电阻。

锅炉燃烧反应热力特性参数

锅炉燃烧反应热力特性参数 在锅炉炉膛中，参加炉免烧烧化学反应的物质就是燃料（煤、油、气等）和燃烧所需的空气（或氧气）。所以，对锅炉这样一个特定的对象，可以用反应物释热功率的特性参数炉膛容积热负荷（热强度）及炉排面积热负荷（热强度）来表征锅炉燃烧化学反应的速度。 锅炉炉膛容积热负荷是锅炉设计和运行中的最重要的热力特性参数之一。特别对于锅炉火室燃烧来说，尤其重要。在锅炉设计中，总是根据经验性的qv值去确定锅炉炉膛的大小V。对于一个确定参数的锅炉，qv值的大小取决于燃料的燃烧特性及燃烧方式。炉膛容积热负荷愈高，说明炉膛容积v相对较小，炉子比较紧凑。另一方面，在炉膛内停留时间，其中vr为实际烟气量）减少，即意味着在单位炉膛容积内，单位时间里要燃烧更多的燃料，放出更多的热量。显然热负荷愈高的锅炉炉内温度水平愈高。如果设计中确定的qv值与燃料特性、锅炉容量、燃烧方式的实际情况不相符合，出现理论值与实践的脱离。如果qv过大，则在锅炉投入运行后就可能因为炉膛容积v过小，燃料在炉内停留时间太短而来不及燃尽，造成较大的不完全燃烧热损失，使锅炉经济性下降；在锅炉投入运行以后，由于锅炉负荷的变化（升或降负荷运行时）或燃料的改变等因素都会引起锅炉实际的容积热负荷的改变，要注意实际qv值对锅炉安全、经济运行的影响。为了保证锅炉的正常运行，实际的qv是不允许有过大的变化的。因此，锅炉一旦设计制成，投入运行之后，从燃烧的观点来看，锅炉的负荷和燃料品种不允许有过大幅度的变化。 容积热负荷qv是锅炉设计很重要的综合性指标，其数值的大小与炉型、煤种、容量及燃烧方式、燃烧工况有关。 Qv的选取一般有两个基本原则，即燃烧和烟气在锅炉炉膛内的冷却条件。根据我国的实践，对于锅炉容量的固态除渣煤粉炉，按上述两方面原则选用的qv值计算决定，随着容量的增加，从燃烧的角度，炉膛容积v随锅炉容量大致成比例地相应增加，但是炉膛冷却壁面积大致只随锅炉容量2/3次方的比例增长。显然，燃烧和冷却两个基本原则不再相一致了。此时，可以先按推荐的统计值qv估算炉膛容积v，然后以取决于炉膛冷却条件的炉膛出口烟气温度校核最后确定；对于D》2000吨/时的锅炉，qv随锅炉容量的变化不大。 对于火床炉，qv仅是一个参考性指标。因为燃煤绝大部分是在火床上完成燃烧过程的，所以炉膛容积v的大小对燃气来说并不是主要的控制参量。燃煤主要不在空间燃烧，故炉膛容积完全可以设计小一些。因此，qv值反而比煤粉炉高。考虑到火订炉qv值中的放热量BQ不是炉膛空间放热量的真正值，所以对炉膛容积热负荷qv这一个参数指标已不能完全反映出炉膛的热力工作状况，通常引入炉膛截面热负荷QF来核定炉膛燃烧器区域的截面积F。有时还要引入燃烧器区域壁面热负荷Q，作为qv和qf的补充热力特性指标。 锅炉炉膛截面热负荷QF是指炉燃烧器区域单位锅炉炉膛截面积上燃料燃烧放热的热功率式中F—燃烧器区域的炉膛栱截面积，F 是炉膛宽度B与深度A的乘积。很显然，对确定参数的锅炉，qf愈大，则燃燃器区域炉膛截面积相对较小，该区燃烧化学反应强烈，温度水平高。它直接影响到燃烧火焰的稳定性和炉膛面的结渣状况。我国220吨/时的锅炉炉膛截面积相对偏大，一般不以qf 来核定炉膛截面积F。但对大容量锅炉和液态除渣炉，总是以qr值来确定炉膛的截的截面积F。 一般来说，当燃用劣质煤时，为保证炉内有足够高的温度水平，促成燃烧的稳定和强化，在炉膛内不结渣的前提下，qr和qf应选用较高的值为好。

国寿E家系统(单机版7.1.00)安装手册

文档编号： 国寿E家系统 （单机版） 系统安装手册 中国人寿保险股份有限公司 2011年06月

1、系统环境 操作系统：Win2000,Win2003,Windows XP 相关软件： Adobe reader阅读器（必须有，系统会调用） 3G网卡驱动 Office 2003办公软件 硬件环境： 磁盘空间：系统盘至少需要1G以上的工作空间，用于存放安装时的临时文 件及数据库，软件安装时所在磁盘至少需要1G空间。需要在升 级时备份系统文件以及数据库。 内存要求：最小配置内存512MB，推荐配置内存1GB 2、安装系统时，对Windows登录用户的要求 a)在进行系统安装前，请确认您现在使用的用户是Windows管理员身份用户。 具体操作步骤： ●桌面——鼠标右键点击【我的电脑】——〖管理〗选项； ●选择【本地用户和组】——【组】选项，鼠标左键点击【Administrator】;

b)在弹出的【Administrators属性】界面中，请查询成员清单中是否有你可以使用 的帐号； 如有此帐号，请关闭上述窗口后已此帐号登陆后再启动安装程序； 如没有此帐号，则需要联系你的系统管理员解决。 3、安装流程 在确保您登录的用户为管理员权限的用户以后，便可以进行正常的安装流程了。 a)首先，双击安装程序包CLICInstall_7.0.0.exe，界面会显示如下界面： b)当上述进度条达到100%以后，安装文件自动进入字体选择界面。选择默认项“简 体中文”（建议改成“中文简体“，与实际操作界面一致），但后单击按钮【OK】。

c)如果系统已经安装过此系统，则弹出管理实例。用户选择修改现有实例，点击确定后执行的“d）”操作。则对已安装系统进行操作。如果选择安装新实例，则开始安装系统，执行“e）”操作。 d)用户选择卸载已安装的系统，点击下一步开始卸载系统。卸载完毕，重新开始安装系统。

水的热力学性质介绍

物质常用状态参数：温度、压力、比体积（密度）、内能、焓、熵。（只需知道其中两参数）比容和比体积概念完全相同。建议合并。单位质量的物质所占有的容积称为比容，用符号"V" 表示。其数值是密度的倒数。 比热容(specific heat capacity)又称比热容量，简称比热(specific heat)，是单位质量的某种物质，在温度升高时吸收的热量与它的质量和升高的温度乘积之比。比热容是表示物质热性质的物理量。通常用符号c表示。比热容与物质的状态和物质的种类有关。 三相点是指在热力学里，可使一种物质三相（气相，液相，固相）共存的一个温度和压力的数值。举例来说，水的三相点在0.01℃（273.16K）及611.73Pa 出现；而汞的三相点在?38.8344℃及0.2MPa出现。 临界点：随着压力的增高，饱和水线与干饱和蒸汽线逐渐接近，当压力增加到某一数值时，二线相交即为临界点。临界点的各状态参数称为临界参数，对水蒸汽来说：其临界压力为22.11999035MPa，临界温度为：374.15℃，临界比容0.003147m3/kg。 超临界流体是处于临界温度和临界压力以上，介于气体和液体之间的流体。由于它兼有气体和液体的双重特性，即密度接近液体，粘度又与气体相似，扩散系数为液体的10~100倍，因而具有很强的溶解能力和良好的流动、输运性质。 当一事物到达相变前一刻时我们称它临界了,而临界时的值则称为临界点。 临界点状态：饱和水或饱和蒸汽或湿蒸汽 在临界点，增加压强变为超临界状态；增加温度变为过热蒸汽状态。 为什么在高压下，低温水也处于超临界？（如23MP，200℃下水状态为超临界？）应该是软件编写错误。 超临界技术： 通常情况下，水以蒸汽、液态和冰三种常见的状态存在，且是极性溶剂，可以溶解包括盐在内的大多数电解质，对气体和大多数有机物则微溶或不溶。液态水的密度几乎不随压力升高而改变。但是如果将水的温度和压力升高到临界点 （Tc=374.3℃，Pc=22.1MPa）以上，水的性质发生了极大变化，其密度、介电常数、黏度、扩散系数、热导率和溶解性等都不同于普通水。水的存在状态如图:

汽轮机热力性能数据

资料编号：57.Q151-01 N135-13.24/535/535 135MW中间再热凝汽式空冷 汽轮机热力性能数据 产品编号：Q151 中华人民共和国 上海汽轮机有限公司发布

资料编号：57.Q151-01 COMPILING DEPT.： 编制部门： COMPILED BY： 编制： CHECKED BY： 校对： REVIEWED BY： 审核： APPROVED BY： 审定： STANDARDIZED BY： 标准化审查： COUNTERSIGN： 会签： RATIFIED BY: 批准：

资料编号：57.Q151-01 目次 1 说明 2 主要热力数据汇总 2.1 基本特性 2.2 配汽机构 2.3 主要工况热力特性汇总 2.4 通流部分数据 2.5 各级温度、压力及功率 2.6 各抽汽口口径及流速 3 汽封漏气量及蒸汽室漏气量 3.1 汽封计算 3.2 蒸汽室及中压进口漏汽量 4 汽轮机特性曲线 4.1 调节级后及各抽汽点压力曲线 4.2 调节级后及各抽汽点温度曲线 4.3 各加热器出口给水温度曲线 4.4 进汽量与汽耗、热耗及功率的关系曲线 4.5 高中压缸汽封漏汽量及低压缸汽封供汽量曲线 4.6 调节级后压力和汽轮机功率曲线 4.7 汽轮机内效率曲线 5 热平衡图 5.1 额定工况（THA） 5.2 铭牌工况（TRL） 5.3 最大连续功率工况(TMCR) 5.4 阀门全开工况（VWO） 5.5 75%THA工况 5.6 50%THA工况 5.7 40%THA工况 5.8 30%THA工况 5.9 高加全部停用工况

资料编号：57.Q151-01 1 说明 本机组是上海汽轮机有限公司采用美国西屋公司的先进技术和积木块的设计方法，设计制造的额定功率为135MW，是超高压、一次再热、双缸双排汽、直接空冷凝汽式汽轮机。机组型号为N135-13.24/535/535 1.1 主要技术参数 额定功率135MW 主汽门前蒸汽额定压力13.24MPa(a) 主汽门前蒸汽额定温度535℃ 再热汽门蒸汽额定温度535℃ 工作转速3000r/min 旋转方向从汽轮机端向发电机端看为顺时针 额定平均背压15kPa 夏季平均背压35kPa 额定工况给水温度241.1 ℃ 回热级数二高、三低、一除氧 给水泵驱动方式电动机 额定工况蒸汽流量422.285 t/h 额定工况下净热耗8706.5 kJ/kW.h (2079.5 kcal/kW.h) 低压末级叶片高度435mm

热力管道PE-RT II型技术指标

热力管道PE-RT II型技术指标 热力管道PE-RT II型结构——外护管 热力管道PE-RT II型即PE-RT II型热力管， 热力管道的外护管在保温层外，主要作用是阻挡外力和环境对保温材料和PE-RT II型管的破坏和影响。 高密度聚乙烯外护管是以高密度聚乙烯（HDPE）为原料采用先进设备及工艺进行生产，产品质量符合 GB/T13663-2000、GB/T29047标准。 聚乙烯外护管具有机械强度高、耐冲击、奶环境应力开裂、耐腐蚀、耐低温、施工简便、密封无渗漏等特点，使用寿命50年。 外护管主要指标

热力管道PE-RT II型结构——保温层 保温层在工作管与外护管之间，为保持管道输送介质温度而设置的保温材料层。 保温层采用硬质聚氨酯泡沫塑料，充分填满PE-RT II 型管与套管之间的间隙，并具有一定的粘接强度，使耐热聚乙烯PE-RT II型管材、外套管及保温层三者之间形成一个牢固的整体。聚氨酯泡沫保温层具有良好的机械性能和绝热性能，通常情况下可耐温120℃通过改性或与其他隔热材料组合可耐温180℃ 聚氨酯保温层主要技术指标 聚氨酯节能保温材料特点： 1.导热系数小，聚氨酯泡沫的的导热系数在所有保温材料中几乎是最低的，因此能使物料的热损失减少到最低限度。 2、防水、防腐、耐老化，由于聚氨酯泡沫的闭孔率可达92%以上，因此，用聚氨酯泡沫作为热力管道的保温层，

不仅可以起到保温隔热的作用，而且能有效的防治水、湿气以及其他种种腐蚀性液、气的渗透，防止微生物的滋生和发展。 3、适应性强，聚氨酯泡沫能与各种材料进行牢固的粘合，因此，作为热力管道的保温层几乎无需考虑防腐层与之粘合的问题。聚氨酯保温层的适应温度为+120℃~196℃，短时（十几小时）可达190℃. 热力管道PE-RT II型结构——PE-RT II型工作管 工作管是保温复合材料管中用于输送介质的管材，应符合GB/T28799.2-2012的规定。 PE-RT II型管又名“耐热聚乙烯PE-RT II型管”，使用的是进口耐热聚乙烯（PE-RT II)原材料，由聚乙烯和丁烯（己烯）任意一种共聚而成，二型耐热聚乙烯管材无需交联即具有优良的长期静液压强度，可焊接性，并可采用所有的熔接方法，PE-RT II型材料抗冲击、耐开裂、耐划伤强度性极好，且柔韧性和长期蠕变性能好，具有与传统高密度聚乙烯相同的良好的耐低温（-40℃）性能，长期工作的最低温度为-30℃，并能耐高温其属性耐热、环保，因此适用于工业用及民用建筑冷热水管路系统、饮用水系统、北方城镇供热系统二次管网温泉热水管道系统以及中央空调进回水管道系统等工程。 工作管(PE-RT II)管材主要技术指标

平安保险基础知识模拟考试(新E家题库150题) - 带答案

固定考试一 1.”如果可能的话，我要把保险两个字刻在家家户户的大门上。”这句话出自哪位名人之口（D） A.马明哲 B.李嘉诚 C.杜鲁门 D.丘吉尔 2.以下哪一项是我们学到的赚钱能力公式（）（单选） A.赚钱能力=运气×买彩票次数×本钱 B.赚钱能力=99分的汗水+1分的智慧 C.赚钱能力=健康×时间×能力 D.赚钱能力=智商+情商+法商 3.请选出保险五要素对应术语保什么（）、谁能保（）（单选） A.保险责任、投保条件 B.保险期限、保险金额 C.保险责任、保险金额 D.保险金额、保险费 4.保险具有”一人为众，众为一人”的特征，体现了保险的（）（单选） A.法律性 B.经济性 C.互助性 D.科学性 5.保险是一种合同行为，这是从（）角度看保险。（单选） A.经济角度 B.社会角度 C.风险角度 D.法律角度 6.在保险理论与实务中，风险仅指（）（单选） A.损失的不确定性 B.损失的确定性 C.损失的必然性 D.损失的客观性 7.以下哪个选项不属于人身保险（）（单选） A.人寿保险 B.健康保险 C.意外伤害保险 D.第三者责任险 8.现代保险最早形式--海上保险就发源于（）（单选）

A.意大利 B.法国 C.德国 D.英国 9.”耕三余一”是（）时期的思想（单选） A.春秋 B.战国 C.秦 D.西汉 10.按照保险标的分类，保险一般可分为（）（单选） A.责任保险和信用保险 B.人寿保险和健康保险 C.财产损失保险和人身意外伤害保险 D.财产保险和人身保险 11.保险合同是（）与保险人约定权利义务关系的协议（单选） A.投保人 B.被保险人 C.受益人 D.代理人 12.合同内容不是由当事人双方共同协商拟定，而是由一方当事人事先拟定，另一方当事人只能作取与舍的决定，无权拟定合同的条文，这种合同叫做（）（单选） A.有偿合同 B.双务合同 C.射幸合同 D.附合合同 13.受益人取得受益权的唯一方式是（）（单选） A.依法确定 B.以血缘关系确定 C.被保险人或投保人通过保险合同指定 D.以经济利害关系确定 14.在保险活动中，投保人通过履行交付保险费的义务，所换取的是（）（单选） A.保险人提供的经济保障的权利 B.保险人获得的经济保障的义务 C.保险人赔偿或给付保险金的义务 D.保险人赔偿或给付保险金的权利 15.按照保险标的的分类，保险合同一般分为（）（单选） A.责任保险合同和信用保险合同 B.财产保险合同和人身保险合同

燃气_蒸汽联合循环系统设计中热力参数的选择

收稿日期:2003203219 　作者简介:阎洪波(19742),男,主要从事热力循环及控制系统方面的工作。 第45卷第4期 汽　轮　机　技　术Vol.45No.42003年8月 TU RB IN E TECHNOLO GY Aug.2003 燃气-蒸汽联合循环系统设计中热力参数的选择 阎洪波1,刘艳芳2 (1发电设备国家工程研究中心,哈尔滨150040;2沈阳航空工业学院,沈阳110034) 摘要:从总能系统的概念出发,提出了联合循环燃气轮机设计的最佳压比选择以及蒸汽系统循环方式的选择意见和需要综合考虑的因素,可用于指导联合循环燃气轮机设计时确定合适的循环参数,及选择合适的联合循环蒸汽系统。 关键词:燃气;蒸汽;联合循环;热力参数;设计分类号:T K472+.5 文献标识码:A 文章编号:100125884(2003)0420198202 Choose of Thermal Parameters in Gas 2steam Combine Circle System Design YAN Hong 2bo 1,L IU Yan 2fang 2 (1Power Equipment National Engineer Research Center ,Harbin 150040,China ; 2Shenyang Institute of Aeronautical Engineering ,Shenyang 110034,China ;) Abstract :Based on the theory of the total energy system ,that is made ,in this paper ,about the choose of optimal com 2pression ratio on the design of gas turbine that used in combine circle unit ,and about the su ggestion to how choice the steam system circle form in combine circle unit and general consider to some concered factors.It can hel p us make sure the suitable circle parameter when we design combine circle gas turbine ,and choice the right steam circle system.K ey w ords :gas;steam;combine 2circle ;thermal parameter ;design 1　联合循环总能系统 现在各个国家和研究人员都非常重视能源的高效合理利用,同时提出了一种根据热力学原理来提高能源利用水平的概念和方法,这就是总能系统。它的特征和作用是通过综合研究系统中能量传递、转换和利用的全部过程,按照能量品位的高低,安排好功、热(冷)和物料内能等各种能量之间的配合关系与转换利用,从系统高度为原则总体综合利用好各种能源,以取得更有利的总能效果,而不是单纯提高生产设备简单构成或单一工艺的能源利用率等个别性能指标。总能系统组合得合理,就可以达到节能的目的。联合循环系统就是借助于系统工程的应用方法,以工程热力学理论为基础建立起来的总能系统的一种形式,它通过把不同的循环合理地组织起来构成联合循环,组成高效的总能系统,由于燃气轮机排出的燃气仍具有较高的温度(一般在400℃～ 600℃ ),将燃气通过余热锅炉产生蒸汽,蒸汽导入汽轮机继续做功,从而组成了燃气-蒸汽联合循环,实现了能量的梯级利用,显示出了良好的综合性能。 余热锅炉型联合循环从热力学上就是将布雷登(Bray 2ton )燃气循环和朗肯(Rankine )蒸汽循环叠置在一起,如图1所示。图中1-2-3-4-1表示燃气轮机的实际循环过程,1-2为压缩过程,2-3为燃烧过程,3-4为膨胀过程,4-1为冷却过程(在大气中完成),在联合循环中4-5在余热锅炉中完成。6-7-9-10表示蒸汽轮机的实际循环过程,6-7-8-9为给水的加热及到过热蒸汽过程,9-10为膨胀过 程,10-6为冷却过程。此系统大大优于单一的热力学循环, 使能源利用总体效果更佳。因为这种动力装置由两种循环所构成,因而其效率与这两种循环系统的匹配有着密切的关系 。 图1　布雷登(Brayton1-2-3-4)循环和朗肯(Rankine6-7-9-10)循环温熵曲线 2　联合循环系统的热力参数选择 2.1　燃气轮机循环参数的确定 在燃气轮机单循环时,当燃烧温度一定时,压比提高使循环效率有所提高。压比提高,使燃烧温度的提高所带来的效率提高和出力增加的幅度更大,且压比越大,提高燃烧温度所得到的效益越大。在给定压比时,随着燃烧温度的提高可使功率增大,但同时效率会有所变化。由于燃气轮机提高压比使重量和尺寸增加,为此定义燃气轮机的一个重要指标是比功,它表示进入燃气轮机装置的单位工质所能做出的功,是衡量装置的重量和体积的重要指标。当工质不变时,

2020平安保险基础知识考试新E家题库答案

保险基础知识模拟考试 固定考试一7. 以下哪个选项不属于人身保险（）（单选） 1. ”如果可能的话，我要把保险两个字刻 A. 人寿保险 在家家户户的大门上。”这句话出自哪位名 B. 健康保险 人之口（单选） C.意外伤害保险 A. 马明哲 D.第三者责任险 B. 李嘉诚 C. 杜鲁门8. 现代保险最早形式 -- 海上保险就发源于 D. 丘吉尔（）（单选） A. 意大利 2. 以下哪一项是我们学到的赚钱能力公式 B. 法国 （）（单选） C.德国 A. 赚钱能力 =运气×买彩票次数×本钱 D.英国 B. 赚钱能力 =99 分的汗水 +1 分的智慧 C. 赚钱能力 =健康×时间×能力9. ”耕三余一”是（）时期的思想（单选） D. 赚钱能力 =智商 +情商 +法商 A. 春秋 B. 战国 3.请选出保险五要素对应术语保什么（）、 C.秦 谁能保（）（单选） D.西汉 A. 保险责任、投保条件 B. 保险期限、保险金额10. 按照保险标的分类，保险一般可分为（） C. 保险责任、保险金额（单选） D. 保险金额、保险费 A. 责任保险和信用保险 B. 人寿保险和健康保险 4. 保险具有”一人为众，众为一人”的特 C.财产损失保险和人身意外伤害保险 征，体现了保险的（）（单选） D.财产保险和人身保险 A. 法律性 B. 经济性11. 保险合同是（）与保险人约定权利义 C. 互助性务关系的协议（单选） D. 科学性 A. 投保人 B. 被保险人 5. 保险是一种合同行为，这是从（）角度 C.受益人 看保险。（单选） D.代理人 A. 经济角度 B. 社会角度12. 合同内容不是由当事人双方共同协商 C. 风险角度拟定，而是由一方当事人事先拟定，另一 D. 法律角度方当事人只能作取与舍的决定，无权拟定 合同的条文，这种合同叫做（）（单选）6. 在保险理论与实务中，风险仅指（）（单 A. 有偿合同 选） B. 双务合同 A. 损失的不确定性 C.射幸合同 B. 损失的确定性 D.附合合同 C. 损失的必然性 D. 损失的客观性

燃气轮机热力循环性能的分析计算

燃气轮机热力循环性能的分析计算 【摘要】本文基于热力学第二定律，从能量利用的角度出发，引入无量纲熵参数，对燃气轮机装置热力性能参数进行热力性能完善程度评价与分析，为燃气轮机装置的热力性能优化设计提供技术途径。 【关键词】燃气轮机；热力循环；性能；分析；计算 【abstract 】this paper based on the second law of thermodynamics, from the Angle of energy use, introducing the dimensionless parameter entropy, the gas turbine thermal performance parameters device thermal performance perfect degree evaluation and analysis, the device for gas turbine thermal performance optimization design provides technical way. 【key words 】gas turbine; Heat engine cycle; Performance; Analysis; calculation 1 引言 二十世纪80年代以来，燃气轮机热力循环方面的研究取得了长足的进步，其中热点之一是注蒸汽燃气轮机循环的研究。它不仅具有高效率、高比功的特点，而且它在变工况性能、污染控制等方面的优越性也倍受国内外研究者的青睐。目前世界上正研制和开发的、比较先进的燃煤发电技术是整体煤气化联合循环和增压流化联合循环。本文将整体煤气化联合循环中的先进燃煤技术与注蒸汽循环结合起来，对循环进行了热力学分析计算，就各参数对循环性能的影响进行了探讨。 2循环过程简介 煤在气化炉中形成粗煤气，经过热交换器，降温放热以加热给水产生回注用蒸汽，再经过脱硫、除尘变为洁净煤气，作为循环所用的燃料进入燃烧室。在燃烧室中煤气与空气燃烧后与注入的蒸汽混合，达到燃气轮机人口温度，再在涡轮中膨胀做功。余热锅炉一般不需要补燃，利用燃气轮机排气来加热处理过的水，使之变为过热蒸汽，注入燃烧室。 3 循环分析 煤炭的气化是在气化炉中进行的。目前，就气化炉的床型而论可分为喷流床气化炉、流化床气化炉和固定床气化炉。虽然，各种气化炉产生的煤气成份有所

热力学基本状态参数

热力学基本状态参数 功和热量 1-1 工质和热力系 一、工质、热机、热源与冷源 1、热机（热力发动机）：实现热能转换为机械能的设备。 如:电厂中的汽轮机、燃气轮机和内燃机、航空发动机等。 2、工质:实现热能转换为机械能的媒介物质。 对工质的要求: 1）良好的膨胀性; 2）流动性好；3）热力性质稳定,热容量大；4）安全对环境友善；5）价廉，易大量获取。如电厂中的水蒸汽；制冷中的氨气等。 问题：为什么电厂采用水蒸汽作工质？ 3、高温热源：不断向工质提供热能的物体（热源）。 如电厂中的炉膛中的高温烟气 4、低温热源：不断接收工质排放热的物体（冷源） 如凝汽器中的冷却水 二、热力系统 1、热力系统和外界概念 热力系:人为划分的热力学研究对象(简称热力系）。 外界:系统外与之相关的一切其他物质。 边界:分割系统与外界的界面。在边界上可以判断系统与外界间所传递的能量和质量的形式和数量。边界可以是实际的、假想的、固定的，或活动的。 注意:热力系的划分，完全取决于分析问题的需要及分析方法的方便。它可以是一个设备（物体），也可以是多个设备组成的系统。 如：可以取汽轮机内的空间作为一个系统，也可取整个电厂的作为系统。 2、热力系统分类 按系统与外界的能量交换情况分 1）绝热系统：与外界无热量交换。 2）孤立系统：与外界既无能量（功量、热量）交换，又无质量交换的系统。 注意：实际中，绝对的绝热系和孤立系统是不存在的，但在某些理想情况下可简化为这两种理想模型。这种科学的抽象给热力学的研究带来很大的方便。 如：在计算电厂中的汽轮机作功时，通常忽略汽缸壁的散热损失，可近似看作绝热系统。状态及基本状态参数 状态参数特点 u状态参数仅决定于状态，即对应某确定的状态，就有一组状态参数。反之，一组确定的

热力学基础汇总

第十二章 往复式空压机的工作理论 一、学习目的和要求 通过本章学习，掌握往复式空压机的工作性能、工作参数及两级压缩理论。 二、重点与难点 （1）空压机的工作循环、热力学基础、保持空压机工作性能的途径。 （2）空压机的工作参数及两级压缩理论。 三、课程内容 第一节 热力学基础 一、气体的状态参数 在热力学中，我们用压力p 、比容v 、温度T 来描述气体状态，称p 、v 、T 为气体的状态参数，又称其为基本状态参数。 1．压力p 容器内气体分子对容器壁单位面积上的垂直作用力，称为压强(本书称为压力)，也就是气体的绝对压力。2．比容v 单位质量的气体所占有的容积，称为比容。比容的单位为m 3 /kg 。显然，比容的倒数就是密度。 若M (kg)质量的气体，占有的容积为V(m 3 )，则 M V v = ；V M =ρ ν ρ1= 3．温度T 温度是标志物体冷热程度的参数。温度的高低，反映了气体内部分子热运动的强弱程度。在热力学计算中，采用热力学温度T (又称绝对温度)，其单位为K 。它与摄氏温度t ℃的关系为 T =t +273， 二、理想气体状态方程式 1．波义耳—马略特定律 一定质量的气体，当温度保持不变时，其体积和压力成反比。即 2 112p p V V =或=pV 常数 式中 V ——质量为M (kg)的气体所具有的体积，V=Mv ，m 3 。 对1kg(单位质量)气体而言 2 112p p v v =或=pv 常数 2．盖-吕萨克定律 一定质量的气体，当压力保持不变时，其体积与绝对温度成正比，即 2 1 21T T V V =

对1kg(单位质量)气体而言 2 1 21T T v v = 3．理想气体状态方程式 2 2 111T v p T v p = 或=T v p 常数 对1kg 气体进行研究时，常数用R 表示，所以 =T v p R 或RT pv = 式中 R ——气体常数。它表示在一定压力下，1kg 气体被加热后，温度升高1K 时所做的膨 胀功，其单位为J/(kg ·K)。对于不同的气体，R 有不同的数值；但对于同一种气体，不论压力、温度、比容如何变化，其值都是相同的。空气的气体常数为287J/(kg ·K)。 对于质量为M kg 的气体，公式的两边应乘以M ，因而得 MRT pvM = MRT pV = 三、内能 气体内部所具有的各种能量的总和，称为气体的内能。理想气体的内能u 只与温度T 有关，即 )(T f u = 内能的单位是焦耳，用J 表示。它与功的单位相同。 四、热力学第一定律 热力学第一定律是能量守恒与能量转换定律在热力工程中的具体应用，即热能与机械能可以相互转换，但转换前后的总能量保持不变。 l u u q +-=12 (18-8) 式中 q —— 加给气体的热量，J/kg ，气体从外界获得热量时，q 取正值，反之取负值； u 1——初始状态时气体的内能，J/kg ； u 2——终了状态时气体的内能，J/kg ； l ——气体膨胀功J/kg ，气体对外作功时，l 取正值，反之取负值。 对于质量为M(kg)的气体，则 L U U Q +-=12 就是热力学第一定律的数学表达式，它适用于任何气体的任何热力过程，所以又称为热力学基本方程式。 五、气体的比热容 所谓比热容，就是单位质量的气体，温度变化1K 时，吸收或放出的热量。比热容又简

(参考资料)热力学参数表

Standard Thermodynamic Values Formula State of Matter Enthalpy (kJ/mol) Entropy (J mol/K) Gibbs Free Energy (kJ/mol) (NH4)2O (l) -430.70096267.52496 -267.10656 (NH4)2SiF6 (s hexagonal) -2681.69296280.24432 -2365.54992 (NH4)2SO4 (s) -1180.85032220.0784 -901.90304 Ag (s) 042.55128 0 Ag (g) 284.55384172.887064 245.68448 Ag+1 (aq) 105.57905672.67608 77.123672 Ag2 (g) 409.99016257.02312 358.778 Ag2C2O4 (s) -673.2056209.2 -584.0864 Ag2CO3 (s) -505.8456167.36 -436.8096 Ag2CrO4 (s) -731.73976217.568 -641.8256 Ag2MoO4 (s) -840.5656213.384 -748.0992 Ag2O (s) -31.04528121.336 -11.21312 Ag2O2 (s) -24.2672117.152 27.6144 Ag2O3 (s) 33.8904100.416 121.336 Ag2S (s beta) -29.41352150.624 -39.45512 Ag2S (s alpha orthorhombic) -32.59336144.01328 -40.66848 Ag2Se (s) -37.656150.70768 -44.3504 Ag2SeO3 (s) -365.2632230.12 -304.1768 Ag2SeO4 (s) -420.492248.5296 -334.3016 Ag2SO3 (s) -490.7832158.1552 -411.2872 Ag2SO4 (s) -715.8824200.4136 -618.47888 Ag2Te (s) -37.2376154.808 43.0952 AgBr (s) -100.37416107.1104 -96.90144 AgBrO3 (s) -27.196152.716 54.392 AgCl (s) -127.0680896.232 -109.804896 AgClO2 (s) 8.7864134.55744 75.7304 AgCN (s) 146.0216107.19408 156.9 AgF?2H2O (s) -800.8176174.8912 -671.1136 AgI (s) -61.83952115.4784 -66.19088 AgIO3 (s) -171.1256149.3688 -93.7216 AgN3 (s) 308.7792104.1816 376.1416 AgNO2 (s) -45.06168128.19776 19.07904 AgNO3 (s) -124.39032140.91712 -33.472 AgO (s) -11.4223257.78104 14.2256 AgOCN (s) -95.3952121.336 -58.1576 AgReO4 (s) -736.384153.1344 -635.5496 AgSCN (s) 87.864130.9592 101.37832 Al (s) 028.32568 0 Al (l) 8.6608835.22928 6.61072 Al (g) 326.352164.4312 285.7672 Al(BH4)3 (l) -16.3176289.1144 144.7664 Al(BH4)3 (g) 12.552379.0704 146.44 Al(CH3)3 (l) -136.3984209.4092 -10.0416

_国寿计划生育家庭意外伤害保险利益条款

中国人寿保险股份有限公司 国寿计划生育家庭意外伤害保险利益条款 第一条保险合同构成 国寿计划生育家庭意外伤害保险合同（以下简称本合同）由保险单及所附国寿计划生育家庭意外伤害保险利益条款（以下简称本合同利益条款）、短期保险基本条款（以下简称本合同基本条款）、批注、附贴批单、投保单、与本合同有关的投保文件、声明、被保险人名单和其他书面协议共同构成。 第二条投保范围 一、凡符合国家计划生育政策的夫妇及其子女，年龄在一周岁至六十五周岁的身体健康者，可作为被保险人参加本保险。 二、计划生育家庭成员中具有完全民事行为能力的被保险人或对被保险人具有保险利益的其他人可作为投保人。 第三条保险期间和续保 本合同的保险期间为一年，除另有约定外，自本合同生效之日起至约定终止日二十四时止，由投保人在投保时与本公司协商确定。 投保人可于保险期间届满日或在本合同约定的交费宽限期内，经本公司同意后，向本公司交付续保保险费，本合同于保险期间届满的次日起延续有效一年。本合同可按上述方式续保至被保险人年满七十周岁后的第一个年生效对应日。 本公司保留终止本合同续保的权利，并有权调整保险费收费标准。 第四条保险责任 在本合同保险期间内，被保险人遭受意外伤害，本公司负下列保险责任： 一、意外伤害保险责任 （一）被保险人自意外伤害发生之日起一百八十日内因同一原因身故的，本公司按本合同约定的人均意外伤害保险金额给付身故保险金，本合同对该被保险人的保险责任终止。 （二）被保险人自意外伤害发生之日起一百八十日内因同一原因身体残疾的，本公司根据《人身保险残疾程度与保险金给付比例表》（见附表）确定的残疾等级，按本合同项下人均意外伤害保险金额及该项残疾所对应的给付比例给付残疾保险金。保险期间届满治疗仍未结束的，按意外伤害发生之日起第一百八十日的身体情况进行残疾鉴定，并据此给付残疾保险金。 （三）被保险人因同一意外伤害造成一项以上身体残疾时，本公司给付对应项残疾保险金之和。但不同残疾项目属于同一肢时，本公司仅给付其中一项残疾保险金；如残疾项目所对应的给付比例不同时，仅给付其中比例较高一项的残疾保险金。 （四）本公司对每一被保险人所负给付的意外伤害保险金责任以本合同约定的人均意外伤害保险金额为限。对每一被保险人一次或者累计给付意外伤害保险金达到人均意外伤害保险金额时，本合同对该被保险人的该项保险责任终止。 二、意外伤害医疗保险责任 （一）在本合同保险期间内，被保险人遭受意外伤害，并因该意外伤害在二级以上（含二级）医院或本公司认可的其他医疗机构诊疗，对被保险人每次意外伤害事故所发生并实际支出的符合当地社会基本医疗保险支付范围的医疗费用，本公司在扣除从当地社会基本医疗保险、公费医疗或其它途径获得补偿或给付的部分以及本合同约定的免赔额后，对其余额按本合同约定给付比例给付医疗保险金。医疗保险金的免赔额和给付比例，分别按照被保险人是否参加社会基本医疗保险的情况在保险单上载明。 （二）保险期间届满被保险人治疗仍未结束的，除另有约定外，本公司继续承担给付医疗保险金责任的期限，门（急）诊治疗以保险期间届满的次日起十五日为限，住院治疗以保险期间届满的次日起九十日为限。 （三）本公司对每一被保险人所负给付意外伤害医疗保险金的责任以本合同约定的意外伤害医疗保险金额为限，对所有被保险人一次或累计给付的保险金达到意外伤害医疗保险金额时，