地基基础设计全套计算书
目录
1 基本条件的确定 (2)
2 确定基础埋深 (2)
2.1基础埋深的影响因素 (2)
2.2选择基础埋深 (3)
3 确定基础类型及材料 (3)
4 确定基础底面尺寸 (3)
4.1确定B柱基底尺寸 (3)
4.2确定C柱基底尺寸 (4)
5 软弱下卧层验算 (5)
5.1B柱软弱下卧层验算 (5)
5.2 C柱软弱下卧层验算 (6)
6 计算柱基础沉降 (6)
6.1计算B柱基础沉降 (6)
6.2计算C柱基础沉降 (8)
7 按允许沉降量调整基底尺寸 (9)
8 基础高度验算 (9)
8.1B柱基础高度验算 (9)
8.2 C柱基础高度验算 (11)
9 配筋计算 (13)
9.1 B柱配筋计算 (13)
9.2 C柱配筋计算 (17)
设计计算书
1 基本条件确定
人工填土不能作为持力层，选用亚粘土作为持力层。
2 确定基础埋深
2.1基础埋深的影响因素：
2.1.1工程地质条件
从工程地质条件出发，选择合适的持力层是确定基础埋深的一个重要因素，应优先考虑将基础埋置在承载力高、压缩性较低的土层上，而且应考虑尽量将基础埋得浅一些。当上层土软弱而下层土承载力高时，应视软土层的厚度决定埋深。若软土层较薄，可将基础置于下面较好的土层上；若软土层较厚，可考虑采用桩基础、深基础或人工地基。
2.1.2地下水的影响
若遇地下水，基础宜埋置在地下水位以上,当必须埋在地下水位以下时,应采取地基土在施工时不受扰动的措施（施工排水）。对有侵蚀性的地下水，应对基础采取保护措施。当基础埋置在易风化的岩层上,施工时应在基坑开挖后立即铺筑垫层
2.1.3建筑物的用途,有无地下设施,基础和形式和构造
在满足地基稳定和变形要求的前提下,基础宜浅埋,当上层地基的承载力大于下层土时,宜利用上层土作持力层.除岩石地基外,基础埋深不宜小于0.5m。如果基础露出地面也易受到各种侵蚀的影响，则要求基础顶面应低于室外设计地面至少0.1m。
高层建筑筏形和箱形基础的埋置深度应满足地基承载力,变形和稳定性要求.在抗震设防区,除岩石地基外,天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15;桩箱或桩筏基础的埋置深度(不计桩度)不宜小于建筑物高度的1/18~1/20.位于岩石地基上的高层建筑,其基础埋深应满足抗滑要求.
2.1.4相邻建筑物的基础埋深
当有相邻建筑物时,新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础.当埋深
大于原有的建筑物时,两基础间应保持一定净距,其数值应根据原有的建筑荷载大小,基础形式和土质情况确定.当上述要求不能满足时,应采取分段施工,设临时加固支撑,打板桩,地下连续墙等施工措施,或加固原有的建筑物基础. 2.1.5作用在地基上的荷载大小和性质
不同建筑物的基础所受荷载大小不同，甚至相差很大。同一土层，对于荷载小的基础，可能是很好的持力层，对于荷载大的基础来说，则不适宜作为持力层，需另行确定。对承受较大水平荷载的基础，为保持稳定性，基础埋深应加大。
2.1.6地基土冻胀和融陷的影响
广东地域不设计冻深。
2.2选择基础埋深
根据设计任务书中给出的数据，人工填土d 1.5m =，因持力层应选在亚粘土层处，故取0m .2d =
3 确定基础类型及材料
基础类型为：柱下独立基础
基础材料：混凝土采用C25，钢筋采用HPB235。
4 确定基础底面尺寸
根据亚粘土e=0.95，l I 0.65=，查表得0, 1.0b d ηη==。因d=2.0m 。 基础底面以上土的加权平均重度：
1[18.0 1.519.0(2.0 1.5)]/2.018.25o γ=?+?-=3/m KN
地基承载力特征值a f （先不考虑对基础宽度进行修正）：
11(0.5)150 1.018.25(2.00.5)177.38a a d m f f d ηγ=+?-=+??-=a KP 4.1 确定B 柱基底尺寸
0A ≥
d f F G a K γ+=2
2038.1772600
?-=18.932m .由于偏心力矩不大，基础底面面
积按25％增大，即A=1.250A =23.662m 。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸：18.249.32.6=?=?=b l A ，b ＞m 3,但b η=0不需要对a f 进行修正。 4.1.1持力层承载力验算
基础和回填土重： KN dA G G 2.96718.24220=??==γ
偏心距： m l
m e k 03.16
056.02.9672600200<<=+=
基础底面处的平均压力值：
KPa f KPa A G F P a k k k 38.17753.14718
.242
.9672600=<=+=+=
基础底面边缘的最大压力值：
)61(max l
e
A G F P k k k ++=
KPa f KPa a 86.2122.153.155)2
.6056
.061(53.147=<=?+
?= 基础底面边缘的最小压力值：
=-+=
)61(min l
e
A G F P k k k 052.139)2.6056.061(53.147>=?-
?KPa 满足要求。确定该柱基础底面长l=6.2m ，b=3.9m 。
4.2 确定C 柱基底尺
2067.122
2038.1771740
m d f F A G a k =?-=-=γ
由于偏心力矩不大，基础底面面积按30％增大，即A=1.30A =16.472m 。一般l/b=1.2～2.0，初步选择基础底面尺寸：216.173.32.5mm b l A =?=?=，虽然b=3.3＞3m, 但b η=0不需要对a f 进行修正。 4.2.1持力层承载力验算
基础和回填土重： KN dA G G 4.68616.17220=??==γ
偏心距： m l
m e k 867.06
128.04.6861740310<<=+=
基础底面处的平均压力值：
KPa f KPa A G F P a k k k 38.1774.14116
.174
.6861740=<=+=+=
基础底面边缘的最大压力值：
)61(max l
e
A G F P k k k ++=
KPa f KPa a 85.2122.128.162)2
.5128
.061(4.141=<=?+
?= 基础底面边缘的最小压力值：
=-+=
)61(min l
e
A G F P k k k 052.120)2.5128.061(4.141>=?-
?KPa 满足要求。确定该柱基础底面长l=5.2m ，b=3.3m 。
5 软弱下卧层验算
5.1 B 柱软弱下卧层验算
软弱下卧层顶面处自重应力：cz P =18?1.5+19?7=160.0KPa 软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：22/82.187
5.1160
m kN m =+=
γ
由灰褐色淤泥质粉质粘土l e 1.10,I 1.0, 1.0 , 0.d b ηη====查表得：
kPa f az 56.250)5.05.8(82.181100=-??+=
由1s E /2s E =5200/1000=5.2,以及z/b=(8.5-2)/3.9=1.67>0.5,查表得地基压力扩散角25.2θ=
软弱下卧层顶面处的附加压力：
)
tan 2)(tan 2()
(1θθγz b z l d P lb P m k z ++-=
KPa 76.21)
2.25tan 5.629.3)(2.25tan 5.622.6()
225.1853.147(9.32.6=?++??+?-??=
验算：KPa f KPa P P az cz z 56.25076.18116076.21=<=+=+（满足）
5.2 C 柱柱软弱下卧层验算
软弱下卧层顶面处自重应力：
cz P =18?1.5+19?7.0=160KPa 软弱下卧层顶面处的附加压力：
)
tan 2)(tan 2()
(1θθγz b z l d P lb P m k z ++-=
.89.16)
2.25tan 5.62
3.3)(2.25tan 5.622.5()
225.184.141(3.32.5KPa =?++??+?-??=
验算：.56.25089.17616089.16KPa f P P az CZ Z =<=+=+（满足）
6 计算柱基础沉降
6.1 B 柱基础沉降
基础底面处的自重应力：118.25 2.036.5cz m d KPa σγ=?=?= 基底压力：
KPa A G F P 89.12118
.242.9671980=+=+=
基底附加压力：KPa P P CZ 39.855.3689.1210=-=-=σ 6.1.1 确定基础沉降计算深度n Z
因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度n Z ：
n Z =b(2.5-0.4lnb)=3.9×(2.5-0.4ln3.9)=7.63m ≈7.6m
因 2b=3.94<≤，故 z 0.6m ?=。按该深度，沉降量计算至淤泥质亚粘土层。
6.1.2 沉降计算
沉降计算见表。其中α应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，查表时按
2
,
22b z
b l b l =查，查得的平均应力系数应乘以4。
表 B 柱基础最终沉降量计算
6.1.3 n Z 校核
根据规范规定，0.6,z m ?=计算出n s ?=1.40mm ，并除以∑?i s （129.72mm ），得0.011<0.0250，表明所取n Z =9.4m 符合要求。 6.1.4 确定沉降经验系数s ψ
压缩层范围内土层压缩模量的平均植：
[]
si
i i i i i i i i si i i s E a z a z P a z a z P E A A E /)()
()/(110110-----∑-∑=
∑∑=
=
9006
.06186.02
.4117+=2710.15 KPa=2.71MPa
0P =85.39KPa<0.75ak f =0.75×150=112.5KPa ，查表得s ψ=1.09 则基础最终沉降量：
i s s S ∑?=?=1.09×129.72=141.39mm
6.2 C 柱基础沉降
基础底面处的自重应力：118.25 2.036.5cz m d KPa σγ=?=?= 基底压力： KPa A G F P 14.15016
.174
.6861890=+=+=
基底附加压力：KPa P P CZ 64.1135.3614.1500=-=-=σ 6.2.1 确定基础沉降计算深度n Z
因为不存在相邻荷载的影响，可按下式估算基础沉降计算深度n Z ：
n Z =b(2.5-0.4lnb)=3.3×(2.5-0.4ln3.3)=6.67m 取6.7m
因 4b 2≤<，故 6m .0z =?。按该深度，沉降量计算至淤泥质亚粘土层。 6.2.2 沉降计算
沉降见表。其中α应用 “角点法”，即将基础分为4块相同的小面积，查表时按2
,2
2b z b l b l =查，查得的平均应力系数应乘以4。
表 C 柱基础最终沉降量计算
6.2.3 n Z 校核
根据规范规定，,6.0m z =?计算出n s ?=0.053mm ，并除以∑?i
s
（106.553mm ），得0.0005<0.0250，表明所取n Z =6.7m 符合要求 6.2.4 确定沉降经验系数s ψ
[]
si
i i i i i i i i si i i s E a z a z P a z a z P E A A E /)()
()/(110110-----∑-∑=
∑∑= =
57.3541370
.0567.038
.3318=+KPa=3.54MPa
0P =113.64KPa>0.75ak f =0.75×150=112.5KPa ，查表得s ψ=1.26 则基础最终量：
i s s S ∑?=?=1.26×106.55=134.26mm
7 按允许沉降量调整基底尺寸
由于B 柱=s E 2.71MPa ，C 柱=s E 3.54MPa ，由于小于4MPa ，属于高压缩土 ，
7.13mm 134.26-141.39==-=C B s s s △<0.03×6500=19.5mm 。符合要求。
8 基础高度验算
8.1 B 柱基础高度验算
8.1.1 计算基底反力
偏心距：=
-0n e =F M =36802740.074m<=6
b =69.30.65m 基础边缘处的最大和最小净反力：
=±=
---)61(0max min l e lb F P n n n =?±?)2.6074.061(9.32.63680kPa
kPa
23.14116.163
8.1.2基础高度（选用阶梯形基础）
柱边基础截面抗冲切验算（见图1）
m a m b a m b m l c c t 6.0,4.0,9.3,2.6=====，初步选择基础高度h=1000㎜，
从下至上分300㎜，300㎜，400㎜三个台阶，950501000h o =-=㎜（有垫层），
789.0=hp β 。t o a 2h 0.420.95 2.3m b 3.9m +=+?=<=，取3m .2a b =，
35m .12
2.3
4.02a a a b t m =+=+=
因偏心受压max ?n n P P 取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--=?2
00max 2222h b b b h a l P F c c n l
=????
???
???? ??---???? ??--?295.024.029.39.395.026.022.616.163
=1072.76KN
抗冲切力： 59.053.11027.1879.07.07.030?????=h a f m t hp β =1125.32KN >1072.76KN 。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。
45°
B
45°
12
图 1
45°
柱与基础交接处
45°
B
45°
12
45°
基础第一变阶处
45°
45°
B
45°
12
45°
基础第二变阶处
45°
8.1.3变阶处抗冲切验算
8.1.3.1 第一阶基础截面抗冲切验算（见图2）
10111600, 1.0,60050550, 2.5, 1.7,
hp t h mm h mm a m b a m β===-====
02 1.7 2.8
2 1.720.55 2.8m b 3.9m, 2.8, 2.2522
t b t b m a a a h a m a m +++=+?=<===
==取
冲切力：
????
???
???? ??---??? ??--=?2
011011max 2222h b b b h a l P F n l
=???
?
??????? ??---???? ??--?2
55.027.129.39.355.025.222.616.163
=777.86KN
抗冲切力：55.025.21027.117.07.030?????=h a f m t hp β =1100.14KN >777.86KN 。可以。 8.1.3.2 第二阶基础截面抗冲切验算（见图3）
20122300, 1.0,30050250, 3.8, 2.7,hp t h mm h mm a m b a m β===-==== m 9.35.225.0222a 02t <=?+=+h 取m 5.3a b =，m 25.32
5
.332a a a b t m =+=+=
冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--=?2
022022max 2222h b b b h a l P F n l
=????
???
???? ??---???? ??--?2
25.02229.39.325.025.422.616.163 =367.8KN
抗冲切力：25.025.31027.117.07.030?????=h a f m t hp β =722.31KN >361.8KN 。可以。
8.2 C 柱基础高度验算
8.2.1计算基底反力
偏心距：=-0n e =F M =28404300.151<=6
b =63.30.55m 基础边缘处的最大和最小净反力：
=±=
---)61(0max min l
e lb F
P n n n =?±?)2.5151.061(3.32.52840KPa KPa 59.13680.194
8.2.2基础高度（选用阶梯形基础）
柱边基础截面抗冲切验算（见图4）
m a m b a m b m l c c t 6.0,4.0,3.3,2.5=====，初步选择基础高度h=1000㎜，从下至上分300mm ，300mm ，400mm 三个台阶，950501000h o =-=㎜（有垫层），
789.0=hp β 。m b m h t 3.33.295.024.020=<=?+=+?，取3m .2a b =，
35m .12
2.3
4.02a a a b t m =+=+=
因偏心受压max ?n n P P 取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--=?2
00max 2222h b b b h a l P F c c n l
=???
?
??????? ??---???? ??--?2
95.024.023.39.395.026.022.58.194
=819.14KN
抗冲切力：59.053.11027.1789.07.07.030?????=h a f m t hp β =1125.32KN >819.14KN 。可以。 结论：柱边对基础抗冲切强度满足要求。
12
图 4
柱与基础交接处C
45°
45°
45°
45°
1
2
基础第一变阶处C 45°45°
45°
45°1
2
图 6
基础第二变阶处C
45°45°
45°
45°
8.2.3变阶处抗冲切验算
8.2.3.1 第一阶基础截面抗冲切验算（见图5）
1h =600mm, hp β=1.0, 01h =600-50=550mm, t a =2.3, 1b =t a =1.5m,
m
3.36.255.025.12a 02t <=?+=+h 取
m
6.2a b =，
m 05.22
6
.25.12a a a b t m =+=+=
冲切力：
????
???
???? ??---??? ??--=?2
011011max 2222h b b b h a l P F n l
=???
?
??????? ??---???? ??--?2
55.025.123.33.355.023.222.58.194
=554.69KN
抗冲切力：300.70.7 1.0 1.2710 2.050.55hp t m f a h β=????? =1002.35KN >554.69KN 。可以。 8.2.3.2 第二阶基础截面抗冲切验算（见图6）
20122300, 1.0,30050250, 4.1, 2.5,
hp t h mm h mm a m b a m β===-====02 2.5 3.0
2 2.520.25 2.5m b 2.8m, 3.0, 2.7522
t b t b m a a a h a m a m +++=+?=<=====取 冲切力：
???
?
??????? ??---??? ??--
=?2
022022max 2222h b b b h a l P F n l =???
?
??????? ??---???? ??--?2
55.025.123.33.355.021.422.58.194 =188.47KN
抗冲切力：300.70.7 1.0 1.2710 2.750.25hp t m f a h β=????? =611.19KN >188.47KN 。可以。
9 配筋计算
选用HPB235钢筋，2210m N f y = 9.1 B 柱配筋计算（见图7） 9.1.1 基础长边方向
Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）
柱边净反力：
1n p =)(2min max min ???-++n n c
n P P l
a l p =141.23+
2
.626
.02.6?+(163.16-141.13)=153.25KPa
悬臂部分净反力平均值：
)(211max n n P p +-=21
(163.16+153.25)=158.21KPa 弯矩:
)2()(2
(241C 211
max I b b a l P P M n n +-+=
?） =
24
1
×158.21×(6.2-0.6)2(2×3.9+0.4)=1695.12mm 2 0y I ó0.9f h M A s =
=50
92100.91012.16956
???=9440.94mm 2 Ⅲ-Ⅲ截面（第一变阶处）
III n p =)(2min max min ???-++
n n c
n P P l
a l p =141.23+
2
.625
.22.6?+(163.16-141.23)=156.61KPa
弯矩:
)2()(2
(241121III
max III b b a l P P M n n +-+=
-） =
m 866.41kN 1.7)3.9(22.5)-(6.22
156.61163.162412?=+???+? 0y III III 0.9f h M A =
=550
2100.91041.8666
???=8334.92mm 2 Ⅴ-Ⅴ截面（第二变阶处）
V n p =)(2min max min ???-++
n n c
n P P l
a l p =141.23+
2
.625
.42.6?+(163.16-141.23)=160.15KPa
)2()(2
(241222V
max 1b b a l P P M n n +-+=
?） =
241×2
160.15163.16+ ×(6.2-4.5)2×(2×3.9+2)=204.39mm 2 0y 330.9f h M A =
=250
2100.91039.2046
???=4325.71mm 2 比较,s s s A A A ⅠⅢⅤ和，应按Ⅰs A 配筋，实际配φ16@80(即49φ16),
=S A 9840.0mm 2>9400.94mm 2
9.1.2基础短边方向 Ⅱ-Ⅱ截面
因该基础受单向偏心荷载，所以在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算。
取)(2
1
min max ??+=
n n n P P P 计算。 )(21
min max ??+=n n n P P P =2
1(163.16+141.23)=152.19KPa
)2()(2
(24120max II c n
n a l b b P P M +-+=
?） =
241×2
19.15216.161+×(3.9-0.4)2(2×6.2+0.6)=1082.62mm 2 0y 2II 0.9f h M A =
=950
2100.91062.10826
???=6029.64mm 2 Ⅳ-Ⅳ截面（第一变阶处）
)2()(2
(241121max IV a l b b P P M n
n +-+=
?） =
241×2
19.15216.161+×(3.9-1.7)2(2×6.2+2.5)=473.8mm 2 0y IV IV 0.9f h M A ==9502100.910473.86
???=4557.98mm 2
Ⅵ-Ⅵ截面（第二变阶处）
)2()(2
(241222max VI a l b b P P M n
n +-+=
-）
=
24×2
×(3.9-2.7)2(2×6.2+4.5)=159.89mm 2 0y 4VI 0.9f h M A ==250
2100.91098.1596
???=3383.86mm 2
比较，和ⅥⅣⅡA A A s s ,应按Ⅱs A 配筋，现在短边方向配筋。实际按构造配筋
φ10@80（即1078φ）,=S A 6123.0mm 2>6029.64mm 2
Ⅳ
Ⅵ
Ⅵ
Ⅳ
Ⅱ
Ⅱ
ⅤⅤ
Ⅲ
Ⅲ
ⅠⅠ
900
950
900
950
950
950
3003006200
图 7
600
3900B
550
600200600
2001
550600
②Φ16＠80
①Φ10＠80
Ⅵ
Ⅳ
Ⅱ
Ⅵ
Ⅳ
Ⅱ
Ⅴ
ⅤⅢⅢ
Ⅰ
Ⅰ750
750
800
750
750
800
3003005200
图 8
④Φ14＠80
C
3004503300
500
500
450
2005002001
5001000
400300③Φ10＠100
9.2 C 柱配筋计算（见图8） 9.2.1 基础长边方向 Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）
柱边净反力:
1n p =)(2min max min ???-++n n c
n P P l
a l p =136.85+
2
.526
.02.5?+(194.8-136.59)=169.05KPa
悬臂部分净反力平均值:
)(211max n n P p +-=21
(194.8+169.05)=181.93KPa 弯矩:
)2()(2
(2411211
max I b b a l P P M n n +-+=
?） =
24
1
×181.93×(5.2-0.6)2(2×3.3+0.4)=1122.81mm 2 0y I ó0.9f h M A s =
=50
92100.91081.11226
???=6253.47mm 2 Ⅲ-Ⅲ截面（第一变阶处）
III n p =)(2min max min ???-++
n n c
n P P l
a l p =136.59+
2
.525
.22.5?+?(194.8-136.59)=179.68KPa
)2()(2
(241222III
max III b b a l P P M n n +-+=
?） =
241×2
68.1798.194+×(5.2-2.3)2(2×3.3+1.5)=531.46mm 2 0y 330.9f h M A =
=550
2100.91046.5316
???=5112.6mm 2 Ⅴ-Ⅴ截面（第二变阶处）
V n p =)(2min max min ----++
n n c
n P P l
a l p =136.59+
2
.525
.32.5?+(194.8-136.59)=185.28KPa
)2()(2
(2412224
max V b b a l P P M n n +-+=
-） =
241×2
28.1858.194+×(5.2-4.1)2(2×3.3+2.5)=87.19mm 2 0y 3V
30.9f h M A =
=250
2100.91019.876
???=1845.29mm 2 比较,s s s
A A A ⅠⅢⅤ和，应按Ⅰs A 配筋，实际配φ14@80（即45φ14）S A 6462.2mm 2>6253.47mm 2
9.2.2基础短边方向 Ⅱ-Ⅱ截面
因该基础受单向偏心荷载，所以在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算。 取)(2
1
min max ??+=n n n P P P 计算。
)(21
min max ??+=n n n P P P =2
1(194.80+136.59)=165.70KPa
)2()(2
(24120max II c n
n a l b b P P M +-+=
-） =
241×2
70.1658.194+×(3.3-0.4)2(2×5.2+0.6)=694.78mm 2 0y II SII
0.9f h M A =
=950
2100.91078.6946
???=3869.56mm 2 Ⅳ-Ⅳ截面（第一变阶处）
)2()(2
(241222max IV a l b b P P M n
n +-+=
-） =
241×2
70.1658.194+×(3.3-1.5)2(2×5.2+2.3)=309.04mm 2 0y IV IV 0.9f h M A ==9502100.91004.3096
???=2972.95mm 2
Ⅵ-Ⅵ截面（第二变阶处）
)2()(2
(241222max VI a l b b P P M n
n +-+=
-）
=
24×2
×(3.3-2.5)2(2×5.2+4.1)=69.70mm 2 0y VI VI 0.9f h M A ==250
2100.91070.696
???=1475.32mm 2
比较，和ⅥⅣⅡA A A s s ,应按Ⅱs A 配筋，现在短边方向配筋。实际按构造配筋
φ10@100（即1025φ）,=S A 4082.0mm 2>3869.56mm 2
参考文献 ：
1 赵明华.《土力学与基础工程》.武汉理工大学出版社.2003年8月第2版。
2 钱鸿缙 刘惠珊 汪时敏.《地基与基础》.中国建筑工业出版社.2003年5月第3版。
3 周浪《建筑地基设计规范与应用》. 中国建筑工业出版社.2005年7月第1版。
普通快滤池设计计算书
普通快滤池设计计算书 1. 设计数据 1.1设计规模近期360000/m d 1.2滤速8/v m h = 1.3冲洗强度215/s m q L =? 1.4冲洗时间6min 1.5水厂自用水量5% 2.设计计算 2.1滤池面积及尺寸 设计水量31.056000063000m /Q d =?= 滤池工作时间24h ，冲洗周期12h 滤池实际工作时间24240.123.812 T h =-? =（式中只考虑反冲洗停用时间，不考虑排放初滤水） 滤池面积263000330.88823.8Q F m vT ===? 采用滤池数8N =，布置成对称双行排列 每个滤池面积2330.8841.368F f m N = == 采用滤池尺寸1:2=B L 左右 采用尺寸9L m =， 4.6B m = 校核强制滤速889.14/181 Nv v m h N ?===--强 2.2滤池高度 支承层高度10.45H m = 滤料层高度20.7H m = 砂面上水深32H m = 超高（干弦）40.3H m = 滤池总高12340.450.720.3 3.45H H H H H m =+++=+++=
2.3配水系统（每只滤池） 2.3.1干管 干管流量· 41.3615620.4/g q f g L s ==?= 采用管径800g d mm =（干管埋入池底，顶部设滤头或开孔布置） 干管始端流速 1.23/g v m s = 2.3.2支管 支管中心间距0.25z a m = 每池支管数922720.25z z L n a =? =?=根（每侧36根） 每根支管长 4.60.80.3 1.752 z l m --== 每根支管进口流量620.48.62/72 g z z q q L s n = == 采用管径80z d mm = 支管始端流速 1.72/z v m s = 2.3.3孔口布置 支管孔口总面积与滤池面积比（开孔比）0.25%α= 孔口总面积20.25%41.360.1034k F f m α=?=?= 孔口流速0.62046/0.1034 k v m s == 孔口直径9k d mm = 每个孔口面积225263.6 6.36104k k f d mm m π-= ?==? 孔口总数250.103416266.3610 k k k F N m f -==≈?个 每根支管孔口数16262372k k z N n n = =≈个 支管孔口布置设两排，与垂线成045夹角向下交错排列 每根支管长 4.60.80.3 1.752 z l m --== 每排孔口中心距 1.750.150.50.523z k k l a m n = ==??
重力式挡土墙设计计算书教学版
挡土墙设计计算书 1 工程概况 挡土墙是用来支撑天然边坡或人工边坡以保持土体稳定的建筑物。按照墙的形式，挡土墙可以分为重力式挡土墙，加筋挡土墙。锚定式挡土墙，薄壁式挡土墙等形式。本设计采用重力式挡土墙。 2 挡土墙设计资料 1.浆砌片石重力式路堤墙，填土边坡1:，墙背仰斜，坡度1::。 2.公路等级二级，车辆荷载等级为公路－II 级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ＝／m 3，计算内摩擦角Φ＝42°，填土与墙背间的内摩擦角δ ＝Φ/2=21°。 4.地基为砂类土，容许承载力[σ]=810kPa ，基底摩擦系数μ＝。 5.墙身材料采用5号砂浆砌30号片石，砌体a γ=22kN/m 3，砌体容许压应力为 []600=a σkPa ，容许剪应力[τ]=100kPa ，容许拉应力[wl σ]=60 kPa 。 3 确定计算参数 挡墙高度H =4m 填土高度a =2m 墙面倾斜坡度：1: 墙背倾斜坡度：1: 墙底倾斜坡率：0 扩展墙趾台阶：1级台阶，宽b 1=，高h 1=。 填土边坡坡度为1:；填土内摩擦角：042=φ，填土与墙背间的摩擦角?==212/?δ；
墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α 墙背填土容重m 3 地基土容重：m 3 挡土墙尺寸具体见图。 图 挡土墙尺寸 4 车辆荷载换算 试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度 (1) 不计车辆荷载作用 0=h 假定破裂面交于荷载内侧，计算棱体参数 A 、 B ： 18)42(21 )(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 7 )036.14tan()224(421 3221tan )2(21210=-?+??-??=+-=αa H H ab B 389.018 7 00=== A B A ?=?+?-?=++=964.4821036.1442δα?ψ； 715 .0)389.0964.48(tan )964.48tan 42(cot 964.48tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψ?ψθ 则：?=++?>==?69.334 23 25.04arctan 57.35715.0arctan θ 计算车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B ：
底盘的设计计算书
底盘设计计算书 目录 1．计算目的 2．轴载质量分配及质心位置计算 3．动力性计算 4．稳定性计算 5．经济性计算 6．通过性计算 7．结束语 1．计算目的 本设计计算书是对陕汽牌大客车专用底盘的静态参数，动力性，经济性，稳定性及通过性的定量分析。旨在从理论上得到整车的性能参数，以便评价该大客车专用底盘的先进性，并为整车设计方案的确定提供参考依据。 2．轴载质量分配及质心位置计算 在此处仅对大客车专用底盘进行详细准确的分析计算，而对整车改装部分（车身）只做粗略估算。（车身质量按340KG/M计算或参考同等级车估算）。计算整车的最大总质量，前轴轴载质量，后桥轴载质量及质心位置可按以下公式计算。 M=ΣMi M1=ΣM1iM1=Σ(1-Xi/L) M2=ΣM2iM2=Σ(Xi/L) hg=Σ(Mi·hi/M) A=M2·L/M
式中： M——整车最大总质量 M1——前轴轴载质量 M2——后桥轴载质量 Mi——各总成质量 Xi——各总成质心距前轴距离 Hi——各总成质心距地面距离 M1i——各总成分配到前轴的质量 M2i——各总成分配到后桥的质量 hg——整车质心距地面距离 L——汽车轴距 A——整车质心距前轴距离 2.1各总成质量及满载时的质心位置 序号名称质量质心距前轴M1I质心距地面HI。MI距离XI距离HI KGMMKG。MMKG。MM1前轴前轮前悬挂 2后桥后轮后悬挂 3发动机离合器 4变速箱 5传动轴 6散热器附件 7膨胀箱支架
8空滤器气管支架 9消音器气管支架 10油箱支架 11电瓶支架 12方向盘xx 13转向机支架 14转向拉杆 15换档杆操纵盒 16贮气筒支架 17操纵踏板支架 18前后拖钩 19全车管路附件 20车架 底盘 21车身 空车 22乘客 23行李 24司机 满载 2.2水平静止时轴载质量分配
桩基础设计计算书
基础工程桩基础设计资料 ⑴上部结构资料某教学实验楼，上部结构为十层框架，其框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级为C30，上部结构传至柱底的相应于荷载效应标准组合的荷载如下︰ 竖向力:4800 kN , 弯距:70 kN·m, 水平力:40 kN 拟采用预制桩基础，预制桩截面尺寸为 350mm * 350mm。 ⑵建筑物场地资料拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦,建筑物场地位于非地震地区，不考虑地震影响.场地地下水类型为潜水，地下水位离地表 2.1 米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。建筑地基的土层分布情况及各土层物理，力学指标见下表： 表1 地基各土层物理、力学指标
基础工程桩基础设计计算 1. 选择桩端持力层 、承台埋深 ⑴.选择桩型 由资料给出，拟采用预制桩基础。 还根据资料知，建筑物拟建场地位于市区内，为避免对周围产生噪声污染和扰动地层，宜采用静压法沉桩，这样不仅可以不影响周围环境，还能较好地保证桩身质量和沉桩精度。 ⑵.确定桩的长度、埋深以及承台埋深 依据地基土的分布，第3层是粘土，压缩性较高，承载力中等，且比较厚，而第4层是粉土夹粉质粘土，不仅压缩性低，承载力也高，所以第4层是比较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h ，h=1.5+8.3+12+1=22.8m 。 由于第1层厚1.5m ，地下水位离地表2.1m ，为使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第2层土0.3m ，即承台埋深为1.8m 。 桩基的有效桩长即为22.8-1.8=21m 。 桩截面尺寸由资料已给出，取350mm ×350mm ，预制桩在工厂制作，桩分两节，每节长11m ，（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长长1m ，是考虑持力层可能有一定起伏及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。 桩基以及土层分布示意图如图1。 2.确定单桩竖向承载力标准值 按经验参数法确定单桩竖向极限承载力特征值公式为： uk sk pk sik i pk p Q Q Q u q l q A =+=+∑ 按照土层物理指标，查桩基规范JGJ94-2008表5.3.5-1和表5.3.5-2估算的极限桩侧，桩端阻力特征值列于下表：
普通快滤池设计计算(稻谷文书)
普通快滤池设计计算 1.已知条件 设计水量Qn=20000m 3/d ≈833m 3/h.滤料采用石英砂，滤速v=6m/h,10d =0.6,80K =1.3,过滤周期Tn=24h ，冲洗总历时t=30min=0.5h;有效冲洗历时0t =6min=0.1h 。 2.设计计算 （1）冲洗强度q q[L/(s*m 3）]可按下列经验公式计算。 632 .0632.145.1)1()35.0(2.43v e e dm q ++= 式中 dm ——滤料平均粒径，mm ； e ——滤层最大膨胀率，采用e=40%; v ——水的运动黏度，v=1.142 mm /s （平均水温为15℃）。 与10d 对应的滤料不均匀系数80K =1.3，所以 dm=0.980K 10d =0.9x1.3x0.6=0.702(mm) 632 .0632.145.114 .1)4.01()35.04.0(702.02.43?++??=q =11[L/(s*m 3）] (2)计算水量Q 水厂自用水量主要为滤池冲洗用水，自用水系数α为 v qt t Tn Tn 0 6.3)(- -= α= 6 1 .0116.3)5.024(24 ??- -=1.05 Q=αQn=1.05X883=875(m 3/d) (3)滤池面积F 滤池总面积F=Q/v=875/8=109㎡ 滤池个数N=3个，成单排布置。 单池面积f=F/N=109/3=36.33(㎡），设计采用40㎡，每池平面尺寸采用B×L=5.2m×7.8m (约40㎡），池的长宽比为7.8/5.2=1.5/1. (4)单池冲洗流量冲q 冲q =fq=40×11=440(L/s)=0.44(m 3/s) (5)冲洗排水槽 ①断面尺寸。两槽中心距a 采用2.0m,排水槽个数 1n =L/a=7.8/2.0=3.9≈4个
挡土墙设计计算书
六、挡土墙计算书 1、挡土墙计算参数选取 天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ0.35，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。 挡土墙示意图 2、地基承载力验算 o 22=K φ，挡土墙顶宽0.6米，底宽1.8米，挡土墙截面面积4.8m 2，如图所示，根据《建 筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M ，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=?+??+??=++=γγ。 挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=??=，满足承载力验算。
3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o o a K ,52.1)21245(tan 2=+=o o p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812 .01912220=??==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(2 1220=?-??=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(3 1)(310=-=-处。 被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022 122=???+???=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013 131=?=处。 土压力计算简图
给水厂混凝沉淀过滤消毒设计计算书
第二章：总体设计 2.1水厂规模的确定 水厂的设计生产量Q 包括以下两项：供应用户的出厂量Q 1和水厂的自用水量Q 2，一般Q 2只占Q 1的5-10%，所以水厂设计生产量可按下式计算： Q=KQ 1 (式中K=1.05-1.10 ) 水厂设计计算水量Q 1=50000m 3/d 即 Q=KQ 1=50000 1.0552500?= m 3/d=2187.5 m 3/h=0.61 m 3/s 根据水厂设计水量2万m 3/d 以下为小型水厂，2万～10万m 3/d 为中型水厂，10万m 3/d 以上为大型水厂的标准可知水厂为中型水厂。 2.2净水工艺流程的确定 玉川集聚区是以工业项目为主，从目前情况看用户对水质的要求不高，完全可以靠供给原水满足企业需求。但从长远来看，一方面不同的企业对水质的要求不同，尤其是夏季的洪水季节，当源水水质发生较大的变化时，可能会因为水质的变化影响企业的生产。 所以水厂以地表水作为水源，且水量充沛水质较好，则主要以取出水中的悬浮物 和杀灭致病细菌为目标，经过比较后采用地面水的常规处理工艺系统。工艺流程如图1所示。 原水 混 合 絮凝沉淀池 滤 池 混凝剂消毒剂清水池 二级泵房 用户 图1 水处理工艺流程 2.3处理构筑物及设备型式选择 （1） 药剂溶解池 设计药剂溶解池时，为便于投置药剂，溶解池的设计高度一般以在地平面以下或半地下为宜，池顶宜高出地面0.20m 左右，以减轻劳动强度，改善操作条件。
溶解池的底坡不小于0.02，池底应有直径不小于100mm的排渣管，池壁需设超高，防止搅拌溶液时溢出。 由于药液一般都具有腐蚀性，所以盛放药液的池子和管道及配件都应采取防腐措施。溶解池一般采用钢筋混凝土池体，若其容量较小，可用耐酸陶土缸作溶解池。 投药设备采用计量泵投加的方式。采用计量泵（柱塞泵或隔膜泵），不必另备计量设备，泵上有计量标志，可通过改变计量泵行程或变频调速改变药液投量，最适合用于混凝剂自动控制系统。 （2）混合设备 根据快速混合的原理，实际生产中设计开发了各种各样的混合设施，主要可以分为以下四类：水力混合、水泵混合、管式混合和机械混合。 在本次设计采用管式混合器对药剂与水进行混合。管式混合是利用原水泵后到絮凝反映设施之间的这一段压水管使药剂和原水混合的一种混合设施。主要原理是在管道中增加一些各种结构的能改变水流水力条件的附件，从而产生不同的效果。 在混合方式上，由于混合池占地大，基建投资高；水泵混合设备复杂，管理麻烦，机械搅拌混合耗能大，管理复杂，相比之下，管式混合具有占地极小、投资省、设备简单、混合效果好和管理方便等优点而具有较大的优越性。管式混合器采用管式静态混合器。 （3）反应池 反应作用在于使凝聚微粒通过絮凝形成具有良好沉淀性能的大的絮凝体。 目前国内使用较多的是各种形式的水力絮凝及其各种组合形式，主要有栅条(网格)絮凝、折板絮凝和波纹板絮凝。这三种形式的絮凝池在大、中型水厂中均有使用，都具有絮凝效果好、水头损失小、絮凝时间短、投资小、便于管理等优点，并且都能达到良好的絮凝条件，从工程造价来说，栅条造价为折板的1/2，为波纹板的1/3，因此采用栅条（网格）絮凝。 （4）沉淀池 原水经投药、混合与絮凝后，水中悬浮杂质已形成粗大的絮凝体，要在沉淀
设备基础计算书
设备基础计算书 1.计算依据 《动力机器基础设计规范》 (GB50040-96) 《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002) 《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010) 《重载地面、轨道及特殊楼地面》(06J305) 《动力机器基础设计手册》 (中国建筑工业出版社) 2.工程概况 设备静载按G1=10t/m2=100KN/m2; 地基承载力特征值fa=180kPa; 采用C30混凝土，设备基础高度250mm，钢筋采用I级钢(HPB300) 根据所提资料计算160T冲床设备基础的承载力计算，设备基础根据设备脚架尺寸每边向外扩300mm进行计算。160T冲床设备基础示意图如下图所示 设备基础示意图 3.计算过程 设备基础正截面受压承载力计算() *fc*A=**1000000*A=*106A N=*G1*A =*105*A<*fcA 即设备基础正截面受压满足要求 3.2设备基础正截面受弯承载力计算 (仅计算长度方向,取土重度gma=20kN/m3，混凝土保护层厚度取30mm) pk=G1+G2=*105 +25*1000*= 单位宽度基地净反力 p=*( G1+G2-gma*h)=**103-20*103*=m 计算可得最大正弯矩为M=，支座最大负弯矩为M=根据()计算可得 基础底面计算配筋面积As1=565mm2 基础顶面计算配筋面积As2=258mm2 根据(GB50010-2010)取最小配筋率ρmin= 0. 2％ 最小配筋面积为Asmin=%*1000*250=500 mm2 基础顶部和底部可配12200(As=565mm2) 3.3地脚螺栓抗倾覆验算(每个设备基础共四个地脚螺栓孔) 取每个地脚的上拔力设计值 q1=* *（G1+G2）* A=****= 倾覆力矩MS=q1*=有设备基础的大小可知抗倾覆力矩
普通快滤池的设计计算书
3.12普通快滤池的普通快滤池的设计设计设计 3.12.1设计参数设计参数 设计水量Qmax=22950m3/d=0.266m3/ 采用数据：滤速)m (s /14q s /m 10v 2?==L ，冲洗强度 冲洗时间为6分钟 3.12.2普通快滤池的普通快滤池的设计计算设计计算设计计算 (1) 滤池面积及尺寸：滤池工作时间为24h ，冲洗周期为12h ，实际工作时间T= h 8.2312241.024=×?，滤池面积为 2m 968.231022950v =×==T Q F 采用4个池子，单行行排列 2m 244 96N F f === 采用池长宽比 L/B=1.5左右，则采用尺寸L=6m 。B=4m 校核强制滤速m 3.131-41041-N Nv v =×== ‘ (2) 滤池高度： 支撑层高度：H1=0.45m 滤料层高度：H2=0.7m 砂面上水深： H3=1.7m 保护高度： H4=0.3m 总高度： H=3.15m （3）配水系统 1.干管流量：s /3361424fq q g L =×== 采用管径s /m 19.1v mm 600d g g ==，始端流速 2.支管： 支管中心距离：采用，m 25.0a j = 每池支管数：根480.2562a 2n j =×=× =L m/s 6.1mm 75L/s 04.784/336n q q j g j ，流速，管径每根支管入口流量：==
3.孔眼布置： 支管孔眼总面积占滤池总面积的0.25% 孔眼总面积：2k mm 6000024%25.0Kf F =×== 采用孔眼直径mm 9d k = 每格孔眼面积：22 k mm 6.634d f ==π 孔眼总数9446 .6360000f F N k k k === 每根支管空眼数：个2048/944n n j k k === N 支管孔眼布置成两排，与垂线成45度夹角向下交错排列， 每根支管长度：m 7.16.042 1d 21l g j =?=?=）（）（B 每排孔眼中心数距：17.020 5.07.1n 21l a k j k =×=×= 4.孔眼水头损失： 支管壁厚采用：mm 5=δ 流量系数：68.0=μ 水头损失：h m 5.3K 101g 21h 2k ==（μ 5.复算配水系统： 管长度与直径之比不大于60，则6023075 .07.1d l j j <== 孔眼总面积与支管总横面积之比小于0.5，则 33.1075.0464d 4f n g 2j j k =×=）（）（π π F 孔眼中心间距应小于0.2，则2.017.0a k <=
挡土墙计算书
省道S206重力式挡土墙设计 专业：土木工程 班级： 姓名： 学号： 二零一七年六月 XXXXXXX大学 建筑工程学院 土木系道桥方向
目录 1、设计资料 (1) 1.1基础资料 (1) 1.2设计依据 (2) 2、初拟挡土墙结构形式和尺寸 (2) 3、确定车辆荷载 (3) 4、破裂棱体位置确定 (4) 4.1破裂角 的计算 (4) 4.2验算破裂面是否交于荷载范围内 (4) 5、土压力计算 (5) 5.1土压力计算 (5) 6、稳定性验算 (6) 6.1受力分析 (7) 6.2抗滑稳定性验算 (7) 6.2.1 抗滑稳定性验算 (7) 6.2.2抗滑动稳定性系数 (8) 6.3抗倾覆稳定性验算 (8) 6.3.1抗倾覆稳定性方程 (8) 6.3.2抗倾覆稳定性系数 (9) 6.4基底应力和合力偏心矩验算 (9) 6.4.1 合力偏心矩计算 (9) 6.4.2 基底应力计算 (10) 6.5墙身截面应力计算 (10) 7、改善措施 (12) 7.1改善措施 (12) 7.2工程数量表 (13) 8、附属设施的设计 (13) 8.1泄水孔设计 (13) 8.2沉降缝与伸缩缝 (14) 8.3墙厚排水层 (14) 8.4结构大样图 (15) 9、立面设计 (16) 9.1整体布局 (16) 9.2挡土墙总体方案布置图 (16) 10、参考文献 (17)
1、设计资料 1.1基础资料 省道S313，路基宽12米，路面宽9米，两侧路肩宽各1.5米。在桩号K5+100-K5+200路段为填方路段，填方边坡坡度1：1.5。为了保证路堤边坡稳定，少占地拆迁，故设置路堤挡土墙，拟采用重力式挡土墙。最大墙高见表1。 表1 挡土墙相关设计参数 墙高、墙背仰斜坡度等初始拟定的尺寸详见表1所示，挡土墙顶宽1米，基底水平。挡土墙分段长度为12-20米不等，初始拟定的挡墙断面形式如图1所示。 图1 初始拟定的路肩式挡土墙断面示意图
(完整版)桩基础设计计算书
目录 1设计任务 (2) 1.1设计资料 (2) 1.2设计要求 (3) 2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3) 3 单桩承载力确定 (3) 3.1单桩竖向承载力的确定 (3) 4 桩数布置及承台设计 (4) 5 复合桩基荷载验算 (6) 6 桩身和承台设计 (9) 7 沉降计算 (14) 8 构造要求及施工要求 (20) 8.1预制桩的施工 (20) 8.2混凝土预制桩的接桩 (21) 8.3凝土预制桩的沉桩 (22) 8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23) 8.5结论与建议 (25) 9 参考文献 (25)
一、设计任务书 (一)、设计资料 1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求： 1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择 2、确定单桩承载力 3、桩数布置及承台设计 4、群桩承载力验算 5、桩身结构设计和计算 6、承台设计计算 7、群桩沉降计算 8、绘制桩承台施工图 二、桩基持力层，桩型，桩长的确定 根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。 根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。桩长21.1m。 三、单桩承载力确定 （一）、单桩竖向承载力的确定： 1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。 根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层， 采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层 1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。承台底部埋深 2.1 m。 2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算： Quk= Qsk+ Qpk=μ∑qsikli+qpkAp Q——单桩极限摩阻力标准值（kN） sk Q——单桩极限端阻力标准值（kN） pk u——桩的横断面周长（m） A——桩的横断面底面积（2m） p L——桩周各层土的厚度（m） i q——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sik q——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP） pk 桩周长：μ=450×4=1800mm=1.8m
挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750； 主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600； 对拉螺栓直径(mm):M18； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；
墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。
普通快滤池工艺设计与计算
普通快滤池工艺设计与计算 1.滤池面积和尺寸 设计水量位40000?/d、滤池工作时间为24h，冲洗周期为12h，冲洗时间6min（0.1h）、冲洗强度q=12L/(s·㎡)，设计滤速V=10m/h, =23.8h（只考虑反冲洗停用，不滤池实际工作时间为：T=24-0.1×24 12 考虑排放初滤水时间） =168.1㎡ 滤池总面积为：F=Q V1×T 根据设计规范，滤池个数不能少于2个，即N≥2个，根据设计规范采用滤池个数N为4个，其布置成对称单行排列 =42㎡ 2 每个滤池面积为: f=F N 设计中采用滤池尺寸L：B=2:1，则L=9m，B=4.5m，故： 滤池的实际面积为9×4.5=40.5㎡ =10.37m/h，基本符合规范要求：滤速为实际滤速V′=40000 23.8×4×40.5 8~10m/h 校核强制流速为：当一座滤池检修时，其余滤池的强制滤速为：=13.83m/s，符合规范要求：强制滤速一般为10~14 m/h V2=N·V1 N?1 2.滤池高度： H=H1+H2+H3+H4 式中：H---滤池高度（m），一般采用3.20-3.60m；H1---承托层高度（m）；厚400mm，H2---滤料层厚度（m），700~800mm，H3---滤层上水深（m)；又称砂面水深一般为
1500mm~2000mm，H4---超高（m）；一般取300mm~400mm 设计中取：H1=0.40m，H2=0.70m，H3=1.80m，H4=0.30m 滤池总高度H=0.4=0.7+1.8+0.3=3.2 3.配水系统 1）干管流量：q j=f·q=40.5×12=486L/s 采用管径:dm=600mm 干管始端流速:Vg=1.09m/s 2)支管： 支管中心距离：采用aj= 0.25m 每池支管数：n j=2×L a j =2×9 0.25 =72根 每根支管入口流量:q j=q g n j =486 72 =6.75L/s 采用管径:d j=50mm 支管始端流速:V j=1.78m/s 3）孔眼布置： 支管孔眼总面积占滤池总面积的0.25% 孔眼总面积：F k=K·f=0.25%×40.5=0.10125㎡=101250mm2采用孔眼直径：d k =9mm 每个孔眼面积：f k=π 4 d k2=0.785×92=63.5mm2 孔眼总数：N b=F k f k =101250 63.5 =1594个 每根支管空眼数：N k=N b n j =1594 72 =22个 支管孔眼布置成两排，与垂线成45度夹角向下交错排列
挡土墙设计实例
挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m)
面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算）
XX市给水厂设计计算书
摘要 E市给水工程，是为了满足该区近期和远期用水量增长的需要而新建的。该工程分为两组，最终的供水设计规模为3.1万m3/d， 整个工程包括取水工程，净水工程和输配水工程三部分。其工艺流程如下： 水源取水头自流管一级泵房自动加药设备 机械搅拌澄清池普通快滤池清水池配水池 二级泵房配水管网用户 同时，本设计课题还包括：水厂占地面积，人员配备，厂内建筑物布置和管线定位等。 整个工艺流程中主要构筑物的设计时间为 机械搅拌澄清池池：1.28h 普通快滤池冲洗时间：6min 普通快滤池的滤速为：13.3m/h
目录 第一章设计水量计算 第一节最高日用水量计算 第二节设计流量确定 第二章取水工艺计算 第一节取水头部设计计算 第二节集水间设计计算 第三章泵站计算 第一节取水水泵选配及一级泵站工艺布置 第二节送水泵选配及二级泵站工艺布置 第四章净水厂工艺计算 第一节机械搅拌澄清池计算 第二节普通快滤池计算 第三节清水池计算 第四节配水池计算 第五节投药工艺及加药间计算 第六节加氯工艺及加氯间计算 第七节净水厂人员编制及辅助建筑物使用面积计算第八节检测仪表
第一章 设计水量计算 第一节 最高日用水量计算 一、各项用水量计算 1、 综合生活用水量1Q 1Q d m d l N q f 33411108.81.1.200104?=???=??=人 m d l N q f Q 344111/10408.11.1.200104.6?=???=??=人 2、 工业企业生产用水量2Q ()()d m m d n N q Q d m m d n N q Q 3 4 3 222 /3432221076.11.180********.11.11001201?=??=-??=?=??=-??=万元万元万元 3、 未预见水量和管网漏失水量3Q ()d m Q Q Q 34213104.02.0?=+= 4、 消防用水量x Q d m s l N q Q x x X 3410432.0252?=?=?= 二、最高日用水量d Q m Q Q Q Q d 34321106.2?=++= 由于总用水量较小和消防水量相差不大则d m d m Q d 3434101.310072.3?≈?= d m Q d 34/104?= 第二节 设计流量确定 一、确定设计流量 1、 取水构筑物、一级泵站、原水输水管、水处理构筑物设计流量 s l d m T Q a Q s l d m T Q a Q d I d I 11.4863600 2410405.173.3763600 24101.305.134/ /34=???=?==???=?=
建筑地基基础计算
建筑地基基础计算 地基基础计算用表 1．地基基础设计等级（表2-27） 地基基础设计等级表2-27 根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定： （1）所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定。 （2）设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计。 （3）表2-28所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算，如有下列情况之一时，仍应作变形验算： 1）地基承载力特征值小于130kPa，且体型复杂的建筑； 2）在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，可能引起地基产生过大的不均匀沉降时； 3）软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时； 4）相邻建筑距离过近，可能发生倾斜时； 5）地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成时。 （4）对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性。 （5）基坑工程应进行稳定性验算。
（6）当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮间题时，尚应进行抗浮验算。 可不作地基变形计算设计等级为丙级的建筑物范围表2-28 注：1．地基主要受力层系指条形基础底面下深度为3b（b为基础底面宽度），独立基础下为1.5b，且厚度均不小于5m的范围（二层以下一般的民用建筑除外）； 2．地基主要受力层中如有承载力特征值小于130kPa的土层时，表中砌体承重结构的设计，应符合《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）中第7章的有关要求； 3．表中砌体承重结构和框架结构均指民用建筑，对于工业建筑可按厂房高度、荷载情况折合成与其相当的民用建筑层数； 4．表中吊车额定起重量、烟囱高度和水塔容积的数值系指最大值。 2．基础宽度和埋深的地基承载力修正系数（表2-29） 承载力修正系数表2-29 注：1．强风化和全风化的岩石，可参照所风化成的相应土类取值，其他状态下的岩石不修
双柱基础上部钢筋计算书
双柱基础上部钢筋计算 双柱基础上部钢筋计算 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010), 本文简称《抗震规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料： 1.1 已知条件： 类型：单阶矩形底板 双柱间距l：2350mm 混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2, ft=1.43N/mm2 钢筋级别：HRB400, fy=360N/mm2 配筋计算方法:简化法 基础纵筋混凝土保护层厚度：40mm 基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3 修正后的地基承载力特征值：210kPa 基础埋深：2.00m 作用力位置标高：0.000m 1.2 计算要求： (1)基础抗弯计算 2 计算过程和计算结果 2.1 基础弯矩计算： 根据扩展基础广西计算书知，所有双柱基础基底应p均小于210kPa，按最不利p=210kPa进行计算。 基础上部受到的弯矩为M=12ql2=210*2.352/12=96kN*m。 2.2 抗弯配筋: 最小配筋率要求：0.15% 根据《地基规范》第8.2.1条，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15% 注：下表数据单位 M: kN.m; h0: mm; As: mm2/m; ρ: % 1 / 1
普通快滤池计算.doc
滤池工作时间为24h，冲洗周期为 1h，滤池实际工作时间为： 24 T 24 0.121.6h 1 式中： 0.1 代表反冲洗停留时间 该滤池采用石英砂单层滤料，其设计滤速为8~10m/h ，本设计取v1 =8 m / h，滤池面积 为： F Q 600 3.47m2 v1T 8 21.6 根据设计规范，滤池个数不能少于 2 个，即 N≥ 2 个，根据规范中的表如下： 本设计采用滤池个数为 2 个，其布置成对称单行排列。每个滤池面积为: f F 3.47 1.735m 2 N 2 式中： f —每个滤池面积为（m2）， N—滤池个数N≥ 2 个,取 2 个 F—滤池总面积（m2） 设计中采用滤池尺寸为：则L=1.5m ， B=1.5m ，故滤池的实际面积为 2.25 m2 实际滤速 v1=600/(21.6*2*2.25)=6.17m/h，基本符合规范要求：滤速为8~10m/h。 校核强制流速 v2为：当一座滤池检修时，其余滤池的强制滤速为 Nv1 6.17 12.34m / h ，符合规范要求：强制滤速一般为10~14 m/h v2 2 N 1 2 1 2.滤池高度： H= H1+H2+H3+H4 式中： H--- 滤池高度（ m），一般采用 3.20-3.60m； H 1---承托层高度（m）； H 2--滤料层厚度（m）； H 3---滤层上水深（m)；一般采取 1.5~2.0m H 4---超高（m）；一般采用0.3m 设计中取 H 1=0.40m， H 2=0.50m， H 3=1.20m， H 4=0.30m；
—H0.40 0.50 1.20 0.30 2.40m 4.5.2 每个滤池的配水系统 1、最大粒径滤料的最小流化态流速 V mf 12.34 d 1. 31 m0 2.31 1.31 0.54 (1 m0) 0.54 V mf ---最大粒径滤料的最小流化态流速（m/s)； d--- 滤料粒径（ m）； --- 球度系数； ---水的动力粘度 [(N.S)/ m2 ] m0 --- 滤料的孔隙率。 设计中取 d=0.0012m ，=0.98 ，m0 =0.38，水温200 时 =0.001(N.S)/ m2 V mf 12.34 0.00121.31 0.382 .31 1.09cm/ s 0.981.31 0.0010.54 (1 0.38)0 .54 2、反冲洗强度 q=10KVmf q--- 反冲洗强度 [L/(s/ m2 )], 一般采用 12~15L/(s/ m2 )； K--- 安全系数，一般采用 1.1~1.3. 设计中取K=1.3 q=10*1.3*1.09=14.2L/(s/m2) 3、反冲洗水流量 q g=f·q 式中 q g—反冲洗干管流量(L.s) 。 q g=2.25 x 14.2=32.0L/s 4、干管始端流速 4 * q g 10 3 V g 2 .D 式中Vg —干管始端流速(m/s) ，一般采用 1. 0-1.5 m/s ;
悬臂式挡土墙计算书
悬臂式挡土墙计算书 项目名称__________________________ 设计_____________校对_____________审核_____________计算时间 2017年11月3日（星期五）18:21 图 1 一、设计数据和设计依据 1.基本参数 挡土墙类型: 一般地区挡土墙 墙顶标高: 墙前填土面标高: 2.土压力计算参数
土压力计算方法: 库伦土压力 ~ 主动土压力增大系数: λE = 3.安全系数 抗滑移稳定安全系数: K C = 抗倾覆稳定安全系数: K0 = 4.裂缝控制 控制裂缝宽度: 否 5.墙身截面尺寸 墙身高: H = 墙顶宽: b = 墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1: 墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1: ! 墙趾板长度: B1 = 墙踵板长度: B3 = 墙趾板端部高: h1 = 墙趾板根部高: h2 = 墙踵板端部高: h3 = 墙踵板根部高: h4 = 墙底倾斜斜度: m3 = 加腋类型: 两侧加腋 墙面腋宽: y1 = 墙面腋高: y2 = 墙背腋宽: y3 = ? 墙背腋高: y4 = 6.墙身材料参数 混凝土重度: γc = KN/m3 混凝土强度等级: C30 墙背与土体间摩擦角: δ= ° 土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm 纵向钢筋级别: HRB400 纵向钢筋类别: 带肋钢筋 箍筋级别: HRB400 7.墙后填土表面参数 " 表 1 墙后填土表面参数 坡线编号与水平面夹角 (°) 坡线水平投影长 (m) 坡线长 (m) 换算土柱数 1& 表 2 换算土柱参数 土柱编号距坡线端部距离 (m) 土柱高度 (m) 土柱水平投影长 (m) [ 8.墙后填土性能参数 表 3 墙后填土性能参数 层号土层名称层厚 (m) 层底标高 (m) 重度γ (kN/m3) 粘聚力c . (kPa) 内摩擦角 φ (°) 1中砂 9.地基土参数*