设备选型计算书

设备选型计算书

边界条件：

工程容量50MW ， 25台风力发电机组，容量2MW 。新建一座110kV 升压站，1台主变，容量50MV A ，1回送出线路，长度30km 。110kV 、35kV 均采用单母线接线方式；25台箱变，容量2MV A ，箱变与风机采用单元接线方式。3回集电线路，长度分别6km （6台）、9km （10台）、24km （9台），采用电缆直埋敷设方式。

110kV 变电站三相短路电流计算： 一、基本参数：

系统短路电流40kA ，线路长度30km 。

X 系?

=1I ?=1I I j =1

400.5

=0.013

X 线?

=X 架×S j j

2×L =0.4×100

2×30=0.09

X

系统?=X 系?+X 线?=0.013+0.09=2、风机：

风机额定电流1.7kA 。

X 风机?=

1I I j

=

11.779.637

=46.845

3、主变：

容量50MV A ，U d %=10.5。

X 主变?=

U d %100×S j S =10.5100×100

50=0.21 4、箱变：

容量2MV A ，U d %=6.5。

X

箱变?=

U d%

100

×

S j

S

=

6.5

100

×

100

2

=3.25

5、线路：

X 缆=0.12Ω/km（35kV电缆），X

架

=0.4Ω/km（架空线）。

三回集电线路长度分别为L1=6km；L2=9km；L3=24km。

X L?=X

缆×

S j

j

2

=0.12×

100

2

=0.009

回路1（6台风机）：

X L1?=1

6

× X

风机?

+X

箱变?

+X L?×L1=

1

6

×46.845+3.25+0.009×6 =8.403

回路2（10台风机）：

X L2?=1

10

× X

风机?

+X

箱变?

+X L?×L2=

1

10

×46.845+3.25+0.009×9 =5.091

回路3（9台风机）：

X L3?=1

9

× X

风机?

+X

箱变?

+X L?×L3=

1

9

×46.845+3.25+0.009×24 =5.782

二、短路计算：

1、110kV侧短路

阻抗

X L1?//X L2?=3.17 X L1?//X L2?//X L3?=2.047

X 110′=X L1?//X L2?//X L3?+X 主变?=2.257

X 110′′

=X 系统?=0.103

短路电流

I 110=I j ×1

110

′

+I j ×

1

110

′′=0.5×1+0.5×1

=5.076（kA ）

冲击电流

i ch = 2×K ch ×I 110=12.919（kA ） [K ch =1.8]

全电流

I ch

= 1+2×（K ch ?1）2

×I 110=7.665（kA ）

短路容量

S = 3×I 110×U j =1015.433（MVA ）

2、35kV 侧短路

阻抗

X 35′

=X L1?//X L2?//X L3?=2.047 X 35′′=X 系统?+X 主变?=0.313

短路电流

I 35

=I j ×135′+I j ×135′′=1.571×1+1.571×1

=5.786（kA ）

冲击电流

i ch = 2×K ch ×I 35=15.136（kA ） [K ch =1.85]

全电流

I ch = 1+2×（K ch ?1）2

×I 35=9.047（kA ）

短路容量

S = 3×I 35×U j =368.285（MVA ）

3、0.69kV 侧短路 （1）回路1短路

阻抗

X L2?//X L3?=2.707

X 35′′

//X L2?//X L3?=0.281

0.281+0.054=0.335 46.845+3.25 ÷5=10.019

′=10.019//0.335+3.25=3.574

X0.69

′′=46.845

X0.69

（2）回路2短路

阻抗

X L1?//X L3?=3.425

X35′′//X L1?//X L3?=0.287

0.287+0.081=0.368

46.845+3.25÷9=5.566

′=5.566//0.368+3.25=3.595

X0.69

′′=46.845

X0.69

（3）回路3短路

阻抗

X L1?//X L2?=3.17

X 35′′//X L1?//X L3?=0.285

0.285+0.216=0.501 46.845+3.25 ÷8=6.262

X 0.69′

=6.262//0.501+3.25=3.714

X 0.69′′

=46.845

通过对比可知，当回路1短路时，阻抗最小，短路电流最大，所以选择回路1短路作为0.69kV 侧短路计算的基准。 短路电流 I 0.69=I j ×1

0.69

′

+

1

0.69

′′=79.637×

1+79.637×1

=23.982（kA ） 冲击电流

i ch = 2×K ch ×I 0.69=64.43（kA ） [K ch =1.9]

全电流

I ch=1+2×（K ch?1）2×I0.69=38.818（kA）短路容量

S=3×I0.69×U j=30.114（MVA）

短路电流计算结果表

110kV变电站单相接地短路电流计算：

1、正负序阻抗：

X110′=X L1?//X L2?//X L3?+X

主变?

=2.257

X110′′=X

系统?

=0.103

合成阻抗：

X 正=X

负

=X110′//X110′′=0.099

2、零序阻抗：

X110′=X

系?+3X

线?

=0.283

X110′′=X

主变?

=0.21

合成阻抗：

X

零

=X110′//X110′′=0.121

单相接地短路电流：

I=

3I j

正负零

=4.703（kA）系统提供单相短路电流：

I

系统=I×

X110′′

X110′+X110′′

=2.003（kA）

主变中性点单相短路电流：

I

主变=I×

X110′

X110′+X110′′

=2.7（kA）

短路点在站外时：

I=I

主变

×1?0.1=2.43（kA）短路点在站内时：

I=I

系统

×1?0.5=1.002（kA）接地电阻：

R≤2000

=

2000

=0.823（Ω）

设备选型：

（一）110Kv部分

1、计算值部分

a、110Kv出线

该站110Kv采用的是单母线接线，按1回送出线路。最大工作电流计算：

Ig=

3×115.5

=250A

短路电流的计算时间tjs=tb+td

主变后备保护动作时间tb=2.5S

断路器全合闸时间td=0.036S

故短路电流计算时间为tjs=2.5+0.1=2.6S

1S热稳定电流I(1)=I∞tjs

t =5.076× 2.6

1

=8.1848kA

4S热稳定电流I(4)=I∞tjs

t =5.076× 2.6

4

=4.0924kA

b、主变110Kv进线

持续工作电流： I g=

3×115.5

=262.4A 短路电流计算时间tjs=tb+td

主变后备保护动作时间tb=2S

断路器全分闸时间td=0.036S

故短路电流计算时间为tjs=2+0.1=2.1S

1S热稳定电流I(1)=I∞tjs

t =5.076× 2.1

1

=7.3558kA

4S热稳定电流I(4)=I∞tjs

t =5.076× 2.1

4

=3.678kA

2、设备选型

（1）110KV出线设备选型

a、SF6断路器：LW□-126/2000 最大工作电压Uzd=126KV

额定工作电流Ie=2000A

额定短路开断电流Idn=40KA

4S热稳定电流I4=40KA

额定峰值耐受电流igf=100KA

则Uzd=126KV>Ug=115.5KV Ie=2000A>Ig=250A

Idn=40KA>I"=5.076KA

I4=40KA>I(4)=4.0924kA

igf=100KA>ich=12.919KA

故满足要求

b、隔离开关：GW4-110DW/1250 最大工作电压Uzd=121KV

额定工作电流Ie=1250A

4S热稳定电流I4=40KA

额定峰值耐受电流igf=80KA

则Uzd=121KV>Ug=115.5KV Ie=1250A>Ig=250A

I4=31.5KA>I(4)=4.0924kA

igf=80KA>ich=12.919KA

故满足要求

c、电流互感器：LVQB-110/1200 最大工作电压Uzd=121KV

额定工作电流Ie=1200A

额定峰值耐受电流igf=110KA

1S热稳定电流I1=55KA

则Uzd=121KV>Ug=115.5KV Ie=1200A>Ig=250A

I1=55KA>I(1)=8.1848kA

igf=110KA>ich=12.919KA

故满足要求

(2)主变110KV进线设备选型

a、SF6断路器：LW□-126W/3150-40 最大工作电压Uzd=126KV

额定工作电流Ie=3150A

额定短路开断电流Idn=40KA

4S热稳定电流I(4)=40KA

额定峰值耐受电流igf=100KA

则Uzd=126KV>Ug=115.5KV

Ie=3150A>Ig=262.4A

Idn=40KA>I"=5.076KA

I4=40KA>I(4)=4.0924kA

igf=100KA>ich=12.919KA

故满足要求

b、隔离开关：GW4A-126

最大工作电压Uzd=126KV

额定工作电流Ie=1250A

4S热稳定电流I4=40KA

额定峰值耐受电流igf=120KA

则Uzd=126KV>Ug=115.5KV

Ie=1250A>Ig=262.4A

I4=31.5KA>I(4)=3.678KA

igf=120KA>ich=12.919KA

故满足要求

c、电流互感器：LVQB-110/1200

最大工作电压Uzd=121KV

额定工作电流Ie=1200A

额定峰值耐受电流igf=110KA

1S热稳定电流I1=55KA

则Uzd=121KV>Ug=115.5KV

Ie=1200A>Ig=262.4A

I1=55KA>I(1)=7.3558kA

igf=110KA>ich=12.919KA

故满足要求

（二）35Kv部分

1、计算值部分

a、主变出线

持续工作电流： Ig=

3×36.75

=824.786A 短路电流的计算时间tjs=tb+td

主变后备保护动作时间tb=1.5S

断路器全合闸时间td=0.08S

故短路电流计算时间为tjs=1.5+0.15=1.65S

1S热稳定电流I(1)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

1

=7.4322kA

4S热稳定电流I(4)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

4

=3.7161kA

b、风机进线

持续工作电流： Ig=

3×36.75

=329.9144A 短路电流的计算时间tjs=tb+td

主变后备保护动作时间tb=1.5S

断路器全合闸时间td=0.08S

故短路电流计算时间为tjs=1.5+0.15=1.65S

1S热稳定电流I(1)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

1

=7.4322kA

4S热稳定电流I(4)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

4

=3.7161kA

c、无功补偿进线

持续工作电流： Ig=

3×36.75×0.8

=309.295A 短路电流的计算时间tjs=tb+td

主变后备保护动作时间tb=1.5S

断路器全合闸时间td=0.08S

故短路电流计算时间为tjs=1.5+0.15=1.65S

1S热稳定电流I(1)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

1

=7.4322kA

4S热稳定电流I(4)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

4

=3.7161kA

d、厂用电进线

持续工作电流： Ig=

3×36.75

=16.4957A 短路电流的计算时间tjs=tb+td

主变后备保护动作时间tb=1.5S

断路器全合闸时间td=0.08S

故短路电流计算时间为tjs=1.5+0.15=1.65S

1S热稳定电流I(1)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

1

=7.4322kA

4S热稳定电流I(4)=I∞tjs

t =5.786× 1.65

4

=3.7161kA

2、设备选型

（1）主变35KV设备选型

a、SF6断路器：LW□-40.5/1250 最大工作电压Uzd=40.5KV

额定工作电流Ie=1250A

额定短路开断电流Idn=31.5KA

4S热稳定电流I4=31.5KA

额定峰值耐受电流igf=80KA

则Uzd=40.5KV>Ug=36.75KV Ie=1250A>Ig=824.786A

Idn=31.5KA>I"=5.786KA

I4=31.5KA>I(4)=3.7161kA

igf=80KA>ich=15.136KA

故满足要求

b、电流互感器：LZZB9-35DJG

最大工作电压Uzd=37KV

额定工作电流Ie=1200A

额定峰值耐受电流igf=100KA

4S热稳定电流I4=40KA

则Uzd=37KV>Ug=36.75KV

Ie=1200A>Ig=824.786A

I4=40KA>I(4)=3.7161kA

igf=100KA>ich=15.136KA

故满足要求

（2）风机进线设备选型

a、SF6断路器：LW□-40.5/1250 最大工作电压Uzd=40.5KV

额定工作电流Ie=1250A

额定短路开断电流Idn=31.5KA

4S热稳定电流I4=31.5KA

额定峰值耐受电流igf=80KA

则Uzd=40.5KV>Ug=36.75KV Ie=1250A>Ig=329.9144A

Idn=31.5KA>I"=5.786KA

I4=31.5KA>I(4)=3.7161kA

igf=80KA>ich=15.136KA

故满足要求

b、电流互感器：L□V-5P

最大工作电压Uzd=37KV

额定工作电流Ie=800A

额定峰值耐受电流igf=80KA

1S热稳定电流I1=31.5KA

则Uzd=37KV>Ug=36.75KV

Ie=800A>Ig=329.9144A

I1=31.5KA>I(1)=7.4322kA

igf=80KA>ich=15.136KA

故满足要求

（3）无功补偿设备选型

a、SF6断路器：LW□-40.5/1250 最大工作电压Uzd=40.5KV

额定工作电流Ie=1250A

额定短路开断电流Idn=31.5KA

4S热稳定电流I4=31.5KA

额定峰值耐受电流igf=80KA

则Uzd=40.5KV>Ug=36.75KV Ie=1250A>Ig=309.295A

Idn=31.5KA>I"=5.786KA

I4=31.5KA>I(4)=3.7161kA

igf=80KA>ich=15.136KA

故满足要求

b、电流互感器：L□V-5P

最大工作电压Uzd=37KV

额定工作电流Ie=800A

额定峰值耐受电流igf=80KA

1S热稳定电流I1=31.5KA

则Uzd=37KV>Ug=36.75KV

Ie=800A>Ig=329.9144A

I1=31.5KA>I(1)=7.4322kA

igf=80KA>ich=15.136KA

故满足要求

（4）厂用变设备选型

a、SF6断路器：LW□-40.5/1250 最大工作电压Uzd=40.5KV

额定工作电流Ie=1250A

额定短路开断电流Idn=31.5KA

4S热稳定电流I4=31.5KA

额定峰值耐受电流igf=80KA

则Uzd=40.5KV>Ug=36.75KV Ie=1250A>Ig=16.4957A

Idn=31.5KA>I"=5.786KA

I4=31.5KA>I(4)=3.7161kA

igf=80KA>ich=15.136KA

故满足要求

b、电流互感器：L□V-5P

最大工作电压Uzd=37KV

额定工作电流Ie=800A

额定峰值耐受电流igf=80KA

1S热稳定电流I1=31.5KA

则Uzd=37KV>Ug=36.75KV

Ie=800A>Ig=16.4957A

I1=31.5KA>I(1)=7.4322kA

igf=80KA>ich=15.136KA

故满足要求

人工湿地设计基本参数

人工湿地基本参数 1、湿地表面积的预计 计算公式：As=(Q×（lnCo－lnCe）)/(Kt×d×n) 其中As为湿地面积（m2） Q为流量（m3/d），假定流量为5000 m3/d。 Co为进水BOD（mg/l），假定进水BOD为200mg/l。 Ce为出水BOD（mg/l），假定出水BOD为20mg/l。 Kt为与温度相关的速率常数，Kt＝1.014×（1.06）（T－20），T假定为25，则Kt=1.357。 d为介质床的深度，一般从60－200cm不等，大都取100－150cm，项目取1 20cm。 n为介质的孔隙度，一般从10－40％不等。 表5—1 人工湿地面积计算表 孔隙度10％20％30％40％ 湿地面积（m2）70701 35351 23567 17675 可见，填料床孔隙度的大小对人工湿地面积的影响较大。一般项目预计介质的孔隙度为30%，则人工湿地面积约为23567 m2，其中，水平湿地面积为2016 7m2，垂流式湿地面积为3400 m2，

2、水力停留时间计算 计算公式：t=v×ε/Q 其中t：水力停留时间（d） v：池子的容积（m3），容积为V=23567 m2×1.2m=28202.4 m3， ε：湿地孔隙度，湿地中填料的空隙所占池子容积的比值，需实验测定；本项目按30%计， Q：平均流量（m3/d），假定流量为5000 m3/d。 则：水力停留时间（d）=1.697d=40.7h。 3、水力负荷计算 计算公式：HLR=Q/As Q=5000 m3/d。 As=23567 m2。 则HLR=0.2122m3/ m2.d。 4、水力管道计算 计算公式V＝πR2×S＝Q/t V：流量 R：管径

减压孔板快速计算书

减压孔板 在室内给排水工程中，减压孔板可用于消除给水龙头和消火栓前的剩余水头，以保证水系统均衡供水，达到节水、节能的目的。 （1） 减压孔板孔径的计算：水流通过孔板式的水头损失，按式中计算： )10(242 pa g H υξ= 1式 式中 H ——水流通过孔板的水头损失值（Pa ）； ξ——孔板的局部阻力系数； υ——水流通过孔板后的流速（m/s ）； g ——重力加速度（m/s ）。 ξ值可从下列式中求得： ξ= 2式 式中 D ——给水管道直径（mm ）； ——孔板孔径（mm ）。 为简化计算，将各种不同管径及孔板孔径代入公式1式、2式，求得相应的H 值，所得计算结果列于表1.使用时，只要已知剩余水头及给水立管直径D ，九可从表中查的所需孔板孔径。 表1： 减压孔板的水头损失 D （mm ） 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 15 20 25 32 40 50 81.03 262.30 24.54 81.03 201.77 9.49 32.16 81.03 222.21 4.25 14.91 38.13 10 5.59 262.30 2.09 7.68 19.98 56.00 140.02 1.10 4.25 11.31 3 2.16 81.03 201.77 0.59 2.48 6.79 19.61 49.84 124.80 0.33 1.51 4.25 12.53 32.16 81.03 0.18 0.94 2.75 8.30 21.56 54.70 0.09 0.59 1.83 5.67 14.91 38.13 0.04 0.38 1.24 3.96 10.58 27.30 D

设备设计计算与选型

第三部分 设备设计计算与选型 3.1苯∕甲苯精馏塔的设计计算 通过计算D=1.435kmol/h ， η=F D F D x x ，设%98=η可知原料液的处理量为F=7.325kmol/h ，由于每小时处理量很小，所以先储存在储罐里，等20小时后再精馏。故D=28.7h koml ,F=146.5kmol/h ,组分为18.0x =F ,要求塔顶馏出液的组成为90.0x D =,塔底釜液的组成为01.0x W =。 设计条件如下： 操作压力:4kPa （塔顶表压）； 进料热状况:自选； 回流比:自选； 单板压降:≤0.7kPa ； 全塔压降:%52=T E 。 3.1.1精馏塔的物料衡算 (1) 原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 11.78M A =kg/kmol 甲苯的摩尔质量 13.92M B =kg/kmol 18.0x =F 90.0x D = 01.0x W = (2) 原料液及塔顶、塔底产品的平均摩尔质量 =F M 0.18×78.11+(1-0.18)×92.13=89.606kg/kmol =D M 0.9×78.11+(1-0.9)×92.13=79.512kg/kmol =W M 0.01×78.11+(1-0.01)×92.13=91.9898kg/kmol (3) 物料衡算 原料处理量 F=146.5kmol/h 总物料衡算 146.5=D+W 苯物料衡算 146.5×0.18=0.9×D+0.01×W 联立解得 D=27.89kmol/h W=118.52kmol/h

3.1.2 塔板数的确定 (1)理论板层数T N 的求取 苯—甲苯属理想物系，可采用图解法求理论板层数。 ①由物性手册查得苯—甲苯物系的气液平衡数据，绘出x —y 图，见下图3.1 图3.1图解法求理论板层数 ②求最小回流比及操作回流比。 采用作图法求最小回流比。在图中对角线上，自点e （0.45，0.45）作垂线ef 即为进料线（q 线），该线与平衡线的交点坐标为 667.0y q = 450.0x q = 故最小回流比为 1.1217 .0233 .045.0667.0667.09.0x y y x q q q min ==--= --= D R 取操作回流比为 R=22.21.12min =?=R ③求精馏塔的气、液相负荷 L=RD=2.2×27.89=61.358kmol/h

人工湿地系统设计

潜流式人工湿地设计计算书 设计规模300t/d；水质类型，农村生活污水。 1、集水调节池基本参数 有效容积：m3 式中：Q max —设计进水流量，m3 HRT—水力停留时间，h 调节池高度取3m，其中超高0.5m，有效池深2.5m 有效面积:m2 式中：he—调节池有效高度 集水调节池主要作用是均匀水质，稳定水量，起到一定的缓冲调节作用。 集水调节池设计规模为300m3/d，即12.5m3/h，水力停留时间HRT按6小时计算，调节池有效容积为75m3。考虑现场实际情况， 调节池设计尺寸为：L×B×H=8×4×3m； 实际有效容积L×B×H=8m×4m×2.5m=80m3。 2、污水提升泵泵参数 流量：Q=10m3/h； 数量：3台，两用一备； 扬程：15m； 功率：0.75KW； 效率：40%。 3、人工湿地基本参数 人工湿地面积：A=； 式中， A---人工湿地面积，m2； Q---人工湿地设计水量，m3/d； C 0---人工湿地进水BOD 5 浓度，mg/L； C 1---人工湿地出水BOD 5 浓度，mg/L； q os ---表面有机负荷，kg/(m2·d)；

经计算，理论人工湿地面积 m2。 本项目受场地限制，人工湿地面积为750 m2。 表面水力负荷m3/(m2·d)。 人工深度一般小于2m，本项目设计取值1.5m，其中基质层厚度1.2m，超高 0.3m。 水力停留时间d。 式中： t—水力停留时间，d； —空隙率，%； V—人工湿地基质在自然状态下的体积，m3； Q—人工湿地设计水量，m3/d。 水力坡度,宜为0.5%-1%，本项目设计取值0.8%。 i—水力坡度，%； △H—污水在人工湿地内渗流路程长度的水位下降值，m； L—污水在人工湿地内渗流路程的水平距离，m。 4、平面设计 潜流湿地面积为750 m2，长宽比一般控制在1至3之间。 考虑湿地与周围景观相融合，将湿地分为三块，每一部分尺寸为L=25m，B=10m； 进出水系统的布置： 湿地床的进出水系统应保证配水的均匀性，一般采用多孔管和三角堰等配水装置。进水管应比湿地床高出0.3m。湿地的出水系统一般根据对床中水位调节的要求，出水区的末端砾石填料层的底部设置穿孔集水管，并设置旋转弯头和控制阀门以调节床内的水位。穿孔管可设置于床面以下，长度宜略小于人工湿地宽度。穿孔管相邻孔距一般按人工湿地宽度的10%计，不宜大于1m，孔径宜为2cm-3cm。本项目设计穿孔管采用DN65PE管，长度8m，孔距60cm，孔径3cm。

孔板流量计计算书

TAG : --- Timestamp:---Review number:--- Sales order number:Serial number :Person in charge : Sizing Sheet -data sheet Operating Conditions *The user is responsible for the selection of process-wetted materials in view of their corrosion resistance. Endress+Hauser makes no guarantees and assumes no liability for the corrosion resistance of the materials selected here for the application described above. ** The PED category is an Endress+Hauser recommendation and depends on the fluid category, process data as well from the max. permissible pressure of the selected pressure rating.The fluids of the Applicator data base are classified to 67/548/EWG.

TAG : --- Timestamp:---Review number:--- Sales order number:Serial number :Person in charge : Sizing Sheet -installation / options Pipe Dimensions *The Enduser is responsible for the correct selection of the piping. Applicator does not calculate necessary pipe wall thickness according to application data. Endress + Hauser takes no liability for the suitability of the pipe dimensions. Mounting Position Compact version / horizontal pipe Gas / pointing left in direction of flow Optimization criterion Optimized by Endress+Hauser

换热站设计计算

换热站设计计算 1. 热负荷计算（1.2系数） 商业： 2645kw, 住宅： 2736kw（分为高中低三区，低区（3~12层）900kw，中区（13~22层）900kw，高区（23~32层）936kw。 2. 板式换热器选型计算（K=5000w/m2.k，一次热源温度130/70℃，二次热水温度55/45℃，结垢系数取0.75） 逆流：Δt1=130-55=75℃，Δt2=70-45=25℃ 商业：2645=5000×10^-3×A×（75-25）/In（75/25）×0.75 换热器面积：A=15.5m2/选用2台，每台满足总量70%，每台15.5× 70=10.85m2 住宅：936=5000×10^-3×A×（75-25）/In（75/25）×0.75 换热器面积：A=5.49m2,各区选一台。 选型：商业BR0.2-20；住宅BR0.2-10。N+ 3.循环水泵选型计算 商业：选用三台泵，两用一备每台G=0.86×2645×0.5/10=106.0m3/h×1.15=121.9m3/h 住宅：各选用两台泵，一用一备 每台G=0.86×936/10=80.5m3/h×1.15=92.6m3/h 由于换热站到最远的供水点约为500m，沿程阻力按100pa/m，局部阻力按沿程阻力的0.3计算，换热器阻力取60Kpa，过滤器阻力取50Kpa，最不利户内阻力取30Kpa，富裕考虑50kpa； 水泵扬程H=0.1×（60+50+0.500×100×(1+0.3)+30+50）＝25.5m 取1.1～1.2的系数，取30m扬程。 选型：商业FLGR80-200C；住宅FLGR80-160A。 4.补给水泵（变频）选型计算，采暖系统水容量按30L/kW。每台换热器选用两台水泵，一用一备 商业：水容量2645×30/1000=79.35m3 补给水量G=79.35×5％＝3.97m3/h ×1.15=4.57m3/h 扬程，按最高建筑绝对标高按16.2m－水箱绝对标高＝16.2+8.55＝24.75m 1.系统定压最低压力即补水泵启动压力：P1=24.75+0.5+1=26.25m=26 2.5kPa 2.压罐最低和最高压力确定： 1）.安全阀开启压力：P4=600kPa. 2).膨胀水量开始流回补水箱时电磁阀的开启压力：P3=0.9P4=0.9×600=540kPa。 3）.补水泵停泵压力即电磁阀关闭压力：P2=0.9P3=0.9×540=486 kPa。 4）.压力比：αt=（P1+100）/(P2+100)=(262.5+100)/(486+100)=0.62 本帖隐藏的内容 考虑到补水泵的停泵压力P2，确定补水泵扬程为：（P1+P2）/2=(262.5+486)/2=375kPa 选用一台2.5m3/h，扬程为375kPa（扬程变化范围262.5~486kPa）的水泵。 平时使用1台，初期上水或事故补水时采用2台同时运行。 采用变速泵时，Vt≥2.5×1/3×3/60=0.042m3=42L系统最大膨胀水量：

第五章设备选型及计算.

第五章设备平衡计算 设备选型的主要依据是物料平衡，根据由浆水平衡计算出来的生产1t风干浆所需要的物料的两来计算通过每一设备的物料量（通过量），然后用通过量来校核或计算每一设备所应具有的生产能力，最终确定同种设备的台数。 5.1设备平衡的原则 1.主要设备的确定：确定主要设备的生产能力时，要符合设备本身的要求， 既不能过大的超出设计能力的要求,又要适当的留有 余地。 2.设备数量的确定：对于需要确定台数的设备，其数量要考虑该设备发生 事故或检修时仍有其他设备做备用维持生产。 3.备品的确定 4.公式计算法的选择 5.避免大幅度波动 5.2设备台数的确定方法： 设备台数的确定，是通过理论或经验公式计算设备生产能力。根据我国现有纸厂的实践经验和理论建设，确定设备的生产能力或按设备产品目录查取其生产能力后，则可以用下列的公式计算出所需的台数。

式中 N——选用台数 Q——生产中需该种设备处理的物料量（t/d） G——该设备的生产能力（t/d） K——设备利用系数，其大小随不同设备，以及设备所处的生产位置不同 而不同，打浆，漂白筛选设备的取0.7，蒸煮设备的 K值取0.8等 5.3设备台数的确定方法 5.3.1备料工段 由备料段物料平衡计算可知，每天处理玉米秆料量 2551.3817×10-3×50=127.5691 t/d 则每小时处理苇料的数量=5.3154 t/h 1. 带式运输机：（1台） 已知：设定皮带运输机运输玉米秆的速度为1.4m/s。 带式运输机的生产能力可由公式： G=3600F·v·r ○1采用平行带运输，则物料层的截面积按三角形面积求得： F=b·h/2 ○2 式中： F——带上物料层的截面积，m2； r——物料表观重度，t/m3取值0.13 t/m3； v——运输机的速度； b——物料层宽度，m 取值0.8B( B为带宽)； h——物料层的高度， h=b·tgα/2 α=30°(物料堆积角)

人工湿地计算书

人工湿地计算书 1、尾水提升泵房集水池基本参数 集水池设计规模为30000m3/d，约折合1250m3/h，按水力停留时间HRT为0.25 h计，集水井有效容积应为312.5 m3，考虑到与污水厂原有排污管道相契合，集水设计尺寸为：L×B×H=15m×9m×5.7m， 有效容积L×B×H=15m×9m×2.5m=337.5m3。 2、尾水提升泵泵参数 流量420m3/h； 五台，四用一备； 扬程 15m； 功率 30KW； 效率 74%，工作时间 24h/d。 3、跌水复氧区 跌水复氧区分为跌水坝，受水池两部分。 跌水坝设计跌水高度为1.6m，采用二级跌水； 采用堰式出水，布水槽单宽流量取48m3/(h·m)，则布水槽长度为35m，整个跌水坝占地面积约100m2。 设置受水池1座，池深1.5米，占地面积约890m2。另外在受水池出水端设置拦水坝1座，受水池出水从拦水坝顶部漫流分别进入潜流人工湿地和人工溪流。 为防止冬季来水中热量大量损失，该工程如进入冬季运行，拟设置超越管路，将跌水坝超越，尾水提升泵房来水直接进入受水池内。 4、人工湿地基本参数 本项目主体处理单元分为潜流湿地区、人工溪流及人工湖、表流湿地、氧化塘四个区域，为便于设计计算，所有处理单元均按处理效率折算为表流湿地进行计算，折算系数k如下。 表8、折算系数取值表

4.1、理论人工湿地面积计算 计算公式：A L =[Q×（C －C 1 ）×10-3]/q os ×10-4 其中A L 为理论人工湿地面积（m2） Q为流量（m3/d），设流量为30000 m3/d。 C o 为进水BOD（mg/l），设定进水BOD为20mg/l。 C 1 为出水BOD（mg/l），设出水BOD为10mg/l。 q os 为表面有机负荷（kg/hm2·d），本项目取30kg/hm2·d（设计范围为15 kg/hm2·d-50 kg/hm2） 经计算，理论人工湿地面积A L =100000m2 4.2、各单元有效面积计算 潜流湿地：本项目潜流湿地面积为固定值A 1 =4500m2（受公园内地形限制）， 折合成理论湿地面积为：A L1=4A 1 =18000m2 人工溪流及人工湖：本项目人工溪流及人工湖面积为固定值A 2 =33770m2（满 足公园水体面积要求），折合成理论湿地面积为：A L2=0.5A 2 =16885m2 表流湿地：由于表流湿地和氧化塘的折算系数相同，故无需计算各自占地面积，根据现有场地地形条件，可令表流湿地与氧化塘占地面积相同。剩余理论湿地面积为：100000-18000-16885=65115m2，则A 3 =0.5×65115=32557.5m2（实际设计面积约37800m2）。 氧化塘：氧化塘占地面积与潜流湿地相同，即A 4 =A3=32557.5m2（实际设计面积约30000m2）。 4.3、平面设计 （1）潜流湿地 潜流湿地面积约为4500m2，若潜流湿地床长度过长，易造成湿地床中的死区，且使水位难于调节，不利于植物的栽培，L：B一般控制在1至3之间。 考虑到与公园景观相融合，将此区域分为四块，每一部分尺寸为B=28m，L=40m，As2=4×L×B=4×28×40=4500m2。 进出水系统的布置：湿地床的进水系统应保证配水的均匀性，一般采用多孔

毕业设计采暖计算书

目录 前言 (2) 摘要 (3) 第一章：工程概况 (4) 第二章：设计参数 (4) 第三章：供暖设计流程 (6) 第四章：负荷计算 (6) 第五章：采暖系统方案设计及说明 (10) 第六章：散热器选型 (11) 第七章：系统水力计算 (15) 第八章：设备选型 (27) 第九章：管道保温 (29) 第十章：英文翻译 (31) 第十一章：设计总结 (40) 第十二章：致谢 (40) 第十三章：主要参考文献 (41)

前言 从环境保护、能源的有效利用看．人口密集的城市发展区域集中供热是方向。城市集中供热是现代化城市建设的一个组成部分，它既是城市能源供应系统的一部分，又是城市公用事业的一项重要设施。 作为建筑环境与设备工程专业的工程人员，应该在建筑环境学、热质交换原理与设备、流体输配管网、施工组织与管理、工程热力学等等主要专业基础课上，在深入联系主体专业课的理论知识，系统的阐述采暖、通风与空调技术的应用过程。 作为建筑环境与设备专业的应届毕业生，在学习基本理论知识后，能具有一般建筑的采暖、通风、空调系统的设计和管理的初步能力，能对建筑物热、湿环境进行调节与控制；对建筑物的污染物进行控制 本次商业大厅采暖设计的计算说明书，充分体现了把专业理论知识应用到设计中，实现对某一房间或空间内空气的热力温度的控制，使人们在一个舒适的环境中生活。

中文摘要 摘要： 针对建筑能耗逐年增加、能源状况日益紧张的现状，就热水采暖系统方面的节能问题作了初步探讨．认为在热水采暖方面节约能源尚有很大潜力。随着我国国民经济和人民生活水平的持续快速发展，能源问题与环境问题一样，已经成为影响中国经济和谐发展的关键因素。我国加入《京都议定书》条约，中央政府对于节能省地住宅的高度重视，以及中国第一部《可再生能源法》的提前出台，等等信息表明我国建筑及其相关的能源问题已经成为全局问题。 关键词： 采暖系统；节能；热网 Key words： heating system ；energy saving；heating network Abstract： According to an increased energy consumption year by year and shirt supply situation in building industry，problems on energy saving in water heating system are preliminarily discussed．It is believed there still exists a great potentiality in energy saving when water heating system is used．Continues along with our country national economy and the lives of the people level fast to develop, the energy question and the environment question are same, already became affects the China economic harmony development the key aspect. Our country joins "the Kyoto Protocol" the treaty, the central authorities highly takes regarding the energy conservation province housing, as well as Chinese first "Renewable Energy Law" appears ahead of time, and so on the information indicated our country residence construct and its the correlation energy question already became the overall situation question.

运输设备选型计算

盘县石桥老洼地煤矿 运输设备设计选型计算书

二零一四年 运输设备设计选型计算 一、概述 1、矿井设计生产能力 矿井设计生产能力为30t/年；主干系统包括通风、提升、运输。 2、井下运输 112运输石门和113运输石门用CDXT-2.5T型特殊防爆型蓄电池机车牵引1t固定箱式矿车运煤和矸石。其他运输为皮带、溜子运输。 运输方式的选择 一、运输方式

本矿井为高瓦斯突出矿井，112运输石门和113运输石门选用2.5t 特殊防爆型蓄电池机车牵引运输。煤、矸石采用2.5t固定式矿车装载，设备、材料用平板车或材料车装载，蓄电池机车牵引运输。 二、主要运输巷道断面、支护方式、坡度及钢轨型号 １、矿井巷道断面及支护方式 矿井下元炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式，大白炭煤层运输大巷采用料石砌碹支护方式。 ２、坡度 矿井主要运输巷道和石门的轨道运输坡度,均取千分之三的坡度。 ３、钢轨型号 矿井主要运输斜井及石门敷设22㎏/m钢轨，600㎜轨距，木料轨枕。主平硐敷设30㎏/m钢轨，600㎜轨距，石料轨枕。 矿车 一、矿车选型 本矿井运载原煤的矿车选用600㎜轨距、MG1.1-6A型，1t固定式矿车。 二、各类矿车的数量 １、一吨固定式矿车 按排列法计算矿井达到设计生产能力时需用MG1.1-6A型１t固定式矿车6辆。 ２、1t材料车

矿井运送材料采用MG1.1-6A 型一吨材料车，材料车数量为矿车， 为4辆。 ３、1t 平板车 矿井运送设备采用MP1.1-6A 型1t 平板车，平板车数量为5辆。 运输蓄电池机车选型 一、设计依据 本矿井属高瓦斯矿井，井下运输选用CDXT-2.5T 型，600轨距， 特殊防爆型蓄电池机车牵引矿车。 本矿井在主平洞开拓113运输石门，113运输石门的材料、煤、 矸石需经主平洞运输，输距离均为1000m ，112回风石门前期运输距 离为210m 矸石率 20% 装运容器 MG1.1－6A 大巷轨道坡度 3‰ 二、设计选型计算 １、机车牵引能力 t 4.315 .1304.0110312224.01000=++++??=Q 蓄电池机车牵引MG1.1-6A 型1t 固定式矿车数量取4辆。 ２、机车电机过热能力校核 (1)蓄电池机车牵引空车时的牵引力

人工湿地设计计算书

计算说明书 1格栅：采用机械清查 q=11.52L/s 设Q m ax =15L/s 则K 总=2.0 取设棚前 h=0.2m, v=0.2m/s 用中格栅，栅条，间隙e=20mm, 格栅安装倾角α=60° 栅条的间隙数：n= ehv Q αsin max = ≈??? 2 .02.002.060sin 015.018 栅槽宽度：取栅条宽度 S=0.01m B=m en n S 53.01802.0)118(01.0)1(=?+-?=+- 进水渠道渐宽部分长度：若 B 1=0.43m,?=201α ，进水渠道流速为0.17m/s L m tg tg B B 14.020243.053.02111≈? -=-= α 栅槽与出水渠道连接的渐窄部分长度： L 2= m L 07.02 14.021== 过栅水头损失：栅条矩形截面，取k=3,B=2.42 m g v e s B k h 0021.060sin 81 .922.0)02.001.0(42.23sin 2)(2 34 2341=??????=???=α 栅后槽总高度：取栅前渠道超高，m h 15.02= 栅前槽高m h h H 35.0211=+=， H=h+h 1+h 2=0.2+0.0051+0.15=0.3551m 栅槽总长度：L=L 1+L 2+0.2+1.0-?601tg H =0.15+0.07+0.5+1.0+ m tg 915.1603551 .0=? 每日栅清量：中格栅 W 1=0.07m 3 /103 m 3 W= d /648m .01000 28640007.0015.010********W 31max =???=???总K Q >0.2m 3/d B —栅槽宽度，m s —格条宽度，m e —栅条间隙，mm n —格栅间隙数

孔板流量计计算公式

孔板流量计计算公式 孔板流量计，可广泛应用于石油、化工、天然气、冶金、电力、制药等行业中，各种液体、气体、天燃气以及蒸汽的体积流量或质量流量的连续测量。但是许多人不知道孔板流量计是怎么计算出来，今天我就和大家探讨一下孔板流量计的计算公式 简单来说差压值要开方输出才能对应流量 实际应用中计算比较复杂一般很少自己计算的这个都是用软件来计算的下面给你一个实际的例子看看吧 一．流量补偿概述 差压式孔板流量计的测量原理是基于流体的机械能相互转换的原理。在水平管道中流动的流体，具有动压能和静压能（位能相等），在一定条件下，这两种形式的能量可以相互转换，但能量总和不变。以体积流量公式为例： Q v = CεΑ/sqr（2ΔP/（1-β＾4）/ρ1） 其中：C 流出系数； ε可膨胀系数 Α节流件开孔截面积，M＾2 ΔP 节流装置输出的差压，Pa; β直径比 ρ1 被测流体在I-I处的密度，kg/m3; Qv 体积流量，m3/h 按照补偿要求，需要加入温度和压力的补偿，根据计算书，计算思路是以50度下的工艺参数为基准，计算出任意温度任意压力下的流量。其实重要是密度的转换。计算公式如下： Q = 0. *d＾2*ε*＠sqr（ΔP/ρ） Nm3/h 0C101.325kPa 也即是画面要求显示的0度标准大气压下的体积流量。 在根据密度公式： ρ= P*T50/（P50*T）* ρ50 其中：ρ、P、T表示任意温度、压力下的值 ρ50、P50、T50表示50度表压为0.04MPa下的工艺基准点 结合这两个公式即可在程序中完成编制。 二．程序分析 1.瞬时量 温度量：必须转换成绝对摄氏温度；即+273.15 压力量：必须转换成绝对压力进行计算。即表压+大气压力 补偿计算根据计算公式，数据保存在PLC的寄存器内。同时在画面上做监视。 2.累积量 采用2秒中一个扫描上升沿触发进行累积，即将补偿流量值（Nm3/h）比上1800单位转换成每2S的流量值，进行累积求和，画面带复位清零功能

换热站、补水泵、循环泵、风机设备选型计算书(审图)

换热站设备选型计算 本工程为陕西碧桂园嘉誉项目换热站设计，为住宅楼1#—8#楼冬季提供低温地板辐射采暖热水，本换热站设于地下室设备用房内。 (1)热负荷统计表 注：（已考虑：外网热损失、室内采暖系统损失以及热力站系统热损失）本工程热源为市政热网热水，经水-水换热以后为小区提供采暖热水。市政热源参数为：总供热量4800.0kW，流量169.0m3/h，供回水温度：95/70℃，1.6MPa；二次侧采暖热水供回水温度：50/40℃。各热力系统分别选用两台板式换热器，单台承担总负荷的70%, 热水循环泵为一用一备，补水泵为一用一备，板式换热器和循环水泵，补水泵组合为一套换热机组。补水定压系统：采暖系统均选用定压罐定压，各系统均选用两台补水泵（一用一备）进行补水。 一.高区采暖换热机组选型计算 1、换热器选型计算 住宅高区采暖总热负荷为1912.1kW，高区热力系统总计算热负荷 Q jz =1912.1x1.1=2103.31kW。换热机组选用板式换热器两组，单台承担70%负荷，即Q1=2103.31x0.65=1367.15kW。 选用板式换热器BRO0.35-1.6-15-E-I，满足设计要求。 2、采暖采暖热水循环系统计算 m/h; 二次侧流量G=3.6x2103.31/(4.2x(50-40))=180.283 换热器内水流阻力约为50kPa； 机房内内管道系统及其他设备水压降约为100kPa； 室外管道水力损失为75.68kPa； 最不利室内环路阻力为35.0kPa, 系统总阻力为(50+100+75.68+35.0)x1.1=286.75kPa。 m/h，H=32.0m，热水循环水泵一用一备，选用KQL 150/315-30/4型，G=187.03 P=30.0kW。

活性炭吸附脱附及附属设备选型详细计算

目录 1. 绪论 (1) 1.1概述 (1) 1.1.1有机废气的来源 (1) 1.1.2有机物对大气的破坏和对人类的危害 (1) 1.2有机废气治理技术现状及进展 (2) 1.2.1 各种净化方法的分析比较 (3) 2 设计任务说明 (4) 2.1设计任务 (4) 2.2设计进气指标 (4) 2.3设计出气指标 (4) 2.4设计目标 (4) 3 工艺流程说明 (6) 3.1工艺选择 (6) 3.2工艺流程 (6) 4 设计与计算 (8) 4.1基本原理 (8) 4.1.1吸附原理 (8) 4.1.2 吸附机理 (9) 4.1.3 吸附等温线与吸附等温方程式 (9) 4.1.4 吸附量 (12) 4.1.5 吸附速率 (12) 4.2吸附器选择的设计计算 (13) 4.2.1 吸附器的确定 (13) 4.2.2 吸附剂的选择 (14) 4.2.3 空塔气速和横截面积的确定 (16)

4.2.4 固定床吸附层高度的计算 (17) 4.2.5吸附剂（活性炭）用量的计算 (18) 4.2.6 床层压降的计算]15[ (19) 4.2.7 活性炭再生的计算 (19) 4.3集气罩的设计计算 (21) 4.3.1集气罩气流的流动特性 (21) 4.3.2集气罩的分类及设计原则 (21) 4.3.3集气罩的选型 (22) 4.4吸附前的预处理 (24) 4.5管道系统设计计算 (24) 4.5.1 管道系统的配置 (25) 4.5.2 管道内流体流速的选择 (26) 4.5.3管道直径的确定 (26) 4.5.4管道内流体的压力损失 (27) 4.5.5风机和电机的选择 (27) 5 工程核算 (30) 5.1工程造价 (30) 5.2运行费用核算 (31) 5.2.1价格标准 (31) 5.2.2运行费用 (31) 6 结论与建议 (32) 6.1结论 (32) 6.2建议 (32) 参考文献 (34) 致谢 (35)

人工湿地建设总承包EPC工程项目勘察设计实施要点

人工湿地建设总承包EPC工程项目勘察设计实施要点 第一节工作内容阐述 一、地勘勘察任务： 1、查明场地内及附近有无影响工程稳定性的不良工程地质现象，判断其危害程度及提出防治措施。 2、查明场地地质构造及地层结构，均匀性，着重查明持力层和主要受力层内土层分布及各土层的工程地质特征。 3、调查了解场地气象条件，汇水面积，植被情况等，场地地下水的埋藏条件、类型、补给及排泄条件、季节性变幅；山坡和边地下水出露位置、高程、流量变化，判定地下水和地下水位以上的地基土对建筑材料的腐蚀性； 4、提供各土层物理力学指标。 5、查明岩土物理学性质和软弱结构面的抗剪强度。 6、提出抗震烈度和地震动参数。 二、设计任务： 工程设计阶段一般是指工程项目建设决策完成，即设计任务书下达之后，从设计准备开始，到施工图设计结束这一时间段。 本项目工程设计包括项目的方案设计、初步设计、技术设计和施工图设计等。 第二节工作计划进度实施要点

为确保勘察设计进度计划，将从管理体系、组织管理、．人员设备、技术保证等几个方面采取措施，见图如下。 进度要求 我公司负责的所有勘测设计全过程，将贯彻所推行的GB/T19001

-2008-ISO9001:2008质量管理体系标准，并接受业主的监督、检查。 为了确保工程项目的设计质量、设计进度和现场服务工作质量，我公司将集中力量组织有丰富设计经验的人员成立配电方案评审小组，确保每个项目不因个别设计人员水平差 异影响公司设计质量，同时将根据业主的要求认真组织一个调度灵活、运转高效的工程设计管理机构，配备充足高素质的各级专业技术和管理人员，以保证优质高效地服务于今后合作的工程项目。 具体安排如下： 1、成立以总工程师为首，有设总、总工室、客服组现场服务的人员参加的工程设计领导小组。 领导小组根据工程各阶段的进展情况，视需要定期召开工程协调 会，及时处理解决工程设计过程中出现的各种问题，遇有重大原则性问题或业主有要求时，随时召开工程协调会研究解决问题。 领导小组决定的事项由设总和总务部跟踪检查落实情况，并及时向总工程师汇报。 2、建立全面质量管理责任制。 在总工程师的领导下，对设计过程进行管理，组织设计策划，并将策划结果编入设计计划；根据项目计划、项目质量计划

换热站计算说明书

河北建筑工程学院 毕业设计计算说明书 系别：能环学院 专业：建筑环境与设备工程 班级：建环 121 姓名：任少朋 学号： 2012305127 起迄日期：16年02月21日~ 16年06月15日 设计（论文）地点:河北建筑工程学院 指导教师：贾玉贵职称：副教授 2016 年 06 月 15 日

摘要 随着人们生活水平的提高，集中供热被越来越多地采用，采用集中供暖可以减少能量的浪费,提高供热效率,减少环境污染,利于管理.同时采用集中供热可提高供热质量,提高人们的生活质量。 本题目是以张家口市桥西区恒峰热力有限公司集中供热系统M13号热力站供热区域的工程设计、改造为需用背景的实际工程。本工程为张家口市桥西区集中供热工程张家口市检察院换热站，属于原有燃煤锅炉房改造工程。供热区域总建筑面积：110000m2，总热负荷：约6400kw。 本次设计主要有工程概述、热负荷计算、供热方案确定、管道水力计算、系统原理图和平面布置图绘制、设备及附件的选择计算的内容。 除上述内容外，在计算说明书中尚需包括如下一些曲线:供回水温度随室外温度变化曲线，调节曲线。 本次设计要求使用CAD绘出图纸，其中包括设计施工说明、主要设备附件材料表，换热站设备平面布置图、换热站管道平面布置图、换热站流程图及相关剖面图等。 在换热站设计合理，安装质量符合标准和操作维修良好的条件下，换热站能够顺利地运行，对于采暖用户，在非采暖期停止运行期内，可以维修并且排除各种隐患，以满足在采暖期内正常运行的要求。 关键词：供热负荷设备选择计算及布置换热站系统运行板式换热器

目录 摘要 (1) 第一章设计概况 (4) 1.1设计题目 (4) 1.2设计原始资料 (4) 1.2.1 设计地区气象资料 (4) 1.2.2 设计参数资料 (4) 第二章换热站方案的确定 (5) 2.1换热站位置的确定 (5) 2.2换热站建筑平面图的确定 (5) 2.3换热站方案确定 (5) 2.4供热管道的平面布置类型 (5) 2.5管道的布置和敷设 (6) 2.6换热站负荷的计算 (6) 第三章换热站设备的选取 (7) 3.1换热器简介 (7) 3.1.1换热器概述 (7) 3.1.2换热器的分类 (7) 3.2换热器的选取 (9) 3.2.1换热器类型的选取 (9) 3.2.2换热器选型计算 (9) 3.3换热站内管道的水力计算 (10) 3.4循环水泵的选择 (11) 3.4.1循环水泵需满足的条件 (11) 3.4.2循环水泵选择 (11) 3.5补水泵的选择 (12) 3.5.1补水泵需该满足的条件 (12) 3.5.2补水泵的选择 (12) 3.6补水箱的选择 (14)

孔板流量计简易计算公式应用

孔板流量计简易计算公式应用 介绍孔板流量计的计算公式，通过将简易公式和通用公式的对比，发现简易公式更直观，而且计量误差很小，能够满足生产要求，为维护提供了方便。 关键词计量学；孔板；流量；公式；误差 孔板是典型的差压式流量计，它结构简单，制造方便，使用广泛，主要用于测量氧气、氮气、空气、蒸汽及煤气等流体流量。由于孔板的流入截面是突然变小的，而流出截面是突然扩张的，流体的流动速度(情况)在孔板前后发生了很大的变化，从而在孔板前后形成了差压，通过测量差压可以反映流体流量大小。但是流量的计算是一个复杂的过程。炼铁厂以往仅仅是通过开方器对孔板前后差压进行开方，然后乘以设计最大流量从而获得实际流量值，如公式（1）所示。 其中Q ——体积流量，Nm3/h； Qmax——设计最大流量，Nm3/h；? P ——实际差压，Pa； ? P设——设计最大差压，Pa。 其实这种方法并不能真实反映准确流量，特别是在压力、温度波动(变化)较大的时候，测量出来的流量和真实流量相差较大。所以，流量的计算还需要增加温度、压力补偿。 在孔板通用公式中，增加压力、温度补偿的流量计算公式关键是对介质在工况下的密度进行处理，此外还需要孔板设计说明书上的流

量系数、孔板开孔直径、膨胀系数、工况密度等参数，公式比较复杂；经过大量的数据统计获得的简易公式则简单得多，只要有孔板的设计最大流量、设计差压和设计压力，即可准确获得实际流量值。 1、孔板流量计计算公式； 1.1 通用计算公式： 其中Q----体积流量，Nm3/h； K----系数； d----工况下节流件开孔直径，mm；ε----膨胀系数；α----流量系数；? P----实际差压，Pa；ρ----介质工况密度，kg/m3。 公式（2）中的介质工况密度ρ和温度、压力有关，根据克拉珀龙方 程，有（3） P ----压力，单位Pa；V ----体积，单位m3；T ----绝对温度，K； n ----物质的量；R ----气体常数。 相同(一定)质量的气体在温度和压力发生变化时，有： P1----某种状态下气体压强，Pa；V1----某种状态下气体体积，m3；T1----某种状态下气体绝对温度，K；又：

孔板流量计理论流量计算公式

孔板流量计理论流量计 算公式 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998

如果你没有计算书，你只需要向制造厂提供下列数据：管道（法兰）尺寸，管道（法兰）材质，介质，流体的最大和常用流量，温度，压力和你现有的孔板外圆尺寸，生产厂会根据你的数据重新计算，然后你根据计算书重新调整你的差压变送器和流量积算仪引用孔板流量计理论流量计算公式 2009-05-10 17:11:29|分类： |标签： |字号大中小订阅 引用 的 （1）差压式流量计 差压式流量计是以伯努利方程和流体连续性方程为依据，根据节流原理，当流体流经节流件时（如标准孔板、标准喷嘴、长径喷嘴、经典文丘利嘴、文丘利喷嘴等），在其前后产生压差，此差压值与该流量的平方成正比。在差压式流量计中，因标准孔板节流装置差压流量计结构简单、制造成本低、研究最充分、已标准化而得到最广泛的应用。孔板流量计理论流量计算公式为： 式中，qf为工况下的体积流量，m3/s；c为流出系数，无量钢；β=d/D，无量钢；d为工况下孔板内径，mm；D为工况下上游管道内径，mm；ε为可膨胀系数，无量钢；Δp为孔板前后的差压值，Pa；ρ1为工况下流体的密度，kg/m3。 对于天然气而言，在标准状态下天然气积流量的实用计算公式为： 式中，qn为标准状态下天然气体积流量，m3/s；As为秒计量系数，视采用计量单位而定，此式As=×10-6；c为流出系数；E为渐近速度系数；d为工况下孔板内径，mm；FG为相对密度系数，ε为可膨胀系数；FZ为超压缩因子；FT为流动湿度系数；p1为孔板上游侧取压孔气流绝对静压，MPa；Δp为气流流经孔板时产生的差压，Pa。 差压式流量计一般由节流装置（节流件、测量管、直管段、流动调整器、取压管路）和差压计组成，对工况变化、准确度要求高的场合则需配置压力计（传感器或变送器）、温度计（传感器或变送器）流量计算机，组分不稳定时还需要配置在线密度计（或色谱仪）等。 孔板流量计，可广泛应用于石油、化工、天然气、冶金、电力、制药等行业中，各种液体、气体、天燃气以及蒸汽的体积流量或质量流量的连续测量。但是许多人不知道孔板流量计是怎么计算出来，今天我就和大家探讨一下孔板流量计的计算公式 简单来说差压值要开方输出才能对应流量 实际应用中计算比较复杂一般很少自己计算的这个都是用软件来计算的下面给你一个实际的例子看看吧 一．流量补偿概述 差压式流量计的测量原理是基于流体的机械能相互转换的原理。在水平管道中流动的流体，具有动压能和静压能（位能相等），在一定条件下，这两种形式的能量可以相互转换，但能量总和不变。以体积流量公式为例： Q v = CεΑ/sqr（2ΔP/（1-β＾4）/ρ1）