涵洞墙身模板支架受力验算书
西城快线(北站路至疏港大道）公路工程第二标段
（K1+300～K4+300）
盖板涵墙身模板支架受力验算书
编制：________________
审核：________________
审批：________________
中国铁建港航局集团有限公司
西城快线公路工程第二标段项目经理部
二零一七年九月二十二日
目录
一、编制依据 (1)
二、工程概况 (1)
三、方案确定 (1)
四、施工设计 (1)
五、内模拼装及支撑 (1)
六、模板、支架荷载及螺栓计算 (4)
涵洞墙身模板支架受力验算
一、编制依据
[1] JTG/T F50-2011,公路桥涵施工技术规范.
[2]GB50214-2001,组合钢模板技术规程.
[3]JGJ162-2008，建筑施工模板安全规范
[4]GB50009-2001，建筑结构荷载规范
二、工程概况
本工程为西城快线（北站路至疏港大道）公路工程第二标段，位于湛江市西城新区，途径沙坡岭、南溪河、谢家村、郭家村，桩号范围K1+300～K4+300，全长3.0km，设置路线交叉2处，出入口1处。采用一级公路标准，设计速度80km/h，双向八车道，路基宽度41米。项目全线共有涵洞12道，盖板涵6道，油管保护涵2道，圆管涵4道，其中K1+812涵洞为4m×3.5m钢筋混凝土盖板涵，与主线夹角100°，涵长为44.5m，涵洞采用八字洞口，基础为整体式基础，采用C25混凝土浇注，墙身宽度0.7m，高度3.5m，采用C35混凝土浇注，工程量为502.4m3。
三、方案确定
为响应业主精细化施工要求，提高工程外观质量及安全施工，K1+812盖板涵是项目涵洞墙身最高的涵洞，考虑到模板最大侧向受力，故采取K1+812盖板涵作为模板受力验算，以作其它涵洞模板施工参考。
四、施工设计
施工工艺：测量放样→基坑开挖→铺设砂砾垫层→基础模板安装→浇注基础混凝土→拼装模板→内模板钢管安装及支撑→外模板钢管安装及支撑→墙身混凝土浇注→拆模及养护。
对拉螺栓施工时混凝土产生侧压力最终传递到拉杆上，足够数量的拉杆能保证模板不易变形，外模支撑体系相互独立，若支撑不稳定，混凝土浇注时易造成跑模，因此在施工中，内、外模支撑体系显得相当的重要。
五、内模拼装及支撑
(1)放样：涵洞底板混凝土浇注后，在底板上用墨线精确放出模板位置，对称两侧安装模板，安装模板长度为6m，分为8段施工。
(2)搭设内模支架：
如图所示，内模支架主要可分为横撑、竖撑、斜向剪力撑。
横撑能克服混凝土浇注时对涵洞内模产生的侧向压力，防止侧墙模板错位变形。在施工中，为了加大支撑，将每层横撑的上下步距设为70cm，设为5层，每层6根钢管，沿涵洞走向设步距为100cm布置，钢管两端利用螺纹顶托加予调整支撑松紧度，横撑与竖撑连接处用十字扣件扣接牢固，使得两种支架连接形成整体，剪刀撑主要作用是借用三角形的稳定性质，加强内模支架的稳定性，防止支架产生平行移位；同时剪刀撑也在一定程度上对侧墙模板起到支撑作用，剪刀撑沿涵洞走向间隔布置，纵向步距为100cm。
此三种受力杆件最终将所承受的力传到涵洞内模支架上，产生相互推挤以维持内部模板的稳定性。
(3)内模模板拼装：内模选用内模采用1.2m×lm大块组合钢模，模板与模板之间用螺丝连接固定，模板拼缝采用双面胶带、玻璃胶处理，防止拼缝处漏浆。
（4）外模拼装及支撑：由于混凝土浇注时产生的侧压力全部由斜撑钢管承受，斜撑钢管与模板面的夹角越大，越能发挥钢管的受力作用。故斜撑钢管与模板面的夹角必须控制在一定角度内，一般在75—900之间为宜。斜撑钢管为主要承力部位，沿涵洞走向设置5排；每排4根钢管，每排再坚向设置一根，用扣件将4根斜撑钢管连接，增加斜撑钢管的挠度，使支撑更加牢固。根据涵洞墙身高度与现场实际情况，按照钢管与外模交角不得小于75°，间距为100cm。钢管的一端支撑在外墙模板上，另一端支撑在夯实地面50cm×50cm模板上，不让钢管
直接插入土层里，影响支撑移位，造成跑模情况。
六、模板、支架荷载及螺栓计算
以K1+812涵洞为例，分8节浇筑，每节长度为6m,每节2次浇筑，先浇基础及倒角上20cm墙身处后浇墙身。涵洞洞身混凝土采用混凝土运送车运输，由吊斗送混凝土入模，墙身半幅分层对称浇注，混凝土量为长6m×高3.33m×0.7m 厚=13.986m3，每层厚度控制在30cm左右，采用插入式振捣混凝土浇注速度在6m/h以下时，作用于侧模的压力可攫下面两式进行计算，取两式计算值较小者为侧压力（原因见后面说明）。
（1）模板侧压力计算：
P 1= 0.22·γ·t
·K
1
·K
2
·v1/2
P
2
=γ·H
其中，γ为混凝土的重力密度，取24.OkN/m3; t
o
为混凝土的初凝时间，可
按实测确定，当无资料时按200/(T+15)，T取30，则t
o
=4.4；T为混凝土的入模温度，取30℃;V为混凝土每小时的浇注速度，取2m/h;H为混凝土侧压力计算位
置处至混凝土顶面总高度，取 3.5m：K
1
为外加剂影响修正系数，项目混凝土没
有掺外加剂，K
1取1；K
2
为混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，
取0.85; 50-90mm时，取 1.0;110-150mm时，取 1.15。项目配合比坍落度为
90-120mm, K
2
取1.15。
将已知各值代人混凝土侧压力计算公式
P
1
= 0.22×24×4.4×l×l.15×21/2=38.17kN
P
2
=24×3.5= 84kN
P
1
、P2取较小值，即P= P1=38.17kN
有效压头高度：h=P1/γ=38.17/24=1.59m
考虑振捣荷载及倾倒混凝土产生侧压力，振捣混凝土产生侧压
力为4kN/m2，倾倒混凝土产生侧压力 2kN/m2。h-有效压头高度（m）荷载组合P m=P+4+2=44.17kN 单位长度内产生得总侧压力F=P×H×L=44.17H;F=44.17×3.5=154.6kN
(2)内模支撑受力计算：
内模在单位长度范围内共30根钢管支撑，而涵洞两侧对称浇注，则每根钢
管所受压力为
f =kN 84.612306.1546=?? σ=A f =489
1017.443
?=90.33N/mm 2 （注：θ48×3.5规格钢管截面面积489mm 3)钢管最大允许受压荷载
[σ]=205N/mm 2>σ=90.33N/mm 2，故涵洞内模支撑满足施工要求。
(3)外模支撑受力计算：
一侧外模长度范围内共设20根钢管支撑，每根钢管与模板的夹角为75-90°
不等，考虑最大受力情况，20根钢管统一按最小夹角计算，即按75°计算，则每根钢管所受压力为
f =kN 4875sin 2066.154=?
?? σ=A f =489
10483
?=98.2N ﹤[σ]=205N 故涵洞外模支撑能满足施工要求。
在实际施工中，应在内、外模各支架交汇处用十字扣件扣接牢固，加强支撑
体系的整体性。
（4）对拉螺栓受力计算
对拉螺栓采用M16螺丝杆;纵向间距75cm;横向间距75cm 。
对拉螺栓计算公式：
f A N n ?≤
N --混凝土对模板的侧压力
n A --抗拉螺检面积：
计算公式：n A =2)324134p d ?-（π
=2)2324
13164?-（π=157mm 式中 d —螺栓直径；p —螺纹间距。
f --抗拉螺栓设计强度：根据查阅螺栓等级及强度设计值对照表M16螺栓设计强度为200N/mm 2。
单根M16螺丝杆所能承受最大拉力N =0.75×0.75×44.17=24.8kN f A N n ?≤ kN 4.31157200kN 8.24=?=＜
故满足要求。
（5）钢模板计算
模板浇筑高度为3.25m ；面板采用5mm 冷扎钢板；竖向背楞采用8#槽钢；间
距为300mm ；水平背楞采用双10#槽钢；间距1000mm ；每隔750mm ×750mm 间距设置M16拉杆一道。
1）面板强度验算
将面板视为支撑在8#槽钢三跨连续梁计算，面板长度取板长1000mm,
板宽度b=1500mm 。
f M xWx ≤=γσmax max
M max —板面最大计算弯矩设计值(N ·m);
γx —截面塑性发展系数Υx=1;
W x —弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3);
σmax —板面最大正应力。
作用在面板上的线荷载为：m m N 441441/l p q m =?== 面板最大弯矩：mm N 10396.01030044106221max ??=÷?==l q M
面板的截面系数：3322mm 1025.6515006
16?=??==bh W X 代入公式：2236max
max N/mm 215N/mm 36.6310
25.6110396.0=<=???=≤=f f M xWx γσ 式中：f -钢材抗弯强度设计值，取215 N/mm 2
E-弹性模量，钢材取2.1×105 N/mm 2
面板截面惯性矩：12
2
bh I ==1500×53/12=1.56×104mm 4
面板计算简图
2）挠度验算：
挠度验算采用标准荷载：
kN/m 441442=?=q
面板挠度公式：
[]mm
75.0400/300mm 73.01056.1101.2150300441504544
2===????÷?==ωω＜）（EI
l q 故满足要求。
（6）8#槽钢验算
8#槽钢作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁
计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=1000mm 。
8#槽钢的线荷载为：N/m m 2.133.0443=?==ql q
l -8#槽钢之间的水平距离
1）强度验算 最大弯矩mm N 1032.110002.131.010
16223max ??=??==L q M 8#槽钢截面最小抵抗矩：24mm 102.53?=W 应力：2246max N/mm 215mm /N 2.52102.531032.1==?÷?=≤=
m m f f W
M ＜σ 满足要求。
2）刚度验算：
8#槽钢截面惯性矩：
24mm 10011?=I
挠度验算采用标准荷载：
m /kN 2.13x 0.3444==q
悬臂部分挠度：
[]
[]m m 2.1m m 01.110101101.286002.1384544
4==????÷?==W EI a q W ＜）（）（
[w ]-容许挠度，[w ]=a/500,a=600mm
3）跨中挠度：
[]
[]mm 2mm 05.0)6.0245(10101101.238410002.13500/)
245(384245424
4==?-?????÷?=≤-=W W L λEI L q W ＜）（）（ 满足要求。
[w ]-容许挠度，[w ]=L/500,L=1000mm
λ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，λ= 600/ l000=0.6。
(7)槽钢背楞验算：
槽钢作为主背楞支承在对拉螺杆上，可作为支承在拉杆上的连续梁计算，其
跨距等于对拉螺栓的间距最大为L=1000mm 。
1）强度验算
侧压力作用在槽钢上的集中荷载为：m /kN 441445=?=q
最大弯矩： mm N 104.41000441.010
16225max ??=??==L q M 8#槽钢截面最小抵抗矩：333mm 1079.41027.93?=??=W 应力：2236max N/mm 215mm /4.55104.79104.4==?÷?=≤=
m m f N f W
M ＜σ 满足要求。
其中：
m f —钢材抗弯强度设计值，取215N/mm 2;
I —10槽钢的惯性矩，I=198×104mm 4
E —钢材弹性模量，取2.1×105N/mm 2;
2）刚度验算：
挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载为：
kN/m 441442=?=q
悬臂部分挠度:
[]
[]m m 1m m 83.010198101.285004484544
2==????÷?==W EI a q W ＜）（）（ [w]-容许挠度，[w]=a/500,a=500mm
3）跨中部分挠度
[]
[]mm 5.2mm 14.0)5.0245(102198101.2384100044500/)
245(384245424
2==?-??????÷?=≤-=W W L λEI L q W ＜）（）（ 满足要求。 [w ]-容许挠度，[w ]=L/400,L=1000mm
λ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，λ= 0.5/ l=0.5
经以上验算结果全部满足施工要求。
（8）模板抗倾覆验算
计算工况
支架在风荷载作用下，最不利工况为：侧模刚支好，而准备绑扎预压或绑扎钢筋，支架靠自身重力抵抗风荷载。支架按照最高高度取值，其中墙身高度为
3.78m ，支架宽度为4m ，其纵断面长度为6m,考虑到模板的迎风面只有墙身外侧，故只计算墙身外侧模板风荷载。
模板风荷载计算
根据《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》计算模板风荷载
Wk=βz ·μz ·μs ·W0
其中：W0 —基本风压（kN/m 2），取值为0.95kN/m 2（取广东湛江，
50年一遇）；
μz —风压高度变化系数，取值为μz =1.25（B 类地面粗糙度，高度20m 处）；
μs —风荷载体型系数，μs =1.3φ=0.149；
βz —高度Z 处的风振系数，βz =1.013；（按《建筑结构荷载规范》
第7.4.2公式计算：βz =1+ξνΨz /μz 所得，各取值根据本规范查得）
由此可得W k1=βz·μz·μs·W0
=1.013×1.25×0.149×0.95
=0.179kN/m2
模板风荷载为：
F1= W k1×A=0.179×6×3.78=4.06kN
支架抗倾覆系数
由此可得，支架抗倾覆系数为：
η=61.84/2×30/4.06=228>1.3
支架整体抗倾覆符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）5.2.8要求。
（9）为什么两者取最小值？
新浇混凝土对模板侧面压力是入模的具有一定流动性的新浇混凝土在浇筑、振捣和自重的共同作用下，对限制其流动的侧模板所产生的压力。我国有关部门在20世纪60 ~80年代初期对混凝土侧压力进行了大量的测试研究，发现对于不同的结构类型、尽管一次浇筑高度、浇筑速度不同，但混凝土侧压力分布曲线的走势基本相同：即从浇筑面向下至最大侧压力处，基本遵循流体静压力的分布规律；达到最大值后，侧压力就随即逐渐减小或维持一段稳压高度后逐渐减小，压力图形对浇筑高度轴呈山形或梯台形分布。经试验获得的侧压力主要影响因素如下：
1、最大侧压力随混凝土浇筑速度提高而增大，与其呈幂函数关系。
2、在一定的浇筑速度下，因混凝土的凝结时间随温度的降低而延长，从而增加其有效压头。
3、机械振捣的混凝土侧压力比手工捣实增大约56%。
4、侧压力随坍落度的增大而增大，当坍落度从7cm增大到12cm时，其最大侧压力约增加13%。
5 掺加剂对混凝土的凝结速度和稠度有调整作用，从而影响到混凝土的侧压力。
6 随混凝土重力密度的增加而增大。
通过以上试验研究，《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-1992）提出了以流体静压力原理为基础，并综合考虑泵送和初凝时间等有关因素的计算公式：当初凝前混凝土已充分振捣液化，则有效压头h=t0v，当浇筑高度H较小、浇筑速度较快时，可能t0v＞H，则取h=H；当H较大，施工时采用分层浇筑，先浇的几层在基本上脱离了振捣影响区，有一定的“自立”能力，以及在配筋和模板等因素影响下，有效压头降低，侧压力减小，即h＜t0v0，此时考虑一个有效压头影响系数，再计入坍落度和外加剂影响的调整系数；即当采用内部振捣器时，新浇混凝土对模板侧面压力的标准值按两式计算，并取最小值。
（10）施工中应注意的事项
1)内模支撑采用钢管支撑，钢管密度较大，施工人员不易进出，在施工过程中应加强检查。
2)浇筑涵洞基础时，预埋深度为10cm；露出为5cm的φ16钢筋作为墙身模板底部支挡，避免安装模板时底部移位变形。
3)支架搭设过程中需要认真检查碗扣的连接，确保支架的稳定性。
4)混凝土浇注、振捣过程中不得接触模板，墙身混凝土采用半幅分层对称浇注，使两侧模板受力均衡。
支架方案及验算
K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱
箱涵设计计算书
公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
塔楼模板支架施工方案计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
桥墩模板及支架的设计与计算
桥墩模板及支架的设计与计算 一、计算说明 广州新客站站房桥的桥墩根据双线和单线轨道梁分别设计为二类型结构，其中每类结构又因站房出站层的观赏作用分别设计的截面形状为长方形和椭圆形两种形状，且墩帽1m 下均为流线喇叭状，故也可称其为“花瓶”型。又因为桥墩的美观要求，支模时不得采用对拉螺栓。故根据混凝土的侧压力和无螺栓支模，特作如下设计。 二、模板设计与计算 1、材料选择及要求。 ①采用“U ”形（含喇叭形：正立面流线长6m 至上口，侧立面流线长2m 至上口）； ②模板尺寸：共分七段，高分别为2.1m 、2m 、1m ；宽分别为12b ×2+侧面宽（+9.10m 上的两段，“U ”形模宽为±0.00m 处的12b ×2+侧面宽，正面两边中间添加一块宽2.9m 的矩形模）。 图1 正立图(a) 侧立图(b)
③考虑长方形四角的45o直边转化成流线型，故横肋采用14mm及12mm厚×100mm高的扁钢，主要用于拐角定型。14mm厚扁钢均用于模板上下接口边，而12mm厚扁钢均用于模板内横肋，间距400mm。 ④竖肋采用[10槽钢，间距400mm。 ⑤横面板采用6mm厚钢板。 ⑥要求竖横肋间距的焊缝饱满，肋与横面板的焊接牢固可靠。 2、模板分段（块）简图（图1.a，b） 3、设计计算。 考虑混凝土掺减水剂，故K=1.2；并考虑流线形侧模的压力最大。则： ①荷载组合： a.使用内部振捣器，浇筑速度在1m/h内，其算式Pm=K?γ?h 设广州市的平均气温为28℃，则1 =0.036>0.035 28 =1.53+3.8×0.036=1.67 h=1.53+3.8v T 所以Pm1=1.2×24×1.67=48.1KPa v b.泵送混凝土时，其计算式Pm=4.6?14 Pm2=4.6×14 1.67=5.23KPa c.流线形模板外倾α>55o，则Pm=K?r?h，但考虑浇筑2m以上时，已过去2小时，底层混凝土已初凝，侧压力减弱或消失，故仅取h=2.5m计算： Pm3=1.2×24×2.5=72KPa d.倾倒混凝土的压力： 4KPa 由以上c条就不考虑a条，故 Pm max=5.23+72+4=81.23KPa ②不考虑荷载效应组合，统一按1.3倍安全系数： Pm max =81.23×1.3=105.6KPa ③“U”型模结构简图：（图2） 图2
涵洞模板支架计算
涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：
P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
满堂支架设计与验算方案
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
框架支架模板计算书
目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)
2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。
模板支架设计方案
模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况
板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图
贝雷梁支架验算书
附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表
模板支架计算书
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
400X850梁模板支架计算书
400 mm×850 mm梁模板支架计算书 &&&湖酒店工程；工程建设地点：kkk；属于kkk结构;地上3层;地下1层；建筑高度：20m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由hjkg投资建设，lhjl设计，;jnk地质勘察，hjl监理，组织施工；由kkk 担任项目经理，kk担任技术负责人。 一、参数信息 本算例中，取lkl作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm×850 mm，支撑长度为6.3 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造 梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距l a(m):0.6；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3； 立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8； 梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距l b(m):0.8； （二）材料参数 面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。 木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。 木材的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,面板弹性模量为E＝9000 N/mm2。 荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （三）荷载参数 梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。 所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝ 0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。 二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑
支架受力计算书
光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇） （1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防 （1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。 （2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求 建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则 在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。 在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。 在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。
①风荷载 根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载 地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1） 式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6； 基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；
钢筋砼箱涵模板计算例子
一、工程概况 本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。 二、施工部署 2.1、组织机构 为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标 质量目标：本部位工程质量达到优良标准。 安全目标：杜绝人身伤亡事故。 工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划 根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。 模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。 架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。 钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。 砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应） 防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备 为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台， 潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌 运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时 投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按 施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料计划如下表：
碗扣钢管楼板模板支架计算书讲解
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.4m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×80mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用90×90mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.100×0.200×1.200+0.200×1.200=6.264kN/m
扣件式钢管模板支架的设计计算
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
满堂支架设计验算书
满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部
目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)
四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
支架计算书
2m高标准联箱梁： 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm） 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm） 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）
宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm） 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） ⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） ⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） ⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本） ⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ） ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009） 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距： ⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。 方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹