模板及及满堂支架的设计
模板及满堂支架的设计及计算1、模板
2、木方
3、小梁（钢管）
4、可调托座：主梁根数1、2
5、立杆：
6、基础类型（基础或楼板）（1）楼板：
（2）基础
7、架体构造（加强型和普通型）（1）加强型
（2）普通型
8、施工荷载
9、架体设计
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
4、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
5、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
6、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
7、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
二、荷载设计
风荷载参数：
三、模板体系设计
荷载系数参数表：
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝
承载能力极限状态
q
1＝γ
×[1.3×(G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h)+1.5×γ
L
×(Q
1k
+ Q
2k
)]×b=1×[1.3×
(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=8.399kN/m
正常使用极限状态
q＝(γ
G (G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝
3.865kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M
max ＝q
1
l2/8＝8.399×0.352/8＝0.129kN·m
σ＝M
max
/W＝0.129×106/24000＝5.359N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
ν
max
＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3504/(384×10000×144000)=0.524mm ν＝0.524mm≤[ν]＝L/400＝350/400＝0.875mm
满足要求！
五、小梁验算
q
1＝γ
×[1.3×(G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h)+1.5×γ
L
×(Q
1k
+ Q
2k
)]×b=1×[1.3×
(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.35＝3.031kN/m
因此，q
1静＝γ
×1.3×(G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×
0.15)×0.35＝1.85kN/m
q
1活＝γ
×1.5×γ
L
×(Q
1k
+ Q
2k
)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.35＝
计算简图如下：
1、强度验算
M
1＝0.107q
1静
L2+0.121q
1活
L2＝0.107×1.85×12+0.121×1.181×12＝
0.341kN·m
M
2＝q
1
L
1
2/2=3.031×0.182/2＝0.049kN·m
M
max ＝max[M
1
，M
2
]＝max[0.341，0.049]＝0.341kN·m
σ=M
max
/W=0.341×106/54000=6.312N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
V
1＝0.607q
1静
L+0.62q
1活
L＝0.607×1.85×1+0.62×1.181×1＝1.855kN
V
2＝q
1
L
1
＝3.031×0.18＝0.546kN
V
max ＝max[V
1
，V
2
]＝max[1.855，0.546]＝1.855kN
τ
max =3V
max
/(2bh
)=3×1.855×1000/(2×40×90)＝0.773N/mm2≤
[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γ
G (G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.35＝
1.423kN/m
挠度,跨中ν
max
＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.423×10004/(100×9350×243×104)＝0.396mm≤[ν]＝L/400＝1000/400＝2.5mm；
悬臂端ν
max ＝ql
1
4/(8EI)=1.423×1804/(8×9350×243×104)＝0.008mm≤
[ν]＝2×l
1
/400＝2×180/400＝0.9mm 满足要求！
六、主梁验算
1、小梁最大支座反力计算
q
1＝γ
×[1.3×(G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h)+1.5×γ
L
×(Q
1k
+ Q
2k
)]×b=1×[1.3×
(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.35＝3.122kN/m
q
1静＝γ
×1.3×(G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×
0.35＝1.941kN/m
q
1活＝γ
×1.5×γ
L
×(Q
1k
+ Q
2k
)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.35＝
1.181kN/m
q
2＝(γ
G
(G
1k
+(G
2k
+G
3k
)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.35＝
1.493kN/m
承载能力极限状态
按四等跨连续梁，R
max ＝(1.143q
1静
+1.223q
1活
)L＝1.143×1.941×1+1.223×
1.181×1＝3.663kN
按四等跨连续梁按悬臂梁，R
1＝(0.393q
1静
+0.446q
1活
)L +q
1
l
1
＝(0.393×
1.941+0.446×1.181)×1+3.122×0.18＝1.851kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[R
max ，R
1
]×0.6＝2.198kN;
正常使用极限状态
按四等跨连续梁，R'
max ＝1.143q
2
L＝1.143×1.493×1＝1.706kN
按四等跨连续梁悬臂梁，R'
1＝0.393q
2
L +q
2
l
1
＝0.393×1.493×1+1.493×
0.18＝0.855kN
R'＝max[R'
max ，R'
1
]×0.6＝1.024kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=M
max
/W=0.565×106/4490=125.768N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τ
max =2V
max
/A=2×4.513×1000/424＝21.288N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中ν
max
=0.757mm≤[ν]=1000/400=2.5mm
悬挑段ν
max
＝0.239mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm 满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R
1=4.491kN，R
2
=6.63kN，R
3
=6.787kN，R
4
=4.072kN
图二
支座反力依次为R
1=4.279kN，R
2
=6.711kN，R
3
=6.711kN，R
4
=4.279kN
七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N＝6.787/0.6=11.312kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立杆验算
1、长细比验算
顶部立杆段：l
01=kμ
1
(h
d
+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
非顶部立杆段：l
0=kμ
2
h =1×1.755×1500=2632mm
λ=max[l
01，l
]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210
满足要求！
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
顶部立杆段：l
01=kμ
1
(h
d
+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm
非顶部立杆段：l
0=kμ
2
h =1.155×1.755×1500=3041mm
λ=max[l
01，l
]/i=3042/15.9=191.321
查表得，φ
1
=0.197
M
wd =γ
×γ
L
φ
w
γ
Q
M
wk
=γ
×γ
L
φ
w
γ
Q
(ζ
2
w
k
l
a
h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×
0.021×1×1.52/10)=0.004kN·m
N
d =Max[R
1
,R
2
,R
3
,R
4
]/0.6+1×γ
G
×q×
H=Max[4.491,6.711,6.787,4.279]/0.6+1×1.3×0.15×2.8=11.858kN
f
d =N
d
/(φ
1
A)+M
wd
/W＝11.858×103/(0.197×424)+0.004×
106/4490=142.816N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=2.8/20=0.14≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q
wk =l
a
×ω
fk
=1×0.383=0.383kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
F
wk = l
a
×H
m
×ω
mk
=1×1×0.199=0.199kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M
ok
：
M
ok =0.5H2q
wk
+HF
wk
=0.5×2.82×0.383+2.8×0.199=2.059kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l
a (g
k1
+ g
k2
)+2ΣG
jk
b
j
≥3γ
M
ok
g
k1
——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
g
k2
——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
G
jk
——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
b
j
——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2l
a (g
k1
+ g
k2
)+2ΣG
jk
b
j
=B2l
a
[qH/(l
a
×l
b
)+G
1k
]+2×G
jk
×B/2=202×1×[0.15×
2.8/(1×1)+0.5]+2×1×20/2=388kN.m≥3γ
0M
ok
=3×1×2.059=6.176kN.M
满足要求！
十一、立杆地基基础验算
立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m
f
A)＝11.858/(0.9×0.1)＝131.756kPa
≤γ
u f
ak
＝1.254×140 =175.56kPa
满足要求！
现浇肋板梁满堂支架设计
乌弄龙水电站库周交通复建工程茨中桥项目 满堂支架设计 (现浇肋板梁施工) 中国水电建设集团十五工程局有限公司 云南乌弄龙茨中桥项目部 二〇一五年十二月十一日
目录 1 编制依据 (1) 2 工程概况 (4) 3 总体施工方案 (4) 4 扣件式满堂支架设计 (4) 4.1 基础处理 (4) 4.2支架预压 (4) 4.3 满堂支架设计 (5) 5 支架受力计算 (5) 5.1 荷载分析 (5) 5.1.1 砼自重 (5) 5.1.2 模板、支架自重 (6) 5.1.3 施工人员和施工材料、机具堆放荷载 (6) 5.1.4 倾倒混凝土产生的冲击荷载 (6) 5.1.5 振捣混凝土时产生的荷载 (6) 5.2 支架内力 (6) 5.2.1 荷载计算 (6) 5.2.2 支架顶方木计算 (6) 5.2.3 立杆强度稳定性验算 (7)
现浇肋板梁施工满堂支架设计 1 编制依据 1.1 《新编桥梁施工工程师手册》 1.2 《钢结构设计规范》 1.3 《五金手册》 1.4 《路桥施工计算手册》 1.5 《桥梁支架安全施工手册》 1.6 投标文件及设计图纸 2 工程概况 本项目左岸引桥采用1*19.5m现浇肋板梁，由7片T形肋、两道端横梁、两道中横梁组成；采用C40砼，方量为138.1m3；钢筋制安55.65t。 3 总体施工方案 根据现场实际情况，0#桥台至1#墩坡面采用人工开挖台阶，搭设扣件式满堂支架形成作业及承重平台，在平台上完成现浇肋板梁施工，混凝土浇筑采用10m3混凝土罐车水平运输，拌合站集中拌制混凝土，25t吊车配合吊罐入仓。 4 扣件式满堂支架设计 4.1 基础处理 将现有坡面虚渣人工清理干净，然后沿横桥向将坡面开挖至台阶状，台阶开挖形成然后浇筑20cm厚C30砼，部分台阶采用C30砼小挡墙形成；基础处理需做好排水工作；开挖形成的台阶及小挡墙基础面形成2%的内倾坡，确保基础稳定；横桥向台阶基础顶面必须平整，确保均匀受力。 4.2支架预压 采用砂袋按分60%、80%、100%三级荷载进行预压，纵向加载时从跨中向两
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
模板支架设计方案
模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况
板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图
满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
满堂脚手架设计计算法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
模板支架总体设计方案
模板支架总体设计方案 4.2.1支架设计 （1）车站主体结构模板支架系统基本设计方案 采用扣件式钢管(Φ48*3.5mm)支撑架作为支撑系统，顶板、中板、梁、侧墙、立柱采用木模板（18mm厚）作为模板面板，方木（100*100mm）作为次楞，双拼Φ48*3.5mm钢管作为主楞，考虑扣件钢管市场实际材料制作误差，计算按照壁厚3.0mm进行计算。 （2）扣件式满堂钢管支撑架间距布置 顶板立杆横向间距600mm、纵向间距600mm、水平杆步距900mm；中板立杆横向间距900mm、纵向间距600mm、水平杆步距900mm。 （3）扫地杆设置 在立杆的底部扣件处设置一道纵向、横向水平杆作为扫地杆，距离地面高度不大于200mm。 （4）剪刀撑设置 剪刀撑采用Q235钢管(Φ48*3.5mm)，与扣件支架采用扣件连接，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，相邻面剪刀撑跨度间距不大于4.5m；水平剪刀撑设置2道，架体顶部、底部各设一道，当间距大于4.8m时需在中部增加1道。 （5）可调螺杆设置要求 立杆上端包含可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.5m，插入立杆长度不大于300mm。 4.2.2模板设计 （1）侧墙模板设计 采用18mm模板、10cm×10cm木方@30cm，竖向每90cm设置一道双钢管，沿钢管方向每60cm设置一道对顶钢管（即支顶架横杆），对顶钢管通过满堂支架水平钢管实现对顶，当遇到中隔墙或立柱时，通过支顶在中隔墙或柱上实现两侧墙对顶。（2）中板、顶板模板设计 模板采用18mm厚竹胶板，竹胶板长度2440mm，宽度1220mm；次楞采用100×100mm 木方，次楞垂直车站方向布置，间距为300mm；主楞采用双拼Φ48钢管，顶板主楞平行车站方向布置，间距为600mm；中板主楞平行车站方向布置，间距为900mm。中板梁主要是中纵梁1000mm×1000mm，平行车站长度方向。顶板梁主要有顶纵梁1000mm×2000mm，平行车站长度方向。 模板搭设分段施工，每个施工段单独搭设，支撑架搭设时为保证支撑架的整体稳定性，按“遇墙顶墙，遇柱抱柱”的原则，每个施工段顶板模板制作及满堂架搭设时，应多搭设1-2跨，作为工作平台和端模支撑使用。 标准段模板及支架采用材料规格、布置间距见表4.2.2-1： 表4.2.2-1标准段模板及支架采用材料规格
满堂支架设计与验算方案
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
满堂支架计算
办公楼满堂支架施工方案 一、满堂支架方案 2.1、支架设计的要求 2.1.1、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 2.1.2、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 2.1.3、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内，地基承载（压）力达200kPa。 2.1.4、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内，且应与预留应变通盘考虑。 2.2、支架基础 按通过后满堂支架的设计方案，要求地基承载力大于200MPa，因此必须对地基作特殊处理。 2.2.1、将原地面腐植地表层上耕植土清除15cm，然后用挖掘机挖松50cm，用强夯分两层压实，底层压实度>80%,顶层压实度>85%。 2.2.2、按2%横向排水坡（主体结构边缘四周排水）填筑宕渣30cm，填筑分两层进行，每层压实厚度为15cm，用强夯压实，底层压实度>90%,顶层压实度>95%。 2.2.3、为了防止浇筑混凝土时，流水软化支架的地基，浇筑厚5cm的C10细石混凝土封闭层。 2.3、满堂支架 在混凝土硬化好的基础顶面放置40*40*7cm C30砼预制块作为支架立杆底座，在已放置好的底座上搭设碗扣式多功能钢支架，支架布置为：底板立杆按0.9m×1.2m进行布置，即立杆纵向间距1.2m，横向间距0.9m，内排距主体0.3m,横向7排，纵向56排，步距1.2m； 支架外围四周设剪刀撑，内部沿主体结构纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，支架高度通过可调托座和可调底座调节。
满堂支架平面布置示意图 满堂支架纵立面布置示意图 满堂支架横立面布置示意图
2.4、模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响该悬挑结构造型的外观，底模面板均采用厚为18mm 的竹胶板，面板尺寸1.2m ×2.8m ，以适应立杆布置间距，面板直接钉在横向方木上，横向方木采用100×100mm 方木，间距25cm ；横向方木置于纵向100×160mm 方木上，纵向方木间距应与立杆横向间距一致。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整。 二、支架结构检算 3.1、拟采用的材料截面特性 根据上图的布置方案，采用碗扣式多功能钢支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。拟采用钢管外径D=48mm ，壁厚3.5mm ，即内径d=44.5mm 。 断面积2222254.24)45.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π 转动惯量4444481.664)45.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π 回转半径cm d D i 64.14)45.48.4(4/)(2/1222/122=÷+=+= 截面模量)32/()(44D d D W -=π 34484.2)8.432()]45.48.4(14.3[cm =?÷-?= 钢材弹性系数MPa E 5101.2?= 钢材容许应力MPa f 170][= 3.2、荷载计算及荷载的组合 计算单元荷载(按受荷较大的梁处计算) A 、钢筋混凝土梁重：2/6.15266.0m kN h W p =?==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按 26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量： 2/4498.099.24018.0m kN h W p =?==模板模板ρ(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ② 方木重量： 2/40.01.2 0.98.33)21.20.160.1+30.90.1(0.1m kN h W p =????????==方木方木ρ(方木重量按8.33KN/m3计算) ③ 支架重量： 根据现场情况以21米高支架，步距1.2m 进行检算 2/68.201.0*84.3*18*2*1.2 0.9)9.0(1.2m kN W W W =?+=+=横杆立杆支架(48*3.5杆重量3.84kg/m) C 、人员及机器重 2/2.1m kN W =人员机器
模板及支架工程作业指导书
吉黑公路拉林至五常至省界改扩建工程建设项目模板及支架工程作业指导书 拉五公路B2标段项目经理部 二00七年十一月六日
一、模板、拱架、支架的设计和施工要求： 1、模板、支架应具有必须的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载，保证结构物各部形状、尺寸准确，保证在人员、材料等荷载和大风、暴雨等气候条件下不变形、不倾斜、不摇晃。 2、必须采用组合大块钢模板或大块竹木胶合板拼装的模板，以保证砼工程的外观质量。 3、模板板面平整，接缝严密不漏浆。全部钢模板接缝均采用企口形式处理，竹木胶合板接缝采用腻子抹平。 4、支架采用碗扣式钢管脚手架，能满足工人操作，材料的堆置和运输的需要。 5、模板、支架应拆装简单、移运方便。同时必须保证 安全施工。 二、材料要求 1、木材： 1-1、木材应符合JTJ025-86中承重结构选材标准，其树种可按各地区实际情况选用，木质不宜低于Ⅲ级材。 1-2、模板应采用的木料，至少厚3厘米，没有节孔、坏裂或表面翘曲，含水量小于25%。所有用于结构外露面模板应为“精制木材”，或合成优质材料，木模重复使用时应加铁皮。 1-3、原木料必须是坚固、平直、风干的，没有腐朽、蛀虫、甲虫、朽节和其他缺陷。 2、钢板、型钢及其他金属构件 2-1、金属模板面板采用冷轧钢板，且厚度不小于3毫米，肋
采用角钢或槽钢。 2-2、型钢及拉杆等采用A3标质钢，能够满足各种力学性能和使用要求。 2-3、使用钢制内拉杆，钢制或塑料隔块应经技术质量科和监理工程师批准，拉杆应按拔出或不拔出的各自要求，采取相应的措施，以保证其拆除时留下的孔穴处理的最好，并符合强度和美观的要求。 三、支架、拱架和脚手架的设计、制作和安装： 1、支架、曲拱架和脚手架等必须根据各种荷载的组合所要 求的荷载来设计和施工。采用常备式构件拼装，超串拼装 图纸要求范围时，应进行强度、刚度和稳定性验算。 2、各队如自行设计支架，应按施工规范编制详细的支架施 工方案，明确施工方法、安拆次序及施工人员安全注意事 项、防范措施等材料，报项目部技术质量科审批。 3、脚手架、拱架及支架组装前，应分别根据现浇箱梁的荷 载情况验算地基承载力，如果承载力不够，则选用灰土垫 层和砂砾垫层压实，达到要求的承载力后，在自理后的基 础上铺以垫木或其它垫块，防止由于积水和其它因素引起 拱架、脚手架、立杆的不均匀沉降。 4、拱架、支架的组拼应根据设计荷载验算碗扣式脚手架的 承重立杆的纵距和横距及横杆的层间距来选择相应尺寸的 杆件，然后在处理好的地基上拉线定位，并严格控制标高。 安放立杆垫木或立杆可调整座，然后立杆插在可调基座或 垫木上，在装立杆时应及时设置扫地横杆（即纵横卧木，
满堂支架设计计算
满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m，顶宽13.00 m，梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t（247.21×2.6+61.92）；35m中跨梁
单重为986.52t（346.09×2.6+86.68）。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板，芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用Φ48mm×3.5mm钢管，通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木；采用方木垫块时，方木应沿纵桥向连续布设，以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算： 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重：212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重：185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共：6.15×25×2 =307.5 m2 共重：307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木（间距按0.2m布置） 共重：（25÷0.2）×（9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2）×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重：25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t
模板及支架施工方案
菊园新区B10地块 （嘉宝·梦之湾） 1#~39#楼 模板和支架施工方案 方远建设集团股份有限公司 2011年10月 目录 编制依据 (3) 第一章工程概况 (4) 资源备置........................................................................................................... 4第二
章 施工流程第三章........................................................................................................... 5 主要结构模板施工方案................................................................................... 7第四 章 第4.1节基础筏板砖胎模及外墙导墙模板 (7) 第4.2节地下室外墙模板 (10) 第4.3节立柱模板 (14) 第4.4节楼梯模板 (17) 第4.5节梁模板 (18) 第4.6节楼板模板 (20) 第4.7节模板支架 (21) 第五章模板工程质量技术保证措施......................................................................... 24 模板安装及拆除的安全技术措施第六章................................................................. 28 第6.1节模板安装 (28) 第6.2节模板拆除 (28) 第七章支架安装及拆除的安全技术措施................................................................. 31 第7.1节支架安装 (31) 第7.2节支架拆除 (31) 第八章安全文明施工................................................................................................. 32 现浇混凝土模板计算书． 编制依据 1#~39#楼结构、建筑施工图纸 施工组织设计 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91 建筑施工安全检查标准JGJ 59-99 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002 第一章工程概况 本项目地块位于上海市嘉定区菊园新区，紧靠轨道交通11号线，交通条件良好。用地范围东至红石路，南至盘安路，西至胜辛路，北至平城路。 本区域内自然环境优越，王家宅河从基地内穿越贯通而过，四周交通发达便利，11号轨道线在地块东南角擦边而过。 原地貌为农田，地表平坦，标高3.2~3.5m。 王家宅河南面全部布置为三层低层住宅，两条小区交通干道将其分为几个小片区，
满堂脚手架计算方法
L --长杆总长度(m)；N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=121； H --搭设高度(m) H=18； n1 --纵向跨度n1=10； n2 --横向跨度n2=10； h --步距(m) h=； la--立杆纵距(m) la=； lb --立杆横距(m) lb=； 长杆总长度(m) L =×18×(121+×121/× 直角扣件数(个) N2=×18/×121=3485 对接扣件数(个) N3=6=1075 旋转扣件数(个) N4=×6=322 脚手板面积(m2) S=×10×10××= 根据以上公式计算得长杆总长米；直角扣件3485个；对接扣件1075个；旋转扣件322个；脚手板。 九、脚手架的搭设要求: 1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内， 否则须经验算后制定加固方案;
2、立杆搭设应符合下列规定： (1)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： (2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接； (3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮ｍ； 3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示： (1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨； (2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； (3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm； (4)主节点处必须设置横向水平杆； (5)杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm， 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； (6)搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求： (1)纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm； (2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；5、扣件安装应符合下列规定：
支架技术规范书样本
固定支架技术规范 本标书所包括钢构造支架范畴包括固定安装钢构造支架供货及安装。 1.1设计和运营条件 电池固定式安装钢构造支架为室外安装，须具备良好耐侯性，能在室外严酷环境下长期稳定可靠地运营，并应在下述条件下持续工作满足其所有性能指标：1）环境温度：－17℃～＋38.7℃； 2）相对湿度：≤80%； 3）海拔高度：7.0m； 4）基本风压值：ω=0.38kN/m2 5) 抗震设防烈度：7度 6) 设计基本地震加速度值：0.10g 7) 设计地震分组：第一组 8) 特性周期：0.25s 9) 基本雪压：0.36kN/m2 1.2 规范和原则 本技术规范书中支架设计、制造应符合（但不限于）下列规范与原则： 投标人所供产品均须遵守最新国标，当与下述原则不一致时按最高原则执行。 ★《钢构造设计规范》(GB 50017-) ★《冷弯薄壁型钢构造技术规范》(GB50018-) ★《钢构造工程施工质量验收规范》(GB 50205-) ★《建筑抗震设计规范》(GB 50011-) ★《建筑构造荷载规范》(GB 50009-) ★《金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌层技术规定及实验办法》(GB/T13912-) ★《建筑钢构造焊接技术规程》(JGJ81-) ★《涂装前钢材表面锈蚀级别和除锈级别》（GB8923-88）
★《建筑防腐蚀工程施工及验收规范》（GB50212-） ★《通用冷弯开口型钢尺寸、外形、重量及容许偏差》（GB/T 6723-） ★《构造用冷弯空心型钢尺寸、外形、重量及容许偏差》（GB/T 6728-） ★《冷弯型钢技术条件》（GB/T6725-1992） ★《钢构造制作工艺规程》（DG/TJ 08-216-） ★《多功能钢铁表面解决液通用技术条件》（GB/T 12612 ） 1.3 重要技术方案 电池组件支架设计由前支腿、后支腿、斜梁、斜撑、檩条构成，基本采用混凝土条基，各构件截面形式为： 前支腿：C80x40x15x2.0 后支腿：C80x40x15x2.0 斜梁：C80x40x15x2.0 斜撑：C80x40x15x2.0 檩条：C80x40x15x1.8 混凝土条基：2750x390x随坡屋面 支腿底板：200x200x6 1.4技术规定 （1）投标人应依照招标人提供图纸及数量进行核算及报价。 （2）投标人提供支架应功能完整，技术先进成熟，并能满足人身安全和劳动保护条件。投标人所供支架在招标人提供各种荷载工况下均能满足安全和持续运营规定。 （3）投标人应具备在国内五年以上钢构造生产及管理经验，五年以上国内安全稳定运营业绩，最佳有光伏电站支架业绩。 （4）材质及性能规定： 1）材质规定：所选用钢构造主材材质为Q235B，焊条为Ｅ43系列焊条。
满堂支架计算材料
新建武汉至咸宁城际铁路二标连续梁满堂支架临时结构检算资料 中国铁建 中铁十一局集团武咸城际铁路二标项目经理部 二〇一一年十一月
目录 一、项目概况 (1) 二、临时结构方案 (3) 三、支架布置图 (6) 四、支架计算书 (9) 五、相片资料 (23)
一、项目概况 1. 概况 武咸城际铁路位于湖北省南部，北连"九省通衢"武汉，南接鄂南著名的生态城市咸宁，自武汉枢纽武昌站引出，途经东湖新技术开发区、庙山经济开发区，江夏区纸纺镇、于贺站进入咸宁市境内。全线运营长度90.12km，新建正线长度77km，其中武汉市境内长51.6km，咸宁市境内长25.4km。 WXSG-2标段位于湖北省咸宁市境内，起点桩号为DK53+500，终点桩号为DK76+062，全长22.562公里。十六潭特大桥位于湖北省咸宁市甘鲁村以及咸安区经济开发区境内，在DK69+960-DK70+000处采用（40+64+40）m连续梁跨越横温路，银泉大道行车道为双向4车道，正宽约24m，与线路夹角144°。 图1 线路关系图 连续箱梁全长145.2m，计算跨径40+64+40m，为单箱单室、变高度、变截面结构。中支点处梁高5.4m，跨中2m直线段及边跨7.6m直线段处梁高均为3.00m,梁底下缘按二次抛物线变化；箱梁顶宽12.2米，箱梁底宽为变截面，中支点处为6.91m，其余按5.54m～6.150m线性变化；顶板厚度除梁端附近外均为37cm；底板厚度44～72cm，按圆曲线线性变化；腹板厚度50～70cm,按折线变化。全梁在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有过人门洞，供检查人员通过。 箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。主桥箱梁共分7个节段，其中2A0#块长27m、2A1#块长17.5m、2A2#块长27.1m、中跨合拢段2m。
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
满堂支架设计
厦门同安湾大桥 箱梁满堂支架设计方案 一、设计依据及原则 1、同安湾大桥施工图设计 2、公路桥涵设计规范 3、建筑施工计算手册 4、实用建筑结构设计手册 二、工程概况 厦门市同安湾大桥及两端接线工程，地处厦门东部同安湾，起点位于同集路上（官浔村东南侧），终点位于琼头村与拟建中的海湾大道（琼头-香山段）衔接，是规划中的厦门外环快速路的一部分，线路全长7.52847km，分三个标段实施，本工程为B标段。 B标段同安湾大桥同安湾侧引桥里程桩号里程桩号K3+780-K5+600，引桥主体结构长1820m，其中上部结构为7×30+5×30+2×（4×30）+2×（5×30）+（32.5+55+32.5）+ 4×（5×40）预应力混凝土连续箱梁，单幅53跨，双幅106跨；下部结构共有220个墩柱，2个桥台，基础228根钻孔灌注桩。 根据桥梁所处地形和现有周转材料情况，本标段050#~023#段上部结构，即第一联至第六联（除第一联的53#、52#、51#跨外）上部结构将采用满堂支架方案。 三、满堂支架设计 采用Φ48㎜厚3㎜标准钢管，墩旁处水平布置间距为0.6m×0.6m，跨中梁底处水平布置为0.8m×0.6m，翼缘板处水平布置0.8m×0.8m，水平拉杆步距为1.5m，扫地杆距地高度设为0.3㎝，剪刀撑纵横向没0.3m 一步，立杆上设可调顶托。外部底模用高强度防水竹胶板制作，两翼侧模用钢制骨架，上面用方木、竹胶板，内模用2.5㎝厚胶合板。大小楞
木截面尺寸分别采用8㎝×15㎝、10㎝×10㎝。具体计算如下： 1、荷载计算 ①箱梁自重：箱梁自重纵横向分配都不均，最大值在墩旁横梁处（非翼缘板下）为4.94t/m2, 翼缘板4.01m范围为（0.72～1.04）t/m2，计算时取1.04 t/m2；腹板处取2.92 t/m2。 ②模板自重：0.15 t/ m2。 ③作业面施工及其他荷载：取0.1 t/ m2 ④振捣混凝土产生的荷载：取0.2 t/ m2 故： 墩旁横梁下荷载q1=（4.94＋0.15＋0.1＋0.2）×1.2=6.47 t/m2 翼缘板下荷载q2=(1.04＋0.15＋0.1＋0.2)×1.2=1.79 t/ m2 腹板下荷载q3=(2.92＋0.15＋0.1＋0.2)×1.2=4.04 t/ m2 2、钢管设置及强度计算： 立杆及拉杆均采用Φ48㎜×3㎜钢管。 立杆设置：墩旁横梁下0.6m×0.6m；翼缘板下0.8m×0.8m；腹板下0.6m×0.8m。 水平拉杆：最大步距为1.5m，扫地杆离地为0.3m。 每根钢管所受正压力： 墩旁横梁下P1=6.47×0.6×0.6=2.33t 翼缘板下：P2=1.79×0.8×0.8=1.15t 腹板下：P3=4.04×0.6×0.8=1.94t 取p max=2.33t 稳定验算： I=3.14（D4-d4）/64=3.14×(484-424)/64=1.078×105㎜ 4 E=2.1×105N/㎜ 2 μ=1.0；L=1500㎜
满堂支架计算
中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局
2010年7月 标准跨径（20m）砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算，对于连续结构按简支结构计算，这样偏于安全；其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有，即可周转和便于采购，租赁以及便于运输的材料；施工简单和便于装拆，节省费用，加快施工进度，确保交通，施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 （1）硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图； （2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）； （3）公路桥涵技术规范（JTJ041—2000）； （4）路桥施工计算手册； 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉（汉口中心城区）至孝感（孝南区）的快速通道，是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分，同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道，沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内，为上跨京港澳高速的一个互通（灯塔互通）。主线全长 2.393km（K20+107-K22+500）、其中路基只有24米，主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通，匝道总长4.618Km，其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km，宽8.5米。
4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ，有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁，3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘，一条灌溉渠，10条水沟，其余均为旱地，因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑，鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一，但以20m 跨径居多，所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设，底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为： ①箱梁底板下脚手管横桥向布距：箱梁腹板位置为0.6m ，底板及翼缘板区为0.9～1.2m ，层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托，在其上横向铺设I10横向分配梁，箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ，纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木，箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ；横纵梁均为10×10木枋，横向间距300mm ，顺桥向间距100mm ；内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑，以增加支架整体稳定性，剪刀撑均上、下到底。