Kw、Ka、Kb、Kh的有关计算精选

Kw、Ka、Kb、Kh的有关计算精选

1．常温时，实验测得NH

4HSO

3

溶液中

c（SO

3

2－）

c（H

2

SO

3

）

=15，则溶液的pH为_______；向该溶液

中加氨水使溶液呈中性时c（NH

4

+）

c（SO

32－）

=_________。(已知：常温时H

2

SO

3

的K

a1

=1.5×10-2，

K

a2

=1.0×10-7)答案：5 3变化：

2．常温时，实验测得NH

4HSO

3

溶液中溶液的pH为5，则

c（SO

3

2－）

c（H

2

SO

3

）

=_______；向该溶液

中加氨水使溶液c（NH

4

+）

c（SO

3

2－）

=3，此时溶液的pH为_________。(已知：常温时H

2

SO

3

的

K

a1=1.5×10-2，K

a2

=1.0×10-7)

答案：15 7

2．常温下，用氨水吸收CO

2可得到(NH

4

)

2

CO

3

溶液，在(NH

4

)

2

CO

3

溶液中，c(OH－) c

(H+)（填“>”、“<”或“=”）；反应NH

4++CO

3

2－+H

2

O NH

3

·H

2

O+HCO

3

－的平衡常数

K= 。(已知常温下NH

3·H

2

O的电离平衡常数K b=2×10-5，H2CO3的电离平衡

常数K1=4×10-7，K2=4×10-11)

答案：>（1分） 12.5（2分）

3．T℃时，在20.00 mL 0.10 mol·L－1CH

3

COOH溶液中滴入0.10 mol·L－1 NaOH溶液，溶液pH与NaOH溶液体积关系如图所示。下列说法正确的

是

A．T℃时，CH

3

COOH电离平衡常数K a=1.0×10-3

B．M点对应的NaOH溶液体积为20.0 mL

C．N点与Q点所示溶液中水的电离程度：N＞Q

D．N点所示溶液中c(Na+)＞c(OH－)＞c(CH3COO－)＞c(H+) 4．常温下将NaOH溶液滴加到己二酸（H

2

X）溶液中，混合溶液的pH与离子浓度变化的关系如图所示。下列叙述错误的是

0 3 7 8 12

A．K a2（H2X）的数量级为10-6

B．曲线N表示pH与lg c（HX-）

c（H

2

X）

的变化关系

C．NaHX溶液中c(H+)＞c(OH－)

D．当混合溶液呈中性时，c(Na+)＞c(HX－)＞c(X2－)＞c(OH－)=c(H+)

5．25℃时，0.1 mol Na

2CO

3

与盐酸混合所得的一组体积为1 L的溶液，溶液中部分微

粒与pH 的关系如下图所示。下列有关叙述正确的是

A．随pH增大，c（CO

3

2－）

c（HCO

3

-）

数值先减小后增大

B．b点所示的溶液中：

c(Na+)+c(H+)=2c(CO

32-)+c(OH-)+c(Cl-)+c(HCO

3

- )

C．25℃时，碳酸的第一步电离常数Ka

1

=10-7

D．溶液呈中性时：c(HCO

3- )>c(CO

3

2-)>c(H

2

CO

3

)

模板计算书

400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度(mm):； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：；壁厚(mm)：； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：；高度(mm)：； 2、荷载参数

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：； （二）梁侧模板荷载标准值计算 =m2； 新浇混凝土侧压力标准值F 1 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150××6=81cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 1l+ 2 l 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q 1 = ×××= kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2 = ××4×=m； 计算跨度(次楞间距): l = 300mm； 面板的最大弯矩 M= ××3002+××3002= ×105N·mm； 面板的最大支座反力为： N= 1l+ 2 l=××+××=； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×105/ ×104=mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ =mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！ 2、抗剪验算 Q=××300+××300)/1000=； τ=3Q/2bh=3××1000/(2×1500×18)=mm2； 面板抗剪强度设计值：[fv]=mm2； 面板的抗剪强度计算值τ=mm2小于面板的抗剪强度设计值 [f]=mm2，满足要求！ 3、挠度验算 ν=(100EI)≤[ν]=l/150 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=×； l--计算跨度: l = 300mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 150×××12=72.9cm4； 面板的最大挠度计算值: ν = ××3004/(100×6000××105) = 0.722 mm； 面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm； 面板的最大挠度计算值ν =0.722mm 小于面板的最大容许挠度值 [v]=2mm，满

镇宁县农村供水时变化系数测定分析

贵州省镇宁县农村供水时变化系数测定分析 潘胜 贵州省镇宁县水利局 【摘要】贵州地貌属于中国西南部高原喀斯特山地，自然村寨相距较远，多采用较小的独立供水系统。在自然村寨独立供水系统设计中，如何合理确定用水量时变化系数K h，直接关系到供水系统工程规模、布局和造价。本文结合饮水安全工程的实施,选取了贵州省镇宁县三个最具代表性的自然村寨，并对三个村寨独立供水系统进行了现场实测和理论分析，测算出较合理的农村独立供水日变化系数K h。 【关键词】农村供水；日变化系数；测定 1.前言 随着农村经济的日益发展，国家对农村饮水安全工程建设力度加大。受贵州山区的特殊地理条件影响，每个自然村相距较远，其供水方式多为300-1500人的独立供水系统。在供水系统设计中，时变化系数K h成为农村饮水安全工程给水系统设计的一个重要参数，是影响一个村寨独立给水系统中的输水管网、水泵及各种给水构筑物大小、配水管网的规模和造价主要参数，同时也是进行给水系统优化的重要依据。本文通过实测分析贵州省镇宁县丁旗镇马寨村、云盘村及大山镇龙井村供水的时变化系数，提出时变化系数取值参考数据，对供水系统的工程设计和运行调度有较重要的参考意义。 2.对选定标本的实测分析

2.1实测方法及测定结果 本文选择了贵州省镇宁县供水情况与用水类型基本相同，供水规模有一定梯度，用水普及率都接近1OO％的最具代表性的三个村作为实测标本，并分别对三个村进行了用水量遂时测定。实测基本情况如下：丁旗镇马寨村：供水能力100m3/d,干管总长0.8km,用水人口950人，高位水池供水，无工业用水，正常运行2年。丁旗镇云盘村：供水能力60m3/d,干管总长0.75km,用水人口630人，高位水池供水，无工业用水，正常运行2年。大山镇龙井村：供水能力50m3/d,干管总长0.95km,用水人口480人，高位水池供水，无工业用水，正常运行6年。三个村寨在高位水池出口处都安装有计量水表，测定时在水表上方安装定时自动拍照相机，设制为每小时拍照一次，收回相机数据后整理计算，成果如下表。

地质学中一公式

地学中常用公式 一、平均品位的计算公式： 1、算术平均：(X1+X2-……+Xn)／n X1、X 2、X n为样品品位 2、加权平均：(X l×L l+X2×L2+……+ X n×Ln)／(L l+L2+……+L n) X1、X2……X n。为样品品位，L l+L2+……+Ln为样品长度 3、几何平均为Xn 2 ?Λ 1 X1、X2、Xn为样品品位 K X ? n? X 注：品位为正态分布时，处理特高品位时，可用此公式。 二、矿体厚度(Vm)、品位(Vc)变化系数： — X=(X1+X2+……+Xn)／n 计算矿体厚度、品位的平均值 ∑- σ计算均方差 X (2n Xi /( - =)1 ) 厚度、品位变化系数： Vm或Vc=? σ100％ ÷X 三、地质剖面岩石厚度计算公式： y=sinα·cosβ·cosγ±cosα·sinβ α--导线坡度角 β--地层倾角 γ --导线方向与地层倾角的夹角 地层倾向与坡向相反取正号，地层倾向与坡向相同取负号； 真厚度=L×y 四、钻孔矿体厚度的确定 矿体的厚度是根据矿体露头上、坑道中和从钻孔中所获得的资料进行的。 (一)坑道中矿体厚度的测定 当坑道所揭露的矿体与围岩的接触界线清楚时，取样和编录时可在矿体上用钢尺直接捌量出来。

厚度测量的次数决定于坑道的布置情况，如矿体是用穿脉坑道圈定的，则测量次数与穿脉坑道的数量相符。如果矿体是用沿脉坑道圈定的，则厚度的测定按一定间隔在取样的位置进行测量。如果矿体与围岩的界线不清时，矿体厚度的测定必须根据取样结果来确定。 (二)钻孔中矿体厚度的测定 因为钻孔中所截穿的矿体均在地下深处、只能间接地去测定矿体的厚度。当钻孔是垂直矿层钻进时，且岩心采取率为100％，可直接丈量岩心，取得厚度的数据。若岩心采取率不高，除用钢尺丈量岩心长度外，还要按下式进行换算： m n L (11-9) 式中： m ——矿体的厚度(米)； L ——实测矿心长度(米)I n ——矿心采取率(％)。 当直孔钻进，且与矿层成角度截穿时，其厚度按下式计算： m=L×cosβ (11-12) 式中：m ——矿体的真厚度(米)； L ——钻孔截穿矿体的厚度(米)I β——矿体的倾角。 若斜孔钻进，且与矿层斜交时(图11—25)，其厚度计算公式如下： m=L×COS(β-α) (11一11) m ——矿体真厚度(米)； L ——钻孔中矿体的视厚度(米)； β——矿体的倾角； α——钻孔截穿矿体时的天顶角。 图11—25钻孔垂直矿体走向、斜孔钻进时矿体厚度的计算 当钻孔截穿矿体处，钻孔倾斜方向不垂直盘矿体走向时(图11—26)， 矿体厚度按下式计算： 矿体真厚度m=n L ×(sinαsin βcos γ±cosaαcos β) (11-12)

变化系数

矿体变化系数 矿体变化系数（variation coefficient of orebody）是用以表示各个变量值之间差异程度的一种指标。在矿床勘探工作中，通常用它来定量地反映矿体各种标志的变化程度，例如用厚度变化系数（thickness coefficient of variation）表示矿体形态的变化程度；用品位变化系数（grade coefficient of variation）表示有用组分在矿体中分布的均匀程度。一般变化系数越大，表示某一标志的变化程度越大。通过对不同矿体或同一矿体不同部分的品位、厚度等变化系数的分析与比较，可以了解矿床勘探的难易程度，为合理布置勘探工作及研究勘探方法提供依据。变化系数的计算式为 Vx=σxX×100%，式中：Vx为变化系数；σx为变量（如厚度、品位等）的均方差；X 为变量的算术平均值（如算术平均厚度、算术平均品位等）。其中均方差为σx=Σ(X1 X)2n，式中：当n＜25时，则采用n 1；X1为单个变量（如单个品位或厚度的测量值）；n为变量数目（如样品数目、厚度测量次数等）。[1] __________________________________________________________________ __________________ 书中查到的公式与上面的不符，特补充更改。 1、厚度变化系数： _ Vm=σm / M 式中：Vm为厚度变化系数； σm为厚度均方差； _ M为矿体厚度算数平均值 _______________ / _ 2 σm = / ∑ ( Mi - M ) / ———————— √ n 式中：Mi 为矿体某观测点的厚度； n 为参加计算厚度的观测点数。 2、品位变化系数： _ Vc=σc / C 式中：Vc 为品位变化系数； σc 为品位均方差； _ C 为矿体品位算数平均值

宿舍旅馆和公共建筑生活用水定额及小时变化系数

宿舍旅馆和公共建筑生活用水定额及小时变化 系数 公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]

3.1.10 宿舍、旅馆等公共建筑的生活用水定额及小时变化系数，根据卫生器具完善程度和区域条件，可按表3.1.10确定。（用水对象细化分类) 表3.1.10 宿舍、旅馆和公共建筑生活用水定额及小时变化系数 序号建筑物名称单位最高日生 活用水定 额(L) 使用 时数 (h） 小时变 化 系数K h 1宿舍 I类、II类 III类、IV类 每人每日 每人每日 150～200 100～150 24 24 3.0～ 2.5 3.5～ 3.0 2招待所、培训中心、普通旅 馆 设公用盥洗室 设公用盥洗室、淋浴室 设公用盥洗室、淋浴室、 洗衣室 设单独卫生间、公用洗衣 室 每人每日 每人每日 每人每日 每人每日 50～100 80～130 100～150 120～200 24 3.0～ 2.5 3酒店式公寓每人每日200～30024 2.5～ 2.0 4宾馆客房 旅客 员工 每床位每 日 每人每日 250～400 80～100 24 2.5～ 2.0 5医院住院部 设公用盥洗室 设公用盥洗室、淋浴室 设单独卫生间 医务人员 门诊部、诊疗所 疗养院、休养所住房部 每床位每 日 每床位每 日 每床位每 日 每人每班 每病人每 次 100～200 150～250 250～400 150～250 10～15 200～300 24 24 24 8 8～12 24 2.5～ 2.0 2.5～ 2.0 2.5～ 2.0 2.0～ 1.5 1.5～

注：1 除养老院、托儿所、幼儿园的用水定额中含食堂用水，其它均不含食堂用水； 2 除注明外，均不含员工生活用水，员工用水定额为每人每班40L～60L； 3 医疗建筑用水中已含医疗用水； 4 空调用水应另计。

矿体厚度、品味变化系数

矿体变化系数（variation coefficient of orebody）是用以表示各个变量值之间差异程度的一种指标。在矿床勘探工作中，通常用它来定量地反映矿体各种标志的变化程度，例如用厚度变化系数（thickness coefficient of variation）表示矿体形态的变化程度；用品位变化系数（grade coefficient of variation）表示有用组分在矿体中分布的均匀程度。一般变化系数越大，表示某一标志的变化程度越大。通过对不同矿体或同一矿体不同部分的品位、厚度等变化系数的分析与比较，可以了解矿床勘探的难易程度，为合理布置勘探工作及研究勘探方法提供依据。变化系数的计算式为Vx=σxX×100%，式中：Vx为变化系数；σx为变量（如厚度、品位等）的均方差；X为变量的算术平均值（如算术平均厚度、算术平均品位等）。其中均方差为σx=Σ(X1 X)2n，式中：当n＜25时，则采用n 1； X1为单个变量（如单个品位或厚度的测量值）；n为变量数目（如样品数目、厚度测量次数等）。[1] ________________________________________________________________ ____________________ 书中查到的公式与上面的不符，特补充更改。 1、厚度变化系数： _ Vm=σm / M 式中：Vm为厚度变化系数； σm为厚度均方差； _ M为矿体厚度算数平均值 _______________ / _ 2 σm = / ∑ ( Mi - M ) / ———————— √ n 式中：Mi 为矿体某观测点的厚度； n 为参加计算厚度的观测点数。 2、品位变化系数： _ Vc=σc / C 式中：Vc 为品位变化系数； σ c 为品位均方差； _ C 为矿体品位算数平均值 _______________ / _ 2 σ c = / ∑ ( Ci - C )

变化系数

变化系数——又称变异系数 用以表示各个变量值之间差异程度的一种指标。在矿产勘探工作中 通常用它来定量地反映矿体各种标志的变化程度 例如用厚度变化系数表示矿体形态的变化程度 用品位变化系数表示有用组分在矿体中分布的均匀程度。一般变化系数越大 表示某一标志的变化程度越大。通过对不同矿体或同一矿体不同部分的厚度、品位变化系数的分析与比较 可以了解矿床勘探的难易程度 为合理布置勘探工作及研究勘探方法提供依据。变化系数计算公式为 Vx=%100 Xx nxxix2)( 式中Vx为变化系数 x 为变量 如厚度、品位等 的均方差 x为变量的算术平均值 如算术平均厚度、算术平均品位等 。其中均方差式中 当n 25时 则采用n-1 Xi为单个变量 如单个厚度或品位的测量值 n为变量数目 如厚度测量次数、样品数目等 。变化系数的计算函数式为 =IF(COUNT(NUMBER1,NUMBER2…)>=25,ROUND(SQRT(V ARP(NUMBER1,NUMBER2…))/A VERAGE(NUMBER1,NUMBER2…)*100,2),ROUND(SQRT(V ARP(NUMBER1,NUMBER 2…)*COUNT(NUMBER1,NUMBER2…)/(COUNT(NUMBER1,NUMBER2…)-1))/A VERAGE( NUMBER1,NUMBER2…)*100,2)) 在excel中进行计算时 把NUMBER1,NUMBER2…替换成A1, A2, A3, A4,A5,A6,…,An或者A1:An(用于相邻的n个单元格)即可。V ARP为方差计算函数 计算公式 nxxi 2)(=222)(nxxn 其中ix为单个变量 x为变量的算术平均值 n为变量数目

资源量估算

资源量估算 按照DZ/T0205-2002《岩金矿地质勘查规范》与DZ/T0214-2002《铜、铅、锌、银、镍、钼矿地质勘查规范》和2002年中国地质调查局颁发的《固体矿产推断的内蕴经济资源量和经工程验证的预测资源量估算技术要求》，本次工作对主要由钻探工程控制的下营子区Ⅲ－1、Ⅲ－2、Ⅲ－8银多金属矿体与Ⅳ－4、Ⅳ－7、Ⅳ－8、Ⅳ－9、Ⅳ－10、Ⅳ－12、Ⅳ－18、Ⅳ－19、Ⅳ－21、Ⅳ－25、Ⅳ－26、Ⅳ－32、Ⅳ－34、Ⅳ－41号钼矿体进行了资源量估算，对由坑道工程控制吕家区Ⅲ－1号金矿体进行了资源量估算，其它矿体未进行资源量估算。 第一节资源量估算的工业指标 一、金矿工业指标 根据DZ/T0205-2002《岩金矿地质勘查规范》推荐的岩金矿参考工业指标，结合邻区东韩家金矿的生产情况，确定本次资源量估算的金矿工业指标为： 边界品位（质量分数）：1×10-6 最低工业品位（质量分数）：3×10-6 矿床最低工业品位（质量分数）：5×10-6 最小可采厚度：0.8m 夹石剔除厚度：2m 根据《岩金矿地质勘查规范》中岩金矿伴生组份评价参考指标，确定本次资源量估算的伴生矿工业指标为： Ag＞2×10-6、Cu>0.1×10-2。 二、银矿工业指标 根据DZ/T0214-2002《铜、铅、锌、银、镍、钼矿地质勘查规范》附录G.2.5银矿床一般工业指标要求，确定本次资源量估算的银矿工业指标为： 边界品位（质量分数）：40×10-6 最低工业品位（质量分数）：80×10-6 矿床平均品位（质量分数）：＞150×10-6 最低可采厚度：0.8m

夹石剔除厚度：2m 银矿床伴生有用组分评价参考指标 (质量分数) Pb0.2×10-2、Zn0.4×10-2、Cu0.1×10-2， Pb、Zn、Cu为伴生元素参与储量计算。 三、钼矿工业指标 根据DZ/T0214-2002《铜、铅、锌、银、镍、钼矿地质勘查规范》附录G.2.4钼矿床一般工业指标要求，确定本次资源量估算的钼矿工业指标为： 边界品位（质量分数）：0.03×10-2 最低工业品位（质量分数）：0.06×10-2 最小可采厚度：1m 夹石剔除厚度：4m 工业米百分值：0.06% 钼矿床伴生有用组分评价参考指标 (质量分数)Cu0.1×10-2，Cu为伴生元素参与储量计算。 第二节资源量估算方法的选择及依据 随着地质科学理论的迅速发展和现代计算机技术的广泛应用，新的矿产资源储量估算方法日益增多，国外克里格法和国内SD（标准偏差）法已经开始在我国地质勘查行业全面推广施行，传统的几何法正在逐步被地质统计方法所取替。然而，由于受传统资源储量估算方法的约束，以及对新的资源储量估算方法掌握程度有限，为准确和把握起见，本次资源量估算仍采用传统的几何法。 一、方法选择及依据 （一）下营子区 1．方法选择：选择垂直纵投影地质块段法。将本次控制的矿体投影到纵剖面上，根据矿石不同工业类型、品级、储量级别等地质特征，将一个矿体划分为若干个不同厚度的理想板块体，即块段，然后在每个块段中用算术平均法（品位用加权平均法）的原则求出每个块段的储量。各部分储量的总和，即为整个矿体的储量。进行资源量估算。 2．选择依据：①根据不同阶段普查工作初步查明的矿体形态、规模、范围、勘探线间距及方位不一致，矿体在不同标高水平切面图上是以北山爆破角砾岩筒为中心呈环状分布，以及矿体在走向和倾斜方向上的工程控制网度不足的特点，勘探线以北山爆破角砾岩筒为中心呈放射状布

地学中常用公式

地学中常用公式 一、 平均品位的计算公式： 1、算术平均:（X 1＋X 2＋┈┈＋X n ）／n X 1、X 2、X n 为样品品位 2、加权平均:（X 1×L 1＋X 2×L 2＋┈┈＋X n ×L n ）／（L 1＋L 2＋┈┈＋L n ） X 1、X 2┈┈Xn 为样品品位,L 1、L 2┈┈L n 为样品长度。 3、几何平均为n n X X X ?????????21 X 1、X 2、X n 为样品品位 注：品位为正态分布时，处理特高品位时，可用此公式。 二、 矿体厚度（V m ）、品位（V c ）变化系数： X =(X 1+X 2+┈┈+X n )／n 计算矿体厚度、品位的平均值 σ＝ ∑-） －／（1n )(2 X Xi 计算均方差 厚度、品位变化系数： V m 或V c ＝σ／X ×100％ 三、 地质剖面岩石厚度计算公式： y=sin α×cos β×cos γ±cos α×sin β α ――地层倾角 β ――导线坡度角 γ ――导线方向与地层倾角的夹角 地层倾向与坡向相反取正号，地层倾向与坡向相同取负号; 真厚度＝L ×y 四、钻孔矿体厚度的确定 矿体的厚度是根据矿体露头上、坑道中和从钻孔中所获得的资料进行的。 （一） 坑道中矿体厚度的测定 当坑道所揭露的矿体与围岩的接触界线清楚时，取样和编录时可在矿体上用钢尺直接测量出来。 厚度测量的次数决定于坑道的布置情况，如矿体是用穿脉坑道圈定的，则测量次数与穿脉坑道的数量相符。如果矿体是用沿脉坑道圈定的，则厚度的测定按一定间隔在取样的位置进行测量。如果矿体与围岩的界线不清时，矿体厚度的测定必须根据取样结果来确定。 （二） 钻空中矿体厚度的测定 因为钻空中所截穿的矿体均在地向深处、只能间接地去测定矿体的厚度。当钻孔是垂直矿层钻进时，且岩心采取率为100％，可直接丈量岩心，取得厚度的数据。若岩心采取率不高，除用钢尺丈量岩心长度外，还要按下式进行换算： m ＝L ／n m ――矿体的厚度（M ） L ――实测矿心长度（M ）

宿舍旅馆和公共建筑生活用水定额及小时变化系数

宿舍旅馆和公共建筑生活用水定额及小时变化系数Prepared on 21 November 2021

宿舍、旅馆等公共建筑的生活用水定额及小时变化系数，根据卫生器具完善程度和区域条件，可按表确定。（用水对象细化分类) 表宿舍、旅馆和公共建筑生活用水定额及小时变化系数 序号建筑物名称单位 最高日生活 用水定额 (L) 使用 时数 (h） 小时变化 系数K h 1宿舍 I类、II类 III类、IV类 每人每日 每人每日 150～200 100～150 24 24 3.0～2.5 3.5～3.0 2招待所、培训中心、普通旅馆 设公用盥洗室 设公用盥洗室、淋浴室 设公用盥洗室、淋浴室、洗衣 室 设单独卫生间、公用洗衣室 每人每日 每人每日 每人每日 每人每日 50～100 80～130 100～150 120～200 24 3.0～2.5 3酒店式公寓每人每日200～30024 2.5～2.0 4宾馆客房 旅客 员工 每床位每日 每人每日 250～400 80～100 24 2.5～2.0 5医院住院部 设公用盥洗室 设公用盥洗室、淋浴室 设单独卫生间 医务人员 门诊部、诊疗所 疗养院、休养所住房部 每床位每日 每床位每日 每床位每日 每人每班 每病人每次 每床位每日 100～200 150～250 250～400 150～250 10～15 200～300 24 24 24 8 8～12 24 2.5～2.0 2.5～2.0 2.5～2.0 2.0～1.5 1.5～1.2 2.0～1.5 6养老院、托老所 全托 日托 每人每日 每人每日 100～150 50～80 24 10 2.5～2.0 2.0 7幼儿园、托儿所 有住宿 无住宿 每儿童每日 每儿童每日 50～100 30～50 24 10 3.0～2.5 2.0 8公共浴室 淋浴 浴盆、淋浴 桑拿浴（淋浴、按摩池） 每顾客每次 每顾客每次 每顾客每次 100 120～150 150～200 12 12 12 2.0～1.5 9理发室、美容院每顾客每次40～10012 2.0～1.5 10洗衣房每kg干衣40～808 1.5～1.2

比载计算

计算比载公式 1．自重比载 导线本身重量所造成的比载称为自重比载，按下式计算 （2-1） 式中：g1—导线的自重比载，N/m.mm2； m0一每公里导线的质量，kg/km； S—导线截面积，mm2。 2．冰重比载 导线覆冰时，由于冰重产生的比载称为冰重比载，假设冰层沿导线均匀分布并成为一个空心圆柱体，如图2－1所示，冰重比载可按下式计算： （2-2） 式中：g2—导线的冰重比载，N/m.mm2； b—覆冰厚度，mm； d—导线直径，mm； S—导线截面积，mm2。 图2-1覆冰的圆柱体 设覆冰圆筒体积为： 取覆冰密度，则冰重比载为：

3．导线自重和冰重总比载 导线自重和冰重总比载等于二者之和，即 g3＝g1+g2（2-3） 式中：g3—导线自重和冰重比载总比载，N/m.mm2。 4．无冰时风压比载 无冰时作用在导线上每平方毫米的风压荷载称为无冰时风压比载，可按下式计算： （2-3） 式中：g4—无冰时风压比载，N/m.mm2； C—风载体系数，当导线直径d< 17mm时，C=1.2；当导线直径d≥17mm时，C=1.1； v—设计风速，m/s； d—导线直径，mm； S—导线截面积，mm2； a—风速不均匀系数，采用表2－1所列数值。 作用在导线上的风压（风荷载）是由空气运动所引起的，表现为气流的动能所决定，这个动能的大小除与风速大小有关外还与空气的容重和重力加速度有关。 由物理学中证明，每立方米的空气动能（又称速度头）表示关系为：，其中q —速度头（N／m2）,v—风速（m/s），m—空气质量（kg/m3），当考虑一般情况下，假定在标准大气压、平均气温、干燥空气等环境条件下，则每立方米的空气动能为 实际上速度头还只是个理论风压，而作用在导线或避雷线上的横方向的风压力要用下式计算: 式中：P h—迎风面承受的横向风荷载（N）。式中引出几个系数是考虑线路受到风压的实际可能情况，如已说明的风速不均匀系数α和风载体型系数C等。另外，K表示风压高度变化系数，若考虑杆塔平均高度为15m 时则取1；θ表示风向与线路方向的夹角，若假定风向与导线轴向垂直时，则θ＝90°；F表示受风的平面面积（m2），

雨水回用计算书

1、屋面雨水： 按杭州市暴雨强度公式计算： q＝167×(57.694＋53.476LgP)／(t＋31.546)1.008(l/s·100m2) 取重现期P＝10a，t＝t 1＋mt 2 ，t 1 ＝5min，m＝2，t 2 ＝0，ψ＝0.9 q＝1.67×(57.694＋53.476Lg10)／(5＋31.546)1.008＝4.94 (l/s·100m2) Q＝ψ·q ·F＝0.9×4.94/100＝0.0445 l/s·m2 西塔楼（T1）屋面A面积800 m2，东塔楼（T2）屋面B面积915 m2， Q A ＝0.0445×800＝35.6 l/s Q B ＝0.0445×915＝40.7 l/s 2、雨水回收： ①杭州市设计重现期10a的最高日（24h）降雨厚度h y ＝121mm 屋面面积为F＝0.1715 hm2，径流系数取ψ c ＝0.7 雨水设计径流总量：W＝10ψ c ·h y ·F＝10×0.7×121×0.1715＝145 m3 ②雨水回用系统用水量计算： ③因雨水回用系统的最大日用水量不足雨水径流总量的40％，故雨水蓄存量按雨水回用系统的日用水量的3倍取值。 雨水收集池容积V＝16.3×3＝48.9 m3 ④采用雨量计式弃流装置（可以不设弃流池），取屋面弃流降雨厚度δ＝4mm 雨水初期径流弃流量：W i ＝10δ·F＝10×4×0.1715＝6.86 m3 ⑤取水处理设备处理流量Q＝4 m3/h，清水池容积V＝4 m3 ⑥选雨水提升泵 SV402（Q=4/h，H=14.5m，N=0.37Kw，一用一备） ⑦选雨水回用泵 SV403（Q=4.2T/h，H=22m，N=0.55Kw，一用一备） ⑦雨水调节池调节容积取日处理水量的50％.（V=8吨）。

用水量逐时变化系数

用水量逐时变化系数 课程设计指导书 一、设计步骤 1、资料分析 2、用水量分析及用水量计算 3、输水管、配水管网的布置和定线 4、沿线流量、节点流量和管段设计流量计算 5、据经济流速并考虑消防、事故的要求确定各管段管径 6、环状网平差计算 7、确定控制点、计算控制点到二级泵站的水头损失。确定二级泵站的杨程和流量 8、消防时核算，若与最高时不同，说明核算后应采取的技术设施 二、编写设计说明 设计说明书应该根据设计步骤按顺序编写，涉及计算依据和计算结果要叙述清楚，前后符号要统一，并附草图和列表 计算成果包括水量计算、沿线流量、节点流量和各管段流量的计算，选定控制点管网平差计算水泵杨程和流量的确定，并绘制水压线图以评定设计质量。 三、绘图

1、给水管网设计总平面图比例1：5000 内容：水厂的位置、水塔的位置及消火栓的 确定，输水管和配水管网的布局及管长、管径 2、给水管网节点详图：在官网总图上确定阀门、消火栓、排水阀等主要附件的位置， 然后选定节点上的管配件 3、一条给水管的纵断面图管径、管材、埋深、坡度管长、阀门井 给水管道工程设计任务书 一、设计题目：某市给水管道工程 二、原始资料： （一）地形与城市概况： 某事位于山东省境内，地势北高南低，市区北部有一铁路，该市的工业状况主要以轻工业为主，在整个市区的南侧有一河流有西向东经过，河水的水量较为充沛，流速较高。城市概况如下： 1、比例为1：5000的某市平面图一张，图上有间隔1m的等高线，城市区域的划分如图所示。 2、市区人口30000. 其他资料参见该市总平面图。 （二）水文及水文地质资料 该市南侧有一条由西向东的河流，水量充沛，流速较快，水体的最高水位为58.50米，最低水位为51.00米，常水位为54.00米，土壤情况为土质较好的干燥土壤，地基承载力为15——25吨/平方米；地震等级：七度区，地下水位为低下1.5米。 （三）气象资料 风向见某市风向玫瑰图，年平均气温12.6度，最高气温为41.6度，最低温为-16度，最大冻土深度为0.48米，年平均降雨量为620.4毫米，年最大降雨量为1004.7毫米，年最小降雨量为395.3毫米，雨量集中在6~8月份，占全年降雨量的67.4%。 （四）工业企业的用水量 1、甲工厂共有两个车间分为三班制。一车间共有3000人，每班职工人数各为1000人；二车间共有1500人，每班500人。两车间全部工人各有40%在高温车间工作。生产用水量为1000m3/d，均匀用水。 淋浴情况 500人，共有1000人，无高温车间。生产用水量为800m3/d，均匀用水。 （五）其他资料 该市楼层高度一般是2~5层。 四、设计任务

厚度、品位变化系数的计算

变化系数——又称变异系数，用以表示各个变量值之间差异程度的一种指标。在矿产勘探工作中，通常用它来定量地反映矿体各种标志的变化程度，例如用厚度变化系数表示矿体形态的变化程度；用品位变化系数表示有用组分在矿体中分布的均匀程度。一般变化系数越大，表示某一标志的变化程度越大。通过对不同矿体或同一矿体不同部分的厚度、品位变化系数的分析与比较，可以了解矿床勘探的难易程度，为合理布置勘探工作及研究勘探方法提供依据。变化系数计算公式为：V x =%100?X x δ，n x x i x 2 )(-∑=δ， 式中V x 为变化系数，x δ为变量（如厚度、品位等）的均方差，x 为变量的算术平均值（如算术平均厚度、算术平均品位等）。其中均方差式中，当n ＜25时，则采用n -1，X i 为单个变量（如单个厚度或品位的测量值），n 为变量数目（如厚度测量次数、样品数目等）。 变化系数的计算函数式为：=IF(COUNT(NUMBER1,NUMBER2…)>=25,ROUND(SQRT(VARP(NUMBER1,NUMBER2…))/AVERAGE(NUMBER1,NUMBER2…)*100,2),ROUND(SQRT(VARP(NUMBER1,NUMBER2…)*COUNT(NUMBER1,NUMBER2…)/(COUNT(N UMBER1,NUMBER2…)-1))/AVERAGE(NUMBER1,NUMBER2…)*100,2))，在excel 中进行计算时，把NUMBER1,NUMBER2…替换成A1, A2, A3, A4,A5,A6,…,An 或者A1:An(用于相邻的n 个单元格)即可。 VARP 为方差计算函数，计算公式：n x x i ∑-2)(=22 2)(n x x n ∑∑-， 其中i x 为单个变量，x 为变量的算术平均值，n 为变量数目。

围挡结构抗稳定性计算(自用版)

目录 1、围挡结构形式 (1) 2、荷载计算 (1) 3、建立模型 (2) 4、稳定性计算 (3)

1、围挡结构形式 围挡采用钢结构立柱，镀锌板厚度为，高度4米，下座为80cm （长）×60cm （宽）×80cm （深）的混凝土基础，围挡每3m 设一型钢立柱，主结构柱设置混凝土基础埋入地面，结构形式详见下。 围挡结构图 2、荷载计算 围挡结构自重对围挡抗倾覆是有利荷载，围挡抗倾覆稳定性计算中不予考虑。 风荷载作用下围挡容易产生倾覆矢稳，按最不利情况考虑，风向为水平、垂直于围挡方向时风力最大。 风荷载计算：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）可以查得北京地区10年一遇基本风压为／m 2。 按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）围护结构风压 0k z z s W W βμμ=

式中： k W —风荷载标准值（KN ／m 2 ） z β—高度z 处的阵风系数 z μ—局部风压体型系数 s μ—风压高度变化系数 0W —基本风压（取／m 2 ） 查表得 2.3z β=，0.8( 1.0) 1.8s μ=--=，0.74z μ=。 20 2.3 1.80.740.30.92(/)k z z s W W kN m βμμ==???= 每个立柱的附属面积为12 m 2，则局部风压体型系数可取×=。 则最终风压标准值为W k = KN/m 2 3、建立模型 荷载传递：水平风荷载 彩钢板 型钢立柱 主结构柱埋入基础部分支撑地面。 受力结构主要为钢立柱，对整个围挡抗倾覆稳定的关键点在于结构柱本身的抗弯拉和抗剪强度。其次，埋入土体里的基础能够从土体里获得的弯矩抗力值也是决定围挡整体稳定的关键因素。 故需验算项目为（1）立柱抗剪强度；（2）立柱抗弯强度； （3）基础嵌固部位抗弯强度。 下座80cm （长）×60cm （宽）×80cm （深）的混凝土基础自身具有抗风能力，作用在下座上的风荷载不考虑其传递到型钢立柱上。设

计算比载

计算比载公式（新） 自重力荷载=9.80665*重量/电线截面积 冰重力荷载=9.80665*0.9*3.141593*覆冰厚度(覆冰厚度+外径)*10负3次方/面积 自重力加冰重力荷载=自重力荷载+冰重力荷载 无冰时荷载=0.6128*平均高处的风厚度2次方*外径*不均匀系数*体型系数*10负3次方/面积 覆冰时风荷载+0.6128*平均高处的风速2次方(外径+2的覆冰厚度)不均匀系数*体型系数10负3次方/面积 无冰时综合荷载=SQRT自重力荷载2次方+无冰时风荷载2次方*10负3次方 覆冰时综合荷载=SQRT自重加冰重力荷载2次方+覆冰时风荷载2次方*10负3次方 1．自重比载 导线本身重量所造成的比载称为自重比载，按下式计算 （2-1） 式中：g1—导线的自重比载，N/m.mm2； m0一每公里导线的质量，kg/km； S—导线截面积，mm2。 2．冰重比载

导线覆冰时，由于冰重产生的比载称为冰重比载，假设冰层沿导线均匀分布并成为一个空心圆柱体，如图2－1所示，冰重比载可按下式计算： （2-2） 式中：g2—导线的冰重比载，N/m.mm2； b—覆冰厚度，mm； d—导线直径，mm； S—导线截面积，mm2。 图2-1覆冰的圆柱体 设覆冰圆筒体积为： 取覆冰密度，则冰重比载为： 3．导线自重和冰重总比载 导线自重和冰重总比载等于二者之和，即 g3＝g1+g2（2-3） 式中：g3—导线自重和冰重比载总比载，N/m.mm2。 4．无冰时风压比载

无冰时作用在导线上每平方毫米的风压荷载称为无冰时风压比载，可按下式计算： （2-3） 式中：g4—无冰时风压比载，N/m.mm2； C—风载体系数，当导线直径d< 17mm时，C=1.2；当导线直径d≥17mm时，C=1.1； v—设计风速，m/s； d—导线直径，mm； S—导线截面积，mm2； a—风速不均匀系数，采用表2－1所列数值。 表2－1各种风速下的风速不均匀系数a 设计风速（m/s）20以下20-30 30-35 35以上 ａ 1.0 0.85 0.75 0.70 作用在导线上的风压（风荷载）是由空气运动所引起的，表现为气流的动能所决定，这个动能的大小除与风速大小有关外还与空气的容重和重力加速度有关。 由物理学中证明，每立方米的空气动能（又称速度头）表示关系为：，其中q —速度头（N／m2）,v—风速（m/s），m—空气质量（kg/m3），当考虑一般情况下，假定在标准大气压、平均气温、干燥空气等环境条件下，则每立方米的空气动能为

地质常用数据概念及其计算公式

目录 一、矿体厚度变化系数 (2) 二、矿体品位变化系数 (3) 三、含矿系数 (3) 四、几种主要矿种储量规模参考表 (4) 五、不同岩石的粒度划分对比表 (5) 六、 (5)

一、矿体厚度变化系数 矿体形态的复杂程度通常分为四级： 1、形态简单：常为规则的层状、脉状矿体； 2、形态较简单：常为较规则的层状、似层状、脉状、透镜状矿体； 3、形态较复杂：为不规则的似层状、透镜状、扁豆状或较规则的柱状矿体； 4、形态复杂：为极不规则的小脉状、小透镜状和小扁豆体，不规则的柱状、囊状、巢状矿体。 矿体厚度变化系数计算公式： M m Vm δ=×100% ()()()1 212 22--++-+-= n M mn m m M m m δ δm ——厚度均方差 M ——矿体平均厚度 M1、m2、m3…….mn —各不同地段测点矿体厚度 n —参加计算矿体厚度测点数 厚度变化系数是研究矿体形态变化的量化参数。根据上述公式，用数理统计计算出来的矿体厚度变化系数，对矿体稳定程度可分为四级： 变化很小的（稳定的）：Vm=5～50% 变化中等的（较稳定的）：Vm=30～80% 变化很大的（不稳定的）：Vm=50～100% 变化特大的（很不稳定的）：Vm=80～100% 全国矿产储量委员会及有关部委颁发的各类矿产《地质勘探规范》对主要矿产规定了矿体稳定性划分指标：

二、矿体品位变化系数 矿体品位变化系数计算公式： C Sc Vc =×100% ()()()1 1 212 222-∑--++-+-= n x n c cn c c c c Sc 或写成 Sc ——品位均方差 C ——矿体平均品位 c1、c2、c3…….cn —各不同地段测点矿体品位 n —参加计算矿体品位测点数 根据矿石品位变化系数，按有用组份分布的均匀程度一般将矿床分为以下五类： 很均匀：Vc ＜20% 均匀的：Vc=20～40% 不均匀的：Vc=40～100% 很不均匀的：Vc=100～150% 极不均匀的：Vc ＞150% 全国矿产储量委员会及有关部委颁发的各类矿产《地质勘探规范》对主要矿产矿石的有用组分矿化均匀程度进行具体划分： 部分主要矿产矿石矿化均匀程度划分 三、含矿系数 含矿系数是指矿体中工业矿石所占的比例。一般多用根据剖面上工业矿石所占矿体的面积比例来表示；或根据某些工程中工业矿石的长度所占矿体的长度之比来确定。

储量计算方法的选择

第二节储量计算方法的选择 一、参加储量计算工程的确定 庞家河金矿床交矿区间为11-31号勘探线间，各工程凡品位达到边界品位（1克/吨）、厚度达到最小可采厚度(0.8米)或厚度小于最小可采厚度但品位≥3克/吨时，均作为见矿工程。（详见表8-1） 二、储量计算方法的选择 根据矿体规模大、产状较陡、连续性较好、形态较简单、呈似层状、厚度较稳定、品位不均匀等特征，采用地质块段法，在纵投影图上进行储量计算。 三、各种计算公式的确定 （一）单工程矿体（样线）厚度计算公式 1、代表厚度（真厚度）计算公式 n m=ΣL i(cosа sinβ cosγ±sinaа cosβ)……① i=1 2、水平厚度计算公式 n m=ΣL i(cosа cosγ±sinaа ctgβ)或m′=m/ sinβ……②i=1 3、垂直投影水平厚度计算公式 m″= m′/cosθ……③ 式中：m—代表厚度；m′—水平厚度；m″—垂直投影水平厚度；L i—样长；а—样线与水平面夹角；γ—样线方位与矿体倾向夹角；β—矿体倾角；θ—矿体倾向与勘探线夹角；n—样品数。 ①、②式中，凡工程中样线倾斜方向与矿体倾斜方向相反时，前后两

项间为“+”，反之用“—”。 （二）单工程矿体（样线）平均品位计算公式 C=ΣC i m i/Σm i 其中：C—单工程矿体（样线）平均品位；C i—样品品位；m i—样长；n —样品数。 （三）块段矿体平均厚度计算公式 m=Σm i/n 式中：m—块段矿体平均厚度；m i—参与块段储量计算的单工程矿体厚度，n—块段中参与储量计算的工程数。 （四）块段矿体平均品位计算公式 C=ΣC i m i/Σm i 其中：C—块段矿体平均品位；C i—单工程矿体（样线）平均品位；m i —单工程（样线）矿体投影水平厚度；n—单工程数。 （五）块段矿石量计算公式 Q=s〃m〃d 式中：Q—块段矿石量；S—块段面积：d—矿石平均体重；m—块段矿体投影水平厚度。 （六）块段金属量计算公式 P=Q〃C 式中：P—块段金属量；Q—块段矿石量；C—块段矿体平均品位。 （七）矿床（体）平均厚度计算公式 M=V/S 式中：M—矿体（体）平均厚度；V—矿床（体）总体面积；S—矿床（体）总面积。 （八）矿床（体）平均品位计算公式

承载力介绍及计算方法

第一部分承载力介绍 径向承载力设计值： 径向承载力推荐值是指驳接件单爪（驳接头）抵抗玻璃面板传至驳接头的平面内作用的能力。 用于立面主要承受：玻璃自重； 用于水平的屋顶时，则没有此作用。 有斜度时，则要考虑自重作用在径向的分力。 玻璃面板重量计算：G K=T*B*H*ρ（1） 式中G K---玻璃面板重量（N） T ---玻璃的有效厚度(mm) 注：夹胶玻璃计算时考虑胶的厚度特殊情况下可不考虑胶层厚度 B ---玻璃的宽度（m） H ---玻璃的高度（m） ρ---玻璃的重力密度（取25.6） 径向力：F y=1.2*G K/n （2） 式中F y---单爪径向承载力（N） n---承重孔数，通常为2，代表一块玻璃重量由上部两孔吊挂承载点数 1.2---自重（永久荷载）分项系数, 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应。 例1：玻璃分格为2*2m，厚度为25.52（12+1.52PVB+12）mm的玻璃 由式（1） 可得，玻璃面板重量：G K=25.52*2*2*25.6=2613.248N 由式（2） 可得，径向承载力设计值为：F y=1.2*2613.248/2=1568N 所得F y=1568N即为单爪承受的径向力。

轴向承载力设计值： 轴向承载力推荐值是指驳接件单爪（驳接头）抵抗玻璃面板传至驳接头 的平面外作用的能力。 用于立面主要承受：风荷载、地震作用。 用于屋顶主要承受：自重、雪荷载等。 F X=q*B*H/n （3） 式中F X---轴向承载力（N） q----面外均布荷载设计值，主要指风荷载（N/m2） B----玻璃的宽度（m） H----玻璃的高度（m） n----通常为4，代表四点支承。四点以外支承不适用此公式。 上式需在客户提供风荷载标准值或风荷载设计值时可知道套用。 若没有提供应与客户沟通，在不知道风荷载标准值或风荷载设计值时也可按下式计算。需提供幕墙标高、地区类别和基本风压。 风荷载标准值公式：W k=βgzμsμz W0 （4）JGJ 102-20003 式中W k-----风荷载标准值（kN/m2） βgz-----阵风系数，按《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定取值 μs -----风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定取值 μz------风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定取值 W0------基本风压（kN/m2），按《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定取值 以上数据也可用软件输入计算。输入计算时必需提供幕墙标高、地区类别、基本风压（或工程所在地查找）