隔离度计算
直放站建设中隔离度问题的几点考虑
深圳市国人通信有限公司张学工丁天文
摘要：隔离度是无线同频直放站应用中非常重要的工程调整参数，在不同的应用中有着不同的调整，如果不注意，会对网络造成很大影响。本文根据实际应用的情况，总结了几种对隔离度调整的概念及方法，希望对使用直放站有所帮助。
关键词：直放站建设隔离度调整方法
隔离度定义为直放站输入端口信号对输出端口信号的衰减度，是功率之比，单位dB。隔离度是同频无线直放站建设中极为关键的因素，也是其它直放站调试中所必需注意的指标。针对在不同应用中的隔离度问题，本文将从四个方面进行分析，以求得到关于隔离度参数调整的一般方法。
1．无线同频直放站的隔离度问题
无线同频直放站采用同频放大转发的技术，施主天线和重发天线之间收到和发送的信号频率是一致的，又在开放的环境下收发信号，必然存在着信号的空间耦合。如果这种耦合度不控制在一定的范围之内，就有可能引起直放站设备的自激，这将对整个网络造成影响。降低耦合的重要方法是提高隔离度。因此也可以说隔离问题是用好同频无线直放站的关键问题。
1．1 无线同频直放站的隔离度的定义及测试
无线同频直放站的隔离度是指直放站的信号输入端口对信号输出端信号
的抑制度（或衰减度），它取决于施主天线和重发天线间的相对位置，也同天线的方向角、前后比等参数有关，由于直放站的上行频率和下行频率之间差别不大，所以上行隔离度和下行隔离度可以近似看成相同。
在工程现场，多采用信号源加上频谱分析仪的方法现场测试，可以很方便的得到两个天线间的隔离度。
1．2自激的产生及同隔离度的关系
图1 同频无线直放站产生自激原理图
无线同频直放站在应用中最容易出现的问题就是自激，当系统内出现正反馈环路时，就会出现自激，如图1所示。这是自激产生原理图，施主天线从施主基站接收频率为f1的下行信号，经增益为G的直放站放大后，由重发天线发射出去（同频信号f1）。一部分信号再经过转发天线的后瓣（旁瓣）耦合到施主天线的后瓣（旁瓣），再由直放站放大。这样无线同频直放站就形成一个潜在的正反馈环路，测试和实践验证，当该环路满足下列关系式时直放站才能稳定而可靠工作，不会产生自激。
I－G≥15 （公式1）
式中：I为施主天线和重发天线之间的隔离度，G为直放站的增益。
直放站的增益越大，其输出功率就越大，覆盖就越远，这也会要求隔离度要增大，否则就容易引起直放站自激。因此保证直放站稳定工作的必要条件就是，增益的设置要受到隔离度的限制。
1．3 隔离度的估算
为讨论方便起见，假设是在两天线背对背放置的情况下，直放站的隔离度的工程估算公式如下：
水平隔离度：
Ih=22.0+20log10(d/λ)-(Gd+Gr)+(Xd+Xr)＋C （公式2）
垂直隔离度：
Iv＝28.0+40log10(d/λ) ＋C （公式3）
上两式中参数的含义为：
Ih为两天线的水平隔离度（单位：dB）
Iv为两天线的垂直隔离度（单位：dB）
d为两天线水平距离（单位：米）
λ为天线工作波长（单位：米）
Gd、Gr分别为施主和重发天线的增益（单位：dB）
Xd、Xr分别为施主和重发天线的前后比（单位：dB）
C为阻挡物体损耗，
下表是在假设施主天线和重发天线的增益都是17dB,前后比都是25dB，采用背对背安装时，在频率为850MHz时根据公式2、3计算的隔离度和距离之间的关系数据。
从上面表格可得出如下结论：
同样的天线，相同的距离，两天线的垂直隔离度大于水平隔离度。因此施主天线和重发天线采取垂直安装时，隔离度较容易满足要求。采用水平安装时，隔离度一般不易满足要求。
1．4 增大隔离度的措施
一般情况下，一个同频无线直放站一旦施主天线和重发天线安装后，其隔离度就确定了，但还是可以采用一些方法增大隔离度。
主要方法有：选用前后比和旁瓣抑制比大的天线；尽可能增大两天线间的安装距离；两天线尽量采用背对背安装；利用建筑物隔离；微调天线的方位角和倾角；在两天线间安装隔离网；直放站安装时准确地利用施主天线与服务天线旁瓣的凹陷位置；选择具有抗振性能的无线直放站（具有输入/输出干扰抵消技术（IOIC））抗振措施能使隔离度有30dB的等效改善，则在大多数情况下可以保证大功率无线直放站的正常使用。
1．5 工程中易忽略的问题
施工工艺也会影响隔离度，例如输出、输入馈线的混合交叉和同路捆绑等；直放站内射频连接信号线接头松动或者天馈系统的连接出现问题时也会降低隔离度，情况严重时（如脱落或断裂）甚至造成自激的发生；当无线同频直放站作
为室内分布系统的信号源时，由于重发天线安装在室内，通常情况下隔离度可满足要求。但在较特殊的环境下，如在封闭的商场内使用时，室内重发天线有可能通过空调系统的通风管道与施主天线间波导效应而造成隔离度降低，要防止由于通风管形成信号的自激环路。
2．C、G网共站的天线隔离问题
目前联通新时空在建设CDMA网络时采用的是低容量、大覆盖的无线网络布局，常常使用基站和直放站混合组网，因此，CDMA直放站与GSM基站共站现象较为普遍。一旦CDMA直放站与GSM基站天线之间隔离度不够，将引起CDMA 直放站与同址或邻近的GSM系统产生干扰问题。这种干扰是一个相互作用的过程。我们知道CDMA系统具有扩频的特性，抗干扰能力强，一般情况下可以抑制GSM系统对其干扰，却经常出现CDMA系统对GSM系统干扰的问题。这是由于CDMA系统的880MHz与GSM系统的890MHz频点（还要扩展到895MHz）最为接近，也最具有代表性。
2．1 同置站天线隔离度的定义
这里我们讲的天线隔离度指的是同一站内存两种设备所使用的天线间在某一相同频率上的信号衰减度（如在890MHz频点上CDMA直放站天线到达GSM 基站天线的信号强度）。它体现在某一特定的频率上经两个站有效天线增益(例如天线增益减去电缆损失)并通过空间传输损耗的综合作用。
2．2 隔离度的分析
分析CDMA与GSM系统的干扰，需根据两者频率的关系及发射/接收特性来具体研究。
接收机灵敏度降低、IMP 干扰(即互调干扰)和接收机过载这三种性能损失
是需要考虑的。 为了将这些性能损失降到最小而不修改现有的发送和接受单
元，在同址站间需要保持适当的隔离。
三种主要的干扰为杂散干扰、阻塞干扰和互调干扰。三种干扰中，杂散干
扰与CDMA 直放站(或基站)目前在890MHz 附近的带外发射有关，这是接收方
(GSM 系统)自身无法克服的，将导致GSM 系统信噪比下降，服务质量恶化；阻
塞干扰与GSM 接收机的通带外抑制能力有关，涉及到CDMA 的载波发射功率、
接收机滤波器特性等，GSM 系统的接收机将受影响因饱和而无法工作；互调干
扰与CDMA 使用多载频、系统的非线性有关，结果主要表现为GSM 系统信噪比
下降和服务质量恶化。在三种不同的干扰中，杂散干扰是最主要的，影响也最
大。
我们来具体分析对隔离度的要求，按照新的要求，CDMA 直放站在GSM 频段
的最大杂散辐射不得超过-67dBm/100kHz 即 －64dBm/200kHz . 由此可得,如
果CDMA 直放站和GSM 基站的隔离度能达到－64dBm - (－120dBm) =56dB ,（其
中-120dBm 取值含义为：到达基站接收机的噪声限制。） 则CDMA 直放站对GSM 系
统的正常工作不会产生任何影响.
设CDMA 直放站天线的增益为 G T = 10 dBi ,GSM 基站定向天线的增益为G R =10
dBi ,天线的前后比为 20 dB.计算增益值为G T + G R = 20 dBi
由（公式2）水平隔离度的公式:
当发射天线和接收天线正对,d = 150m 时, 隔离度 L= 56 dB
R
T G G m d MHz f L ---+=55.27)(log 20)(log 20
当发射天线和接收天线背对背时,则天线增益为 10-20= -10 dBi , 在d = 5m 时 , 隔离度 L=56 dB
由以上计算可知,在最恶劣的情况下,水平隔离在5-150m时, CDMA直放站对
GSM系统的正常工作不会产生任何影响.
由（公式3）垂直隔离度的计算公式: Iv=28+40log（d/λ）
当d=1.7(m) 时，隔离度I = 56dB
在最恶劣的情况下,垂直隔离在1.7m时, CDMA直放站对GSM系统的正
常工作不会产生任何影响.
在实际的工程中，直放站设备同GSM共站安装时，因均有天线安装的位置，
垂直安装的距离可以得到保障。
2．3 常出现的干扰情况及解决方法
实际工程中，由于890MHz～909MHz频段为中国移动所有，而CDMA系统为
中国联通所有，所以CDMA直放站与GSM基站共址的机会不多。而中国联通的
GSM上行频段为909MHz～915MHz,与CDMA相隔较远，隔离要求更小，较容易实
现。因此，利用铁塔平台的隔离和建筑物本身的隔离，CDMA直放站信号对GSM
的干扰问题是可以解决的。因而在工程施工中，应确保同置天线间的隔离度满
足要求。
但实际上可能回出现这样的情况，当共站的基站使用全向天线时，必然遇
到隔离度不够的问题，就会造成干扰。
解决的方法首先是换天线，采用定向天线增加隔离度。但有的情况是为了
覆盖必须使用全向天线，这就要采用其它增加隔离度的方法，最常用的就是，
在接收机的输入端加装防护滤波器增加隔离度。如果存在C/G网基站共站的情况，出现类似的干扰，也可采用相同的办法处理。
3．C网直放站与寻呼发射台的隔离问题
在CDMA使用的800MHz-900MHz频段比较拥挤，尤其是上行频段较易受到干扰。如果直放站附近有280MHz的寻呼发射机或寻呼链路发射机时要特别小心。因为280MHz寻呼发射机功率是100W，其三倍频是840MHz左右；寻呼链路发射机一般工作在400-420MHz频段，功率20W，如果是选择417MHz工作，其二倍频834MHz正好干扰CDMA的载频283信道。
根据CDMA技术体制，进入CDMA基站上行允许的噪声电平不得高于-120dBm 。直放站设置增益时一般考虑为对有效路径损耗的补偿，因此CDMA 直放站的噪声电平也应该在-120dBm以下。
寻呼发射机输出功率为50dBm,一般情况下，其互调衰减满足9kHz-1GHz(CDMA频率为800MHz): -60dBc。发射滤波器在带外至少有60dB的抑制。
三阶互调干扰(IMP3)电平：50-60＝-10(dBm)，经滤波后可发射的信号电平为：-10-60=-70dBm。
依然使用水平及垂直隔离度的分析（公式2）（公式3），可以得到：对隔离度的要求是： -70-（-120）=50dB
根据水平隔离公式（公式2），则有：
水平隔离距离为：d＝100m（面对面）。
水平隔离距离为：d＝1m（背对背）。
根据垂直隔离公式（公式3），则垂直隔离距离为d＝1.2m。
由此可看出，在实际工程中，利用铁塔平台的垂直隔离，可很方便地解决C网直放站与寻呼发射机的隔离问题，应该注意的是全向天线使用时隔离度。
4．多系统兼容覆盖室内分布系统的隔离问题
为合理利用资源，联通和移动在室内分布系统中普遍采用多系统兼容覆盖方式，即多种信号源（联通CDMA800、GSM900/DSC1800或移动GSM900/DSC1800）合路后共用分布系统的组网方法。（如图2）
直放站
基站
图2 多系统兼容覆盖室内分布系统组网图
通常，联通和移动由于投资的原因采用分别组网方式。由于CDMA800与DSC1800频率间隔较大，容易隔离，这里主要讨论CDMA800与联通GSM900之间的隔离。下面从两个方面分析隔离问题对分布系统性能的影响。
4．1 直放站做信号源时的隔离度
典型的情况是：GSM网的微蜂窝基站同CDMA同频直放站同时作为信号源使用，组成CDMA800与GSM900兼容分布系统，按照我们在前面的分析，依然主要考虑CDMA800对GSM900的干扰情况。信号源之间的隔离主要依靠合路器，合路器的隔离度指标应该是多少？
早期，对CDMA直放站带外杂散指标是GSM频段的最大杂散辐射不得超过-47dBm/100kHz 即－44dBm/200kHz，一般要求进入基站的噪声门限不大于-120dBm，因此要求此时隔离度为：
-44-（-120）=76（dB）
合路器是一种带有腔体滤波的无源的微波器件，一般情况下的隔离度很容易达到60 dB，但要达到76 dB就有些难度。其结果就是容易造成对基站的干扰。新的要求是对CDMA直放站带外杂散指标是GSM频段的最大杂散辐射不得超过-67dBm /100kHz 即－64dBm/ 200kHz，此时对隔离度的要求就变为56dB，显然对合路器隔离度的这种指标要求就比较容易达到。我们可以认为只要直放站是按指标生产的，就不会引起干扰。由上述分析可以看到为什么早期有些厂家采用3dB电桥进行合路时会造成C网信号对G网信号源上行的干扰，其原因就是隔离度不够。
如果采用的兼容分布信号源是采用两种同频无线直放站，在增益设置同
无线路径损耗相同时，其分析方法同微蜂窝信号源类似。在兼容分布系统内部，大部分为无源器件，只要设备的驻波比是符合要求的，就不会形成干扰。
4．2 分布天线间的隔离度
在一栋建筑物内，如果是采用统一的室内分布方案，利用合路器的隔离度就可以较好地避免相互间的干扰，这种情况多为中国联通的情形，当中国联通、中国移动的室内分布同处一室时，就应该考虑这两套系统设备间的隔离问题。还是考虑G网设备采用微蜂窝基站（中国移动）的模式，在室内分布的设计中，其到达分布天线处的功率一般为5-10dBm，假设GSM微蜂窝基站输出功率为10W （40dBm），路径损耗就是：40-10=30dB。同样CDMA直放站到达天线处的功率是相同的，也具有30dB路径损耗，再考虑各自的天线具有5dB（吸顶天线）的增益，也就是说，在890MHz的频段上，从CDMA直放站到达GSM微蜂窝基站具有的路径损耗为：40dB。要求两面天线间的隔离度要求是：-64-40-（-120）=16dB。
依然使用水平及垂直隔离度的分析（公式2）（公式3），可以得到：
水平隔离距离为：d＝0.35m 。
即联通与移动天线相距大于0.35m，便可满足隔离要求。
但在联通GSM信号源下行双工器滤波性能不佳时，即其滤波特性为<60dB 时，应注意C、G网天线的隔离。
此外，在移频直放站的建设中，同样应考虑重发天线与传输天线之间的隔离以及重发天线与同置G网天线之间的隔离。
总之，在进行直放站的建设过程中，除应注意其本身天线之间的隔离外，
还应考虑与G网基站（直放站）以及其它无线电设备的隔离，以避免产生自激、干扰G网基站以及被其它设备干扰。
天线隔离度
5G NR天线隔离度 5G NR（2.6GHz频段）与其它无线系统共址时，需预留足够的干扰隔离距离规避干扰，同时多系统共址时需要预留不同天馈系统间的安装和维护空间，因此建议： （1）5G NR（2.6GHz）系统与D频段TD-LTE系统邻频，需要时隙对齐避免交叉时隙干扰。 （2）5G NR大规模天线阵与GSM/NB-IoT（900MHz）CDMA 1X/NB-IoT（800MHz）/FDD LTE（900MHz和1.8GHz）/WCDMA/FDD LTE（2.1GHz）/TD-SCDMA（A频段）/TD-LTE（F频段）/5G NR（3.5GHz）/5G NR（4.9GHz）定向天线之间间距要求：并排同向安装时，水平隔离距离≥0.5m；垂直距离≥0.3m。 （3）5G NR大规模天线阵与DCS定向天线之间间距要求：并排同向安装时，水平隔离距离≥0.9m；垂直距离≥0.3m。 （4）如果安装空间有限，可以适当缩减隔离距离，以不影响天馈系统安装和维护为宜。同时隔离距离不应该小于下表所示数值： 表 10.1-1 5G NR（2.6GHz频段）与其它移动通信系统共站站时的隔离距离要 求 1.15G NR（ 2.6GHz频段）与其他无线电台（站）的干扰协调 根据中国人民共和国无线电频谱划分方案，在5G NR系统使用的2600MHz 频段（2500~2690MHz）附近，有低端和高端无线系统存在。 （1）低端：2483.5~2500MHz频段，分配给移动、固定、无线电定位、卫星移动（空对地）、卫星无线电测定（空对地）使用。
（2）高端：2690~2700MHz频段，分配给卫星地球探测、射电天文以及空间研究业务；2700~2900MHz频段，分配给航空无线电导航、无线电定位业务使用。 在2.6GHz频段低端，主要是5G NR与北斗一代导航系统的干扰。在2.6GHz 频段高端，主要是5G NR与航空无线电导航系统的干扰。 （1）5G NR与北斗一代导航系统的干扰协调 5G NR与北斗一代导航系统的干扰主要是5G NR基站和终端对北斗系统终端的干扰。 如果以被北斗系统终端的接受机灵敏度降低1dB为其干扰保护标准，则需要的干扰隔离距离要求如下表： 表10.0-1 5G NR（2.6GHz）与北斗一代卫星导航系统干扰隔离要求 考虑北斗系统终端的移动性，其所受到的干扰为瞬态干扰，因此从整体看，5G NR与北斗系统基本满足共存的要求。 为规避对北斗系统终端的干扰，除增强北斗系统终端的抗干扰能力外，建议综合采取以下干扰缓解工程措施： ①5G NR基站选址及建设时，保证周围一定范围内没有用户活动。 ②通过网络优化实现5G NR网络的良好覆盖，避免5G NR基站和终端以最大功率发射。 （2）5G NR与航空无线电导航系统的干扰协调 航空无线电导航业务属于重要的无线电业务，根据《中华人民共和国无线电管理条例》规定，在导航雷达周围应设置电磁环境保护区。保护区范围由各地无线电管理机构协调相关单位，结合当地地理地形等因素确定。从干扰规避的角度，干扰保护区的范围在视距范围外，且大于850米。 除设置电磁环境保护区外，为规避对5G NR与导航雷达的干扰，建议综合采取以下干扰缓解工程措施： ①提高5G NR基站在2700~2900MHz的抗阻塞指标。 ②5G NR天线最大辐射方向严禁朝向导航雷达。
隔离度计算
直放站建设中隔离度问题的几点考虑 深圳市国人通信有限公司张学工丁天文 摘要：隔离度是无线同频直放站应用中非常重要的工程调整参数，在不同的应用中有着不同的调整，如果不注意，会对网络造成很大影响。本文根据实际应用的情况，总结了几种对隔离度调整的概念及方法，希望对使用直放站有所帮助。 关键词：直放站建设隔离度调整方法 隔离度定义为直放站输入端口信号对输出端口信号的衰减度，是功率之比，单位dB。隔离度是同频无线直放站建设中极为关键的因素，也是其它直放站调试中所必需注意的指标。针对在不同应用中的隔离度问题，本文将从四个方面进行分析，以求得到关于隔离度参数调整的一般方法。 1．无线同频直放站的隔离度问题 无线同频直放站采用同频放大转发的技术，施主天线和重发天线之间收到和发送的信号频率是一致的，又在开放的环境下收发信号，必然存在着信号的空间耦合。如果这种耦合度不控制在一定的范围之内，就有可能引起直放站设备的自激，这将对整个网络造成影响。降低耦合的重要方法是提高隔离度。因此也可以说隔离问题是用好同频无线直放站的关键问题。 1．1 无线同频直放站的隔离度的定义及测试 无线同频直放站的隔离度是指直放站的信号输入端口对信号输出端信号
的抑制度（或衰减度），它取决于施主天线和重发天线间的相对位置，也同天线的方向角、前后比等参数有关，由于直放站的上行频率和下行频率之间差别不大，所以上行隔离度和下行隔离度可以近似看成相同。 在工程现场，多采用信号源加上频谱分析仪的方法现场测试，可以很方便的得到两个天线间的隔离度。 1．2自激的产生及同隔离度的关系 图1 同频无线直放站产生自激原理图 无线同频直放站在应用中最容易出现的问题就是自激，当系统内出现正反馈环路时，就会出现自激，如图1所示。这是自激产生原理图，施主天线从施主基站接收频率为f1的下行信号，经增益为G的直放站放大后，由重发天线发射出去（同频信号f1）。一部分信号再经过转发天线的后瓣（旁瓣）耦合到施主天线的后瓣（旁瓣），再由直放站放大。这样无线同频直放站就形成一个潜在的正反馈环路，测试和实践验证，当该环路满足下列关系式时直放站才能稳定而可靠工作，不会产生自激。 I－G≥15 （公式1）
系统间隔离度及天线间距计算举例
WLAN 系统中和共址时 天线之间的最小间距计算 （版权所有） 我们选取以下模型来计算 WLAN 系统隔离度和室内分布中和共址时天 线之间的最小间距 干扰站 y y 被干扰站 图1两牛对W214扰校型 在这个模型中，从干扰源基站的功放输出的信号首先被发送滤波器滤波，然 后因两个基站间有一定的隔离而得到相应的衰减，最后被受干扰基站的接收 机所接收。 到达被干扰基站的天线端的杂散干扰功率可以表示： lb 二Ptxamp-Patte nutio n-lisolatio n+10*lg(BW1/BW2) 变形得： Iisolatio n=Ptxamp-Patte nutio n-Ib+10*lg(BW1/BW2) 其中: I 旳发找火亦干 脱电平 计以法L 卜旳千祝电平 的干九毗平
isolation :天线隔离度(dB) Ptxamp：干扰源功放输出杂散功率指标(dBm) Patte nuation:限带滤波器带外衰减 lb :允许最大杂散干扰(杂散干扰不应该大于带内总的热噪声Pn) BW1：被干扰基站信号带宽 BW2:干扰信号可测带宽 ( 1 )计算WLAN 频段和频段工作信道带宽内总的热噪声功率。 WLAN频段工作信道带宽为22MHz,因此WLAN频段工作信道带宽内总 的热噪声功率: Pn=-174dBm+10lg(22 ^HZ)=-101dBm WLAN频段工作信道带宽为20MHz,因此WLAN频段工作信道带宽内总的热噪声功率: Pn=-174dBm+10lg(20 ^HtQ二-101dBm (取值四舍五入,实际计算值均小于-101dBm) 则lb= Pn=-101dBm 2)根据我国无委型号核准测试标准, WLAN 杂散指标为-30dBm/MHz； 则:干扰源功放输出杂散功率指标: Ptxamp() =22 MHz &30dBm/MHz) =( 10lg22-30) dBm=-17 dBm Ptxamp ()=20 MHz x(-30dBm/MHz) = (10lg22-30) dBm=-17 dBm (取值四 舍五入,实际计算值均小于-17 dBm) 则Ptxamp=-17 dBm (3)常用WLAN设备的限带滤波器带外衰减Pattenuation为80dB 4) 10*lg(BW1/BW2)
最新光隔离器的插入损耗、反向隔离度、回波损耗的测试
光隔离器的插入损耗、反向隔离度、回波损耗的测试 一．实验目的和任务 1．了解光隔离器的工作原理和主要功能。 2．了解光隔离器各参数的测量方法。 3．测量光隔离器的插入损耗、反向隔离度、回波损耗参数。 二．实验原理 光隔离器又称为光单向器，是一种光非互易传输无源器件，该器件用来消除或抑制光纤信道中产生的反向光，由于这类反向光的存在，导致光路系统间将产生自耦合效应，使激光器的工作变得不稳定和产生系统反射噪声，使光纤链路上的光放大器发生变化和产生自激励，造成整个光纤通信系统无法正常工作。若在半导体激光器输出端和光放大器输入或输出端连接上光隔离器，减小反射光对LD的影响，因此，光隔离器是高码速光纤通信系统、精密光纤传感器等高技术领域必不可少的元器件之一。 光隔离器是利用了磁光晶体的法拉第效应，其组成元件有：光纤准直器（Optical Fiber Collimator）、法拉第旋转器（Faraday Rotator）和偏振器（Polarizator）。隔离器按照偏振特性来分，有偏振相关型和偏振无关型。它们的原理图如图1.1和图1.2所示： 图1.1 偏振相关的光隔离器 图1.2 偏振无关的光隔离器
对于偏振相关光隔离器，光通过法拉第旋转器时，在磁场作用下，光偏振方向旋转角为FHL =φ，式中H 为磁场强度，L 为法拉第材料长度，F 为材料的贾尔德系数。如图 1.1，当输入光通过垂直偏振起偏器后，成为垂直偏振光，经过法拉第旋转器旋转了 045，而检偏器偏振方向和起偏器偏振方向成045角，使得光线顺利通过，而反射回来 的偏振光经过检偏器、法拉第旋转器以后，继续沿同一方向旋转045，即偏振方向刚好与起偏器偏振方向垂直，则光无法反向通过。由于只有垂直偏振的光能通过光隔离器，因此称为偏振相关光隔离器。 偏振无关光隔离器如图1.2所示，图1.2(a)为光隔离器正向输入。当包含两个正交偏振的输入光波被一个偏振分束器分离，变为垂直偏振光和平行偏振光。这两束光通过法拉第旋转器，沿同一方向旋转045，再通过λ/2波片旋转045，垂直偏振光变为平行偏振光，平行偏振光变为垂直偏振光，经过偏振分束器合为一束光输出。图1.2(b)是反向输入光的偏振态在隔离器中的演化过程。在SWP 水平偏振态光折射，垂直偏振态光透射，则光不能从正向输入端输出。 （一） 光隔离器插入损耗测试的实验原理 光隔离器的插入损耗是光隔离器正向接入时，输出光功率相对输入光功率的比率（以dB 为单位）。假设光隔离器的正向输入光功率为正1P ，输出光功率为正2P ，则其计算公式为： 正 正 21lg 10P P Insertloss = （1-1） 其插入损耗实验原理图如图1.3所示。 光隔离器 图1.3 光隔离器插入损耗测量原理图 （二） 光隔离器隔离度测试的实验原理 反向隔离度是隔离器最重要的指标之一，它表征光隔离器对反向传输光的隔离能力。将光隔离器按图1.4反向接入，假设光隔离器反向输入光功率为反1P ，输出光功率为反2P 。则光隔离器隔离度计算公式为：
收发天线隔离度
收发天线隔离度？ 在安装天线时, 一般要求天线的水平隔离度约为 5 λ至10 λ, 垂直隔离度约为 1 λ。 GSM系统中天线隔离度为避免交调干扰，GSM基站的收、发信机必须有一定的隔离，Tx-Rx：30dB；Tx-Tx：30dB。这同样适用于GSM900和GSM1800共站址的系统。天线隔离度取决于天线辐射方向图和空间距离及增益，通常不考虑电压驻波比引入的衰减。其计算如下： 垂直排列布置时，Lv=28+40lg(k/ ) (dB) 水平排列布置时，Lv=22+20lg(d/ )-(G1+G2)-(S1+S2) (dB) 其中，Lv为隔离度要求，λ为载波的波长k为垂直隔离距离，d为水平隔离距离，G1、G2 分别为发射天线和接收天线在最大辐射方向上的增益（dBi），S1 、S2 分别为发射天线和接收天线在90°方向上的副（dBp，相对于主波束，取负值）。通常65°扇形波束天S约为-18dBp，90°扇形波束天线约为-9dBp，120°扇形波束S约为-7dBp，这可以根据具体的天线方向图来确定。采用全向天线时，S为0。 GSM900和GSM1800两系统天线支架应满足以下要求： 定向天线 同一系统内，同扇区两天线水平隔离间距≥4m；不同扇区两天线水平间距≥0.5m； 两系统间，同扇区两天线同方向时，天线水平隔离间距≥1m； 天线垂直隔离间距≥0.5 米；天线底部距楼顶围墙≥0.5米； 天线下沿和天线面向方向上楼顶的连线与水平方向的夹角>150； 全向天线 天线水平间距≥10米或天线垂直间距≥0.5米；天线下沿距楼顶围墙≥0.5米 ●水平隔离度Lh是收发信天线在水平间隔距离上产生的空间损耗，表示公式如下: Lh=22.0+20lg(d/λ)-(Gt+Gr)+(Dt+Dr) 其中:22.0为传播常数;d为收发天线水平间隔(m);λ为天线工作波长(m);Gt、Gr分别为发射和接收天线的增益(dB);Dt、Dr分别为发射和接收天线的水平方向性函数造成的损耗,具体数值可以在天线方向图中查得，当收发天线夹角为180°时，方向性损耗即为天线的前后比。 ●垂直隔离度Lv是收发信天线在垂直间隔距离上产生的空间损耗，表示公式如下:
隔离度
水平隔离度Lh用分贝表示公式如下：Lh=22.0+20log10(d/λ)-(Gt+Gr)+(Xt+Xr) (1) 其中： 22.0为传播常数 d为收发天线水平间隔 λ为天线工作波长 Gt、Gr分别为发射和接收天线的增益 Xt、Xr分别为发射和接收天线的前后比 垂直隔离度Lv用分贝表示公式如下：Lv＝28.0+40log10(d/λ) (2) 其中： 28.0为传播常数 d为收发天线水平间隔 λ为天线工作波长 WCDMA/GSM共址时的干扰及其隔离度分析 2007-06-20 04:53:00 摘要：文章首先分析了WCDMA与GSM系统共站址时的主要干扰类型，给出了各种干扰的数学计算模型，然后详细阐述了WCDMA与GSM系统相互之间的干扰情况，得出了WCDMA与GSM共址时所需的隔离度及天线隔离要求，并给出了工程中的解决方案 1、引言 随着我国电信市场的日渐开放，3G牌照发放的日期也逐渐临近，对GSM网络运营商而言，WCDMA网络建设是一个系统工程，工程涉及面广、周期长、投资大，在建设初期为降低运营成本，尽快启动市场，基站在满足条件的情况下应进行共站址建设。 这样就必然增加了WCDMA系统与同址或邻近的GSM系统互相产生干扰的机会，WCDMA系统与GSM系统的电磁环境兼容问题将会暴露出来。本文将分别对共站产生干扰的机制、隔离度计算进行剖析，并提出工程上消除干扰的解决方法。 2、主要干扰的数学模型 对被干扰系统来说有三种性能损失需要考虑：接收机灵敏度降低、IMP干扰（即互调干扰）和接收机过载。从干扰站接收的杂散辐射信号将导致接收机灵敏度降低，而从同址站接收到的所有载频的合成造成了IMP干扰，接收机过载的原因是接收机收到的总信号功率太大。为了将这些性能损失降到最小而不修改现有发送和接收单元，在同站址的GSM系统和WCDMA系统之间需保持适当的隔离。 这三种性能损失对应的主要干扰分别为杂散干扰、互调干扰和阻塞干扰。下面我们分别阐明这三种干扰的数学模型。两个共址射频站间相互干扰的原理如图1所示： 图1 两个共址射频站相互干扰的原理框图 与两个同址站间相互干扰计算相关的重要射频器件，有干扰站的发射放大器、发射滤波器、发射天线和被干扰站的接收滤波器、接收机、接收天线等。这里定义A点到B点的射频电平之差为天线隔离度。 2.1 杂散干扰 接收机灵敏度降低是由于接收机噪声基底的增加而造成的。如果干扰基站在被干扰基站接收频段内的杂散辐射很强，并且干扰基站的发送滤波器没有提供足够的带外衰减（滤波器的截止特性不好），将会导致接收机噪声门限的增加。从干扰基站的天线连接处输出的杂散辐射经两个基站间的一定隔离而得到衰减，因此被干扰基站的天线连接处接收到的杂散干扰按以下公式进行计算：
天线隔离度
1.各系统之间的干扰分析 1.1. 需考虑的干扰类型 由于各系统需要共址建设，为了保证各系统间不至于互相影响，需要对各系统间的干扰情况进行分析。从形成机理的角度，系统之间的干扰可以分为杂散辐射、接收机互调干扰和阻塞干扰（由于一般系统之间的间隔频率可以大约工作带宽数倍，所以系统间一般不容易出现邻频干扰）。 1）杂散辐射（Spurious emissions） 由于发射机中的功放、混频、滤波等器件工作特性非理想，会在工作带宽以外较宽的范围内产生辐射信号分量（不包括带外辐射规定的频段），包括电子热运动产生的热噪声、各种谐波分量、寄生辐射、频率转换产物以及发射机互调等。3GPP 将该部分信号通归为杂散辐射，因为其分布带宽很广，也有文献称为宽带噪声（Wideband Noise）。 邻频干扰和杂散辐射不同，邻频干扰中所考虑的干扰发射机泄漏信号指的是：被干扰接收机所处频段距离干扰发射机工作频段较近，但尚未达到杂散辐射的规定频段的情况；根据3GPP TS25.105，杂散辐射适用于指配带宽以外、有效工作带宽2.5倍以上的频段；当两系统的工作频段相差带宽2.5倍以上时，滤波器非理想性将主要表现为杂散干扰。 2）接收机互调干扰 包括多干扰源形成的互调、发射分量与干扰源形成的互调（TxIMD）、交叉调制（XMD）干扰3种。 多干扰源形成的互调是由于被干扰系统接收机的射频器件非线性，在两个以上干扰信号分量的强度比较高时，所产生的互调产物。 发射分量与干扰源形成的互调是由于双工器滤波特性不理想，所引起的被干扰系统发射分量泄漏到接收端，从而与干扰源在非线性器件上形成互调。 交叉调制也是由于接收机非线性引起的，在非线性的接收器件上，被干扰系统的调幅发射信号，与靠近接收频段的窄带干扰信号相混合，将产生交叉调制。 3）阻塞干扰 阻塞干扰并不是落在被干扰系统接收带宽内的，但由于干扰信号功率太强，而将接收机的低噪声放大器（LNA）推向饱和区，使其不能正常工作。被干扰系统可允许的阻塞干扰功率一般要求低于LNA的1dB压缩点10dB。 由于互调干扰主要出现在：有两个以上不同的频率作用于非线性电路或器件时，将由这两个频率互相调制而产生新的频率，若这个新频率正好落于某一个信道而为工作于该信道的接收机所接收时，此时所构成的接收机的干扰。本次共址建设的多个系统只是共用铁塔、机房等公共设施，收发信机间并不共用电路或器件，所以不会直接共同作用在非线性器件上，间接落在某系统非线性器件上的不同频率分量一般强度不高，产生的新频率分量较微弱。而且，互调干扰产物与各频率分配有关，可以通过频率规划（所分配频段内的频率调整），避免互调产物落在被干扰系统工作频点上。所以，本方案可以不考虑互调干扰，重点分析杂散干扰和阻塞干扰，并且按照两者中受限的一种，分析共址时的干扰抑制方案；由于基站发射功率大、接收灵敏度高，所以本例中多系统共址时主要考虑基站与基站之间的干扰。
空间隔离度计算
1.1 空间隔离估算 空间隔离估算是干扰判断的重要阶段，通过系统间天线的距离、主瓣指 向等计算得到理论的空间隔离度，才能为下面的干扰确定性计算做准备， 从理论上确定系统受干扰的程度。 在移动通信中，空间隔离度即天线间的耦合损耗，是指一发射机发射信 号功率，与该信号到达另一可能产生互调产物的发射机输出端（或者接 收发天线间足够的隔离度，可以保证接收机的灵敏度。因为位于同一基 站或附近基站等的发射机产生的带外信号或者带内强信号，将使接收机 噪底抬升或者阻塞。减小干扰的办法，主要是两基站天线应有足够的空 间距离，滤除带内干扰和带外信道噪声。 隔离方式一般分为水平隔离、垂直隔离和倾斜隔离，如图错误！文档中 没有指定样式的文字。-2所示。 图错误！文档中没有指定样式的文字。-2隔离度的分类
下面针针对这三种隔离方式，分别计算隔离距离。 1.1.1 水平隔离 图错误！文档中没有指定样式的文字。-3水平隔离示意图 ●水平隔离度计算公式： D H（dB）= 22 +20 log (S /λ) －（Gt ＋Gr） 其中： ●S ＝天线水平间距（米）。 ●λ ＝中心频率对应的波长（米）。 ●Gt ＝在收发天线直线连线上发射天线增益（dBi）。 ●Gr ＝在收发天线直线连线上接收天线增益（dBi）。 1.1.2 垂直隔离 图错误！文档中没有指定样式的文字。-4垂直隔离示意 因为垂直方向上天线不可能正对，且俯仰的角度比较小，所以垂直方向 空间隔离度的计算公式没有将天线增益计算在内。
垂直隔离度计算： D V ( dB ) ＝28 ＋40 log (S /λ) 其中： S ＝天线垂直间距（米）。 λ ＝中心频率对应的波长（米）。 1.1.3 倾斜架设时的隔离 图错误！文档中没有指定样式的文字。-5倾斜隔离示意 在实际安装中，并不存在纯垂直隔离或纯水平隔离，通常介于两者之间。 倾斜隔离度计算： D S ( dB )＝（D V - D H）×（θ/ 90）+ D H 其中： θ＝天线之间的垂直夹角（度）。 λ＝中心频率对应的波长（米）。 可以看出：倾斜架设时天线隔离度小于完全垂直隔离度，但大于水平隔 离度。 通过外场测试验证，倾斜隔离度经典计算公式与实际测试值有一定差距， 在应用时需要留10dB以上的余量。计算值加10db 因此建议在LOS距离内的倾斜隔离度均按水平隔离方法计算
隔离度知识介绍
1.各系统之间的干扰分析 1.1.需考虑的干扰类型 由于各系统需要共址建设，为了保证各系统间不至于互相影响，需要对各系统间的干扰情况进行分析。从形成机理的角度，系统之间的干扰可以分为杂散辐射、接收机互调干扰和阻塞干扰（由于一般系统之间的间隔频率可以大约工作带宽数倍，所以系统间一般不容易出现邻频干扰）。 1）杂散辐射（Spurious emissions） 由于发射机中的功放、混频、滤波等器件工作特性非理想，会在工作带宽以外较宽的范围内产生辐射信号分量（不包括带外辐射规定的频段），包括电子热运动产生的热噪声、各种谐波分量、寄生辐射、频率转换产物以及发射机互调等。3GPP将该部分信号通归为杂散辐射，因为其分布带宽很广，也有文献称为宽带噪声（Wideband Noise）。 邻频干扰和杂散辐射不同，邻频干扰中所考虑的干扰发射机泄漏信号指的是：被干扰接收机所处频段距离干扰发射机工作频段较近，但尚未达到杂散辐射的规定频段的情况；根据3GPP TS25.105，杂散辐射适用于指配带宽以外、有效工作带宽2.5倍以上的频段；当两系统的工作频段相差带宽2.5倍以上时，滤波器非理想性将主要表现为杂散干扰。 2）接收机互调干扰 包括多干扰源形成的互调、发射分量与干扰源形成的互调（TxIMD）、交叉调制（XMD）干扰3种。 多干扰源形成的互调是由于被干扰系统接收机的射频器件非线性，在两个以上干扰信号分量的强度比较高时，所产生的互调产物。 发射分量与干扰源形成的互调是由于双工器滤波特性不理想，所引起的被干扰系统发射分量泄漏到接收端，从而与干扰源在非线性器件上形成互调。 交叉调制也是由于接收机非线性引起的，在非线性的接收器件上，被干扰系统的调幅发射信号，与靠近接收频段的窄带干扰信号相混合，将产生交叉调制。 3）阻塞干扰 阻塞干扰并不是落在被干扰系统接收带宽内的，但由于干扰信号功率太强，而将接收机的低噪声放大器（LNA）推向饱和区，使其不能正常工作。被干扰系统可允许的阻塞干扰功率一般要求低于LNA的1dB压缩点10dB。 由于互调干扰主要出现在：有两个以上不同的频率作用于非线性电路或器件时，将由这两个频率互相调制而产生新的频率，若这个新频率正好落于某一个信道而为工作于该信道的接收机所接收时，此时所构成的接收机的干扰。本次共址建设的多个系统只是共用铁塔、机房等公共设施，收发信机间并不共用电路或器件，所以不会直接共同作用在非线性器件上，间接落在某系统非线性器件上的不同频率分量一般强度不高，产生的新频率分量较微弱。而且，互调干扰产物与各频率分配有关，可以通过频率规划（所分配频段内的频率调整），避免互调产物落在被干扰系统工作频点上。所以，本方案可以不考虑互调干扰，重点分析杂散干扰和阻塞干扰，并且按照两者中受限的一种，分析共址时的干扰抑制方案；由于基站发射功率大、接收灵敏度高，所以本例中多系统共址时主要考虑基站与基站之间的干扰。 1.2.各系统间的隔离度分析 为了避免异系统间干扰影响通信质量，一般要求不同系统的收发天线之间的耦合损耗大于发生会产生系统间干扰的最小门限，该耦合损耗就是隔离度。考虑到不同型号、厂家、批次的设备在干扰抑制指标和滤波性能上可能存在的差异，在规划中主要按照体制标准所要求的规范值核算隔离度要求，以保证达到标准要求的设备都可以满足设计场景下的共址。
七光隔离度参数
实验七 光纤隔离器参数测量实验 一、实验目的 1、了解光隔离器及其用途和主要性能参数 2、实验操作光隔离器参数测量 二、实验内容 1、测量光纤隔离器的参数 三、实验仪器 1、手持式光源 1套 1、 手持式光功率计 1台 3、光纤隔离器 1只 四、实验原理 1、光隔离器简介 光隔离器是一种只允许光波沿光路单向传输的非互易性光无源器件。它的作用是隔离反向光对前级工作单元的影响。 光隔离器的主要技术指标有：插入损耗、反向隔离度和回波损耗等。目前，在1310nm 波段和1550nm 波段反向隔离度都可做到40dB 以上。光通信系统对光隔离器性能的要求是，正向插入损耗低、反向隔离度高、回波损耗高、器件体积小、环境性能好。 2、光隔离器的主要性能、指标 （1）插入损耗 光隔离器的插入损耗由下式表示：式中，P out 、P in 为光隔离器的输入、输出光功率。 )(lg 10dB P P in out L -=α （7－1） 插入损耗主要是由光隔离器中的偏振器、法拉第旋光元件和准直器等元件的插入而产生的。光隔离器的插入损耗一般在0.5dB 以下，最好的指标可以达到0.1dB 以下。 （2）隔离度 隔离度是光隔离器的重要指标之一，用符号I SO 表示。数学表达式为： )lg(' R R SO P P I -= （7－2） 式中，P R 、P ’R 分别为反向输入、输出光功率。
无论那种型号的光隔离器，其隔离度应在30dB 以上，越高越好。 （3）回波损耗 光隔离器的回波损耗定义为：光隔离器的正向输入光功率P in 和反回到输入端的光功率' in P 之比，由下面式子表示： )lg('in in R L P P -=α （7－3） 回波直接影响系统的性能，所以回波损耗是一个相当重要的指标。优良的光隔离器其回波损耗都在55dB 以上。由于光隔离器所用光学材料价格较高、工艺复杂，因此隔离器的价格也较高。 五、实验内容 1、 测量光纤隔离器的插入损耗 2、测量光纤隔离器的隔离度 3、设计光纤隔离器回波损耗的测量方法并进行实现 六、实验报告 1、简述实验原理与目的 2、记录各实验数据，根据实验结果，计算获得波分复用器插入损耗和隔离度(分1310和1550进行计算) 3、设计光纤隔离器的回波损耗的测量方法. （此项可放结果讨论，画图阐述测量原理） 光隔离器的回波损耗turnloss Re 是指正向入射到隔离器中的光功率与沿输入路径返回隔离器输入端口的光功率之比（以dB 为单位）。隔离器的回波损耗主要由各元件和空气折射率失配并形成反射引起。这是一个相当重要的指标，因为如果隔离器的回波太强，那么它对系统返回光进行抑制的同时，自身也会给系统带来一定的反射。假设光隔离器的输入光功率为P 1，其反射光功率为 P r ，则光隔离器回波损耗的定义为： r P P turnloss 1lg 10Re = 光隔离器回波损耗测量的原理图如图所示。
隔离度的计算
隔离度的计算 所谓自激是指经直放站放大后的信号再次进入接收端进行二次放大，导致功放工作于饱和状态。直放站的自激只出现在无线直放站中，由于光纤直放站是直接耦合基站信号，所以光纤直放站不会产生自激。关于自激解释如下：比如温度变化引起放大器增益变化、隔离度改变，基站参数改变造成直放站输入信号增大等。调试直放站时，切不可过分追求直放站的放大作用而将增益调得过大，一定要留有余地。直放站安装不当，收发天线隔离度不够，整机增益偏大时，输出信号经延时后反馈到入端，致使直放站输出信号发生严重失真产生自激，信号自激的频谱，发生自激后信号波形质量变差，严重影响信号质量。 克服自激现象的方法有两种，一是增大施主与重发天线的隔离度，二是降低直放站增益。当要求直放站覆盖范围较小时，可采用降低增益的办法，当要求直放站的范围较大时，应增大隔离度，工程中主要采用以下几种方法： -增大收发天线的水平及垂直距离 -增加遮挡物，如加装屏蔽网等 -增加施主天线的方向性，如使用抛物面天线 -选用方向更强的重发天线，如定向角度天线 -调整施主与重发天线的角度和方向，使两者尽量背向 直放站系统中的隔离度主要是由直放站接收天线和直放站的发射天线间的隔离损耗所决定。 隔离度I的计算方法如下：
I=F/BD+LW+ F/BP+LP 收发隔离要求：I-10≥GREP 式中：F/BD施主正对基站方向天线的前后比； F/BP覆盖天线的前后比； LW障碍物损耗 GREP直放站的增益 LP自由传播空间损耗，LP=32.4+20LOGD+20LOGF； D两天线间的距离，单位KM F频率，单位：MHZ 测量收发隔离度 收发隔离度，即信号从直放站输出端口至输入端口的空中路径衰减值，其大小直接影响着直放站的增益配置，在确定天线位置后，一定要测量隔离度。直放站前向输出功率比反向输出功率大，主要考虑前向链路的收发隔离度。收发隔离度分为水平隔离度和垂直隔离度。 水平隔离度Lh用分贝表示公式如下：Lh=22.0+20log10(d/λ)-(Gt+Gr)+(Xt+Xr) (1) 其中： 22.0为传播常数 d为收发天线水平间隔（单位：米） λ为天线工作波长（单位：米） Gt、Gr分别为发射和接收天线的增益（单位：dB） Xt、Xr分别为发射和接收天线的前后比（单位：dB） 垂直隔离度Lv用分贝表示公式如下：Lv＝28.0+40log10(d/λ) (2)
系统间隔离度及天线间距计算举例
系统间隔离度及天线间距 计算举例 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
共址时 天线之间的最小间距计算 (版权所有) 我们选取以下模型来计算WLAN系统隔离度和室内分布中和共址时天线之间的最小间距 在这个模型中，从干扰源基站的功放输出的信号首先被发送滤波器滤波，然后因两个基站间有一定的隔离而得到相应的衰减，最后被受干扰基站的接收机所接收。 到达被干扰基站的天线端的杂散干扰功率可以表示： Ib=Ptxamp-Pattenution-Iisolation+10*lg(BW1/BW2) 变形得： Iisolation=Ptxamp-Pattenution-Ib+10*lg(BW1/BW2)
其中： Iisolation：天线隔离度（dB） Ptxamp：干扰源功放输出杂散功率指标（dBm） Pattenuation：限带滤波器带外衰减 Ib：允许最大杂散干扰（杂散干扰不应该大于带内总的热噪声Pn） BW1：被干扰基站信号带宽 BW2：干扰信号可测带宽 （1）计算WLAN 频段和频段工作信道带宽内总的热噪声功率。 WLAN 频段工作信道带宽为22MHz，因此WLAN 频段工作信道带宽内总的热噪声 功率： Pn=-174dBm+10lg(22×106Hz)=-101dBm WLAN 频段工作信道带宽为20MHz，因此WLAN 频段工作信道带宽内总的热噪声功率： Pn=-174dBm+10lg(20×106Hz)= -101dBm （取值四舍五入，实际计算值均小于-101dBm） 则Ib= Pn=-101dBm （2）根据我国无委型号核准测试标准，WLAN杂散指标为-30dBm/MHz；
系统间隔离度及天线间距计算举例
WLAN系统中2.4GHz和5.8GHz共址时 天线之间的最小间距计算 (版权所有) 我们选取以下模型来计算WLAN系统隔离度和室内分布中2.4GHz和 5.8GHz共址时天线之间的最小间距 在这个模型中，从干扰源基站的功放输出的信号首先被发送滤波器滤波，然后因两个基站间有一定的隔离而得到相应的衰减，最后被受干扰基站的接收机所接收。 到达被干扰基站的天线端的杂散干扰功率可以表示： Ib=Ptxamp-Pattenution-Iisolation+10*lg(BW1/BW2) 变形得： Iisolation=Ptxamp-Pattenution-Ib+10*lg(BW1/BW2) 其中：
Iisolation：天线隔离度（dB） Ptxamp：干扰源功放输出杂散功率指标（dBm） Pattenuation：限带滤波器带外衰减 Ib：允许最大杂散干扰（杂散干扰不应该大于带内总的热噪声Pn） BW1：被干扰基站信号带宽 BW2：干扰信号可测带宽 （1）计算WLAN 2.4G频段和5.8G频段工作信道带宽内总的热噪声功率。 WLAN 2.4G频段工作信道带宽为22MHz，因此WLAN 2.4G频段工作信 道带宽内总的热噪声功率： Pn=-174dBm+10lg(22×106Hz)=-101dBm WLAN 5.8G频段工作信道带宽为20MHz，因此WLAN 5.8G频段工作信道带宽内总的热噪声功率： Pn=-174dBm+10lg(20×106Hz)= -101dBm （取值四舍五入，实际计算值均小于-101dBm） 则Ib= Pn=-101dBm （2）根据我国无委型号核准测试标准，WLAN杂散指标为-30dBm/MHz； 则：干扰源功放输出杂散功率指标： Ptxamp（2.4）=22 MHz ×（-30dBm/MHz）=（10lg22-30）dBm=-17 dBm Ptxamp（5.8）=20 MHz ×（-30dBm/MHz）=（10lg22-30）dBm=-17 dBm （取值四舍五入，实际计算值均小于-17 dBm） 则Ptxamp=-17 dBm （3）常用WLAN设备的限带滤波器带外衰减Pattenuation为80dB