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N1203综采工作面供电设计

N1203综采工作面供电设计
N1203综采工作面供电设计

N1203综放工作面供电设计

一、供电概况

N1203综放工作面位于北一胶带上山10KV高压供电电源取自北一采区变电所10KV母线高压开关。N1203综放工作面机械设备所需用的3.3KV、1.2KV电源分别由放置在工作面电气列车上的负荷中心供给,工作面胶带运输机、胶带顺槽的辅助设备由放置N1203胶带顺槽车场内移动变电站提供,回风顺槽的辅助设备及放水巷的排水电源由放置在N1203回风顺槽车场内的移动变电站提供。

二、N1203综放工作面供电系统的拟定

1、N1203综放工作面高压供电电源回路数的确定

N1203综放工作面供电的3趟10KV电源取自北一采区变电所10KV高压开关。

2、综放工作面电源回路确定

2.1 N1203综放工作面胶带运输机、运巷辅助设备(绞车、水泵等)由设立在N1203胶带顺槽车场处的移动变电站供电,该配电点高压电源取自北一采区变电所10KV高压开关。高压电缆沿北一进风上山经北一胶带上山及北一辅运上山敷设。

2.2 N1203综放工作面风巷辅助设备(绞车、水泵等)及旁路放水巷内水泵电源由设立在N1203回风顺槽车场处的移动变电站供电,该配电点高压电源取自北一采区变电所10KV高压开关。高压电缆沿北一进风上山经北一胶带上山及北一辅运上山敷设。

2.3 综放工作面的采煤机、大溜运输机、破碎机、装载机等设备由设立在

N1203胶带顺槽的电气列车供电。电气列车三趟高压电源引自北一采区变电所10KV 不同母线段高压开关。电气列车三回高压电缆沿北一进风上山经北一胶带上山及北一辅运上山至N1203胶带顺槽敷设。

2.4 综放工作面的乳化液泵站、喷雾泵等设备由设立在N1203胶带顺槽车场的800KVA移动变电站供电。电源由运巷排水Ⅰ回路移变(630KVA)高压侧串联提供。

供电系统详见N1203综放工作面供电系统图。

三、综放工作面负荷统计与变压器选择

N1203工作面生产为两班生产,一班检修。整个工作面共使用九台移动变电站;其中综放工作面使用的三台移动变电站,安设在距工作面100米处,?电气设备全部放在移动的电气列车上,随着工作面的推进而后撤;四台移动变电站安设在

N1203胶带顺槽车场中,一台1600KVA移动变电站为N1203工作面皮带机供电,电压等级为1140V;一台630KVA移动变电站为N1203工作面运巷及辅切排水Ⅰ回路、皮带张紧车、信号、拉列电绞车等辅助设备提供1140V电源;一台630KVA移动变电站为N1203工作面运巷及辅切排水Ⅱ回路等辅助设备提供1140V电源;一台800KVA移动变电站为N1203工作面乳化液泵、喷雾泵提供1140V电源;两台移动变电站安设在N1203回风顺槽车场中,一台630KVA移动变电站为风巷绞车及旁路放水巷排水Ⅰ回路提供1140V电源;一台630KVA移动变电站为旁路放水巷排水Ⅱ回路提供140V电源。

3.1 负荷统计:见N1203综放工作面负荷统计表

3.2 变压器容量计算及选择:

(1) 工作面3300V系统供电总负荷

∑Pe=855+855+855+855+930+250+400=5000KW

按下式计算电力负荷总视在功率:

Sbj= ∑Pe×Kj÷COSΦj

式中: Sbj --- 指移动变电站的计算容量(KVA)

∑pe --- 指设备的额定功率之和 (KW)

COSΦj-- 指综放工作面设备的平均功率因数取0.7

Kr --- 需用系数,

Sj=5000×0.85÷0.7=6071.43 (KVA)

根据计算结果和工作面实际负荷分配,选择3台KSGZY-3150/10/3.45KV型负

荷中心。

1#负荷中心总负荷为: ∑Pe1=1580KW Sbj=1580×0.8÷0.7=1806KVA

1#负荷中心负荷率:β=1806÷3150×100%=57.3%

2#负荷中心总负荷为: ∑Pe1=1710KW Sbj=1710×0.8÷0.7=1954KVA

2#负荷中心负荷率:β=1954÷3150×100%=62%

3#负荷中心总负荷为: ∑Pe1=1710KW Sbj=1710×0.8÷0.7=1954KVA

3#负荷中心负荷率:β=1954÷3150×100%=62%

(2) 工作面1140V系统供电总负荷

∑Pe=250+250+75+75=650KW

按下式计算电力负荷总视在功率:

Sbj= ∑Pe×Kj÷COSΦj

式中: Sbj --- 指移动变电站的计算容量(KVA)

∑pe --- 指设备的额定功率之和 (KW)

COSΦj-- 指综放工作面设备的平均功率因数取0.75

Kj --- 需用系数取0.7

Sj=650×0.75÷0.7=696.43(KVA)

根据计算结果和工作面实际负荷分配,选择1台KSGZY-800/10/1.2KV型移动变电站

4#移动变电站总视在功率为: Sbj=696.43KVA

4#移动变电站负荷率:β=696.43÷800×100%=87.05

(3)、胶带运输机负荷计算

∑Pe=400+400=800KW

按下式计算电力负荷总视在工功率:

Sbj= ∑Pe×Kj÷COSΦj

式中: Sbj --- 指移动变电站的计算容量(KVA)

∑pe --- 指设备的额定功率之和 (KW)

COSΦj-- 指综放工作面设备的平均功率因数取0.85

Kr --- 需用系数, 取0.7

Sbj =800×0.85÷0.7=971 (KVA)

根据计算结果和工作面实际负荷分配,选择1台KSGZY-1600/10/1.2KV型移动变电站。

5#移动变电站总负荷为: ∑Pe=800KW Sbj=971KVA

5#移动变电站负荷率:β=971÷1600×100%=60.69%

(4)、工作面运巷及辅切排水Ⅰ回路、皮带张紧车、信号、拉列电绞车等辅助设备负荷计算

∑Pe=

18.5+30+30+11+30+30+22+90+45+45+45+30+30=456.5KW

按下式计算电力负荷总视在工功率:

Sbj= ∑Pe×Kj÷COSΦj

式中: Sbj --- 指移动变电站的计算容量(KVA)

∑pe --- 指设备的额定功率之和 (KW)

COSΦj-- 指综放工作面设备的平均功率因数取0.7

Kr --- 需用系数

Sbj =456.5×0.7÷0.7=456.5KVA

根据计算结果和工作面实际负荷分配,选择1台KSGZY-630/10/0.69KV型移动变电站。

6#移动变电站总负荷为: ∑Pe=456.5KW Sbj=456.5KVA

6#移动变电站负荷率:β=456.5÷630×100%=72.46%

(5)、工作面运巷及辅切排水Ⅱ回路等辅助设备负荷计算

∑Pe=30+30+30+30+90+45+45+45+30+30=405KW

按下式计算电力负荷总视在工功率:

Sbj= ∑Pe×Kj÷COSΦj

式中: Sbj --- 指移动变电站的计算容量(KVA)

∑pe --- 指设备的额定功率之和 (KW)

COSΦj-- 指综放工作面设备的平均功率因数取0.85

Kr --- 需用系数

Sbj =405×0.7÷0.7=405KVA

根据计算结果和工作面实际负荷分配,选择1台KSGZY-630/10/0.69KV型移动变电站。

8#移动变电站总负荷为: ∑Pe=405KW Sbj=405KVA

8#移动变电站负荷率:β=405÷630×100%=64.29%

(6)、工作面风巷风巷绞车及旁路放水巷排水Ⅰ回路负荷计算

∑Pe=45+75+90+45+45+45=345KW

按下式计算电力负荷总视在工功率:

Sbj= ∑Pe×Kj÷COSΦj

式中: Sbj --- 指移动变电站的计算容量(KVA)

∑pe --- 指设备的额定功率之和 (KW)

COSΦj-- 指综放工作面设备的平均功率因数取0.65

Kr --- 需用系数

Sbj =345×0.7÷0.7=345KVA

根据计算结果和工作面实际负荷分配,选择1台KSGZY-630/10/0.69KV型移动变电站。

7#移动变电站总负荷为: ∑Pe=345KW Sbj=345KVA

7#移动变电站负荷率:β=345÷630×100%=54.76%

(7)、工作面风巷旁路放水巷排水Ⅱ回路负荷计算

∑Pe=90+45+45+45=225KW

按下式计算电力负荷总视在工功率:

Sbj= ∑Pe×Kj÷COSΦj

式中: Sbj --- 指移动变电站的计算容量(KVA)

∑pe --- 指设备的额定功率之和 (KW)

COSΦj-- 指综放工作面设备的平均功率因数取0.85

Kr --- 需用系数

Sbj =225×0.7÷0.7=225KVA

根据计算结果和工作面实际负荷分配,选择1台KSGZY-630/10/0.69KV型移动变电站。

9#移动变电站总负荷为: ∑Pe=225KW Sbj=225KVA

9#移动变电站负荷率:β=225÷630×100%=35.71%

四、N1203综放工作面高低压电缆线路选择计算

4.2 电缆长度的确定:

由公式 Ls=K×L

式中: L--- 巷道长度 K--- 增长系数(橡套电缆取1.1,铠装取1.05)

4.3 电缆截面的选择校验:

(1)移动变电站高压电缆的选择(按最大负荷1#、2#负荷中心选,负荷率为0.7,平均功率因数为0.72)

a、按经济电流密度选择电缆截面:

Sj=Ig÷Jj

Ig——电缆线路长时工作电流,A

Jj——经济电流密度,A/ mm2(取2 年工作小时为5000时以上)

故: Ig=Ss÷1.732÷Ue=3290×0.7÷1.732÷10=132.97(A)

Sj=132.97÷2=66.48mm2

故选MYPTJ-3*70型电缆

b、按电压损失校验:

高压配电线路的允许电压损失为5%

其允许电压损失:△Uy=10000×5%=500V

移动变电站高压电缆正常工作时的电压损失为:

△U=L(Pr0+Qx0)/ Un

=2.6×(3290×0.7×0.307+3290×0.7×0.964×0.08)÷10

=230V<500V

所选电缆符合要求.

c、按长时允许电流校验电缆截面:

KIp≥Ig

式中 Ip---空气温度为25℃时,电缆允许载流量,A (取190)

K ---环境温度不同时载流量的校正系数,取1.07

Ig---通过电缆的最大持续工作电流

MYPTJ-3*70型高压电缆最大长时工作电流

Ig=137.64 (A)

查表知:Ip=KIp=1.07×190=203.3A>Ig=137.64(A) 所选电缆满足要求.

d、按短路电流校验电缆的热稳定性:

已知N1203综放工作面电气列车3150KVA移变高压头最小短路电流为:

Imin(3) =3012A

设断路器的分段时间为0.2s,则周期分量的假想作用时间t=0.5+0.2=0.7 s;

非周期分量的假想作用时间t=0.05 s,所以短路电流的假想作用时间t=0.7+0.05=0.75s,故下井电缆的最小热稳定截面为:

Amin= Imin(3)√tj÷C=3012×√0.75÷165=16 mm2<240mm2

所选电缆完全符合要求。

(2)、综放工作面1140V系统电缆截面的选择校验(以4#移变为例 ) :

a、按机械强度初选电缆截面,结果见供电系统图。

b、按电压损失校验电缆截面(按供电距离最远,负荷最大的乳化液泵选择校验。乳化液泵负荷系数为0.9,功率因数为0.7,电机效率为0.9)。

1)整个供电系统允许电压损失为:

△Uy=E20-0.95×Ue =1200-(0.95×1140)=117(V)

式中 E20---变压器二次侧额定电压

Ue----电动机额定电压

2)乳化液泵电机支线电压损失:

△Uz= Kr×Pn×Lz×1000÷(Un×γsc×A×η)

=0.9×250×30×1000÷1140÷42.5÷70÷0.9

=2.21 (V)

3)干线电压损失:

△Ug= Kr×∑Pn×L×1000÷(Un×γsc×A)

=0.7×667.55×50×1000÷1140÷42.5÷(2×70)

=3.24(V)

4)变压器电压损失 (KSGZY-800/10) :变压器负荷的平均功率因素为0.7,△Ub%=ST/ Sn (ur%cosθ+ux%sinθ)

=667.55/800×(0.2875×0.7+5.9×0.71)

=3.66(V)

△ Ub=△Ub%U2n/100

=3.66×1140÷100=41.72(V)

ur%=△P/S×100=2.3/800×100=0.2875

ux%=√(ur%)2-( us%)2=√62-(0.2875)2=5.9

整个供电系统电压损失为:

△U=△Uz+△Ug+△Ub=2.21+3.24+41.72=47.17V<△Uy=117V

故电缆选择合格。

c、按长时工作电流校验:

1)支线电缆电流校验:

Ig=Ss÷1.732÷Ue=250×0.9÷1.732÷1.14=113.95(A)

查表知:Ip=190(A) >Ig=113.95(A)

2)干线电缆电流校验:

Ig=(Ss÷1.732÷Ue)/2=(667.55×0.7÷1.732÷1.14)/2=118.33(A) 查表知:Ip=190(A) >Ig=118.33(A)

所以干线电缆选用2根MYP-70mm2的电缆

其它电缆均按此方法选择校验合格。

(3)、综放工作面3.3KV系统电缆截面的选择校验(以1#移变为例 ) :

a、按机械强度初选电缆截面,结果见供电系统图。

b、按电压损失校验电缆截面(按供电距离最远,负荷最大的采煤机选择校验。采煤机负荷系数为0.75,功率因数为0.7,电机效率为0.9)。

1)整个供电系统允许电压损失为:

△Uy=E20-0.95×Ue =3300-(0.95×3300)=165(V)

式中 E20---变压器二次侧额定电压

Ue----电动机额定电压

2)采煤机电机电缆电压损失:

△Ug= Kr×Pn×Lz×1000÷(Un×γsc×A×η)

=0.75×930×600×1000÷3300÷42.5÷95÷0.9

=34.9 (V)

3)变压器电压损失 (KSGZY-2500/10):变压器负荷的平均功率因素为0.7△Ub%=ST/ Sn (ur%cosθ+ux%sinθ)

=1580/2500×(0.22×0.7+5.4×0.71)

=2.52(V)

△ Ub=△UT%U2n/100

=2.52×3300÷100=83.17(V)

ur%=△P/S×100=5.5/2500×100=0.22

ux%=√(ur%)2-( us%)2=√5.52-(0.22)2=5.4

整个供电系统电压损失为:

△U=△Ug+△Ub=34.9+83.17=118.07<△Uy=165

故电缆选择合格。

c、按长时工作电流校验:

Ig=Ss÷1.732÷Ue=930×0.75÷1.732÷3.3=122(A)

查表知:Ip=230(A) >Ig=122(A)

所以采煤机电缆选用MYP-95mm2的电缆

其它电缆均按此方法选择校验合格。

五、保护接地系统

5.1 N1203综放工作面保护接地系统的装设原则:

根据《煤矿安全规程》《矿山电力装置设计规范》和《矿井保护接地装置的安装、检查、测定工作细则》的要求,N1203综放工作面保护接地系统必须遵循以下原则:

1)36V以上的由于绝缘损坏可能带有危险电压的电气设备的金属外壳、构架等,都必须有保护接地。

2)铠装电缆的金属铠装层、橡套电缆的接地芯线等均须接地。

3)所有需要接地的电气设备,均应通过其专用的连接导线直接与接地网或铠

装电缆的金属铠装层、铅护套相连接,禁止将几台设备串联接地,禁止将几个极地部分串联。

4)每个装有电气设备的硐室和配电点应设置辅助接地母线。

5)每个装有电气设备的硐室、每个(套)单独装设的高压电气设备、每个低压配电点、连接动力铠装电缆的每个接线盒都必须装设局部接地极。

6)电缆的接地芯线,除用作监测接地回路外,不能兼作其他用途。

5.2 N1203综放工作面接地保护装置的安装和连接:

1)电气列车、移动变电站、综保、馈电开关必须装设主接地极和辅助接地极,电气列车、移动变电站、综保、馈电开关的主、辅助接地极母线采用5×50的扁钢与接地极连接,搭接面积不小于100 mm2。主、辅助接地极之间的间距不得小于5M。

2)综保、移动变电站的高、低压侧橡套电缆的接地芯线接到接线腔的接地端子上,馈电开关进出口的橡套电缆的接地芯线接到接线腔的接地端子上。设备外壳的接地螺钉用50mm2的镀锌钢绞线并用铜线鼻压接后接到主接地母线;供检漏继电器试验用的辅助接地芯线应采用断面不小于10mm2的矿用橡套电缆与辅助接地母线连接。

3)高压电缆接线盒外壳的接地,应将接线盒上的接地螺钉和局部接地极用50 mm2镀锌钢绞线连接,

4)高压电缆接线盒腔内的接地,橡套电缆应将专用接地芯线和接线盒内接地螺钉连接。

5)电动机的接地可直接将其外壳的接地螺钉接到接地母线上,橡套电缆应将专用接地芯线和接线盒内接地螺钉连接,禁止把电动机的底脚螺栓当作外壳的接地螺钉使用。

六、短路电流计算

短路电流计算以<<煤矿电工手册>>、<<电力工程设计手册>>介绍的计算方法为数学模型,用合肥明信煤矿供电计算、绘图与管理软件进行计算。井下短路电流计算分为两种方法来计算,对于可以查表得到计算结果的采用查表方法来计算,不能查表得到计算结果的利用计算方法计算短路电流;10KV 高压供电方式用计算方法计算短路电流,1.14KV 的低压供电方式采用查表方法来计算。

1 选择短路保护装置的整定电流时,需计算两相短路电流值,可公式计算:

()

()

2

2

)

2(2

∑∑+

=X R U I e

d

22

1

/R R K R R b b ++=∑

22

1/X X K X X

X

b b x

+++=∑

式中 )2(d I ——两相短路电流,A ;

∑R 、∑X

——短路回路内一相电阻、电抗值总和,Ω;

x

X ——根据三相短路容量计算的系统电抗

2

b

K ——矿用变压器的变压比。

11,X R ——高压电缆的电阻,电抗值, Ω 22,X R ——低压电缆的电阻,电抗值, Ω

(1)北一采区变电所最小运行方式的参数计算: 北一采区变电所母线的短路容量(MVA):90.4106 北一采区变电所母线系统电抗(Ω): Xs=1.21944 高压线路的平均电压(KV):10.5

配电点名称: N1203胶带辅运巷 短路点名称: 辅运巷800KVA 移变 变压器型号: KBSGZY-800/10/1.2 变压器容量(KVA): 800 一次侧电压(KV): 10.0 二次侧平均电压(kV): 1.2 变压器折算到一次侧电阻(Ω): 0.011475 变压器折算到一次侧电抗(Ω): 0.107389

上级变电所至配电点第一段高压电缆型号: MYPTJ-3X70 长度(km):0.69 每公里电阻(Ω):0.305 每公里电抗(Ω):0.089

第一段高压线路电阻(Ω): Rh1 = 0.21045 电抗(Ω): Xh1 = 0.06141 第一段高压线路总电抗(Ω): Xz1 = Xs+Xh1 = 1.28085

第一段高压线路总电阻(Ω): Rz1 = 0.21045

第一段高压线路总阻抗(Ω): Rxf1 = Sqrt(xh1*xh1+rh1*rh1) = 1.29802 第一段线路末三相短路电流(KA):

Id31 = up/(1.732(Sqrt(Rz1*Rz1+Xz1*Xz1))) = 4.67046

第一段线路末二相短路电流(KA):

Id21 = 0.866*Id31 = 4.04462

第一段线路末三相短路容量(MVA):

Sd1 = 84.937

变压器二次侧母线三相短路容量(MVA):

Sd2 = 78.4216

变压器二次侧折算到一次侧三相短路电流(KA):

Id3 = 4.3122

变压器二次侧折算到一次侧二相短路电流(KA):

Id2 = 3.73436

(2)配电点名称: N1203胶带顺槽电气列车短路点名称: 后溜移变高压侧变压器型号: KBSGZY-3150/10/3.45 变压器容量(KVA): 3150

一次侧电压(KV): 10.0 二次侧平均电压(kV): 3.45

变压器折算到一次侧电阻(Ω): 0.0153542

变压器折算到一次侧电抗(Ω): 0.207253

上级变电所至配电点第一段高压电缆型号: MYPTJ-3X70

长度(km):1.82 每公里电阻(Ω):0.305 每公里电抗(Ω):0.089

第一段高压线路电阻(Ω): Rh1 = 0.5551 电抗(Ω): Xh1 = 0.16198

第一段高压线路总电抗(Ω): Xz1 = Xs+Xh1 = 1.38142

第一段高压线路总电阻(Ω): Rz1 = 0.5551

第一段高压线路总阻抗(Ω): Rxf1 = Sqrt(xh1*xh1+rh1*rh1) = 1.48877

Id31 = up/(1.732(Sqrt(Rz1*Rz1+Xz1*Xz1))) = 4.07205

第一段线路末二相短路电流(KA):

Id21 = 0.866*Id31 = 3.52639

第一段线路末三相短路容量(MVA):

Sd1 = 74.0542

变压器二次侧母线三相短路容量(MVA):

Sd2 = 65.3146

变压器二次侧折算到一次侧三相短路电流(KA):

Id3 = 3.59148

变压器二次侧折算到一次侧二相短路电流(KA):

Id2 = 3.11022

(3)变电所(配电点)名称: 北一采区变电所短路点名称: 前溜移变高压侧变压器型号: KBSGZY-3150/10/3.45 变压器容量(KVA): 3150

一次侧电压(KV): 10.0 二次侧平均电压(kV): 3.45

变压器折算到一次侧电阻(Ω): 0.0153542

变压器折算到一次侧电抗(Ω): 0.207253

上级变电所至配电点第一段高压电缆型号: MYPTJ-3X70

长度(km):1.71 每公里电阻(Ω):0.305 每公里电抗(Ω):0.089

第一段高压线路电阻(Ω): Rh1 = 0.52155 电抗(Ω): Xh1 = 0.15219 第一段高压线路总电抗(Ω): Xz1 = Xs+Xh1 = 1.37163

第一段高压线路总电阻(Ω): Rz1 = 0.52155

第一段高压线路总阻抗(Ω): Rxf1 = Sqrt(xh1*xh1+rh1*rh1) = 1.46744 第一段线路末三相短路电流(KA):

Id31 = up/(1.732(Sqrt(Rz1*Rz1+Xz1*Xz1))) = 4.13125

第一段线路末二相短路电流(KA):

Id21 = 0.866*Id31 = 3.57766

Sd1 = 75.1309

变压器二次侧母线三相短路容量(MVA):

Sd2 = 66.1101

变压器二次侧折算到一次侧三相短路电流(KA):

Id3 = 3.63522

2 查表法获得短路点短路电流值:

N1203风运巷低压短路电流见供电系统图

七、配电点布置

设置在N1203胶顺辅运巷的配电点,周围20米范围内全部喷浆。硐室放置四台移动变电站和两台台馈电开关,外部围绕电气设备砌150mm宽、300mm高的墙围,在墙围上安装1.5m高的防护栅栏。硐室内放置的电气设备距煤墙距离不得少于800mm。配电点应按要求配备消防用具。在配电点两侧距电气设备不小于3米的区域分别装设局部接地极和辅助接地极,接地极实行挂牌管理。

在N1203回风顺槽辅运巷设置一配电点,该配电点放置两台移动变电站和两台馈电开关,外部围绕电气设备砌150mm宽、300mm高的墙围,在墙围上安装1.5m高的防护栅栏。硐室内放置的电气设备距煤墙距离不得少于500mm。配电点应按要求配备消防用具。在配电点两侧距电气设备不小于3米的区域分别装设局部接地极和辅助接地极,接地极实行挂牌管理。

所有移动电气设备必须全部上架摆放,且开关架的尺寸、大小必须与电气设备相符合,开关架的统一高度为300mm。

开关周围文明生产必须合格,不能有任何杂物。

各类电气设备、配电点必须粘贴和悬挂各类标志牌和警示牌,且警示牌和标志

牌必须与实际相符。

防护栅栏与电气设备应有一定间距,间距为200mm为宜。

现场应悬挂供电系统图,且绘制标准规范,与实际相符。

风电、瓦斯电闭锁齐全可靠。

八、电缆敷设

1、在水平巷道或倾角在30°以下的巷道中,电缆应用专用电缆钩按电压降序(监测监控线、通讯线、照明信号电缆、660V动力电缆、1140V动力电缆、10KV 电力电缆)自上而下依次悬挂在巷道人行道侧(监测监控线和电话线可同挂一钩),电缆应吊挂整齐,不得出现死弯、不相互交叉、不盘圈、不落地,电缆间距不小于50mm。

1.1 严禁用铁丝吊挂电缆,沿巷电缆沟悬挂点间距均匀且不超过1.6m;

1.2 沿皮带机道、溜子机道中敷设的电缆,悬挂高度最低点不得影响人员通行。用水平钩固定敷设在巷道顶部的电缆,最低点与人行路面垂直距离不小于1.9m,并保证在电缆坠落时不会落在运输机上;固定敷设在巷帮的电缆,最上层电缆距离顶板100mm-200mm,电缆钩最低点与人行路面垂直距离不小于1.0m,并不得影响人员通行。

1.3 在轨道运输巷敷设的电缆,悬挂高度最低点与轨面竖直距离不小于

2.6m;当运输轨道巷电缆敷设较多,巷帮空间不能满足要求时,必须用平钩将剩余电缆紧帖顶板悬挂。所有电缆的敷设必须保证在矿车掉道时电缆不受撞击、在电缆坠落时不落在轨道或运输机上。

1.4横跨运输轨道的电缆必须平行敷设,并采用平钩或桥架紧贴顶板吊挂。

1.5集中敷设的电缆必须用规格统一的电缆钩悬挂,电缆较多时须使用特制多

钩。

2、穿墙电缆敷设应加装套管,并严密封堵管口。严禁将电缆从调节风窗和风门中穿过。

3、电缆及其连接装置必须吊挂,电缆上严禁悬挂任何物件。

3.1 电缆及其连接装置不得悬挂在风、水管路上,不得遭受水淋,有淋水地方必须采取遮盖、包裹等防护措施,灭尘洒水和冲洗巷道时,严禁冲洗电缆及其连接装置。

3.2 在有瓦斯抽放管路的巷道内,电缆(包括通信、信号电缆)必须与瓦斯抽放管路分挂在巷道两侧。

3.3 电缆与风管、水管在巷道同一侧敷设时,必须敷设在管路上方(电缆与管路不在同一竖直平面内时,不受此限制),并保持0.3m以上的距离。

4、在各掘进的风、运巷中,由于巷道成型问题,电缆敷设时,必须从配电点到工作面沿顶板打设锚杆绷起钢丝绳,每根锚杆间距为40m(如遇到配电点到工作面拐弯时,须在拐角处打设锚杆),每隔10m设置一处吊点,锚杆露头为200mm。

4.1电缆与风管、水管在巷道同一侧敷设时,风管、水管必须离开巷道帮300mm 的距离,锚杆打设距巷道帮200mm。

5、敷设电缆必须有适当的松弛度,不可用其它拉紧装置硬拉硬拽。

6、电缆应用挂钩悬挂,一个挂钩吊挂一根电缆,不得多根并用。

目录

一、供电概况 (1)

二、N1203综采工作面供电系统拟定 (1)

三、综采工作面负荷统计与变压器选择 (2)

四、N1203综放工作面高低压电缆线路选择计算 (7)

五、保护接地系统 (12)

六、短路电流计算 (14)

七、配电点布置 (18)

八、电缆敷设 (19)

煤矿采煤工作面供电设计

工作面供电设计 根据我矿《西一采区供电方案及分析》特编制以下供电设计: 一、概述: 我矿西一采区位于东二采区以下中二采区以上范围内,为1306水平。供电范围包括一个轻放工作面和一个掘进工作面,以 及配合采掘生产的运输、通风系统。其供电线路为:从地面35KV 变电所通过两趟高压铠装电缆(ZLQD22—6000 3X 50)(3000 米)供至井下1380简易变电点,然后通过高压屏蔽电缆(UGSP —6000 3X 35+1 x 16/3+JS)(1000米),副井筒分别供往西一采区及东二采区的移动变电站,或通过低压电缆(U —1000 3 x 70+1 x 16)供往风机、及其它设备的馈电开关。采区的供电电压等级分别为:高压6000V、低压660V、照明及煤电钻127V。 二、1380变电点位置的选择及设备的选型 根据《煤矿安全规程》要求采区变电所必须处于距采区工作面较近的进风巷中,因此变电点的位置选择在1380四石门向东100米处,保证倒车时不受影响,要求设备沿巷帮呈一字摆开, 并用铁栅栏围住、有值班变电工。其具体设备有:矿用高开柜 BGP9L—6AK (7台)、矿用干式变压器KSGB—200/6 (2台)、检漏开关一台。 三、采区掘进变压器及风机专用变压器的选择 (一)、西一采区掘进工作面变压器的选择

1、负荷统计:

2、变压器选择: 根据: K X P e =。65 240.7 = 260.5KVA COS Pj 0.6 式中:K X = 0.4 0.6 P d 0.4 0.6 -^00 0.65 Z P e 240.7 P d 为最大一台电动机即掘进机的功率(100KW ) 艺P e 为所有有功功率之和 COS ? Pj 取0.6 根据计算则选择一台KBSGZY — 315/6型的移动变电站即可满足要 求。 (二)、东二采区掘进工作面变压器的选定 1、负荷统计: 2、变压器选择:

煤矿供电设计参考

某煤矿(整合0.15Mt/a)供电设计 (仅供参考) 第一节供电电源 一、供电电源 某煤矿矿井双回路电源现已形成,其中:一回路电源由1#变电所10kV直接引入,LGJ-70型导线,距离矿区7公里;另一回路电源由2#变电所10kV直接引入,LGJ-120型导线,距离矿区20公里。 第二节电力负荷计算 经统计全矿井设备总台数84台,设备工作台数66台;设备总容量1079.64kW,设备工作容量696.34kW,计算负荷为: 有功功率:513.24 kW 无功功率:425.94 kVar 自然功率因数COSΦ=0.77 视在功率:666.96 kVA 考虑有功功率和无功功率乘0.9同时系数后: 全矿井用电负荷 有功功率:461.92 kW 无功功率:383.35 kVar 功率因数COSΦ=0.77 视在功率:600.27 kVA 矿井年耗电量约243.89万kW·h,吨煤电耗约16.26kW·h/t。 负荷统计见表1。 第三节送变电 一、矿井供电方案 根据《煤矿安全规程》要求,矿井应有两回电源供电,当任一回路发生故障停止供电时,另一回路应能担负矿井全部负荷。根据本矿井现有的电源条件,设计在本矿井工业场地内建10kV变电所。两回10kV电源分别引自10kV 1#变电所

和2#变电所。 二、10kV供电线路 设计对线路导线截面,按温升、经济电流密度、线路压降等校验计算如下: 1、根据经济电流密度计算截面积 导线通过的最大电流:(两回10kV线路,当一回故障检修时,另一回10kV线路向本矿供电时,导线通过的电流最大) I j=P/(3UcosΦ)=513.24/(1.732×10×0.77)=38.5A 导线经济截面: S=I j/J=38.5/0.9=42.8mm2(J为经济电流密度) 通过计算,实际选用的钢芯铝绞线截面满足要求。 2、按电压降校验 由10kV1#变电所和2#变电所向本矿工业场地10kV变电所供电的两回10kV线路供电距离分别为7km和20km,正常情况下两回线路同时运行,当两回10kV线路中一回线路事故检修时,由另外一回10kV线路向本矿供电。按正常情况及事故情况对两回电源线路分别做电压降校验如下:1)正常情况下 两回10kV线路同时运行,线路电压损失: ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失: ΔU%=Δu%PL/2 =0.745×0.51324×7/2 =1.34%。 线路能满足矿井供电。 ⑵2#变电所10kV供电线路电压损失: ΔU%=Δu%PL/2 =0.555×0.51324×20/2 =2.85%。 线路能满足矿井供电。 2)事故情况下 单回10kV供电线路电压损失: ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失:

矿井综采工作面供电系统设计说明

. . . . 辽源职业技术学院 煤矿机电设备选型设计题目:综采工作面供电系统设计 .. .. ..

毕业设计(论文)原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人重承诺:所呈交的毕业设计(论文),是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知,除文中特别加以标注和致的地方外,不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果,也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体,均已在文中作了明确的说明并表示了意。 作者签名:日期: 指导教师签名:日期: 使用授权说明 本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计(论文)的规定,即:按照学校要求提交毕业设计(论文)的印刷本和电子版本;学校有权保存毕业设计(论文)的印刷本和电子版,并提供目录检索与阅览服务;学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文;在不以赢利为目的前提下,学校可以公布论文的部分或全部容。 作者签名:日期:

学位论文原创性声明 本人重声明:所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的容外,本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体,均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:日期:年月日 学位论文使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定,同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版,允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分容编入有关数据库进行检索,可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名:日期:年月日 导师签名:日期:年月日

采掘供电设计规范

采掘供电设计规范 一、设计依据 1、煤矿安全规程 2、煤矿供电设计手册 3、煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 4、煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则 5、煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则 6、供电设计软件 二、设计要求 1、采掘工作面主要排水地点(涌水量30m3及以上)及有地质钻场的排水设备、局部通风机必须实现双回路供电。 2、掘进工作面瓦斯异常区域的局部通风机应采用三专(专用变压器、专用开关、专用线路)供电,高瓦斯及突出矿井推广采用双三专供电。使用局部通风机供风的地点必须实行风电闭锁,保证停风后切断停风区内全部非本质安全型电气设备的电源。使用2台局部通风机供风的,2台局部通风机都必须同时实现风电闭锁,保证当正常运转的局部通风机停止运转或停风后能切断停风区域内全部本质安全型电气设备的电源。 3、采掘供电不能混用,应分开供电。 4、煤巷掘进工作面风机配电点原则上设置在车场风门外侧。 三、供电计算范例 1、负荷统计与变压器选择 1.1负荷统计计算

变压器负荷统计表 公式参数说明: K x —— 需用系数; cos φpj —— 平均功率因数; cos φe —— 额定功率因数; P max —— 最大一台电动机功率,kW ; S b —— 变压器需用容量,kV?A; ∑P e —— 变压器所带设备额定功率之和,kW ; P d —— 变压器短路损耗,W ; S e —— 变压器额定容量,kV?A; U e2 —— 变压器二次侧额定电压,V ; U z —— 变压器阻抗压降; 1.2 变压器的选择 根据供电系统的拟订原则,变压器的选择原理如下: 1.2.1 变压器 T1: K x = 0.4 + 0.6× P max ∑P e cos φpj = ∑(P i ×cosφei ) ∑P i 将K x 值和cos φpj 值代入得 S b = K x ×∑P e cos φpj 选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合要求。 1.2.2 变压器 T2:

煤矿综采工作面供电设计

附件2: ***矿综采工作面供电设计 (一)综采工作面主要条件 该工作面属于3#煤层一盘区,平均煤层厚度5m,工作面长度225m,走向长度为2000m,平均倾角3-5度,采用一次采全高采煤工艺,可采最高煤层厚度5.5m,工作面采用三进两回布置方式。 矿井井下高压采用10KV供电,由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电,西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘,变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关,保护选用上海山源ZBT——11综合保护,盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。 (二)设备选用 1、工作面设备 采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机,其额定功率1815KW,其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V;两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V,功率35KW,破碎机功率100KW,额定电压为3300V。两台主电动机同时起动。 工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机,机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机,额定电压为3300V。 2、顺槽设备

1)破碎机:采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机,其额定功率315KW,额定电压1140V。 2)转载机:采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。其额定功率315KW,额定电压1140V。 3)顺槽带式输送机:采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机(1部),驱动电机额定功率3×400 KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V,自动涨紧油泵电机额定功率12KW,卷带电机额定功率15KW,电压1140V。皮带机采用CST启动方式。 4)乳化液泵站:三泵二箱,乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵,其额定功率250KW,额定电压1140V。 5)喷雾泵:采用无锡威顺生产的BPW516/13.2型(2台),其额定功率132KW,额定电压1140V。 3、其它设备 移动列车处安装JH2-18.5慢速绞车两部,用于移动列车牵引。绞车电机功率18.5KW,额定电压等级1140V;顺槽皮带机机头安装电磁除铁器一台,型号RCDC-25S,电机功率30KW,额定电压1140V;皮带顺槽巷采用2台15KW 排污泵临时排水,额定电压1140V;其余巷道排水设备及水仓处固定离心泵就近接取电源或另设移动变电站供电。 (三)工作面移动变电站及配电点位置的确定

第4章综采工作面供电计算

第4章综采工作面供电设计计算 编写本章的目的在于正确地拟定综采工作面供电系统;正确地选择井下供电单元的变压器容量、控制开关、动力电缆;正确地计算、整定、调试继电保护装置。使供电系统安全,供配电设备容量合理,高低压开关保护装置动作灵敏可靠,既不误动又不拒动。掌握或了解低压供电系统的计算方法,对煤矿井下电气设备检修大有帮助。 4.1 供电设计计算概述 1. 设计依据 (1)综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式; (2)综采工作面地质、排水、通风、沼气情况; (3)综采工作面机电设备布置、作业过程、运输情况; (4)综采工作面机电设备容量、技术参数及性能; (5)作业制度。 (6)技术和经济指标 2. 设计要求 (1)应符合《煤矿安全规程》、《井下供电设计技术规定》和《煤炭工业设计规范》中的要求; (2)尽量选用定型的国产新产品 (3)应保证安全、可靠、经济、合理、技术先进。 3. 设计步骤 (1)根据地质条件、巷道布置、通风、机电设备容量、设备的分布情况确定移动变电站及工作面配电点的位置; (2)综采工作面用电设备负荷统计,确定移动变电站容量、型号、台数; (3)根据综采工作面设备的布置情况,拟定供电系统图; (4)选择高压配电装置和高压电缆; (5)选择低压电缆; (6)选择低压开关; (7)继电保护装置的整定计算; (8)绘制综采工作面供电系统图。 4.2 综采工作面供电系统负荷计算 1. 供电电压 综采工作面的供电电压可根据日生产能力、单机或双机最大容量、总装机容量来确定电压等级。参考范围见表4-1。 表4-1 综采工作面电压等级使用范围 应符合下列要求:高压,不超过10kV;低压,不超过1140V;照明、信号、电话和手持式电气设备的供电额定电压,不超过127V;远距离控制线路的额定电压,不超过36V;采区

掘进工作面供电系统设计及计算

掘进工作面供电系统设计 及计算 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020

山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19 一、运输巷掘进面供电设计 运输巷掘进面配电系统图附后:

一、主要负荷统计: 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内,应考虑: ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水; ②尽量靠近大的用电设备,有条件的情况下,尽可能与液压泵站联合布置; ③距离采区变电所尽可能近,以减少高压电缆长度。 负荷分配: (1)移动变电站负荷:胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车、小水泵、共计:。 容量计算:

视载功率 ? cos /z e z K P S ?∑= 式中: z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 z K 需用系数 电力负荷计算 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求, (2)掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用:MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作电流为 ①In=Sn/Ue ?3=304/×10=

10102综采工作面供电设计说明书

山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书 设计:孟庆保 2011-6-21

10102综采工作面供电设计 (一)综采工作面主要条件 该工作面属于10#煤层一采区,平均煤层厚度3.3m,工作面长度180m,走向长度为1170m,平均倾角3-5度,采用一次采全高采煤工艺,可采最高煤层厚度3.5m。 矿井井下高压采用10KV供电,由采区变电所负责向该综采工作面供电。变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关,保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置,采区变电所距综采工作面皮带机头200m。 (二)设备选用 1、工作面设备 采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机,其额定功率730KW,其中两台截割主电动机

功率为300KW,额定电压为1140V;两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V,功率20KW。 工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机,机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机,额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1)破碎机:采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机,其额定功率110KW,额定电压1140V。 2)转载机:采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。其额定功率160KW,额定电压1140V。 3)顺槽带式输送机:采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机(1部),驱动电机额定功率2×110 KW, 4)乳化液泵站:两泵一箱,乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/31.5型液泵,其额定功率125KW,额定电压1140V。 5)喷雾泵:采用无锡威顺生产的BPW315/6.3型(2台),其额定功率45KW,额定电压1140V。 3、其它设备 (三)工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置,采用1140V电压等级供电,照明及保护控制电压采用127V。在临时变电所处设置移动变电站,为顺槽皮带机供电;在顺槽

采煤工作面供电设计

8313工作面供电设计 一、用电负荷统计 根据工作面现场生产需要进行设备配置,8313工作面主要设备的总装机容量约为∑Pe=2540KW。 用电负荷统计表 \ 二、供电方式的确定(供电系统详见附图) 1、工作面电站的供电: 8313工作面的高压电源引自-725机电硐室6#高压配电装置,从该高压配电装置馈电一路长度约400米,型号MYJV22-3*95的铠装电缆到8313联络巷移变硐室,在8313联络巷移变硐室安装一台型号

JGP9L-400/6高压配电装置,由该配电装置负荷侧馈出一路长约600m、型号MYPTJ-3*70/6的高压橡套电缆到工作面电站。工作面设备采用1140V电压供电,电站配置一台KBSGZY-1000/6移动变电站,供工作面煤机、乳化泵用电。另一台KBSGZY-630/6供工作面前部运输机、转载机、破碎机等设备用电。 2、皮带机的供电: 8313皮带机采用两台220KW电机,采用1140V供电,在8313联络巷移变硐室安装一台型号KBSGZY-630(1#)的移变作为8313皮带机供电用,该移变的6KV高压电源来自8313联络巷移变硐室内JGP9L-400/6高压配电装置串电源,从8313皮带机移变的低压侧馈出一路型号为MYP-3*70+1*25,长度约为100米到皮带机头电控设备硐室。皮带机控制开关采用型号QJZ-1200组合开关控制。 3、两顺槽设备的供电: 两顺槽设备的660V电源由8313联络巷移变硐室内型号KBSGZY-630(2#)的移变提供电源。该移变配置BGP46-6型高压头,低压头采用KBZ20-630/1140(660)型馈电作为总控开关,低压侧馈出两路MY-3*50+1*16橡套电缆,一路至8313轨顺的KBZ20-400型馈电为轨顺绞车、水泵等设备供电;另一路至8313皮顺的KBZ20-400馈电为皮带顺槽绞车、水泵等设备供电。

掘进工作面供电系统设计及计算

山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19

一、运输巷掘进面供电设计运输巷掘进面配电系统图附后: 一、主要负荷统计: 名称规格型号功率 (KW) 工作电压 (V) 备注 掘进机EBZ-160 235 1140 胶带输送机SSJ/2×55 2×55 1140 2部刮板输送机SGB-620/40 40 1140 调度绞车JD-1 11.4 1140 小水泵BQS15-70-7. 5 7.5 1140 合计403.9 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内,应考虑: ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水; ②尽量靠近大的用电设备,有条件的情况下,尽可能与液压泵站联合布置; ③距离采区变电所尽可能近,以减少高压电缆长度。 负荷分配: (1)移动变电站负荷:胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车11.4KW、小水泵7.5KW、共计:403.9KW。 容量计算:

视载功率 ?cos /z e z K P S ?∑= 式中: z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 0.85 z K 需用系数 e z P P K ∑?+=/6.04.0max 电力负荷计算 KVA K P S z e z 30485.0/64.09.403cos /=?=?∑=? 64.09.403/1606.04.0=?+=z K 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求, (2)掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 KVA K P S z e z 6.7785.0/55.0120cos /=?=?∑=? 55.0120/306.04.0=?+=z K 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用:MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作

1101工作面供电设计

1011工作面供电设计 第三章工作面供电设计 第一节容量计算 一、工作面负荷统计见附表(表6) 工作面负荷统计表表6 、 工 作 面 变 压 器 容量选定 由S B=Kx·∑Pe/cosφ=0.58×2241/0.7=1857(KVA) 式中:Kx=0.4+0.6Pd/∑Pe=0.58 ∑Pe=700+315+315+160+250+250+250=2871(KW) 则根据容量核算选定2台KBSGZY-1250/1.2其中: (1) 一台KBSGZY-1250/1.2的移动变电站供采煤机、转载机、前溜用

电。 (2) 一台KBSGZY-1250/1.2的移动变电站给后溜、破碎机及乳化液泵供电,2台移动变电站容量2500KVA>1857KW符合要求。 三、运输顺槽皮带变压器选定 用一台KBSGZY-500/0.6的移动变电站给运槽皮带及运槽、回风绞车、水泵供电供电,移动变电站容量500KVA>393KW符合要求。 第二节、供电方式、供电设备及电缆选型配备 一、供电方式及供电设备的确定 根据采区供电系统拟定原则,确定1011综放工作面的供电方案: 1、在东110运输顺槽配备2台KBSGZY-1250/6型移动式变压器,给把6KV变到1140V直接供给设备列车、工作面用电设备供电,移动变电站的高压电源引自采区变电所综采高压开关柜,供电路径为:采区变电所→102东巷机尾车场→采区运输下山→1011工作面运输顺槽→1011工作面移动变压器。 2、在下2#联巷配备1台KBSGZY-500/6型移动式变压器,给把6KV 变到660V直接供运槽皮带及两道的绞车、水泵等其他设备。其供电路线为:采区变电所→102东巷机尾车场→采区运输下山→1011工作面运输顺槽→1011皮带机头移动变压器→1011皮带机头配电点→回风、运槽馈电→回风绞车水泵(→运槽绞车水泵,运槽皮带) 二、根据工作面设备数量,用电设备负荷情况,运输顺槽配备2台移动变电站,4台控制开关。综放工作面采煤设备的电压等级为1140V/660V,所选择开关为: 1、 QJZ-1600/1140(660)/6组合开关2台;

1803综采工作面供电设计

贵州五轮山煤业有限公司1803综采工作面供电设计 编制人: 编制单位:综采办公室 编制时间:

审批人员签字 调度室:年月日技术部:年月日安监部:年月日机电部:年月日综采办:年月日副总工程师:年月日批准人:年月日

一、概述 1803工作面为走向长壁俯斜开采,运输顺槽平均坡度13°,最大坡度20°。采用固定、加移动电站方式布置,先期布置到1803运顺切眼以外100米处,以后设备列车通过JSDB-10型回柱绞车进行整体移动式下放,采用40T链条配合卡轨器分别固定到轨道上,三台移动变压器、2台乳化泵、2台喷雾泵及泵箱固定在8煤集中运输巷(1803运顺开口位置)。后期回采过程中,采用JSDB-10回柱绞车分次下放设备列车,直到工作面停采线以外。 二、供电系统 1)供电系统回路如下: 1、井下中央变电所—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—(10KV)移动变电站(1140V)—1803运输顺槽—组合开关—工作面设备。 2、工作面运顺胶带输送机供电由井下机车充电硐室单独敷设一条电缆。其供电回路为:井下机车充电硐室—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—1803运输顺槽胶带输送机 2)1803工作面综采设备装机总容量为2281KW,分为3台移动变电站供电。其中: 1#移动变电站设备总功率:1226KW。 2#移动变电站设备总功率:835KW。 3#移动变电站设备总功率:220KW 三、负荷统计及分配 (1)设备负荷统计表

(2)负荷分配情况 根据变压器容量,台数及设备的功率,大致分组如下: 1.KBSGZY—1600移动变电站 ●MG300/701-WD 采煤机 P e=2×300+2×45+11=701kw ●GRB315/ 1#乳化泵 P e=200kw ●KPB315/16 1#喷雾泵 P e=125kw ●SZZ764/200 转载机 P e=200KW ΣP=1226KW 2.KBSGZY—1000移动变电站 ●SGZ764/400 刮板输送机 P e=2×200=400KW ●PLM1000 破碎机 P e=110 kw ●GRB315/ 2#乳化泵 P e=200 kw ●KPB315/16 2#喷雾泵 P e=125kw ΣP=835KW 3.BSGZY—500移动变电站 ●DSJ80/40/2X55 皮带运输机 P e=55kw ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ●JSDB-8 涨紧绞车 P e= ΣP=235KW (3)变压器容量的验算 根据公式 S bj =K X ×ΣP/ COSφpj 式中, S bj ——所计算负荷总视在功率, KVA K X ——需用系数, K X =+∑Pe P S ——变压器所带负荷中最大电动机的功率,KW ∑Pe——变压器所带设备电动机的总功率, KW COSφ——变压器所带设备电力负荷的加权平均功率因数,取COSφpj=

51110掘进工作面供电设计

51110掘进工作面供电设计 根据矿机电科提供的51110掘进工作面设备简介和设备布置图,结合我矿机电设备情况,51110掘进工作面供电设计如下: 一:负荷统计 序号设备名称数量型号电压等级功率kw 1 刮板运输机6台SGB-620/40T660V6×40KW 2 皮带机2台DSJ65/10/2*22 660V4×22KW 3 皮带机1台DSJ100/63/2*75 660V2×75KW 4 卡轨车1台KWGP-40/600J 660V 55KW 5 卡轨车1台KWGP-90/600J 660V 110KW 6 排水泵4台100D-45*2 660V 4*37KW 7 风机4台FBD NO5.6/2*11 660V 4*22KW 8 回柱绞车1台JM-14 660V 18.5KW 9 回柱车4台JH-14B 660V 4*11KW 10 除尘风机1台KCS-145ZZ 660V 11KW 总计952.5KW 二:选择变压器 根据公式S=K r×∑Рn÷cosψ 式中:K r 需用系数 K r=0.4+0.6×Рs÷∑Рn Рs 最大容量电动机额定容量 cosψ计算负荷的功率因数,一般取0.7 ∑Рn 所有用电设备额定功率之和

K r=0.4+0.6×150÷952.5=0.49 所以S=(0.49×952.5)÷0.7=667KVA 所以660V系统采用一台KBSGZY-750/6型移变可以满足负荷要求。 三:负荷分配 因51110掘进工作面供电距较远,负荷大,所以660V系统采用1台KSGZY-750/6型移变来供电。 四:高压电缆选择 由于51110掘进工作面供电为1台变压器供电,所以其供电电缆应按长时间工作电流来计算。 根据公式KI P≥I a 式中:I P 空气温度为25℃,电缆允许载流量。 K 环境温度不同时,载流量修正系数,一般取1。 I a 通过电缆长时间工作电流 A。 所以根据公式I a=∑Рn÷(√3×U N) 所以I a=952.5/(1.732×6.3)=87A 原有的电缆MYJV22 3×70额定电流为218A满足要求。 五:高压开关整定 根据公式I≥1.2~1.4(I nst+∑I n)/K Tr×T i 式中:I nst起动电流最大一台或几台(同时起动)电动机的额定起动电流。 I 高压配电箱的过电流继电器电流整定值。 ∑I n 其余用电设备的额定电流之和。 K Tr变压器的变比。当电压为6000/660时K Tr=8.7

综采工作面供电设计

一、概述: 51101工作面10KV电源来自中央变电所,工作面机巷走向长度1360米, 工作面采长200米,从由该工作面用电设备的容量与布置来看,该工作面3300V 及1140V用电设备应采用移动变电站方式供电,2台移动变电站和乳化液泵站放置51101机巷设备列车。 二、负荷统计: 三、移动变电站的选「择 工作面采用移动变电站方式供电。由中央变电所提供一路10K V电源, 分别供到一台1600KVA移动变电站(供工作面3300V采煤机)和另一台1600KVA移动变电站(供工作面刮板运输机、乳化液泵、喷雾泵和转载破碎机)和。高压电缆沿机巷敷设,2台放置在设备列车处。

根据供电系统拟定原则,选择两台移动变电站,其容量分别决定如下:1、移动变电站(T1)向930KW采煤机组供电,供电电压为3450V。 K ix=0.4+0.6(P ima>/ 艺Re)=0.4+0.6(400/930)=0.66 加权平均功率因数取cos? wm=0.7 S ib= 2 P ie K ix/cos ?wn=930X 0.66/0.7=874KVA 故移动变电站(T1)选用KBSGZY-1600/10/3.45干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=874KVA 满足工作需要 2、移动变电站(T2)向2*315KW运输机、250KV乳化液泵站、75KW喷雾泵站、 200KW转载机和160KW破碎机供电,供电电压为1140V,共计负荷1315KW K1x=0.286+0.714(P 1ma/ 2 Re)=0.286+0.714(630/1315)=0.628 加权平均功率因数取cos ? wm=0.7 S *=2 Re KMcos ?wm=1315X 0.628/0.7=1179KVA 故移动变电站(T2)选用KBSGZY-1600/10/1.2干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=1179KVA 满足工作需要 四、电气设备的选型 本次设计采用3300V 1140V两种电压等级,故所有选择的低压电器设备、电缆,均为千伏级。 根据煤矿井下电气设备选型原则,列表说明设备的控制开关选型配置情 况。

综采工作面供电系统设计

综采工作面供电系统设计 第一节供电系统设计要求 一、设计内容 1、设计依据 综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式;综采工作面地质、通风、排水、运输情况;综采工作面的技术和经济参数;综采工作面的作业制度;综采工作面机械设备性能、数据及布置。 2.设计内容 根据所设计综采工作面设备选型情况,选定移动变电站与各配电点位置;确定变压器容量、型号、台数;拟定综采工作面供电系统图;确定电缆型号、长度和截面;选择高低压开关;做继电保护的整定计算;绘制综采工作面供电系统图;造综采工作面供电设备表。 二、设计要求 设计应符合《煤矿安全规程》、《煤矿工业设计规范》和《煤矿井下供电设计技术规定》;设备应选用定型产品并尽量选用新产品和国产设备;设计要保证技术先进、经济合理、安全可靠。 三、供电设计有关规定 1、《煤矿安全规程》中的规定 严禁井下配电变压器中性点直接接地。 井下电气设备的选用,应符合表5—1要求。

表5—1 井下电气设备的选用 井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级,应符合下列要求: (1)高压,不应超过10000V; (2)低压,不应超过1140V; (3)照明、手持电气设备的额定电压和电话和信号装置的额定供电电压,都不应超过127V; (4)远距离控制线路的额定电压,不应超过36V。 采区电气设备使用3300V供电时,必须制定专门的安全措施。 (国外采煤工作面供电电压已达5000V) 井下电力网的短路电流,不得超过其控制用的断路器的开断能力,并应校验电缆的热稳定性。 40kw及以上的电动机,应使用真空电磁起动器控制。 井下高压电动机、动力变压器的高压侧,应有短路、过负荷和欠电压释放保护。井下由采区变电所、移动变电站或配电点引出的馈电

煤矿供电设计规范

煤矿供电设计规范公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]

一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据,也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容,把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式: en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++= ...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式: en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注:负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算

1)变压器需用容量b S 计算值为: pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2)单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面,按下式计算需用系数: ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3)自移式支架,各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面,按下式计算需用系数: ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率,kw 。

二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法:pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ;(见变压器负荷统计中的结 果) x k ——需用系数;计算和选取方法同前。(见变压器负荷统计中的结果) e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000; pj ?cos ——加权平均功率因数; (见变压器负荷统计中的结果) pj η——加权平均效率。、电缆截面的选择 选择要求是: g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足: K I I g y ≥ ,初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值,A ; y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流,A ; K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K

工作面供电选型设计

综采工作面供电设计说明书 机电副总: 审核人: 编制人: 编制时间:

一、工作面电气设备技术数据见下表:

二、负荷统计 综采工作面设备均采用1140V电压等级。 工作面设备负荷统计:∑P=2135KW 三、初选开关、变电站、电缆 1、高爆开关选择: (1)由∑P=2135KW,折合至10KV,额定电流I=∑P/3Ucosφ=2135*1000/1.732*10500*0.85=138A,根据额定电流I=138A,可选择200/5A高爆开关两台,故选用PJG49—630/10Y型高爆开关,编号为04#、10#。 (2)高爆开关动稳定校验 东翼采区变电所PJG49-630/10Y矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压真空配电装置用的永磁断路器型号为ZNM—1016—630A,极限通过电流峰值为12.5KA。 按短路条件校验断路器的动稳定性,及其断路容量。 1)动稳定条件校验:因为并列运行时,通过断路器的短路电流最大。 因:极限通过电流峰值12.5KA>7.2KA,动稳定符合要求。 2)断路容量的校验: 断路器断流容量S1=1.732×12.5×10.5=227MVA 系统次态短路容量S2=1.732×7.2×10.5=131MVA 因:S1>S2,断路容量符合要求。

故所选断路器完全符合要求。 2、变压器容量的选择: 1140V设备∑P=2135KW,需用系数K r=0.4+0.6P s/∑P N=0.48,根据实际运行以及满足生产需要,取0.75,平均功率因素综采工作面取cos∮=0.75。 S=(∑P N*K r)/cos∮=(2135*0.48)/0.75=1366KVA 根据视在功率选择KBSGZY—1250/10/1.14型移动变压器1台,KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器1台和KBSGZY—500/10/1.14型移动变压器1台。 1台KBSGZY—500/10/1.14型移动变压器供132皮带机、160转载机,、张紧绞车和抱闸负荷。1台KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器供运输机、喷雾泵、乳化液泵、破碎机负荷,1台KBSGZY—1250/10/1.14型移动变压器供采煤机、转载机、乳化液泵。 3、电缆截面选择: 高压及低压电缆截面选择: 根据负荷统计,轨道巷设备视在功率为1695KVA,10KV侧额定电流为110A,根据电缆的允许截流量,50mm2电缆截流量为173A,选择MYPJ—3*50型高压电缆1580m。 KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器低压侧干线电缆通过的电流为:P e=835KW,I Z1=P有/(1.732*U e*cos∮)=835*0.46/(1.732*1.14*0.75)=259.4A,根据电缆的允许截流量,选择2趟MCP—3*95+1*35型低压电缆供四组合开关(运输机)和喷雾泵、乳

11405综采工作面供电设计

织金县贵平煤矿11405综采工作面供电设计 编制人:承举 编制单位:机运工区 编制日期:2014-8-10

11405综采工作面供电设计 (一)综采工作面主要条件 该工作面属于14#煤层一采区,平均煤层厚度3m,工作面长度115m,走向长度为235m,平均倾角7-8度,采用一次采全高采煤工艺,可采最高煤层厚度3m。 矿井井下高压采用10KV供电,由采区变电所负责向该综采工作面配电点供电。配电点采用KBSGZY-1000及KBSGZY-1000移动变压器想该综采工作面供电,该配电点距综采工作面切眼400m。 (二)设备选用 1、工作面设备 采煤机选用天地科技股份生产的MG300/720-AWD3型采煤机,其额定功率725KW,其中两台截割主电动机功率为300KW,额定电压为1140V;两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V,功率7.5KW。 工作面刮板输送机矿机集团股份制造的SGZ730/400型输送机,机头及机尾都采用额定功率为2×200KW的双速电机,额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1)1部吊挂带式输送机:采用研发工矿设备制造有限责任公司制造的DTS80/15/37S型机。其额定功率37KW,额定电压660V。 2)2部吊挂带式输送机:采用华豫煤矿机械有限责任公司制造的DTS80/35/2/2*55型机。其额定功率2*55KW,额定电压660V。

3)刮板输送机:采用能源机械集团制造的SGB630/55T 型刮板输送机,其额定功率55KW,额定电压660V 。 4)乳化液泵站:两泵一箱,乳化液泵采用新煤机械装备股份生产的BRW315/31.5型液泵,其额定功率200KW,额定电压1140V 。 5)喷雾泵:采用新煤机械装备股份生产的BPW250/10型(2台),其额定功率55KW,额定电压1140V 。 3、其它设备 (三)工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置,采用1140V 电压等级供电,照明及保护控制电压采用127V 。在临时变电所处设置移动变电站,为顺槽皮带机供电;在顺槽皮带巷300米设置配电点,用以对工作面设备进行供电。 (四)负荷统计及移动变电站选择 1、1#移动变电站的选取 1#移动变电站负荷统计: 计算电力负荷总视在功率 S=ΣP N os r C K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ,KVA ;

采煤工作面供电设计2010

1402工作面供电设计

-、负荷统计: 注:计算容量为变电所需要提供的容量 式中:Kx---需用系数;溜子道取0.5;材料道取0.35 cos φpj ---电机加权平均功率因数,取0.6 Kx 、cos φpj 可由书1表1—6查得。 +716变电所内有KBSG-630-10/0.69采掘综合供电变压器2台(一用一备)变压器容量630 KvA 供给刮板机、皮带机、探水钻和煤电钻,并和局扇专用变压器KBSG-100-10/0.69对局扇通风形成双回路,能够满足要求。 二、供电方案: 1402工作面供电采用运输巷和回风巷分开供电,运输巷电源、回风巷电源均来自+716变电所。供电方式请见供电设计图,供电方式为干线式。具体方案是:由+716变电所5号和6号作为运输巷局部通风机电源;7号馈电开关作为运输巷的掘进总开关以控制1402工作面运输巷内的所有负荷;由+716变电所5号和6号作为回风巷局部通风机电源;8号馈电开关作为回风巷的掘进总开关以控制1402工作面回风巷内的所有负荷。 pj x bj P ?cos ∑?K= S

三、动力电缆的选择: 1、确定电缆型号:煤电钻电缆选用UZ -500型电钻电缆;其余电缆全部使用MYP-0.38/0.66橡套阻燃煤矿移动软电缆。 2、确定电缆长度:按公式Lsx=KLsh 确定电缆长度,式中:Lsx -橡套电缆实际长度,Lsh -巷道实际长度,K -辅设系数,取1.1 各段电缆长度见供电图。 3、电缆截面的选择: 1)、支线电缆即尾巴线,按机械强度(不得小于16平方毫米)方面的要求选择其截面,并按长时许可电流进行校验。 2)、干线电缆:按长时允许工作电流选择,且按允许电压损失校验。各段电缆的选取请见供电图。 长时间工作电流: 运输巷: 回风巷: 运输巷干线3×50+1×16电缆:实际长期工作电流为68.5A 小于其允许电流170A ,合格。 材料道干线3×50+1×16电缆:实际长期工作电流为68.5A 小于其允许电流170A ,合格。 结论: 经校验干线电缆的长时允许工作电流合格。 4、电压损失校验 变压器实际电压损失: 采掘综合变压器型号为KBSG-630-10/0.69。通过平时实测变压器负荷电流在60至90A 之间波动,现按90A 计算 =6.35V 式中:I B---负荷电流 cos φB ---平均功率因数,取0.7 A U P Ig pj e x 5.687 .06603102.1095.0cos 3103 3=????=??∑?K=A U P Ig pj e x 5.687 .06603102.1095.0cos 3103 3=????=??∑?K=) sin cos 3B B B B x r I U φφ?+???(=) sin cos 903B B B x r U φφ?+???(=

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