QD50+10t-17.82m计算书

通用桥式起重机

设计计算书(QD50/10t 17.82m A5) 编制：

审核：

广东友为起重机械有限公司

目录

1 总体设计

2 小车计算

2. 1整体布局

2.2、主起升机构计算

2.3、小车运行机构计算

2.4、小车架计算

3 桥架计算

3.1、主要技术参数

3.2、主梁计算

3.3、端梁计算

3.4、大车运行机构计算

1.总体设计

1.1据设计任务书确定本起重机技术参数如下：

起重量：主钩Q主=50吨

副钩Q副=10吨

跨度：L=17.82米；

起升高度：主钩H主=9m；

工作制度：主起升：M5（JC%=25）；

副起升：M3（JC%=25）；

小车运行：M3（JC%=25）；

大车运行：M3（JC%=25）；

运行速度：主起升速度： 3.5/1m/min；

副起升速度：7/0.7m/min；

小车运行速度：17m/min；

大车运行速度：18m/min；

其他：

主钩重：1527k g

小车总重：10t

主梁重：9966k g

总重：25.3 t

1.2总体方案确定：

1)桥架采用箱形双主梁带走台结构，端梁也采用箱形梁结构；主梁与端梁焊接

联接，端梁中部采用连接杆联接；起重机由八轮支承，其中四轮驱动，且采

用分别驱动的方式。

2)小车由焊接小车架、主起升机构、副起升机构和运行机构等组成；小车由四

轮支承，其中两轮为驱动轮，且采用分别驱动方式。

图1：总图

L1------ 卷筒端部长度，采用直槽L1=27mm；

L2------ 固定绳尾所需长度，L2=3t；

L光------ 中间光滑部分长度，L光=390mm 卷筒长度：L=2×（616+27+3×22）+390

=1800mm

取卷筒长为：L=1800 mm

2）电动机的选择

N j=（Q+G钩）V1/1000η

其中：

η------- 滑轮效率，η=0.95；

于是：N j=（500+15.27）×103×0.058/(1000×0.95)

=31.5 k W

电机功率：N=K电N j

其中：K电------初选电机系数，K电=0.85；

则：N=0.85×23.2

=26.775 K w

查样本电机为：

型号：YZP F200L3-6

功率：30K w

转速：980r/min

3) 减速器的选择

i0=nπD0/m V 1

=980×3.14×0.67/(6×4)=85.91

据许用输入功率和理论速比选择减速器为：

型号：ZQ850+250-92.21-IIIC A

速比：92.21

V实= nπD0/m V 1

=980×3.14×0.67/6×92.21=3.73m/min

ΔV=│V实-V 1│/ V 1×100%

=│3.73-4│/4×100%

=6.75% < 10%

满足要求。

人工挖孔灌注桩基础施工方案

人工挖孔灌注桩基础施工方案１、施工测量放线 (1)检查复核控制桩点,检查其建筑基线尺寸是否符合点位,是否通视、易量。 (2)用经纬仪及钢尺测出各轴线和桩位,用红漆标在垫层上,待第三节护壁施工完成后将桩位控制线转移到护壁上,用红油漆标上标志,打入水泥钢针,作为挖孔依据。 (3)放好每桩轴线后,及时报告与业主、总包或监理验线,复核后方可施工。 ２、桩孔施工 (1)桩孔施工工艺流程 准备工作→挖土、石方→孔内排水送风→校正孔中心及几何尺寸→修整孔壁→绑扎护壁钢筋→安装护壁模板→校正中心及模板园度→浇灌护壁混凝土→养护→拆模板、修理护壁砼→下节排水送风挖土……循环施工→达设计要求持力层→做扩大头并用自制可折叠三角尺检查→成孔→钢筋笼制安→清底→砼浇筑。 (2)开挖土、石方 本工程桩身护壁每根桩计划支护一至二节。工程桩土方开挖先中间后周边,?扩底部份先挖桩身圆桩体,再挖扩底尺寸从上到下修成,松散土层用铲、镐开挖,进入强风层后用镐,每节均应检查中心点及几何尺寸,合格后才能进行下道工作。为安全起见，每开挖下节桩孔前，应用长为1.2m的直径20mm钢筋打入土中。测试是否有流砂、淤泥出现，遇到砂层时，每节挖深可降到0.5m,挖深超过5m后,要用鼓风机连续向孔内送内,风管口要求距孔底2m左右,孔内照明采用防爆灯炮,灯炮离孔底2m。 (3)土方运输:在孔口安装支架及0.5t慢速卷扬机,土用吊桶提升。 (4)排水:开挖过程中,如有少量地下水要随挖随用吊桶将泥水一起吊出,如渗水量较大,则在孔底一侧挖集水坑,用高扬程水泵排出。 (5)护壁钢筋安装:护壁钢筋在现场加工孔内绑扎,并留足连接长度,以便下段钢筋搭接。 (6)护壁钢模采用4～8块钢模板组成，插口连接，支模要校正中心位置、直径及圆度。 (7)护壁砼施工:护壁砼应严格按配合比下料搅拌,塌落度控制在４～６cm为宜,为提高早期强度可适当加入早强剂,砼浇筑时应分层沿四周入模,用钢钎捣实,施工前应将上节护壁底清理打毛,以便连接牢固.为便于施工,可在模板顶设置角钢、钢板制成的临时操作平台，供砼浇筑使用。 (8)护壁模板拆除，当护壁砼养护达到一定强度后，便可拆除模板，通常拆模时间为24小时，再进行下一节施工。 (9)尺寸控制,每节护壁模板拆除后,应将桩控制轴线,高程引到每节砼壁上,可用十字线对中,吊大线锤,测出中心线,再用尺找圆周,根据基准点测设孔深。 然后用挖土机装上汽车运走。,挖孔桩的余泥用手推车运到集土坑(10)． 人工挖孔桩施工工艺图 人工挖孔桩成孔及验收 1、当桩孔挖完孔底设计标高或持力层时，施工单位应通知监理会同甲方、勘察、设计及有关质检部门人员共同鉴定是否达到设计要求。如达不到设计要求的持力层，必须下挖和再次鉴定。 2、经鉴定符合要求持力层的桩，要按设计图纸尺寸设计要求迅速做扩大头，清理孔底，再次通知有关部门进行终孔验收。 3、经终孔验收合格的桩，必须取样留样，并按有关要求做好终孔检查验收记录。 4、终孔验收合格后，再次清理孔底，并随即迅速浇捣封底砼。然后进行钢筋笼的安装和浇灌桩身砼。 桩身钢筋笼安装 挖孔桩成孔，验孔后，桩身钢筋笼纵向筋及加劲箍筋应根据设计图纸要求，在加工棚下料、弯制

门式脚手架施工方案

中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日

第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表

塔吊格构式基础计算书讲解

塔吊格构式基础计算书 宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。 本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。 本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。 基本参数 1、塔吊基本参数 塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m； 塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级； 最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm； 塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个； 塔身宽度B: 2.5m； 2、格构柱基本参数 格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条； 格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10； 格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm； 格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6； 3、基础参数 桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；

塔吊附着计算书

塔吊附着计算书 1、附着装置布置方案 根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。 根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100 m 的要求。附着装置布置方案如图2 所示。 图1塔吊简图与计算简图 塔吊基本参数

图2塔吊附着简图

三、第一道附着计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。 （一）、支座力计算 附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下: 风荷载取值：Q = 0.41kN； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；

弯矩图 变形图

剪力图 计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算 计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中:

2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 344.02 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 58.44 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 0.00 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 275.21 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 164.95 kN； 2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中θ= 45， 135， 225， 315，M w = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 105.37 kN； 杆2的最大轴向压力为: 21.22 kN； 杆3的最大轴向压力为: 111.69 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 105.37 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 21.22 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 111.69 kN； （三）、附着杆强度验算 1．杆件轴心受拉强度验算验算公式: σ= N / A n≤f 其中σ --- 为杆件的受拉应力； N --- 为杆件的最大轴向拉力,取 N =275.21 kN； A n--- 为杆件的截面面积，本工程选取的是 18a号槽钢；

掏挖基础挖孔桩基础施工方案

尖山—华阳东220kV双回线路工程掏挖式基础、挖孔桩基础施工方案 天津海能电力建设有限公司 二〇一六年八月

批准：年月日审核：年月日编写：年月日

目录 一、掏挖式基础施工方案 0 1.1掏挖式基础的特点 0 1.2施工工艺及要求 0 二、人工挖孔桩的施工 (4) 2.1施工准备 (5) 2.2挖孔的要求 (5) 2.3混凝土浇灌 (6) 2.4施工安全 (7) 2.5挖孔桩检测 (7) 2.6挖孔桩钢筋 (5) 2.7安全保障措施 (12) 2.8文明施工管理措施 (6)

掏挖式基础、挖孔桩基础施工方案 一、掏挖式基础施工方案 1.1掏挖式基础的特点 原状土掏挖式基础利用土体原有的力学性质，提高基础上拔抵抗力，具有充分利用原状土承载力、减少基础土石方开挖量、不用或少用模板、节约混凝土量、并取消回填土及其工作量，省工省料，经济安全。是一种较好的基础型式。 掏挖式基础与以往的底板式台阶基础相比较有下列特点： 1.1.1施工步骤相对较少。施工时不需要大开挖、支模板、大量混凝土养生和回填夯实基础坑，减少了工器具的搬运。 1.1.2承载能力强。施工时原状土层未受到大的扰动，充分利用了原状土体强度。 1.1.3对环境影响小。不需大开挖，施工中挖出的少许土可均匀撒开平摊，从而保护了植被。 1.1.4施工安全性较差。在人力掏挖时，若地质条件不好，容易造成孔壁局部的垮塌；孔深，通风效果不好，施工人员的呼吸困难，要定时出孔呼吸新鲜空气。 1.2施工工艺及要求 掏挖式基础是隐蔽工程，由于无法对已浇灌的混凝土基础进行外观检

查，因此必须采取妥善的施工措施，从成孔、浇灌等方面严格把关，以保证施工质量。 1.2.1人力挖孔 1.2.1.1对塔位基面进行操平，并按施工作业指导书上数据进行分坑。 1.2.1.2根据基坑开挖尺寸先挖出样洞，深度约300mm。样洞直径宜比设计的基础尺寸小30～50mm。样洞挖好应及时复测根开、对角线等各项尺寸，合格后再继续开挖。 1.2.1.3基坑主柱开挖过程中为防止超挖，每挖掘500mm，在坑中心吊一垂球检查坑位及主柱直径。 1.2.1.4基础主柱开挖深度距设计要求埋深尚有100～200mm时，检查主柱直径正确后，用钢尺在主柱坑壁上量出基础底部扩大头挖扩位置线。由挖扩位置线下方20～40mm处开始挖掘扩大头部分。 1.2.1.5基坑开挖至距设计要求埋深尚有50mm时，在基坑底部钉出基坑中心桩，边挖掘边检查尺寸。 1.2.1.6基坑内提土采用杠杆或三脚架方式，将土运至坑口2米以外。 1.2.1.7挖掘使用的铲、镐等工具的把柄长度限制在500mm以下，以方便操作。 1.2.1.8为防止雨水倒灌或泥土溜入坑内，基坑开挖时应在坑口上方用三色布等搭设简易棚，并在坑口四周开挖排水沟。 1.2.1.9清孔由上至下进行，用与主柱直径等长的测量工具测量主柱基坑直径，以保证基坑尺寸符合设计图纸要求， 1.2.1.10基坑清理完毕，测量各种尺寸并做好记录，同时通知监理工程师现

门式脚手架计算书

门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数

落地门架_门架简图

落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m

1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值

格构柱塔吊基础方案

南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 塔 吊 基 础 专 项 方 案 江西昌厦建设集团限公司 二○一二年十一月○三日

目录 第一章工程简介 (1) 一、编制依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、地质、水文条件 (2) 四、塔吊基础概况 (3) 第二章施工部署 (4) 一、技术准备 (4) 二、人员准备 (4) 三、材料准备 (5) 四、现场准备 (6) 五、施工进度计划 (6) 第三章施工工艺及技术措施 (7) 一、施工工艺 (7) （一）立柱桩施工 (7) （二）立柱桩格构柱制作与安装 (9) （三）混凝土浇筑 (11) （四）空孔回填 (11) 二、施工保证措施 (11) （一）格构柱定位、固定与吊装 (11) 第四章施工质量保证措施 (14) 一、班组认真按图纸，按规程操作，建立自检、互检质量保证体系 (14) 二、技术、质量、施工员应根据各分部分项的设计图纸及操作规程进行技术质量验收 (14) 三、基础施工基本要求 (14) 四、灌注桩施工 (15) 五、加强措施及特殊要求 (16) 第五章安全、消防、环保施工保证措施 (17) 一、消防及用电安全 (17) 二、格构柱加工、吊装过程中的安全措施 (17) 三、格构柱施工安全措施 (18) 四、管线保护安全措施 (18) 五、环境保护措施 (18) 第六章成品保护 (18) 第七章塔机安拆作业安全事故应急救援预案 (20) 一、本预案的适用范围 (20) 二、组织机构和应急资源 (20) 三、应急处理程序 (21) 四、应急处理措施 (21)

LOUQIULIANG 南京同仁康博花园—康雅苑9-12栋工程 五、由于坠落或高空坠物造成的事故处理 (22) 六、由于违反安全操作规程所造成的事故处理 (22) 七、汽车吊倾覆伤人或损坏设备及建筑物的事故处理 (23) 八、塔机安拆作业过程中其它事故的处理 (23) 九、应急响应要求 (24) 第八章矩形格构式塔吊基础计算书 (24) 矩形格构式基础9#、11#楼计算书 (24) 矩形格构式基础10、12楼计算书 (41) 格构柱立面示意图1 (60) 格构柱立面示意图2 (61) 格构柱立面示意图3 (62) 塔吊平面布置图4 (63)

QTZ63塔吊附着施工方案及计算书.

塔吊附着施工方案 一、工程概况 本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发，在遵义县南白五里堡，总建筑面为90000M2，分A1、A2、B1、B2栋，A1、A2、B1、B2地下室一层，总高度98M建筑占地面积4000 M2，正负零标高相当于绝对标高908.40M，采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊，B1、B2共用一台塔吊。 二、塔吊介绍 本塔吊为“华夏”牌QTZ40，最大独立高度为28.3米，最大附着高度为120米，在工作高度达70米前，可采用二倍率或四倍率钢丝绳；当工作高度超过70米时，只能采用二倍率钢丝绳。 三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同，此时为提高塔机稳定性和刚度，在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米，附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整，安装方法见图1-1。在图1-1中，H1小于或等于21.3米， H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米，H7小于或等于15米。

①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载，必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处，附着架应箍紧塔身，附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口，其焊缝厚度应大于10mm，支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45－60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测，并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度（塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000，最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000），并作好记录。 四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台，搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内，再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时，应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆，然后退掉靠建筑物端的撑杆销；再用绳将塔身端撑杆固定好，退掉销子后缓慢放下支撑杆，让辅助起吊装置受

完整版门式脚手架计算书

门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图

门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算

每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516

矩形格构式塔吊基础计算书

矩形格构式基础计算书计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机属性

塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值

k

基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.6×25+0×19)=921.6kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×921.6=1105.92kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.32+3.32)0.5=4.667m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(2898.63+921.6+20)/4=960.058kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk h)/L =(2898.63+921.6+20)/4+(3646.752+60.637×1.6)/4.667=1762.253kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk h)/L

=(2898.63+921.6+20)/4-(3646.752+60.637×1.6)/4.667=157.862kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4+(5583.817+84.892×1.6)/4.667=2384.644kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v h)/L =(3503.356+1105.92+1.35×20)/4-(5583.817+84.892×1.6)/4.667=-66.506kN 四、格构柱计算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[1175.08+49.07×(45.00/2-4.55)2]=67942.227cm4 整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=1270/(67942.227/(4×49.07))0.5=68.261

塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 ○1基础计算书 一、参数信息 塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m， 自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400， 基础底面配筋直径：25mm 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=600kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN； 作用于塔吊的竖向力：F k ＝G＋Q＝600＋60＝660kN； 2、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： M kmax ＝960kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3 式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷； G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×5.5×5.5×1=756.25kN； Bc──为基础的底面宽度； 计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！

四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。 计算简图: 混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W 式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ； M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值： P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPa P kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ； 地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！

人工挖孔墩基础方案

目录 一、工程概况 (1) 二、施工准备 (3) 2、1材料及主要机具： (3) 2、2作业条件: (3) 三、操作工艺 (4) 四、质量标准 (8) 4、1保证项目： (8) 4、2基本项目: (9) 4、3允许偏差项目 (9) 五、成品保护 (9) 六、应注意得质量问题 (10) 九、主要安全技术措施 (16) 十、质量记录 (18) 十一、墩孔塌孔应急预案 (18) 11、1 目得 (18) 11、2 适用范围 (19) 11、3 相关文件 (19) 11、4 工程概况、危险目标得确定及潜在危险性得评估 (19) 11、5 应急救援指挥领导小组机构、职责 (19) 11、6 救援专业队伍得分工 (20) 11、7 对内外得交流 (21)

11、8 应急设备 (21) 11、9 伤害人员得抢救措施 (21) 11、10 有关规定 (22) 第一章工程概况 1、1工程概况 本工程为马山工业园旧城改造一期项目A地块,本工程位于武汉市江夏区谭鑫培路与马山路交汇处。本子项位于A地块,A地块包含A1＃、A2两栋3层得商业裙房，A3＃为29层得住宅,A4＃为31层得住宅。各主楼尺寸如下： 1、地下室平面尺寸为189、7m*139、9m,地下室层数为两层,负二层结构层高3、85m,负一层结构层高5、7m。 2、A1#平面尺寸为80、25m＊107、5m,一层层高5、7m,二层层高5、5m,三层层高11、05m,建筑总高度22、3m。 3、A2#平面尺寸为100、55m*107、5m，一层层高5、7m,二层层高5、5m,三层层高5、15m，建筑总高度16、4m。 4、A3＃平面尺寸为58、22m＊14、60m,裙房部分层高同A1#,标准层层高为2、95m，建筑总高度99、8m，属A类高度高层建筑。 5、A4#平面尺寸为58、22m*14、60m，裙房部分层高同A2＃，标准层层高为2、95m,建筑总高度99、85m,属A类高度高层建筑。 人工挖孔墩位于A4＃楼B2~B5/CA~AA区域。根据本工程基础勘察报告并结合现场实际试挖情况，基础持力层（强风化粉砂泥质岩）深度在2、5～5m左右,根据设计要求采用墩径φ1000圆形（扩底墩）人工挖孔墩加钢筋混凝土支护体系。进入持力层≥500mm，墩身采用C35级混凝土.

窗台格构式横梁计算书

窗台格构式加强横梁验算计算书 6.08m高处窗台格构式加强横梁验算计算书 1.基本参数 1.1幕墙所在地区 武汉地区； 1.2地面粗糙度分类等级 本工程按B类地形考虑。 抗震设防 根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，武汉地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用，也就是取：αmax=0.063； 2. 荷载计算 2.1 风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算： w k=βgzμs1μz w0……8.1.1-2[GB50009-2012] 上式中： w k：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)； z：计算点标高：10m；（因此处格构式加强横梁安装高度为6.08m，低于10m，按10m考虑。）βgz：高度z处的阵风系数βgz=1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15=1.7 μz：风压高度变化系数；μz =1.000×(10/10)0.30=1.000 μs1：局部风压体型系数； 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1： 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0； 3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。 本计算点为墙面位置，按如上说明，查表得： μs1(1)=0.8 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.4条：计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用： 1 当从属面积不大于1m2时，折减系数取1.0；

人工挖孔桩基础施工方案设计

人工挖孔桩基础施工方案 一、编制依据 高新园天宫殿康居小区三期A、B栋工程基础设计施工图纸。 重庆川东南地质勘测院提供的《高新园天宫殿康居小区三期A、B栋工程地质勘察报告（详勘）》。 高新园天宫殿康居小区三期A、B栋工程设计施工图纸会审纪要及设计交底要求。 高新园天宫殿康居小区三期A、B栋测量控制资料及规划局放线办提供的测量放线成果图。 本企业现有施工力量、技术能力和机械设备。 国家现行工程质量验收标准及施工验收规范。 二、工程概况 1、地理概况 工程名称：高新园天宫殿康居小区三期A、B栋工程。 本工程位于重庆市北部新区高新园人和组团O标准分区2号地块。 2、地质状况 根据现场平基基面地质情况及重庆川东南地质工程勘察院的《岩土工程勘察报告（详勘）》，本工程基础施工层地质状况为场地地质分布如下：表层为厚约8～10m的回填土，堆填时间近两年，主要为砂质泥岩和粉质粘土其下为强风化页岩层和中风化砂质泥岩层。 场地内及周围未发现断层、滑坡、泥石流、危岩等不良地质作用。地表水补给和贮存主要为大气降水，基岩为砂质泥岩，相对隔水地层，地下水补

给和贮存条件较差，地下水贫乏，水文地质条件简单。场内地下水对砼物无腐蚀性。 3、基础形式 本工程基础形式为人工挖孔桩，地梁，电梯井采用筏板基础。嵌岩桩基均置于中风化砂质泥岩层上，嵌岩深度为1～3倍桩径。中风化砂质泥岩天然抗压强度标准值为f rc≥11.0MPa。 4、结构概况 本工程为两栋二十六层住宅楼。结构总高度87m。现场平基标高为252.9～261.6m。本工程基础人工挖孔桩桩径为圆形桩800～1400mm，椭圆形桩桩径为1400～2300mm。该工程基础由桩基、地梁和电梯井筏板组成，桩基深度在5～19mm不等。桩基顶部设桩帽、地梁。桩基，地梁砼强度为C25、筏板砼强度C40，桩护壁砼强度C15。 5、建筑概况及建筑物周围自然状况 本工程A栋±0.000标高相当于绝对高程262.900m。建筑总高度87m，B 栋±0.000标高相当于绝对高程262.000m。建筑总高度78m，两栋建筑总面积约37363m2。 本工程所处为新开发区，附近暂无居民居住，地理条件及周边环境较好，便于施工。 三、施工部署 1、组织机构的建立 根据本工程规模及特点，我单位在本工程中实行项目经理负责制，由长期从事工程施工管理，具备高层建筑施工经验的项目经理担任工程项目经理，项目总工由本企业具有丰富的高层施工经验的高级工程师担任，具体工程项

门式脚手架计算书

门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：

水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN

锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m

大厦塔吊基础专项施工方案

目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据 (3) 三、塔吊基础设计 (3) 1、布置原则 (3) 2、塔吊选型 (4) 3、塔式起重机的设立要求 (4) 4、选用塔吊的主要性能 (5) 5、地基土力学性质 (6) 6、塔吊基础设计 (8) 四、塔吊格构柱做法、步骤 (10) 五、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理 (10) 六、塔吊基础质量保证措施 (11) 七、安全保证措施 (13) 八、塔吊基础计算书 (13) 1、1#塔吊矩形格构式基础计算书 (13) 2、2#塔吊矩形格构式基础计算书 (26) 九、附图 (68)

塔吊基础专项施工方案 一、工程概况 建设单位：公司 施工单位：有限公司 设计单位：有限公司 围护设计单位：有限公司 勘察单位：察院 监理单位：有限公司 XXXX大厦南侧地块项目位于XXXXXXXXXX。 工程总用地面积6992㎡，总建筑面积20184.45㎡，其中地上建筑面积约12880.25㎡，地下室建筑面积7304.20㎡。本工程±0.000相当于绝对标高（黄海标高）2.9m，施工现场自然地面相对标高为2.500米，则其自然地面相对标高为-0.4米。 工程有2幢高层及若干配套用房组成，其中1#楼12F，建筑高度40m，2#楼12F，建筑高度40m，工程结构设计使用年限为50年，结构安全等级二级，设防烈度7度，砌体施工控制等级B级，地基基础设计等级甲级。 工程桩采用泥浆护壁钻孔灌注桩，均以桩端进入持力层深度不小于1m控制，其中持力层情况为：主楼区域1#楼、2#楼采用桩径600mm，持力层为8层砾砂层，一层地下室区域采用桩径600mm，已有效桩长37米为控制参数。 质量目标：符合现行建设工程验收评定标准，一次性竣工验收合格，按规定进行工程质量备案。 工期目标：总工期655日历天，开工日期2018年1月1日，竣工验收完成日期2019年10月17日。 二、编制依据 1、XX省工程物探勘察院提供的地质勘察报告（塔吊基础所在部位的地质报告复印附后）。 2、XXXXXXXXX基处理中心设计的基坑围护图纸； 3、XXXXXXXXXX设计顾问有限公司提供的工程施工图纸、会审纪要 4、XXXXXXXXXXX限公司提供的QTZ250(TC7035B)型以及QT125(ZJ6019)塔式起重机使用说明书。

塔机附着验算计算书

塔机附着验算计算书

塔机附着验算计算书 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、塔机附着杆参数 塔机型号QTZ40（浙江建机）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m) 30 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l1(m) 57 平衡臂长度l2(m) 12.9 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.06 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标 准值T k1(kN·m) 60 工作状态倾覆力矩标准值M k(kN·m) 60 非工作状态倾覆力矩标准值 M k'(kN*m) 60 附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型格构柱塔身锚固环边长C(m) 1.8 附着次数N 4 附着点1到塔机的横向距离a1(m) 9.5 点1到塔机的竖向距离b1(m) 9.5 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 5.7 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.7 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 5.7 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.7 附着点4到塔机的横向距离a4(m) 9.5 点4到塔机的竖向距离b4(m) 9.5 工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 1 塔身前后片桁架的平均充实率α00.35 第N次附着附着点高度 h1(m) 附着点净高 h01(m) 风压等效高 度变化系数 μz 工作状态风 荷载体型系 数μs 非工作状态 风荷载体型 系数μs' 工作状态风 振系数βz 非工作状态 风振系数 βz' 工作状态风 压等效均布 线荷载标准 值q sk 非工作状态 风压等效均 布线荷载标 准值q sk' 第1次附 着 9 9 0.65 1.95 1.95 1.977 1.977 0.269 1.347 第2次附 着 15 6 0.734 1.95 1.95 1.901 1.963 0.293 1.51 第3次附 着 20 5 0.738 1.95 1.95 1.825 1.934 0.282 1.496

人工挖孔墩方案

目录 一、工程概况 二、施工方法 三、施工工艺 四、质量控制措施 五、成品保护措施 六、应注意的质量问题 七、施工安全措施

人工挖孔墩工程 一、工程概况 成衣车间工程人工挖孔墩基础由湖北省地质勘查基础工程公司勘查，湖北省荆州市城市规划设计研究院设计，共有墩基49根，墩基持力层为强风化花岗岩层。墩端大头部分，按要求进入持力层内不少于500mm，地基承载力要求为800kpa。墩身混凝土强度等级为C30，护壁为C15。钢筋采用HPB235，fy=210N/mm2; HPB335，fy=300N/mm2。 二、施工方法 （一）、施工准备 1、主要机具及材料： 钢管吊架、手推车、镐、揪、线坠、定位“十字架”、砼搅拌机、吊桶、串筒、振动棒、插钎、粗麻绳、钢丝绳、活动盖板。防水照明灯(低压36V、100W)、电焊机、扬程水泵、木辘轳、爬梯、安全带、安全帽等。 2、作业条件： 2.1人工开挖墩孔，井壁支护应严格根据设计要求的“护壁大样”施工，保证质量。 2.2开挖前场地应完成三通一平。地上、地下的电缆、管线、旧建筑物、设备基础等均已排除处理完毕。各项临时设施，如照明，动力，通风，安全设施准备就绪。 2.3熟悉施工图纸及地勘资料。 2.4按墩位平面图，设置墩位轴线，定位控制点；孔四周撒灰线。测定高程水准点。放线工序完成后，办理预检手续。 2.5按设计要求制作钢筋笼。 2.6 对操作工人进行全面的安全技术交底，特别是挖孔工人，操作前对吊具进行安全可靠的检查和试验，确保施工安全。 三、施工工艺 1、工艺流程

放线定墩位及高程→开挖第一节墩孔土方→支护壁模板放附加钢筋→浇筑第一节护壁砼→检查墩位(中心)轴线→架设垂直运输架→安装木辘轳→安装吊桶、照明、活动盖板→开挖吊运第二节墩孔土方(修边) →支第二节护壁模板→浇筑第二节护壁砼→检查墩位(中心)轴线→逐层往下循环作业→开挖扩底部分→检查验收→吊放钢筋笼→放砼串筒→浇筑墩身砼(随浇随振)。 2、各阶段施工方法 2.1放线定墩位及高程： 在现场三通一平的基础上依据建筑物测量控制网的资料和基础平面图，测定墩位轴线方格控制网和高程基准点，确定好墩位中心，以中心为圆心，以墩身半径加砼护壁厚度为半径画出第一节的圆周。撒石灰线作为墩孔开挖尺寸线。墩位线定好后，必须经有关人员复核并办好预检手续后开挖。 2.2 成孔试验 正式施工前，应进行成孔工艺试验，数量不少于两孔，以确定墩型及地质状况是否与设计相符。采用梅花形布孔施工法，禁止全面挖孔，当墩净距小于2.5m 时，应采用跳花施工。 2.2开挖第一节墩孔土方： 开挖墩孔应从上而下逐层进行，先挖中间部分的土方，然后扩及周边，有效地控制开挖墩孔的截面尺寸。每节高度按设计要求1m施工。 2.3支护壁模板安附加筋： 为确保挖孔施工的安全，施工时挖孔、支护壁应交替进行，即第一个墩孔挖好护壁砼浇好后转入第二个墩孔挖土，待第二个孔挖好，第一个墩孔护壁砼硬化成型后，即可拆出第一个墩孔护壁模板用于支第二个墩孔护壁，再转入第一个墩孔挖土，如此交替周转进行。 本项工程目墩基护壁应严格按施工图护壁大样施工。第一节护壁应高出地面200mm，便于挡土、挡水。墩位轴线和高程均应标在第一节护壁上口。 2.4浇护壁砼 墩孔护壁砼每挖完一节以后应立即绑钢筋网片，浇筑砼。砼强度C15，坍落度控制在100mm以内，确保孔壁的稳定性。 2.5检查墩位(中心)轴线及标高： 每节墩孔护壁作好后，必须将墩位十字轴线和标高测设在护壁的上口，然后