盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标

沙田枢纽立交主线桥

盖梁施工支架计算书（B版）

虎门二桥S4标项目经理部

2015年10月·广州

目录

1工程概况 (1)

1.1 工程简介 (1)

2盖梁施工方案简介 (7)

2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7)

2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8)

2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8)

3盖梁施工支架计算 (10)

3.1 计算说明 (10)

3.2 计算参数 (10)

3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10)

3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15)

3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20)

4抱箍计算 (23)

4.1 设计指标 (23)

4.2 D160cm计算 (23)

4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况

虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。

坭洲水道桥总体布置图

1.1工程简介

沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。

板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。

本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。

左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。

左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。

左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方

量61.7m3。

矩形盖梁下均为圆柱墩，分双柱、三柱和四柱等三种类型。

双柱墩矩形盖梁最大长度为18.7m，最大柱间距11.3m，最大混凝用方量62.73m3，此三个参数的最值同步出现（左幅15#~16#墩、右幅15#~18#墩）。

三柱墩矩形盖梁最大长度25.15m，最大柱间距9.58m，最大方量87m3，此三个参数的最值同步出现（左幅24#墩）。

四柱墩矩形盖梁最大长度29.730m，最大柱间距7.61m，最大方量100.2m3，此三个参数的最值同步出现（右幅31#墩）。其中左幅27#墩、41#墩及右幅31#墩盖梁为主线桥和匝道桥共用，盖梁在平面上有折角。

本工程范围内主线桥盖梁横坡在-2%至2%之间，左幅27#墩、41#墩及右幅31#墩盖梁为主线桥和匝道桥共用，匝道部分盖梁横坡分别为2%、4%和2%。

表1.1-1 沙田枢纽立交主线桥墩身及盖梁参数一览表

悬臂墩墩高范围为12.292m~19.146m，双柱圆柱墩柱高范围为11.464m~20.263m，三柱圆柱墩柱高范围为11.416m~18.921m，四柱圆柱墩范围为12.614m~18.345m。

矩形盖梁梁高均为1.8m，变高矩形梁盖梁梁高形式呈1.1m~2.2m线性变化。除0#墩盖梁宽度为 3.5m外，其余所有盖梁宽度均为 2.0m，盖梁长度从14.95~27.72m不等，除左幅1#~16#及右幅1#~18#盖梁采用C40混凝土外，其余盖梁均采用C35混凝土。单个盖梁最大方量为100.2m3，其中大悬臂板式墩盖梁混凝土方量均为67.1m3。

左右幅0#墩盖梁上设有12束15-15预应力钢束。左右幅#~14#板式墩盖梁设有8束15-15预应力钢绞线，左幅15#~16~双柱墩盖梁以及右幅15#~18#双柱墩盖梁设有4束15-12预应力钢绞线。

桥位区地形平缓，场内河涌、沟渠、鱼塘密布，软土较厚，地面标高约为-0.5～3.3m（填土面标高）。

悬臂盖梁构造图，如下图所示。

图1.1-1 0#墩L形悬臂盖梁构造图

图1.1-2 1#~14#墩悬臂盖梁构造图圆柱墩盖梁构造图，如下图所示。

图1.1-3 双柱墩矩形盖梁构造图

图1.1-4 三柱墩矩形盖梁构造图

图1.1-5 四柱墩矩形盖梁构造图（直）

图1.1-6 四柱墩折角矩形盖梁构造图（折）

2盖梁施工方案简介

2.10#墩L型悬臂盖梁落地支架简介

0#墩L型悬臂盖梁支架采用采用“钢管桩+贝雷+分配梁+支撑桁架”体系。

支架共设置8根钢管桩，纵向四排布置，纵向钢管桩间距为6m。两边钢管桩采用Φ820×8mm螺旋钢管，钢管桩下部采用振动锤打入土层12m。中间两排钢管桩采用Φ426×6mm螺旋钢管，直接支撑于承台之上。贝雷承重梁跨径为6m，两端悬挑3m。为满足盖梁底板线形要求，分配梁上设调节桁架。钢管桩与贝雷之间垫梁采用双拼I25a工字钢，垫梁上设卸荷沙箱，贝雷与调节桁架之间分布梁采用I25a工字钢。

支架体系横向布置如下：钢管桩横向对称布置2排，间距为3；贝雷承重梁采用2片贝雷形式，用1.02m的花窗连接，总计4榀。盖梁悬臂部分下调节桁架为5布置，在横桥向间距82.5cm。盖梁施工时，盖梁横坡通过调节钢管桩顶标高使支架承重主梁横坡与盖梁横坡保持一致来实现。支架布置见下图。

表2.2-1 0#墩L型悬臂盖梁支架布置图

2.21#~14#墩悬臂盖梁支架简介

1#~14#墩悬臂盖梁支架采用“钢管桩+贝雷+分配梁+支撑桁架”体系。

钢管采用Φ426×6mm螺旋钢管，支撑于承台上。贝雷承重梁跨径为7.5m，两端悬挑8.25m。为满足盖梁底板线形要求，分配梁上设调节桁架。钢管桩与贝雷之间垫梁采用双拼I25a工字钢，垫梁上设卸荷沙箱，贝雷与调节桁架之间分布梁采用I25a工字钢。

支架体系横向布置如下：钢管桩横向对称布置2排，间距为2.5m；贝雷承重梁采用2片贝雷形式，用1.02m的花窗连接，总计4榀。盖梁悬臂部分下调节桁架为3排布置，在横桥向间距80cm。

1#~14#墩悬臂盖梁左幅横向坡度2%，右幅横向坡度-2%。盖梁施工时，盖梁横坡通过调节钢管桩顶标高使支架承重主梁横坡与盖梁横坡保持一致来实现。支架布置见下图。

表2.2-2 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架布置图

2.3圆柱墩盖梁抱箍支架简介

除左右幅0#~14#墩盖梁外，该标段其余盖梁下均为圆柱墩，端部悬臂长度较短，盖梁最大方量100.2m3。考虑采用“抱箍+工字钢主梁+分配梁”体系。

承重梁采用双拼56a工字钢，支撑于抱箍之上，最大跨径为11.3m。分配梁采用I25a工字钢，直接支撑于承重主梁之上，间距为75cm一道。为满足盖梁端部高度变化处底板线形，此处分配梁上设调节桁架，每端均为3排布置，在横桥向间距90cm。

根据柱径，抱箍直径有两种规格，分别为D160cm抱箍和D180cm抱箍，高度均为50cm，每个抱箍上共布置24个8.8级M24高强螺栓。

沙田枢纽立交圆柱墩盖梁横坡通过调节抱箍顶面标高使承重主梁横坡与盖梁横坡保持一致来实现。支架布置见下图。

图2.3-1 圆柱墩盖梁抱箍支架布置图

3盖梁施工支架计算

3.1计算说明

沙田枢纽立交主线桥左右幅0#墩L型悬臂盖梁除标高外，结构尺寸一致，本计算书左幅0#墩盖梁支架作为计算对象。

沙田枢纽立交主线桥左右幅1#~14#墩悬臂盖梁除标高外，结构尺寸等都相同，本计算书以左幅1#墩盖梁支架作为计算对象。

沙田枢纽立交主线桥圆柱墩盖梁长度、墩柱数量以及柱间距均不一致，对于盖梁施工支架而言，应分承重主梁受力最不利和抱箍受力最不利两种情况，两者不同时出现。因此后续分别针对两种最不利情况予以单独计算。抱箍计算采用手算形式。

3.2计算参数

采用通用有限元分析软件midas/civil对盖梁支架进行模拟计算。

盖梁支架结构中采用Q235钢材和Q345钢材，材料容许应力值分别如下：Q235钢：σw=210Mpa；

Q345钢：σw=310Mpa；

本计算采用极限状态法，荷载组合形式为：1.2×恒载+1.4×活载。

砼荷载：砼容重取26kN/m3。

模板重：模板荷载取2kN/m2。

施工荷载：施工荷载取4kN/m2。

混凝土倾倒荷载取2kN/m2，振捣混凝土产生的振动荷载取2kN/m2。

3.30#墩L型悬臂盖梁施工支架计算

0#墩L型悬臂盖梁采用分层浇筑法，先浇筑盖梁3.5×（2.2~1.1）m部分，待已浇筑层混凝土强度达到设计强度90%之后，再浇筑盖梁1.5×1.2m加高层，后浇加高层及模板等重量由已浇筑盖梁承受，因此该型盖梁施工支架混凝土荷载只考虑首次浇筑混凝土荷载。

图3.3-1 L 型悬臂盖梁施工支架模型

3.3.1 支架变形

支架最大变形max 60.01070.015200400

l m

f m m =<==（l 为施工支架跨径），满足要求。

图3.3-2 变形形状图

3.3.2支架应力

L型悬臂盖梁施工支架在最不利工况作用下各构件最大组合应力统计如下表所示：

图3.3-3 边钢管桩组合应力分布图

图3.3-4 中钢管桩组合应力分布图

图3.3-5 垫梁组合应力分布图

图3.3-6 贝雷弦杆应力分布图

图3.3-7 贝雷腹杆应力分布图

图3.3-8 贝雷花窗应力分布图

图3.3-9 分配梁应力分布图

图3.3-10 调节桁架应力分布图

3.41#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算

1#~14#墩悬臂盖梁结构尺寸以及盖梁下板式墩形式均一致（墩高有所差别），本计算以墩高最大的左幅1#墩悬臂盖梁支架计算来包络1#~14#墩悬臂盖梁支架的计算。

图3.4-1 悬臂盖梁支架模型

3.4.1支架变形

支架最大变形

max

8.25

0.03490.0413

200200

l m

f m m

=<==（l为施工支架悬臂长度），满足要求。

图3.4-2 支架变形形状图

3.4.2支架应力

悬臂盖梁施工支架在最不利工况作用下各构件最大组合应力统计如下表所示：

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;

槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方

东常高速满堂式盖梁支架计算书

东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3）、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T

2）、支架重量：G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量：G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4）、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5）、振动荷载：G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=（G1+G2+G3+G4+G5）/N； N=20×4=80；N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管；A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核：σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核：λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=（G1+G3+G4+G5）/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。

高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa 木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理； 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ，E—12×103MPa 木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算； 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m

盖梁支架法计算书

盖梁支架法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m 3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距 60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=㎡ ②均截面处： P32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P4=㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算

底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，顺桥向排距60cm，顺桥向步距100cm，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P1A=××= ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P2A=××= ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P32A=40××= ④模板、支架自重荷载： N G2= P4A=××= 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×=+×++×= 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为： 支架为Φ48×钢管，A=489mm2 钢管回转半径为：I=4/)2 D =15.8mm (d 2 ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=＜f（钢管强度值f=205 MPa），符合要求。 ⑥稳定性验算： 立杆的受压应力（步距1000mm） 长细比：λ=l0/I=1000/= 查阅设计手册可得受压杆件的稳定系数ψ= 不组合风荷载时： σ=N/Aψ=20448÷÷489= MPa＜f=205 MPa，符合要求。 组合风荷载时： σ=N w/Aψ+M w/W N w=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×× M w=2/10 w k=μzμs w0

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2.5m长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序

本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=39.4×103mm3 截面惯性矩：I=198.3×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢 横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为144.2cm。 截面面积为：A=8607mm2， X轴惯性矩为：I X=21714×104mm4，

X轴抗弯截面模量为：W X=1085.7×103mm3， 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2， 惯性矩为：I=πd4/64=3.14×904/64=321.899×104mm4 截面模量为：W=πd3/32=7.1533×104mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=36.16m3，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=36.16×26=940.16KN 盖梁长16.415m，均布每延米荷载：q1=57.24kN/m 2）组合钢模板及连接件0.75 kN/m2，侧模和底模每延米共计4.4m2，q2=3.3kN/m 3）[10槽钢 2.5m长10a槽钢间距0.5m，共30根，每延米1.83根，合计：q3=1.83×2.5×0.1KN/m=0.458kN/m

盖梁贝雷支架计算书

盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管 （φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重 模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2， 则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：

弯矩图： 剪力图： 由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为：

M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算： 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图： 由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm

盖梁现浇支架计算书讲课教案

目录 一、设计依据 (2) 二、支架方案 (2) 三、荷载计算 (3) 2.1 盖梁混凝土自重 (3) 2.2 盖梁模板荷载 (3) 2.3 盖梁施工荷载和振捣荷载 (3) 四、盖梁支架计算 (3) 4.1 I16横梁验算 (3) 4.2 I56b纵梁验算 (5) 4.3 抱箍计算 (7) 4.3.1 抱箍螺栓抗剪验算 (7) 4.3.2 抱箍预拉力验算 (8) 4.3.3 抱箍钢板厚度验算 (9) 4.3.4 抱箍螺栓施拧扭矩计算 (9) 4.3.5 抱箍焊缝计算 (10)

一、设计依据 1、《广州连怀公路项目K137+837龙珠1号大桥设计图》； 2、《钢结构设计规范》（GB-50017-2003）； 3、《钢结构高强螺栓连接技术规程》（JGJ 82-2011）； 4、《路桥施工计算手册》； 二、支架方案 盖梁尺寸如下图所示（单位mm） 盖梁施工采用在墩柱上设置10cm厚钢抱箍，上面采用I56工字钢作纵梁，搭设施工平台的方式，纵梁上面铺设I16工字钢作横梁。支架布置图如下

三、荷载计算 2.1 盖梁混凝土自重 盖梁混凝土自重(混凝土容重按263/m KN 计)： ()KN G 93.878269.128.18.06.176.111=???-?= 2.2 盖梁模板荷载 盖梁采用钢模板，钢模板荷载按1.53/m KN 计，求得模板荷载： KN G 18.825.1)201.248.17287.22792.17(2=??-+?+?= 2.3 盖梁施工荷载和振捣荷载 根据企业规范，施工荷载和振捣荷载一共按32/m KN 计，施加在盖梁支架上的施工和振捣荷载为： 311.76 1.9367.04G KN =??= 四、盖梁支架计算 4.1 I16横梁验算 由支架布置图可以看出，两墩柱间的横梁受力最大，取中间一根横梁验算，将盖梁沿横梁位置分段简化，可得作用在横梁上的荷载。 混凝土自重：1 1.6 1.90.52639.52G KN '=???= 模板荷载：2 (0.5 1.620.5 1.9) 1.5 3.83G KN '=??+??= 施工和振捣荷载：3 0.5 1.93 2.85G KN '=??= 以均布荷载的形式加载（荷载组合恒载取1.1的组合系数） 12 3(1.1)/1.926.4/q G G G KN m ''''=++=

盖梁支架验算

8.1盖梁模板计算书 8.1.1计算依据及基本参数 1.《钢结构设计规范》 GB50017－2017； 2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204－2015 ； 3.《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011； 4.《建筑工程大模板技术规程》 JGJ74－2003； 5.《建筑结构静力计算手册（第二版）》； 6.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》； 7.《预应力混凝土用螺纹钢筋》 GB/T20065-2016； 8.基本计算参数： 砼的重力密度γc= 25 (kN/m3) 新浇混凝土的初凝时间 t0= 6 (h) 外加剂影响β1= 1.2 混凝土塌落度影响β2= 1.15 浇筑方式产生的侧压力 2 KN/m2 混凝土的浇筑量 25 (m3/h) 浇筑速度 2 m/h 每次连续浇筑高度 9 m（假定） 振捣方式产生的侧压力插入式振捣棒 5 (KN/m2） 模板承载的施工荷载 20 (KN) 混凝土入模温度 T= 20 ℃ 钢材弹性模量 E＝2.06×105N/mm2

钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv ＝125N/mm2； 变形量控制值： 结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500 8.1.2新浇混凝土对模板的侧压力 采用内部振捣器，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，按照下列两式计算，取较小值。 F＝0.22γc t0β1β2v1/2 (1) F＝γc H (2) 式中各参数取值： γc－混凝土的重力密度 25 (KN/m3) t0－新浇筑混凝土的初凝时间 6 (h) v－混凝土的浇筑速度 2 (m/h) β1－外加剂影响修正系数 1.2 β2－混凝土塌落度影响修正系数 1.15 根据(1)式计算最大侧压力 F=0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.5 (KN/m2) 根据(2)式计算新浇混凝土最大压头高度 h=F/γc= 2.576(m) 最大侧压力取值= F+振捣方式产生的侧压力+倾倒方式产生的侧压力=64.5+2+5=71.5 KN/m2

盖梁钢棒法计算书.doc

盖梁施工钢棒法计算书附表 1 一、施工总荷载 薄壁墩盖梁尺寸如图 1 所示。 图 1薄壁墩盖梁尺寸示意图 盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm。上置千斤顶， I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。具体布置如 图2所示。 盖梁 空心薄壁墩 角钢三角支撑槽钢横梁 工字钢纵梁 Ф钢棒 图 2盖梁结构示意图

施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时 振捣产生的冲击力等。 施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm钢棒 4.6m*2 根，两边露出各 80cm；钢棒上安装牛腿，架设I45a 工字钢 2 根作为纵梁，每根12.6m，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用 [18a 槽钢作为横梁，每根长 4.6m，在悬臂部分按照（4@50+30)cm 等间距布置，共需 12 根。 因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝 土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布 荷载 +集中力）计算 (取钢筋砼与模板共同容重取 3 γ=26kN/m,其中变截面段按照线性荷载计算， 安全系数恒载乘以系数 1.2，活载乘以 1.4)： 变截面段： q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2=(41.6-83.2)kN/m 悬臂等截面段：q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m 墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）： q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+（11.1+6.5）*1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力：F1=0.3*0.5* （ 3.2-0.03*2 ） *26/2=6.1kN 施工人员、运输工具、堆放材料荷载： q4=2.5KN/m 2*3.2m/2=4kN/m 下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m ； 横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a 槽钢质量为20.17Kg/m ）加悬臂端三角支撑荷 载( 一端，不考虑变形， L75*75*7 角钢质量 7.4kg/m) ： q6=（ 7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1000/2.1）/2=1.91kN/m A3 钢容许弯曲应力=1.25*[σ ]=1.25*145MPa=181 MPa 容许剪切应力=1.25*[ τ]=1.25*85MPa=106 MPa

桥梁支架计算依据和荷载计算

支架计算依据和荷载计算 桥梁施工中不同的支架方式均有成功的案例为后续施工提供良好的借鉴。 本文主要对不同的常规支架形式的计算进行介绍，通过对支撑结构的力学分析和理解，才能选用到适合不同工程特点的支架形式，才能对支架体系的薄弱环节进行有效的现场控制，才能对混凝土性能、浇筑高度、浇筑速度等主要指标予以确定和控制，才能保证相同桥型相同支架方式产生相同的效果，避免质量和安全事故。 1设计计算依据 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000，2000年11月《木结构设计规范》，GB 50005-2003，2004年1月 《混凝土结构设计规范》，GB 50010-2002，2002年4月《钢结构设计规范》，GB 50017-2003，2003年4月 《建筑工程大模板技术规程》，JGJ74-2003，2003年10月《建筑施工扣件式钢管脚手架安全施工规范》JGJ130-2001《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》JGJ128-2000《钢管脚手架扣件》GB15831-2006 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年 《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月 2施工荷载计算及其传递 支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。 2.1侧模荷载 施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m。

倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值：采用泵送混凝土时为4KN/m；采用溜槽、串筒为2KN/m；采用容积0.8m以下漏斗为4KN/m；采用容积0.8m以下漏斗为6KN/m。 振捣混凝土时对竖向结构模板产生的荷载标准值为4KN/m。 现浇混凝土对模板的侧压力标准值： F=0.22*r*t 0*B 1*B 2*V①F=r*H② F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m）； r——砼的重力密度（KN/m），计算时钢筋混凝土取26KN/m；t 0——新浇筑的初凝时向（h），可按实测确定，如缺乏试验资料时可采用t0=200/（T+15）计算（T为砼的温度℃）；H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）；B 1——外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2，无外加剂取1； B 2——砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于11cm时取1.1，坍落度大于11cm时取1.15； V——砼的浇筑速度（m/h）。 公式①、②计算结果取二者中的较小值。332 1/22232 223

MIDAS-盖梁支架计算书

北引桥盖梁支架计算书 一、工程简介 新造珠江北引桥总长为826米，桥梁起点桩号为K5+427.4，终点桩号为K6+253.4；南引桥总长为396米，桥梁起点桩号为K7+011.4，终点桩号为K7+407.4。桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。 墩身基础采用钻孔灌注桩和分离式承台，分两幅桥分别设计。 北引桥桩基布置型式为：采用4根直径1.2m的钻孔灌注桩，桩间净距3.0m,承台为矩形，平面尺寸为5.2m×5.2m,承台厚2.5m。 北引桥墩身采用花瓶墩，墩底截面尺寸 4.0m×2.0m，墩顶截面为 6.5m×2.0m。墩顶均设预应力盖梁。 盖梁横桥向布置图（单位：cm） 二、参考资料 1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）—人民交通出版社 3、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86） 5、《结构力学》——人民交通出版社 6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社

7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社 8、《公路桥涵设计通用规范》——（JTG D60－2004） 9、《公路施工手册－桥涵》——人民交通出版社 三、计算参数 Q235钢材的允许应力：【σ】＝170MPa Q235钢材的允许剪应力：【τ】＝120MPa Q235钢材的弹性模量：E＝2.1×105Mpa 45#钢：【τ】＝250MPa 四、计算软件 盖梁支架结构采用MIDAS进行整体建模验算。 五、计算内容 一）支架结构图 (单位：cm) 二）计算模型

三）荷载计算 1、混凝土自重荷载（P1）： 按照结构物高度进行计算，以压力荷载形式施加给支架悬臂段模板面板，由面板将荷载传递至悬臂段三角支撑架，进而传递至盖梁支架。 P1=h*γ 其中：h—结构物对应计算点的高度； γ—混凝土容重，取25KN/m3； 2、模板自重荷载（P2）： 根据实际设计模板重量，取P2=1Kpa。 3、支架自重荷载（P3）： 软件根据实际结构尺寸，按照1.2倍的系数计入。 4、混凝土振捣荷载（P4）： 根据《公路桥涵施工技术规范》相关规定，混凝土振捣荷载P3=4Kpa。 5、荷载组合： 荷载组合按照P=1.05*（P1+P2+P3）+P4进行组合。 荷载组合图（尺寸单位：cm） 四）计算结果 1、结构位移图

盖梁支架计算书

目录 盖梁模板、托架计算书 (1) 一、工程概况 (1) 1.盖梁类型 (1) 2.支架搭设情况 (1) 二、计算依据 (1) 三、模板支架布置图 (2) 四、计算原则 (2) 五、高1.6m盖梁模板验算 (2) 1.侧模布置 (2) 2.模板所受侧压力 (3) 3.面板验算 (4) 4. 横肋验算 (5) 5.竖向大肋验算 (7) 六、支架验算 (7) 七、销棒验算 (13)

盖梁模板、托架计算书 一、工程概况 1.盖梁类型 详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况 2.支架搭设情况 盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将υ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。 二、计算依据 《路桥施工计算手册》人民交通出版社 《结构力学》高等教育出版社 《钢结构设计原理》高等教育出版社 《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000

三、模板支架布置图 四、计算原则 由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。 五、高1.6m盖梁模板验算 1.侧模布置 侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。

无支架穿心棒法盖梁计算书教学文案

无支架穿心棒法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长12.7m,宽1.5m,高1.3m，混凝土方量为22.9 方，悬臂长2.75m,两柱相距7.2m。 1、工作支架的搭设：承台基坑回填石屑或中粗砂,充分压实并做好地基防排水,然后进行工作支架（门式钢管脚手架）的安装,门支架按纵向间距90cm 等距离进行布置,墩身两侧各搭设一排,纵横向用钢管联结、加固,具体要求见墩身施工工作平台支架搭设方案。 2、施工步骤 1 ）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置,距离柱顶110cm 预埋直 径100mn硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm,长度为200cm的钢棒，作为45 号工字钢的支撑点,钢棒外伸长度一致； 3）吊装45 号工字钢：用吊车将45 号工字钢安全平稳对称的吊装在钢棒上,用拉杆将工字钢固定,锁好横向联系,用U 型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 4）安装定型钢模板：在工字钢上铺设横向分配梁10号槽钢,再在槽钢上布置枕木, 在枕木上安装定型钢模板, 按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产,按要求加工钢撑脚支撑,以方便安装； 5）拆除钢棒, 封堵预留孔：墩帽施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。三、受力计算 根据该桥的工程特点,结合本单位施工技术水平、机具设备等,确定该桥盖梁的施工方案为:在墩身离柱顶1.10m 处预埋直径10cm 的PVC管，盖梁施工时通长穿入①90高强钢棒（暂定），钢棒长2m,在钢棒上铺设I45a 工字钢

作为纵梁,在工字钢上每隔40cm 焊接高20cm、直径①48,壁厚为3.5mm的钢管，钢管上安放顶托，顶托是可调的，在顶托上横向放置两片10 号槽钢，再在槽钢上沿纵向每隔20cm放置10 x 10cm的枕木，然后在枕木上安装定型钢模，具体搭设见盖梁底模及平台的平面布置图。 1 、荷载计算 1) 混凝土自重荷载 W1=22.9x 2.6=59.54t ； 2) 支架、模板荷载 A、盖梁两侧各设置一根145b工字钢作为主梁，长13m。 W2=87.4x13x2=2.272t B、主梁上每隔40cm焊了一根高20cm的①48mn X3.5mm的钢管，用于顶托的调节。 W3=0.005x64=0.32t C、顶托上铺［10双槽钢，每根长2.5m,间距40cm,共设置28对。 W4=28x2x2.5 x10=1.4t D、槽钢上沿横桥向铺设10cm 10cm长度4n,间距20cm的枕木。 W5=13x13x0.008=1.35t E、定型钢模板,每平米按0.12t计算。 W6=(12.7x1.5+12.7 1x.3 x2) x0. 1 2=6.25t

盖梁模板及支架施工方案

盖梁模板及支架施工方案 一、工程概况 铁路货运场分离式立交主线桥位于京包高速K8+610处桥梁处道路交角78.6。，上部构 造共分3联、分别是2X（4X 30）+3X 30米，桥梁全长338.365米，下部构造盖梁柱式“ U 型桥台，桥梁为变宽，由上下行两座独立的桥组成，本桥段为京包高速公路（五环路~六环路 段）工程第6标段。 二、主要工程量 本工程盖梁尺寸形式及主要工程量见下表 1. 京包高速公路（五环路~六环路段）工程第6标段设计施工图纸及交底会议纪要. 2. 《中华人民共和国工程建设标准强制性条文》. 3. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001. 4. 《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规范》DG/TJ08-016-2004. 5. 《钢管扣件水平模板的支撑系工程安技》. 四、施工统筹考虑 1. 盖梁模板和支架形式 本工程盖梁尺寸宽高一致长不一致，盖梁底板及端头板采用九夹板，侧模采用钢模，支架采用碗扣支架，纵横向间距为60X 60cm 2. 支架地坪形式 盖梁地坪采取以下措施，盖梁投影面下在承台上利用承台，承台外素土回填必须分层机械夯实，回填质量必须严格控制，再回填30cm建筑垃圾，浇注20cm素砼。（见附表图1） 五、施工工艺流程 本工程全部为预应力盖梁，支架地坪为现浇20cm,素砼排架搭设采用碗扣钢管，步距为 1.2m,纵横采用60X 60cm支架横向铺设15X10方木间距60cm纵向铺设10X10方木间距40cm （见附表图2、3）

主要施工顺序 六、模板施工简介 盖梁底模及盖端板采用九夹板，底板的拼缝及立柱周边缝用双面胶或海绵填塞密实，避免浇注漏浆。 盖梁的定型钢模板由专业厂家进行制作，钢模板制作前厂家应及时上报各种必要的计算 设计数据，以防模板在使用过程中的变形。盖梁侧模的钢模板均采用5mm厚的钢板，侧模外 侧檩采用10#槽钢，纵横向布置，纵向间距取30cm—档，横档间距取@60cmr档。钢板与槽钢、槽钢与槽钢之间均采用焊接连接。焊接过程中应重点控制好钢板的变形工作，使模板变形误差在规范允许范围内。 同时钢模板制作过程中，应重点加强模板拼缝位置检验工作，保证模板两板之间拼缝严密，钢板接头部位，应采用磨光机磨平，从而确保钢模表面的平整光滑 钢模制作完成运到现场后，应及时进行预拼工作，以检查设计钢模板拼缝是否严密，同 时及时加强对模板表面平整度的检测，如发现，模板现场预拼拼缝不符合规范要求或模板表面平整度不符合规范要求时，应及时进行整改。同时在安装前，对钢模板的拼缝位置，应黏贴胶带纸，以使两拼缝处能拼缝严密。 七、支架施工简介