搜档网
当前位置:搜档网 › 事故后果模拟分析方法

事故后果模拟分析方法

事故后果模拟分析方法

火灾、爆炸、中毒是常见的重大事故,经常造成严重的人员伤亡和巨大的财产损失,影响社会安定。这里重点介绍有关火灾、爆炸和中毒事故(热辐射、爆炸波、中毒)后果分析,在分析过程中运用了数学模型。通常一个复杂的问题或现象用数学模型来描述,往往是在一个系列的假设前提下按理想的情况建立的,有些模型经过小型试验的验证,有的则可能与实际情况有较大出入,但对辨识危险性来说是可参考的。泄露

由于设备损坏或操作失误引起泄漏,大量易燃、易爆、有毒有害物质的释放,将会导致火灾、爆炸、中毒等重大事故发生。因此,事故后果分析由泄漏分析开始。

火灾

易燃、易爆的气体、液体泄漏后遇到引火源就会被点燃而着火燃烧。它们被点燃后的燃烧方式有池火、喷射火、火球和突发火4种。

爆炸

爆炸是物质的一种非常急剧的物理、化学变化,也是大量能量在短时间内迅速释放或急剧转化成机械功的现象。它通常是借助于气体的膨胀来实现。

从物质运动的表现形式来看,爆炸就是物质剧烈运动的一种表现。物质运动急剧增速,由一种状态迅速地转变成另一种状态,并在瞬间内释放出大量的能。

蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法

蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法 超压: 1)TNT 当量 通常,以TNT 当量法来预测蒸气云爆炸的威力。如某次事故造成的破坏状况与kgTNT 炸药爆炸所造成的破坏相当,则称此次爆炸的威力为kgTNT 当量。 蒸气云爆炸的TNT 当量W TNT 计算式如下: W TNT =×α×W f ×Q f /Q TNT 式中,W TNT —蒸气云的TNT 当量(kg) α—蒸气云的TNT 当量系数,正己烷取α=; W f —蒸气云爆炸中烧掉的总质量(kg) Q f —物质的燃烧热值(kJ/kg), 正己烷的燃烧热值按×106J/kg ,参与爆炸的正己烷按最大使用量792kg 计算,则爆炸能量为×109J 将爆炸能量换算成TNT 当量q ,一般取平均爆破能量为×106J/kg ,因此 W TNT = ×α×W f ×Q f /q TNT + =××792××106/×106 =609kg 2)危害半径 为了估计爆炸所造成的人员伤亡情况,一种简单但较为合理的预测程序是将危险源周围划分为死亡区、重伤区、轻伤区和安全区。 死亡区内的人员如缺少防护,则被认为将无例外的蒙受重伤或死亡,其内径为0,外径为R ,表示外周围处人员因冲击波作用导致肺出血而死亡的概率为,它与爆炸量之间的关系为: = m 重伤区的人员如缺少防护,则绝大多数将遭受严重伤害,极少数人可能死亡或受伤。其内径就是死亡半径R 1,外径记为R 2,代表该处 0.37 0.37 1420.4313.613.610001000TNT W R ?? ??== ? ??? ??

人员因冲击波作用耳膜破损的概率为,它要求的冲击波峰值超压为44000Pa 。冲击波超压P ?按下式计算: P ?=++式中: P ?——冲击波超压,Pa ; Z ——中间因子,等于; E ——蒸气云爆炸能量值,J ; P0——大气压,Pa ,取101325 得R 2= 轻伤区的人员如缺少防护,则绝大多数将遭受轻微伤害,少数人将受重伤或者平安无事。轻伤区的内径为重伤区的外径R 2,外径R 3,表示外边界处耳膜因冲击波作用破裂的概率为,它要求的冲击波峰值 超压为17000Pa 。冲击波超压P ?按下式计算: P ?=++P ?——冲击波超压,Pa ; Z ——中间因子,等于; E ——蒸气云爆炸能量值,J ; P0——大气压,Pa ,取101325 得R 3= m 安全区内人员即使无防护,绝大多数也不会受伤,安全区内径为轻伤区的外径R 3,外径无穷大。 财产损失半径,指在冲击波的作用下建筑物发生三级破坏的半径,单位为m 。按照英国建筑物破坏等级的划分标准规定,建筑物的三级破坏是指房屋不能居住、屋基部分或全部破坏、外墙1 ~ 2面部分破损,承重墙破损严重。财产损失半径可由下式确定。 式中: K ——取值为5. 6 6 /121/3TNT 431751??? ???? ?? ?????+= TNT W KW R 0440********.434 101325P P ?===2 1 3 0R Z E P =?? ? ?? 01700017000 0.168101325P P ?===313 0R Z E P =?? ???

某410T锅炉重大事故后果模拟分析-唐开永

XX发电总厂410t/h pyrofow CFB锅炉重大事故后果模拟分析 唐开永 (注册安全工程师,一级安全评价师) XX发电总厂410t/h pyrofow CFB锅炉以及自动控制和主要辅助设备,是1992年5月,四川省电力工业局与芬兰Foster Whecler能源公司(当时为芬兰Ahlstrom公司)签定合同购买的。于1996年9月建设安装完毕并投运,至今运行良好。 XX发电总厂410t/h pyrofow CFB锅炉主蒸汽蒸发量为410t/h,主蒸汽压力为9.8MPa。锅炉汽包工作压力为10.75 MPa,设计压力为12.10 MPa,汽包总容积约30 m3。根据国家安监部门《关于开展重大危险源监督管理工作的指导意见》,已经构成为蒸汽锅炉类重大危险源。 大型蒸汽锅炉重大事故类型主要是因操作失误或压力容器制造质量缺陷、维护不当、腐蚀等原因引起的压力容器破裂而导致的锅炉汽包物理爆炸。进而引发锅炉本体炉膛及相关压力管道(容器)物理爆炸,酿成锅炉爆炸恶性重大事故。现对其进行重大事故后果模拟分析。 ⒈锅炉汽包爆破能量计算 ①锅炉汽包爆破机理及爆破能量计算公式 锅炉汽包爆破事故的性质是饱和水容器物理爆炸。在锅炉汽包中水介质以气、液两态存在,工作介质的压力大于大气压,介质温度高于其在大气压下的沸点。当容器破裂时,气体迅速膨胀,液体迅速沸腾,剧烈蒸发,产生暴沸或水蒸气爆炸。其爆破能量可按下式计算: Ew=CwV 式中: Ew—饱和水容器的爆破能量,kJ; Cw—饱和水爆破能量系数kJ/ m3; V—容器内饱和水所占容积,m3。 ②410t/h pyrofow CFB锅炉汽包爆破能量 设410t/h pyrofow CFB锅炉汽包爆破时最大压力为12.10 MPa,根据有关资料,以《常用压力下饱和水容器的爆破能量系数表》为参照,用插入法求得该压力下饱和水爆破能量系数Cw为:1.978×106。则根据上式计算可得410t/h pyrofow CFB锅炉汽包爆破能量为 Ew=1.978×106×30=5.934×107(kJ)

CNG储气瓶泄漏事故后果模拟分析评价

CNG储气瓶泄漏事故后果模拟分析评价 摘要:CNG储气瓶由于高压和介质可燃爆两大事故因素,无论发生何种事故,都可能引发泄漏,火灾,化学爆炸和物理爆炸。本文即对CNG储气瓶泄漏后导致爆炸事故进行事故后果模拟分析,计算其爆炸冲击波的伤害范围。 关键词:CNG储气瓶泄漏事故后果 一、引言 随着天然气在汽车能源中所占比重的增大,越来越多的加气站被建立,压缩天然气(CompressedNaturalGas,简称CNG)加气站是常见的一类,在各种CNG 加气站里,通过压缩机加压压缩,强行将天然气储存在特制容器内,专供汽车加气的备用装置或系统,称为储气装置或储气技术[1]。CNG储气瓶是加气站常用的储气装置,该装置一般具有25~30MPa的高压,其储存的压缩天然气的主要成分是甲烷,属一级可燃气体,甲类火灾危险性,爆炸极限为5%~15%,最小点火能量仅为0.28mJ,燃烧速度快,燃烧热值高,对空气的比重为0.55,扩散系数为0.196,极易燃烧,爆炸,并且扩散能力强,火势蔓延迅速,一旦发生事故,难以控制[2]。 CNG储气瓶由于高压和介质可燃爆两大事故因素,无论发生何种事故,都可能引发泄漏,火灾,化学爆炸和物理爆炸,如果事故得不到有效控制,还可相互作用,相互影响,促使事故扩大蔓延及至产生巨大的冲击波危害,因此,对其危害后果做出合理评价具有重大意义[1]。 二、泄漏事故后果模拟分析 假设某一加气子站内有3支4m3大容积储气瓶,其中一支储气瓶的瓶口处发生天然气泄漏,模拟分析如下: 1.泄漏量计算 1.1 泄漏类型判断 P-储气瓶组内介质压力,取25MPa P0 -环境压力,取0.1 MPa,则P0 / P = 0.004 k-介质的绝热指数,取1.316 ,则介质流动属音速流动。 1.2泄漏孔面积和喷射孔等价直径

事故后果模拟计算

事故后果模拟 中毒 有毒物质泄漏后生成有毒蒸气云,它在空气中飘移、扩散,直接影响现场人员,并可能波及居民区。大量剧毒物质泄漏可能带来严重的人员伤亡和环境污染。 毒物对人员的危害程度取决于毒物的性质、毒物的浓度和人员与毒物接触时间等因素。有毒物质泄漏初期,其毒气形成气团密集在泄漏源周围,随后由于环境温度、地形、风力和湍流等影响气团飘移、扩散,扩散范围变大,浓度减小。在后果分析中,往往不考虑毒物泄漏的初期情况,即工厂范围内的现场情况,主要计算毒气气团在空气中飘移、扩散的范围、浓度、接触毒物的人数等。 有毒液化气体容器破裂时的毒害区估算 液化介质在容器破裂时会发生蒸气爆炸。当液化介质为有毒物质,如液氯、液氨、二氧化硫、硫化氢、氢氰酸等,爆炸后若不燃烧,会造成大面积的毒害区域。 设有毒液化气体质量为W(单位:kg),容器破裂前器内介质温度为t(单位:℃),液体介质比热为C[单位:kJ/(kg·℃)。当容器破裂时,器内压力降至大气压,处于过热状态的液化气温度迅速降至标准沸点t0(单位:℃),此时全部液体所放出的热量为:Q=W·C(t—t0) 设这些热量全部用于器内液体的蒸发,如它的气化热为g(单位:kJ/kg),则其蒸发量:

q t t C W q Q W )(0-?==' 如介质的分子量为M ,则在沸点下蒸发蒸气的体积Vg(单位:m 3)为: 273273)(4.222732734.22000t M t t C W t M W V q g +?-?=+?= 为便于计算,现将压力容器最常用的液氨、液氯、氢氰酸等的有关物理化学性能列于表2-3中。关于一些有毒气体的危险浓度见表2-4。 若已知某种有毒物质的危险浓度,则可求出其危险浓度下的有毒空气体积。如二氧化硫在空气中的浓度达到0.05%时,人吸入5~10min 即致死,则Vg 的二氧化硫可以产生令人致死的有毒空气体积为: V=Vg ×100/0.05=2000 Vg 。 假设这些有毒空气以半球形向地面扩散,则可求出该有毒气体扩散半径为: R=33 421/π?c Vg =30944.2/c Vg 式中 R ——有毒气体的半径,m ; Vg ——有毒介质的蒸气体积,m 3; C ——有毒介质在空气中的危险浓度值,%。 表2-3 一些有毒物质的有关物化性能

事故后果模拟分析

2.2 事故后果模拟分析法火灾、爆炸、中毒是常见的重大事故,经常造成严重的人员伤亡和巨大的财产损失,影响社会安定。这里重点介绍有关火灾、爆炸和中毒事故(热辐射、爆炸波、中毒)后果分析,在分析过程中运用了数学模型。通常一个复杂的问题或现象用数学模型来描述,往往是在一个系列的假设的前提下按理想的情况建立的,有递增模型经过小型试验的验证,有的则可能与实际情况有较大出入,但对辨识危险性来说是可参考的。2.2.1 泄漏由于设备损坏或操作失误引起泄漏,大量易燃、易爆、有毒有害物质的释放,将会导致火灾、爆炸、中毒等重大事故发生,因此,后果分析由泄漏分析开始。 2.2.1.1 泄漏情况分析 2.1.1.1.1 泄漏的主要设备根据各种设备泄漏情况分析,可将工厂(特别是化工厂) 中易发生泄漏的设备 归纳为以下10 类:管道、挠性连接器、过滤器、阀门、压力容器或反应器、泵、压缩机、储罐、加压或冷冻气体容器,火炬燃烧装置或放散管等。 ⑴管道。它包括管道、法兰和接头,其典型情况和裂口尺寸分别取管径 的20%- 100% 20 痢20%- 100% ⑵挠性连接器。它包括软管、波纹管和铰接器,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①连接器本体破裂泄漏,裂口尺寸取管径的20%- 100% ②接头处的泄漏,裂口尺寸取管径的20% ③连接装置损坏泄漏,裂口尺寸取管径的100% ⑶过滤器。它由过滤器本体、管道、滤网等组成,其典型泄漏情况和裂口尺寸分别取管径的20%- 100%和20%。 ⑷阀。其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①阀壳体泄漏,裂口尺寸取管径的20%- 100% ②阀盖泄漏,裂口尺寸取管径的20%

③阀杆损坏泄漏,裂口尺寸取管径的20% ⑸压力容器或反应器。包括化工生产中常用的分离器、气体洗涤器、反应釜、热交换器、各种罐和容器等。其常见的此类泄漏情况和裂口尺寸为: ①容器破裂而泄漏,裂口尺寸取容器本身尺寸; ②容器本体泄漏,裂口尺寸取与其连接的粗管道管径的100% ③孔盖泄漏,裂口尺寸取管径的20% ④喷嘴断裂而泄漏,裂口尺寸取管径的100% ⑤仪表管路破裂泄漏,裂口尺寸取管径的20%- 100% ⑥容器内部爆炸,全部破裂。 ⑹泵。其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①泵体损坏泄漏,裂口尺寸取与其连接管径的20%-100% ②密封压盖处泄漏,裂口尺寸取管径的20% ⑺压缩机。包括离心式、轴流式和往复式压缩机,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①压缩机机壳损坏而泄漏,裂口尺寸取与其连接管道管径的20%-100% ②压缩机密封套泄漏,裂口尺寸取管径的20% ⑻储罐。露天储存危险物质的容器或压力容器,也包括与其连接的管道和辅助设备,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①罐体损坏而泄漏,裂口尺寸为本体尺寸; ②接头泄漏,裂口尺寸为与其连接管道管径的20%-100% ③辅助设备泄漏,酌情确定裂口尺寸。 ⑼加压或冷冻气体容器。包括露天或埋地放置的储存器、压力容器或运输槽车等,其典型泄漏情况和裂口尺寸为:

(生产管理知识)生产装置重大泄漏事故原因分析及灾害后果模拟计算

生产装置重大泄漏事故原因分析及灾害后果模拟计算 1、泄漏事故原因统计分析 根据建国以来化工系统所发生的59起重大及典型泄漏事故的实际情况,从五方面对事故原因进行了分类,见表1。 表1 重大及典型泄漏事故原因分类 (1)工艺技术 工艺路线设计不合理,操作中关键参数控制要求不严格。 (2)设备、材料本身原因 设备本身缺陷,材料及安装质量未达到标准要求;生产、制造过程中不按照有关规定进行;材料选择不符合标准。 (3)人为因素 违章操作、误操作、缺少必要的安全生产和岗位技能知识;工作责任心不强。 (4)外来因素 外来物体的打击、碰撞。 (5)其他因素 不属于以上四种原因之一。 从以上统计可以看出,泄漏事故的发生主要是因为设备等产品的质量不过关,职工不按操作规程进行操作和安全生产意识不强等主要原因造成的。针对这些原因,企业应加强产品质量的检查和验收,积极开展安全生产及岗位操作技能教育,真正做到岗前培训,持证上岗。 2、典型事故案例分析

本节通过列举案例,分析类似事故,找出可能造成系统故障、物质损失和人员伤害的危险因素,防患于未然。 【案例一】1000m3气柜爆炸 发生日期:1979年7月9日 发生单元:河北省大城化肥厂 经济损失:14万元 (1)事故经过: 7月9日中午12时许,全厂断电,造气停车。当时造气工段1号炉正作吹风,2号炉作下吹,气柜存半水煤气400m3。停车前作最后一次半水煤气分析成分合格。此时发现1号煤气炉有倒气现象,为防止发生炉口爆炸,于下午2时左右,将气柜出口水封放空阀打开,将气柜内半水煤气放掉,下午4时气柜钟罩已落底。这时操作工又将1号洗气塔放空阀打开,作进一步系统卸压,各工段均处于停车状态,各工段只留下1~2名工人值班,到下午6时55分气柜突然发生爆炸。气柜周边撕裂,顶盖升至高空约40m,落至距气柜中心14m远处,将围墙砸塌10m多长。气柜爆炸的同时,造气工段2号洗气塔顶盖亦被炸坏,打出33m。没有造成人身伤亡。 (2)原因分析:①可燃性气体存在:虽然气柜已放空,气柜钟罩已落底,但钟罩球形顶部尚残存60多M3水煤气,洗气塔及煤气管道中也残存40多M3的 可燃性气体;②空气的混半水煤气,在这100M3半水煤气中含有大量的CO与H 2 入:由于气柜出口水封放空阀与洗气塔放空阀均已打开,使系统与空气连通,当系统内有压力时,半水煤气自系统排向大气,但自9日中午起就连续下大雨,气温下降很快,容器管道内残存的半水煤气温度也明显下降,致使气柜形成负压,由放空阀将空气吸入气柜,酿成爆炸条件。③火源引入:因1号洗气塔排污闸阀密封不严,较长时间的停车使水泄漏较多,水封失去作用,使造气炉与洗气塔、管道、气柜成为连通体,炉体火源引入气柜,引起爆炸。 (3)教训:①停车时必须由造气工段长负责检查设备(包括各种阀门)、工艺情况;②放空阀卸压后要及时关闭,避免空气混入;③防止停车后气柜煤气倒回、炉口爆炸,可使气柜进口水封加水和洗气塔、洗气箱水保持溢流。

氯气泄漏重大事故后果模拟分汇总

国内外统计资料显示,因防爆装置不作用而造成焊缝爆裂或大裂纹泄漏的重大事故概率仅约为6.9×10-7~6.9×10-8/年左右,一般发生的泄漏事故多为进出料管道连接处的泄漏。据我国不完全统计,设备容器一般破裂泄漏的事故概率在1×10-5/年。此外,据储罐事故分析报道,储存系统发生火灾爆炸等重大事故概率小于1×10-6,随着近年来防灾技术水平的提高,呈下降趋势。 第七章氯气泄漏重大事故后果模拟分析 7.1危险区域的确定 概述: 泄漏类型分为连续泄漏(小量泄漏)和瞬间泄漏(大量泄漏),前者是指容器或管道破裂、阀门损坏、单个包装的单处泄漏,特点是连续释放但流速不变,使连续少量泄漏形成有毒气体呈扇形向下风扩散;后者是指化学容器爆炸解体瞬间、大包装容器的泄漏、许多小包装的多处泄漏,使大量泄漏物形成一定高度的毒气云团呈扇形向下风扩散。 氯泄漏后虽不燃烧,但是会造成大面积的毒害区域,会在较大范围內对环境造成破坏,致人中毒,甚至死亡。根据不同的事故类型、氯气泄漏扩散模型,危害区域会有所不同。氯设备泄漏、爆炸事故概率低,一旦发生可造成严重的后果。 以下液氯钢瓶中的液氯泄漏作为事故模型进行危险区域分析。 毒害区域的计算方法: (1)设液氯重量为W(kg),破裂前液氯温度为t(℃),液氯比热为C(kj/kg .℃),当钢瓶破裂时瓶内压力降至大气压,处于过热状态的液氯迅速降至标准沸点t0(℃),此时全部液氯放出的热量为:

Q=WC(t-t0) 设这些热量全部用于液氯蒸发,如汽化热为q(kj/kg),则其蒸发量W为: W=Q/q=WC(t-t0)/q 氯的相对分子质量为M r,则在沸点下蒸发的液氯体积V g(m3)为: V g =22.4W/M r273+t0/273 V g =22.4WC(t-t0)/ M r q273+t0 /273 氯的有关理化数据和有毒气体的危险浓度如下: 相对分子质量:71 沸点: -34℃ 液体平均此热:0.98kj/kg.℃ 汽化热: 2.89×102kj/kg 吸入5-10mim致死浓度:0.09% 吸入0.5-1h致死浓度: 0.0035-0.005% 吸入0.5-1h致重病浓度:0.0014-0.0021% 已知氯的危险浓度,则可求出其危险浓度下的有毒空气体积: 氯在空气中的浓度达到0.09%时,人吸入5~10min即致死。则V g(m3)的液氯可以产生令人致死的有毒空气体积为: V1 = V g×100/0.09 = 1111V g(m3) 氯在空气中的浓度达到0.00425(0.0035~0.005)%时,人吸入0.5~1h,则V g(m3)的液氯可以产生令人致死的有毒空气体积为: V2=V g×100/0.00425=23529V g(m3) 氯在空气中的浓度达到0.00175(0.0014~0.0021)%时,人吸入0.5~1 h,则

蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法

蒸汽云爆炸事故后果模 拟分析法 Document number:NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT

蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法 超压: 1)TNT当量 通常,以TNT当量法来预测蒸气云爆炸的威力。如某次事故造成的破坏状况与kgTNT炸药爆炸所造成的破坏相当,则称此次爆炸的威力为kgTNT当量。 蒸气云爆炸的TNT当量W TNT计算式如下: W TNT=×α×W f×Q f/Q TNT 式中,W TNT—蒸气云的TNT当量(kg) α—蒸气云的TNT当量系数,正己烷取α=; W f—蒸气云爆炸中烧掉的总质量(kg) Q f—物质的燃烧热值(kJ/kg), 正己烷的燃烧热值按×106J/kg,参与爆炸的正己烷按最大使用量 792kg计算,则爆炸能量为×109J 将爆炸能量换算成TNT当量q,一般取平均爆破能量为×106J/kg,因此 W TNT= ×α×W f×Q f /q TNT+ =××792××106/×106 =609kg 2)危害半径 为了估计爆炸所造成的人员伤亡情况,一种简单但较为合理的预测程序是将危险源周围划分为死亡区、重伤区、轻伤区和安全区。 死亡区内的人员如缺少防护,则被认为将无例外的蒙受重伤或死亡,其内径为0,外径为R ,表示外周围处人员因冲击波作用导致肺出血而死亡的概率为,它与爆炸量之间的关系为: = m 重伤区的人员如缺少防护,则绝大多数将遭受严重伤害,极少数人可能死亡或受伤。其内径就是死亡半径R1,外径记为R2,代表该处人员

因冲击波作用耳膜破损的概率为,它要求的冲击波峰值超压为44000Pa。 ?按下式计算: 冲击波超压P ?=++式中: P ?——冲击波超压,Pa; P Z——中间因子,等于; E——蒸气云爆炸能量值,J; P0——大气压,Pa,取101325 得R2= 轻伤区的人员如缺少防护,则绝大多数将遭受轻微伤害,少数人将受重伤或者平安无事。轻伤区的内径为重伤区的外径R2,外径R3,表示外边界处耳膜因冲击波作用破裂的概率为,它要求的冲击波峰值超压为17000Pa。冲击波超压P?按下式计算: ?=++P?——冲击波超压,Pa; P Z——中间因子,等于; E——蒸气云爆炸能量值,J; P0——大气压,Pa,取101325 得R3= m 安全区内人员即使无防护,绝大多数也不会受伤,安全区内径为轻伤区的外径R3,外径无穷大。 财产损失半径,指在冲击波的作用下建筑物发生三级破坏的半径,单位为m。按照英国建筑物破坏等级的划分标准规定,建筑物的三级破坏是指房屋不能居住、屋基部分或全部破坏、外墙1 ~ 2面部分破损,承重墙破损严重。财产损失半径可由下式确定。 式中: K——取值为5. 6 正常泄露: 从原料危险性及最大储存使用量两方面综合考虑,选取甲醇的存储为研究对象进行蒸汽云爆炸事故后果模拟分析。

事故后果模拟分析举例

压力容器物理爆炸 本节按照安全评价事故最大化原则,对该项目可能发生的重大事故进行模拟计算对可能发生的事故作出如下模拟评价。 介质为压缩空气的实验压力容器基本数据: 体积:V=250L=0.25m 3,绝对压力:P=8.1 Mpa 1. 计算发生爆炸时释放的爆破能量:E g =C g ·V ; 32857 .010]1013.01[5.2?? ?? ? ??-=p pV C g 式中:E g —气体的爆破能,kJ ; C g ——压缩气体爆破能量系数,kJ/m 3; V ——容器的容积,m 3; p-容器内气体的绝对压力,MPa ; 根据公式:代入数据得:C g =14458.73 kJ/m 3, E g =3614.68 kJ 2.将爆破能量E g 换成TNT 当量q ,代入数据: q=E g /q TNT =E g /4500则:q=0.80 3.爆炸的模拟比a ,即: a=(q/q 0)1/3=(q/1000)1/3=0.1q 1/3则: a=0.0928 4.在1000kgTNT 爆炸试验中相当的距离R 0,则 R 0 = R/a 或R = R 0·a 式中,R —目标与爆炸中心的距离,m ;

R0—目标与基准爆炸中心的相当距离,m。 △p(R)=△p0(R/α) 或△p(R0·a)=△p0(R0) 附表1 1000kgTNT爆炸时的冲击波超压 5.根据附表1给出的相关数据,在距离爆炸中心不同半径处的超压,见附表2。 附表2距离爆炸中心不同半径处的超压 6.离爆炸中心不同半径处冲击波超压对建筑物的破坏作用 附表3 冲击波超压对建筑物的破坏作用

由附表2和见附表3可知,离爆炸中心不同半径处冲击波超压对建筑物的破坏作用见附表4。 附表3-4 不同半径处冲击波超压对建筑物的破坏作用 7. 不同半径处冲击波超压对人体的伤害作用 附表5 冲击波超压对人体的伤害作用

氯气泄漏重大事故后果模拟分析经典

氯气泄漏重大事故后果模拟分析(经典)

————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期: ?

国内外统计资料显示,因防爆装置不作用而造成焊缝爆裂或大裂纹泄漏的重大事故概率仅约为6.9×10-7~6.9×10-8/年左右,一般发生的泄漏事故多为进出料管道连接处的泄漏。据我国不完全统计,设备容器一般破裂泄漏的事故概率在1×10-5/年。此外,据储罐事故分析报道,储存系统发生火灾爆炸等重大事故概率小于1×10-6,随着近年来防灾技术水平的提高,呈下降趋势。 第七章氯气泄漏重大事故后果模拟分析 7.1危险区域的确定 概述: 泄漏类型分为连续泄漏(小量泄漏)和瞬间泄漏(大量泄漏),前者是指容器或管道破裂、阀门损坏、单个包装的单处泄漏,特点是连续释放但流速不变,使连续少量泄漏形成有毒气体呈扇形向下风扩散;后者是指化学容器爆炸解体瞬间、大包装容器的泄漏、许多小包装的多处泄漏,使大量泄漏物形成一定高度的毒气云团呈扇形向下风扩散。 氯泄漏后虽不燃烧,但是会造成大面积的毒害区域,会在较大范围內对环境造成破坏,致人中毒,甚至死亡。根据不同的事故类型、氯气泄漏扩散模型,危害区域会有所不同。氯设备泄漏、爆炸事故概率低,一旦发生可造成严重的后果。 以下液氯钢瓶中的液氯泄漏作为事故模型进行危险区域分析。 毒害区域的计算方法: (1)设液氯重量为W(kg),破裂前液氯温度为t(℃),液氯比热为C(kj/kg .℃),当钢瓶破裂时瓶内压力降至大气压,处于过热状态的液氯迅速降至标准沸点t0(℃),此时全部液氯放出的热量为:

事故后果模拟分析

2.2事故后果模拟分析法 火灾、爆炸、中毒是常见的重大事故,经常造成严重的人员伤亡和巨大的财产损失,影响社会安定。这里重点介绍有关火灾、爆炸和中毒事故(热辐射、爆炸波、中毒)后果分析,在分析过程中运用了数学模型。通常一个复杂的问题或现象用数学模型来描述,往往是在一个系列的假设的前提下按理想的情况建立的,有递增模型经过小型试验的验证,有的则可能与实际情况有较大出入,但对辨识危险性来说是可参考的。 2.2.1 泄漏 由于设备损坏或操作失误引起泄漏,大量易燃、易爆、有毒有害物质的释放,将会导致火灾、爆炸、中毒等重大事故发生,因此,后果分析由泄漏分析开始。 2.2.1.1 泄漏情况分析 2.1.1.1.1泄漏的主要设备 根据各种设备泄漏情况分析,可将工厂(特别是化工厂)中易发生泄漏的设备归纳为以下10类:管道、挠性连接器、过滤器、阀门、压力容器或反应器、泵、压缩机、储罐、加压或冷冻气体容器,火炬燃烧装置或放散管等。 ⑴管道。它包括管道、法兰和接头,其典型情况和裂口尺寸分别取管径的20%~100%、20%和20%~100%。 ⑵挠性连接器。它包括软管、波纹管和铰接器,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①连接器本体破裂泄漏,裂口尺寸取管径的20%~100%; ②接头处的泄漏,裂口尺寸取管径的20%; ③连接装置损坏泄漏,裂口尺寸取管径的100%。 ⑶过滤器。它由过滤器本体、管道、滤网等组成,其典型泄漏情况和裂口尺寸分别取管径的20%~100%和20%。 ⑷阀。其典型泄漏情况和裂口尺寸为:

①阀壳体泄漏,裂口尺寸取管径的20%~100%; ②阀盖泄漏,裂口尺寸取管径的20%; ③阀杆损坏泄漏,裂口尺寸取管径的20%。 ⑸压力容器或反应器。包括化工生产中常用的分离器、气体洗涤器、反应釜、热交换器、各种罐和容器等。其常见的此类泄漏情况和裂口尺寸为: ①容器破裂而泄漏,裂口尺寸取容器本身尺寸; ②容器本体泄漏,裂口尺寸取与其连接的粗管道管径的100%; ③孔盖泄漏,裂口尺寸取管径的20%; ④喷嘴断裂而泄漏,裂口尺寸取管径的100%; ⑤仪表管路破裂泄漏,裂口尺寸取管径的20%~100%; ⑥容器内部爆炸,全部破裂。 ⑹泵。其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①泵体损坏泄漏,裂口尺寸取与其连接管径的20%~100%; ②密封压盖处泄漏,裂口尺寸取管径的20%; ⑺压缩机。包括离心式、轴流式和往复式压缩机,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①压缩机机壳损坏而泄漏,裂口尺寸取与其连接管道管径的20%~100%; ②压缩机密封套泄漏,裂口尺寸取管径的20%。 ⑻储罐。露天储存危险物质的容器或压力容器,也包括与其连接的管道和辅助设备,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①罐体损坏而泄漏,裂口尺寸为本体尺寸; ②接头泄漏,裂口尺寸为与其连接管道管径的20%~100%; ③辅助设备泄漏,酌情确定裂口尺寸。 ⑼加压或冷冻气体容器。包括露天或埋地放置的储存器、压力容器或运输槽车等,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①露天容器内部气体爆炸使容器完全破裂,裂口尺寸取本体尺寸;

事故后果模拟分析

事故后果模拟分析 (1)物理爆炸能量计算 液化气体和高温饱和水一般在容器内以气液两态存在,当容器破裂发生爆炸时,除了气体的急剧膨胀做功外,还有过热液体激烈的蒸发过程。在大多数情况下,这类容器内的饱和液体占有容器介质重量的绝大部分,它的爆破能量比饱和气体大得多,一般计算时考虑气体膨胀做的功。过热状态下液体在容器破裂时释放出爆破能量可按下式计算: [] W T )S S ()H H (E 12121---= 式中,E ——过热状态液体的爆破能量,kJ ; H 1——爆炸前饱和液体的焓,kJ/kg ; H 2——在大气压力下饱和液体的焓,kJ/kg ; S 1——爆炸前饱和液体的熵,kJ/(kg ·℃); S 2——在大气压力下饱和液体的熵,KJ/(kg ·℃); T 1——介质在大气压力下的沸点,℃; W ——饱和液体的质量,kg 。 (2)物理爆炸冲击波的伤害范围(危险性区域)估算 冲击波对人体造成的伤害是由于其超压引起的,显然,超压越大,伤害作用就越大。对爆炸的冲击波超压,采用比

例法则模拟标准TNT炸药爆炸之冲击波超压进行估算,即两个爆炸源若在某一地点形成同样的冲击波超压,则此超压点与两爆炸源距离之比,等于两爆炸源爆炸药量之比的三次方根。也就是说,当 R/ R0= ( Q /Q 0 )1/ 3= α 时,有 ΔP= ΔP0 式中:R ——实际爆炸源至超压点的距离,m; R0——标准炸药爆炸源至超压点的距离,m; q ——实际爆炸物的TNT当量,TNT,kg; q0——标准TNT炸药量,TNT,kg; α——爆炸模拟比; ΔP ——实际爆炸源至超压点的超压,MPa; ΔP0——标准炸药爆炸源至超压点的超压,MPa。

氯气泄漏重大事故后果模拟分析经典

X10-7?6.9X 10-8/年左右,一般发生的泄漏事故多为进出料管道连接处的泄漏。据我国不完全统计,设备容器一般破裂泄漏的事故概率在1X10-5/年。此外,据储罐事故分析报道,储存系统发生火灾爆炸等重大事故概率小于1X 10-6,随着近年来防灾技术水平的提高,呈下降趋 势。 第七章氯气泄漏重大事故后果模拟分析 7.1 危险区域的确定 概述: 泄漏类型分为连续泄漏(小量泄漏)和瞬间泄漏(大量泄漏),前者是指容器或管道破裂、阀门损坏、单个包装的单处泄漏,特点是连续释放但流速不变,使连续少量泄漏形成有毒气体呈扇形向下风扩散;后者是指化学容器爆炸解体瞬间、大包装容器的泄漏、许多小包装的多处泄漏,使大量泄漏物形成一定高度的毒气云团呈扇形向下风扩散。 氯泄漏后虽不燃烧,但是会造成大面积的毒害区域,会在较大范围内对环境造成破坏, 致人中毒,甚至死亡。根据不同的事故类型、氯气泄漏扩散模型,危害区域会有所不同。氯设备泄漏、爆炸事故概率低,一旦发生可造成严重的后果。 以下液氯钢瓶中的液氯泄漏作为事故模型进行危险区域分析。 毒害区域的计算方法: (1)设液氯重量为W(kg),破裂前液氯温度为t「C),液氯比热为C(kj/kg「C),当钢瓶破裂时瓶内压力降至大气压,处于过热状态的液氯迅速降至标准沸点t o(C),此时全部液氯放出的热量为: Q=WC(t-t 0)

设这些热量全部用于液氯蒸发,如汽化热为q(kj/kg),则其蒸发量W为: W=Q/q=WC(t-t 0)/q 氯的相对分子质量为M r,则在沸点下蒸发的液氯体积V g(m3 )为: V g =22.4W/M r273+t0/273 V g =22.4WC(t-t0)/ M r q273+t0 /273 氯的有关理化数据和有毒气体的危险浓度如下: 相对分子质量:71 沸点:-34 C 液体平均此热:0.98kj/kg「C 汽化热: 2.89X 10F kj/kg 吸入5- 10mim致死浓度:0.09% 吸入0.5- 1h 致死浓度:0.0035-0.005% 吸入0.5- 1h致重病浓度:0.0014-0.0021%

蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法

蒸汽云爆炸事故后果模拟分析法 超压: 1)TNT当量 通常,以TNT当量法来预测蒸气云爆炸的威力。如某次事故造成的破坏状况与kgTNT炸药爆炸所造成的破坏相当,则称此次爆炸的威力为kgTNT当量。 蒸气云爆炸的TNT当量W TNT计算式如下: W TNT=×α×W f×Q f/Q TNT 式中,W TNT—蒸气云的TNT当量(kg) α—蒸气云的TNT当量系数,正己烷取α=; W f—蒸气云爆炸中烧掉的总质量(kg) Q f—物质的燃烧热值(kJ/kg), 正己烷的燃烧热值按×106J/kg,参与爆炸的正己烷按最大使用量792kg计算,则爆炸能量为×109J 将爆炸能量换算成TNT当量q,一般取平均爆破能量为×106J/kg,因此 W TNT= ×α×W f×Q f /q TNT+ =××792××106/×106 =609kg 2)危害半径 为了估计爆炸所造成的人员伤亡情况,一种简单但较为合理的预测程序是将危险源周围划分为死亡区、重伤区、轻伤区和安全区。 死亡区内的人员如缺少防护,则被认为将无例外的蒙受重伤或死亡,其内径为0,外径为R ,表示外周围处人员因冲击波作用导致肺出血而死亡的概率为,它与爆炸量之间的关系为: = m 重伤区的人员如缺少防护,则绝大多数将遭受严重伤害,极少数人可能死亡或受伤。其内径就是死亡半径R1,外径记为R2,代表该处人员因冲击波作用耳 ?按下式计膜破损的概率为,它要求的冲击波峰值超压为44000Pa。冲击波超压P 算: P ?=++式中: ?——冲击波超压,Pa; P

Z——中间因子,等于; E——蒸气云爆炸能量值,J; P0——大气压,Pa,取101325 得R2= 轻伤区的人员如缺少防护,则绝大多数将遭受轻微伤害,少数人将受重伤或者平安无事。轻伤区的内径为重伤区的外径R2,外径R3,表示外边界处耳膜因 ? 冲击波作用破裂的概率为,它要求的冲击波峰值超压为17000Pa。冲击波超压P 按下式计算: ?=++P?——冲击波超压,Pa; P Z——中间因子,等于; E——蒸气云爆炸能量值,J; P0——大气压,Pa,取101325 得R3= m 安全区内人员即使无防护,绝大多数也不会受伤,安全区内径为轻伤区的外径R3,外径无穷大。 财产损失半径,指在冲击波的作用下建筑物发生三级破坏的半径,单位为m。按照英国建筑物破坏等级的划分标准规定,建筑物的三级破坏是指房屋不能居住、屋基部分或全部破坏、外墙1 ~ 2面部分破损,承重墙破损严重。财产损失半径可由下式确定。 式中: K——取值为5. 6 正常泄露: 从原料危险性及最大储存使用量两方面综合考虑,选取甲醇的存储为研究对象进行蒸汽云爆炸事故后果模拟分析。 为充分考虑事故的影响,通常应按最不利情况对易燃液体汽化后产生的蒸汽云爆炸事故的影响范围、危害程度等进行预测评价。在此假设易燃液体全部泄露并且汽化后参与爆炸,仓库储存的全部甲醇泄漏量为8640kg,单桶甲醇的泄漏量为158kg。 本次定量评价采用TNT模型,如下:

氢气气瓶爆炸事故后果模拟分析

氢气气瓶爆炸事故后果模拟分析 摘要:氢气是一种极易燃烧,无色透明、无臭无味的气体,广泛的应用于化工、冶金、电力、食品、电子等多种行业,氢气通常以压缩气体的形式盛装在气瓶中。本文通过对氢气气瓶物理爆炸进行事故后果模拟分析,为使用氢气气瓶的单位提 供参考。 关键词:氢气气瓶物理爆炸事故后果模拟 1 氢气的危险性分析 氢气为无色、无臭的气体,沸点-252.8℃,气体密度0.0899g/L,极易燃。氢 气广泛的应用于化工、冶金、电力、食品、电子等多种行业,通常以压缩气体的 形式盛装在气瓶中。氢气气瓶属于压力容器,由于气瓶质量不合格或储存使用不 当等均可能会导致气瓶发生爆炸事故。 氢气瓶爆炸属于物理爆炸,物理爆炸就是物质状态参数(温度、压力、体积)迅速发生变化,在瞬间释放出大量能量并对外做功。气瓶爆炸时,气体膨胀所释 放的能量不仅与气体压力和容器的容积有关,而且与介质在容器内的物性相态相关。容积与压力相同而相态不容的介质,在容器破裂时产生的爆破能量也不同, 而且爆炸过程也不完全相同,其能量计算公式也不同。 2 事故后果模拟 2.1 气瓶爆炸事故后果模拟 1、气瓶爆炸能量计算 氢气瓶中的氢气是以气态形式存在而发生物理爆炸,爆炸的能量与气瓶内气 体的压力和体积有关,其释放的爆炸能量的计算公式为: 式中:Eg—气体的爆炸能量,kJ; P—容器内的绝对压强,MPa; V—容器的容积,m3; k—气体的绝热指数,即气体的定压比热与定容比热之比。 2、爆炸冲击波及其伤害、破坏作用 压力容器爆炸时,能量向外释放时以冲击波能量、破片能量和容器残余变形 能量3种形式表现出来,但后两者所消耗的能量只占总能量的3%~15%,即绝大 部分的能量以冲击波的形式释放,冲击波是由压缩波叠加形成的,是波阵面以突 进形式在介质中传播的压缩波。超压准则认为,只要爆炸波的超压达到一定值, 便会对建筑物构件及各种生物造成一定程度的破坏或损伤。超压冲击波对人体的 伤害和对建筑物的破坏作用见表2.1-1和表2.1-2。 表2.1-1 冲击波超压对人体的伤害准则 则 式中:R—目标与爆炸中心距离,m; R0—目标与基准爆炸中心的相当距离,m; q0—基准炸药量,TNT,kg; q—爆炸时产生冲击波所消耗的炸药量,TNT,kg; △p—目标处的超压,MPa; △p0—基准目标处的超压,MPa; α—炸药爆炸试验的模拟比。

爆炸及火灾事故后果模拟分析方法

事故后果模拟分析方法 1 简述 火灾、爆炸、中毒是常见的重大事故,经常造成严重的人员伤亡和巨大的财产损失,影响社会安定。这里重点介绍有关火灾、爆炸和中毒事故(热辐射、爆炸波、中毒)后果分析,在分析过程中运用了数学模型。通常一个复杂的问题或现象用数学模型来描述,往往是在一个系列的假设前提下按理想的情况建立的,有些模型经过小型试验的验证,有的则可能与实际情况有较大出入,但对辨识危险性来说是可参考的。 2 泄漏 由于设备损坏或操作失误引起泄漏,大量易燃、易爆、有毒有害物质的释放,将会导致火灾、爆炸、中毒等重大事故发生。因此,事故后果分析由泄漏分析开始。 2.1 泄漏情况分析 1)泄漏的主要设备 根据各种设备泄漏情况分析,可将工厂(特别是化工厂)中易发生泄漏的设备归纳为以下10类:管道、挠性连接器、过滤器、阀门、压力容器或反应器、泵、压缩机、储罐、加压或冷冻气体容器及火炬燃烧装置或放散管等。 (1)管道。它包括管道、法兰和接头,其典型泄漏情况和裂口尺寸分别取管径的20%~100%、20%和20%~100%。 (2)挠性连接器。它包括软管、波纹管和铰接器,其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①连接器本体破裂泄漏,裂口尺寸取管径的20%~100%; ②接头处的泄漏,裂口尺寸取管径的20%; ③连接装置损坏泄漏,裂口尺寸取管径的100%。 (3)过滤器。它由过滤器本体、管道、滤网等组成,其典型泄漏情况和裂口尺寸分别取管径的20%~100%和20%。 (4)阀。其典型泄漏情况和裂口尺寸为: ①阀壳体泄漏,裂口尺寸取管径的20%~100%; ②阀盖泄漏,裂口尺寸取管径的20%;

③阀杆损坏泄漏,裂口尺寸取管径的20%。 (10)火炬燃烧器或放散管。它们包括燃烧装置、放散管、多通接头、气体洗涤器和分离罐等,泄漏主要发生在简体和多通接头部位。裂口尺寸取管径的20%~100%。 2)造成泄漏的原因 从人-机系统来考虑造成各种泄漏事故的原因主要有4类。 (1)设计失误。 ①基础设计错误,如地基下沉,造成容器底部产生裂缝,或设备变形、错位等; ②选材不当,如强度不够,耐腐蚀性差、规格不符等; ③布置不合理,如压缩机和输出管没有弹性连接,因振动而使管道破裂; ④选用机械不合适,如转速过高、耐温、耐压性能差等; ⑤选用计测仪器不合适; ⑥储罐、贮槽未加液位计,反应器(炉)未加溢流管或放散管等。 (2)设备原因。 ①加工不符合要求,或未经检验擅自采用代用材料; ②加工质量差,特别是不具有操作证的焊工焊接质量差; ③施工和安装精度不高,如泵和电机不同轴、机械设备不平衡、管道连接不严密等; ④选用的标准定型产品质量不合格; ⑤对安装的设备没有按<机械设备安装工程及验收规范)进行验收; ⑥设备长期使用后未按规定检修期进行检修,或检修质量差造成泄漏; ⑦计测仪表未定期校验,造成计量不准; ⑧阀门损坏或开关泄漏,又未及时更换; ⑨设备附件质量差,或长期使用后材料变质、腐蚀或破裂等。

某制氢站重大事故后果模拟分析-唐开永

XX发电厂制氢站压力容器重大事故后果模拟分析 唐开永 (注册安全工程师,一级安全评价师) XX发电厂制氢站有13.9m3氢贮罐4个,6m3压缩空气贮罐1个;氢贮罐工作压力为2.50MPa(表压),氧贮罐工作压力为0.8MPa(表压)。根据国家安监部门《关于开展重大危险源监督管理工作的指导意见》,制氢站压力容器群(组)P.v值为13.9m3×2.50MPa×4+6m3×0.8MPa=143MPa·m3;而易燃罐介质(氢)压力容器群(组)P.v值为13.9m3×2.50MPa×4=139MPa·m3>100MPa·m3,已经构成为重大危险源。 制氢站压力容器重大事故类型主要是因操作失误或压力容器制造质量缺陷、维护不当、腐蚀等原因引起的压力容器破裂而导致的物理爆炸。氢贮罐发生爆炸后,如遇火源,可能会引起二次火灾、爆炸事故。现对其进行重大事故后果模拟分析。 ⒈压力容器爆破能量计算 盛装气体的压力容器在破裂时,气体膨胀所释放的能量(即煤破能量)与压力容器的容积有关。其爆破过程是容器内的气体由容器破裂前的压力降至大气压的一个简单膨胀过程,所以历时一般都很短,不管容器内介质的温度与周围大气存在多大的温差,都可以认为容器内的气体与大气无热量交换,即此时气体介质的膨胀是一个绝热膨胀过程,因此其爆破能量亦即为气体介质膨胀所做之功,可按理想气体绝热膨胀做功公式计算,即: Eg=P.v/(k-1)[1-(0.1013/p)(k-1)/k]×106 式中:Eg—容器气体的爆破能量,J; P—气体爆破前的绝对压力,MPa; V—容器体积,m3; K—气体的绝热指数。 查有关资料,氢绝热指数为1.142,空气为1.4。 据此,可计算 ①氢贮罐单罐爆炸能量为: Eg=13.9×2.6013/0.142[1-(0.1013/2.6013)(1.142-1)/1.142] ×106 =2.317×108(J) 同理: ②氧贮罐爆炸能量为:

氯气泄漏重大事故后果模拟分析经典

×10-7~×10-8/年左右,一般发生的泄漏事故多为进出料管道连接处的泄漏。据我国不完全统计,设备容器一般破裂泄漏的事故概率在1×10-5/年。此外,据储罐事故分析报道,储存系统发生火灾爆炸等重大事故概率小于1×10-6,随着近年来防灾技术水平的提高,呈下降趋势。 第七章氯气泄漏重大事故后果模拟分析 危险区域的确定 概述: 泄漏类型分为连续泄漏(小量泄漏)和瞬间泄漏(大量泄漏),前者是指容器或管道破裂、阀门损坏、单个包装的单处泄漏,特点是连续释放但流速不变,使连续少量泄漏形成有毒气体呈扇形向下风扩散;后者是指化学容器爆炸解体瞬间、大包装容器的泄漏、许多小包装的多处泄漏,使大量泄漏物形成一定高度的毒气云团呈扇形向下风扩散。 氯泄漏后虽不燃烧,但是会造成大面积的毒害区域,会在较大范围内对环境造成破坏,致人中毒,甚至死亡。根据不同的事故类型、氯气泄漏扩散模型,危害区域会有所不同。氯设备泄漏、爆炸事故概率低,一旦发生可造成严重的后果。 以下液氯钢瓶中的液氯泄漏作为事故模型进行危险区域分析。 毒害区域的计算方法: (1)设液氯重量为W(kg),破裂前液氯温度为t(℃),液氯比热为C(kj/kg .℃),当钢瓶破裂时瓶内压力降至大气压,处于过热状态的液氯迅速降至标准沸点t0(℃),此时全部液氯放出

的热量为: Q=WC(t-t0) 设这些热量全部用于液氯蒸发,如汽化热为q(kj/kg),则其蒸发量W为: W=Q/q=WC(t-t0)/q 氯的相对分子质量为M r,则在沸点下蒸发的液氯体积V g(m3)为: V g =M r273+t0/273 V g =(t-t0)/ M r q273+t0 /273 氯的有关理化数据和有毒气体的危险浓度如下: 相对分子质量:71 沸点: -34℃ 液体平均此热:kg.℃ 汽化热: ×102kj/kg 吸入5-10mim致死浓度:% 吸入-1h致死浓度: 吸入-1h致重病浓度:已知氯的危险浓度,则可求出其危险浓度下的有毒空气体积: 氯在空气中的浓度达到%时,人吸入5~10min即致死。则V g(m3)的液氯可以产生令人

相关主题