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框架墩盖梁支架计算

框架墩盖梁支架计算
框架墩盖梁支架计算

郑机城际铁路跨石武客专框架墩盖梁支架设计计算

一、工程概况

1. 设计简介

郑机城际铁路于DY K17+285.2-D YK17+448.7处上跨石武客专,与

石武客专交角约为9。。设计采用 4 处框架墩及 2 处普通墩上跨石武客专,孔跨布置为5-32m现浇简支梁。框架墩高为24.8m,框架墩盖梁跨度为17.5m,截面尺寸为2.5 x 3.0m。框架墩在石武客专梁底处设置一道中横梁,中横梁截面尺寸为 2.2 x 2.2m,跨度15m框架墩墩身截面尺寸为2.8 x 2.5m。框架墩上部现浇简支梁为单箱室箱梁,梁面宽7.66m,梁高2.6m, —孔现浇简支梁混凝土方量为169.6m3。

2.框架墩盖梁施工支架方案概述

框架墩盖梁采用支架法施工。盖梁支架基础利用正式结构的承台,承重立柱采用双肢格构式钢管柱,承重纵梁采用贝雷梁。钢管柱布置在框架墩墩身两侧, 与石武客专线路平行, 距离石武客专梁体外边缘0.5m,钢管柱高19.7m, 在7.8m、12.8m、17.8m处各设一道[16 槽钢与墩身抱箍连接,钢管柱两分肢间距 4.6m,分肢钢管采用①618

x 16mn的钢管,格构柱缀材采用/ 125x 8mm等边角钢。钢管柱与承台采用事先预埋的钢板焊接连接,承台预埋90x 90cm厚2cm钢板。

钢管柱顶并排放三组[3703] 横梁(两[40 槽钢背靠背用螺栓连接), [3703] 横梁上放砂箱,砂箱上放贝雷梁纵梁。贝雷梁沿盖梁轴线方向放在盖梁正下方,共12组,每组贝雷梁长14.72m。贝雷梁每间隔3m用一道[10槽钢上下横向连成一个整体。

贝雷梁顶垂直盖梁轴线方向放置长 6m 的[903]横梁。[903]横梁 放在贝雷梁直腹杆正上方,间距 1.5m 。 [903] 横梁与贝雷梁上弦杆采 用? 20的螺栓连接在一起。

[903]横梁顶部铺设15X 15cm 纵向方木,间距30cm 纵向方木 上铺10X 10cm 横向方木,间距30cm 方木上铺竹胶板作为底模,一 次浇筑成型。

贝雷梁底距离石武客专轨顶最小距离为 5.31m ,满足轨道车通过 的净空要求。

恒载分项系数: 1.2 ,活载分项系数: 1.4 总荷载:

Q 2925 1.2 (90 90 45) 1.4 3825KN

三、底模板及方木受力计算

1. 竹胶板底模验算

盖梁底模采用A 类75型竹胶合板,厚度15mm,竹胶板尺寸为1.2m

X 2.4m , E 7500MPa , 60MPa ,底模支撑方木采用 10X 10cm 方

木, 方木间距 30cm 。 总荷载: Q 3825KN

面积荷载: q 3825 /(3 15) 85KN /m 2

二、上部荷载计算

1 .盖梁钢筋混凝土自重:

2. 振捣砼时产生的荷载:

3. 倾倒砼时产生的荷载:

4. 人工及施工机械荷载:

2.5 3 15 26 2925KN 3 15 2.0 90KN 3 15 2.0 90KN 3 15 1.0 45KN

底模纵向取1m 长度进行计算 均布荷载:q 85 1 85KN /m 1 2 1 2 M -ql

- 85000 0.3 956.25N.m

则最大弯矩: 8

8

2

2

5 3

W b /6

1 0.015 /6 3.75 10 m 3 3

7

4

b /12

1 0.015 /12

2.81 10 m

底模强度满足要求。

底模刚度满足要求。 2. 底模支撑方木验算

[903] 横梁间距1.5m ,其上纵向铺15X 15cm 方木, 方木的弹性模量为:E 1.0 104N / mm 2 抵抗弯矩: W =562.5cm 3 按简支梁模型进行计算: 总荷载:Q 3825 KN

面积何载:q 3825/(3 2

15) 85KN /m 均布荷载:q 85 0.3

25.5KN /m 1 1

M —ql 2

- 25.5 1.52 8

8

7.2KN .m w M /W 7200/562.5

12.8MPa

[ w ] 13MPa

15X 15cm 纵向方木按间距30cm 布置,强度满足要求。

四、贝雷梁纵梁检算

盖梁正下方布置12组贝雷梁,每组贝雷梁长14.72m,按简支梁

M /W

956.25 3.75 10 5

10 6 25.5MPa [ w ] 60MPa

f 5ql 4 /384EI

5 85000 0.34 /(384 7500 10

6 2.81 10 7)

0.004m

间距30cm.

均布荷载进行检算,计算跨度13m 贝雷梁容许内力:[M ]=788.2KN.m ,

4

[Q]=245.2KN ,桁片贯矩 I g 250500cm 。

[903]横梁总重:6 1.12 9 60.5KN

则上部总荷载为: Q (2925 60.5) 1.2 (90 90 45) 1.4 3897.6KN

贝雷梁强度满足要求。

稳定性满足要求。

五、【3703】分配梁检算

钢管柱顶并排放三组[3703]分配梁,这三组[3703]上下面采用钢板

g 199 kg/m 。

[3703]分配梁跨度4.6m,按简支梁在中间3m 范围受均布荷载计算。 计算简图如下:

3897.6

2.7/3 1.2 26.1KN /m

12 13 1 2 -26.1 132 551.4KN.m 0.8 M 788.2 8 1 -26.1 13 169.7KN 2

0.8 Q 245.2 0.8 0.8 630.56KN .m 196.16KN

弹性挠度: 5q|4 x

384

5 26.1 1000

134 384 210 109 250500 10 8

0.018m

非弹性挠度:

m

0.05( n 2

1) 0.05(52 1) 1.2cm

f 1.8 1.2

3.0cm 1300 3.25cm

400

焊成一个整体。[3703]截面特性: x

75712cm 4 W X 3442cm 3

贝雷梁总重: 2.7/3 14.72 12 158.9KN 则上部总荷载为:

q

4088'

3

681.4KN /m

2 3

强度满足要求。

0.007m 少 0.012m

00

稳定性满足要求。

六、钢管格构柱受力检算

x 16mn 钢管,其截面特性为:

30259.82 23002 3.229 1011mm 4

4

4

4

2 2

(d 2 6

d 1 )

4

(6182 5862)

30259.82mm 2

4

4

64

(d d 1 )

双肢钢管格构柱高 19.7m ,则 l ox l gy 19.7m

Q (2925 60.5 158.9) 1.2

(90 90 45) 1.4 4088.3KN

支反力:F a F b

1

681.4 2

1022.1 KN 则跨中最大弯矩:

M 1022.1 2.3 - 681.4 1.52

1584.3KN .

Q 1584.3 1000

Q

153.4MPa

215MPa

3 3442

5ql 4

384 E 2

qa

48EI 2 2

(3l 2a )

4 5 681.4 1000 4.6 2

681.4 1000 0.8 384 210 109 75712 10 8

48 210 1 09 75712 1 0 *

(3

2

。旳

框架墩盖梁支架临时支柱采用双肢格构式钢管柱,

分肢采用? 618

I x 2 1371753310

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计:_________________ 复核:_________________ 审批:_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况: 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m (长X 宽X 高),在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角,盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架,三角托架的结构如图一所示, 具体尺寸见加工图,三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式, 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后,吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5,其相互关系 见图二。 图一:盖梁承载三角架加工示意图 图二:三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算: 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方,自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米,计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方,荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t,计荷载8.28t,荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计,对支架整体结构进行了分析计算,其模型如下(计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2,未折减倒角砼重量,加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2): 荷载分布示意图(图中荷载未考虑砼倒角荷载削减) BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm (安全)El : IQ Hlh< i 1 __________ t#: zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*: ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa (安全) 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 £jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 (预埋钢棒上安工字钢横梁法) 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁,其尺寸为15.9m(长)×2.3m(宽)×2.1m(高),若经计算该盖 梁支架满足要求,则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿,牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 (1)《路桥施工计算手册》 (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (3)《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板: 1.1、侧模:采用组合钢模拼装。 1.2、底模:方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁:采用[14#a槽钢,间距40cm。 1.4、主梁:采用I45a工字钢。 1.5、楔块:采用木楔。 1.6、穿心钢棒:采用45号钢,直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1:体积71.85立方米,比重2.6吨/立方米,自重:195.9吨, 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2:盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁,长18米(工 字钢荷载),q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN;主梁上铺设[ 14a槽钢,每 根长3.0米,间距为40cm,墩柱外侧各设置8根,两墩柱之间设置19根。 q2=(19+8×2)×3.0×14.53×10/1000=15.26KN(铺设槽钢的荷载);

槽钢上铺设钢模板,每平方按0.45KN 计算, q3=(15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2)×0.45=50.9 KN (底模和侧模、端头模的荷载); q4=6KN (端头三角支架自重) F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3:人员0.5吨,合5KN F4:小型施工机具荷载:0.55吨,合5.5KN F5:振捣器产生的振动力及混凝土冲击力;本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器,设置2台,每台振动力为5KN ,施工时混凝土冲击力按5KN 计,则F5=2×5+5=15KN 总荷载: F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力:Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ; 钢棒截面积:S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力:τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力: [τ]=125Mpa 则[τ] =125 >τmax =63.03Mpa 结论:穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载:q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2(a+l/2)=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处(x=a+l/2=7.95m ),a=3.25m , l=9.4m ;跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处,最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座(不含互通区和服务区),分别为白昌屋大桥(30米T梁),万年坑大桥(30米T梁),叶塘1号大桥(25米小箱梁),叶塘2号大桥(25米小箱梁),秋香江大桥(25米小箱梁),上赖水大桥(30米T梁),黎坑大桥(25米小箱梁);九和互通内共设置桥梁3座,其中主线桥2座,匝道1座,分别为三社坑大桥(25米小箱梁),围坪大桥(25米小箱梁),D匝道桥(20米现浇箱梁);紫金西互通内共设桥梁3座,其中主线桥2座,分别为玉竹坑中桥(25米小箱梁),围澳水大桥(25米小箱梁)和L线秋香江大桥(25米小箱梁);瓦溪服务区共设置主线桥1座,为四联大桥(30米T梁)。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况(跨度及盖梁尺寸均最大),采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱)、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁(两柱)和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m(三柱)盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁支架施工方案(三立柱穿钢棒法)教学文案

浅谈桥梁盖梁穿钢棒法支架施工 摘要:桥梁盖梁穿钢棒法支架施工,即为盖梁施工前,在桥梁立柱上预留孔洞,在孔内穿一横向钢棒,再在钢棒上放置纵向工字钢,在工字钢上铺设横向槽钢,再辅以模板等这样就形成了盖梁施工平台(支架)。而为保证该支架的安全,钢棒和工字钢的型号选择极为重要,本文通过实践及实际计算阐述如何解决这一问题。 随着我市干线公路的不断新建,道路桥梁等级不断提高,新建桥梁的数量不断增加,随之而来是各种技术的应用。在桥梁盖梁施工中,采用的方法有满堂支架法、抱箍法、穿钢棒法。而穿钢棒法与其他方法相比具有占用钢管扣件等周转材料少、不需对每一个桥墩原地面硬化、施工不受墩下河水影响等优点,在施工中越来越受到广泛使用。但如何计算该支架受力状况,该支架是否安全可靠,现今桥梁多为双立柱,如碰到三立柱又如何解决,本文以施工中很少碰到的三立柱为例验算盖梁穿钢棒法支架受力是否满足要求。一、工程概况 本例以我市干线公路合子桥为例,该桥梁全长为124.88m,上部构造采用6×20m预应力混凝土空心板梁,先简支后桥面连续,下部构造桥墩采用三柱式墩。 二、总体施工方案 因采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济,以及位于河中的墩不便搭设满堂支架。故拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。本桥墩圆柱直径均为1.4m,

0#及6#为桩基直接接台帽,1#、2#、3#、4#、5#下部构造为桩基-立柱-盖梁,本桥盖梁尺寸、砼方量均相同,盖梁尺寸均为 1.65m×1.4m ×21.362m(宽×高×长)。其中3#立柱平均高7m,且位于河中,故选取该盖梁作为计算模型用于计算指导盖梁施工。盖梁简图如下: 三、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三个墩柱上各穿一根2m长φ100mm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根21.5m长45c工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2m长的[10a槽钢,间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁(10a槽钢)——横向主梁(45c工字钢)——支点φ100mm钢棒。如下图:

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书(B版) 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇,终点位于东莞市沙田镇,主线全线长12.891km,含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥,其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥,坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道(狮子洋)桥位处河面宽度约2300m,西塔中心里程为K8+052.618,东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618~K12+941.618,分左右两幅,每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩,其墩身施工方案已划入东引桥工程段,其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段),总共98个墩,桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个,其中板厚1.6m的有28个,板厚1.8m的有4个;双柱墩共27个,其中柱径1.8m的有5个,柱径1.6m的有22个;三柱墩共有21个,其中柱径1.6m的有19个,柱径2.2m的有2个;四柱墩共有9个,柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m,墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁,其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁,左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁,其余均为矩形梁(左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁,不设盖梁)。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁,盖梁截面呈L型,采用C40混凝土,长度为18.7m,截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m,1.2m加高块位于预制小箱梁侧,宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构,采用C40混凝土,盖梁长度均为18.7m,截面尺寸为2×(2.2~1.1)m,悬臂长度5.05m,混凝土方

东常高速满堂式盖梁支架计算书

东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明: 1)、简图以厘米为单位,本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2)、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3)、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4)、简图 2、荷载计算 1)、模板重量:G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T

2)、支架重量:G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量:G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载:G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5)、振动荷载:G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=(G1+G2+G3+G4+G5)/N; N=20×4=80;N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管;A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核:σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核:λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4.扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=(G1+G3+G4+G5)/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5.在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。

最新盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥高墩盖梁施工方案计算书 设计: 复核: 审批: 浙江省交通工程建设集团有限公司 2009.2.21 过龙陂高架桥盖梁支架设计计算书

一、概况: 盖梁尺寸为11.95×2.3×3.7m(长×宽×高),在悬臂部分设置了2.525×2m倒角,盖梁支架拟采用[]18a、][14a、I20a加工为锚固式三角托架,三角托架的结构如图一所示,具体尺寸见加工图,三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式,下部撑脚直接支撑在砼面上。三角支架安装完成后,吊装盖梁施工平台3、2和侧面模板4、5,其相互关系见图二。 图一:盖梁承载三角架加工示意图 图二:三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算: 单个三角架自重1.6t;单侧悬挑砼方量17.71方,自重44.275t;悬挑砼下模板支架单个计重1.95t;砼大面施工模板共108平方米,计重21.6t;跳板和施工平台约41.4平方,荷载每平米0.2t,计荷载8.28t,荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计,对支架整体结构进行了分析计算,其模型如下(计算模型中三角

支架部分荷载为12t/m2,未折减倒角砼重量,加载区域2.65m×3m,其余平面荷载1t/m2):荷载分布示意图(图中荷载未考虑砼倒角荷载削减) 支架最大位移7.6mm(安全) 支架最大组合应力94.6Mpa(安全)

支架第一阶屈曲稳定系数12(安全) 三、局部计算分析和构造: 1、锚杆抗拔: 按照最不利荷载布置方式,分别由每根斜杆处传递竖向力约15.7t,对锚点求矩,(15.7×3+15.7×1.5)=70.65tm,算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为70.65/2.85=24.8t,锚固安全系数取4倍,得出锚固区的抗拔力应大于100t,每个锚固区采用10.9级直径26.5mm 的预埋锥形螺母四个,每个螺杆面积A=3.14×26.5×26.5/4=551.266平方毫米。其抗拉保证强度等于4×830Mpa×A/9800=187t,故锚固力足够。 2、锚杆抗剪: 竖向荷载125.53t分别由四个锚点承受,每个锚点抗剪约31.4t,考虑拉剪组合应力,31.4×9800/4/A×1.414+24.8×9800/4/A=307.5Mpa,小于10.9级螺杆的保证应力830Mpa,故抗剪也安全。 3、锚固钢板构造: 根据钢结构规范和机械设计手册中关于预埋钢板 厚度以及螺杆直径和孔位的具体要求,选定锚固钢板 厚30mm,尺寸520×300mm,开孔位置见右图。 为了方便支架的安装和拆除,保证施工人员的安 全,在三角架锚板中间开槽,浇筑砼前预埋定位螺母, 拆模后安装定位螺杆。开槽钢板直接卡在定位螺杆上, 将三角架直接悬挂在砼上,施工人员再上三角架安装 其余的锚固螺栓。 四、施工注意事项: 三角架安装时施工人员站立在已浇筑砼面上指挥塔吊,利用晃绳控制支架位置,当风速大于10m/s时不能进行吊装作业。 三角架吊装前在外侧悬挂尼龙安全网,在三角架中部的水平脚手钢管上焊接走道板作为装拆螺栓的施工平台,平台外侧焊接钢筋作为护栏。 三角架作为盖梁的承载平台,锚板和支撑板的贴合情况很重要,为此特设置了上部转动连接销,在拼装加工过程中要保证四块板在一个平面上,同时保证三角架的拼装后在一个竖直面上。 锚固件的预埋精度要求高,需采用较薄的定位钢板在模板上放样开孔,将预埋螺母等配件安装在模板上,浇筑砼时注意控制振捣,不要将振捣泵直接插在埋件上,同时要保证该处

项目盖梁支架安全验算

盖梁支架安全验算书 一、支架搭设说明 桥梁共7座,全部为墩柱式结构,上部为盖梁,盖梁施工采用抱箍法。 侧模采用6mm厚钢板,背肋采用[10槽钢,间距100cm;对拉杆采用Ф16mm圆钢;底模采用1.5cm厚竹胶板,分配梁采用10×10cm 方木,间距30cm,在墩柱处采用I10#工钢加强;横梁采用25b工字钢,长5m(预留操作平台位置),间距0.6m;纵梁采用56a双拼工钢,长18m(上庄大桥左线长20m),间距1.9~2.5m(工钢离开墩身25cm);抱箍采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16mm,A3钢)制成,高1300cm,并设4道1.6cm厚三角形劲板,同时劲板作牛腿面使用,采用56根M24的高强螺栓(10.9级)连接,螺栓的扭矩要求M≥67kg·m。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2~3mm厚的橡胶垫。 二、支架计算 墩柱间距5.6m,墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下: 从表中可以看出,正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。斜交时最大方量为:84.85方。计算中取左幅1#墩进行检算。 1、受力检算 1.1 侧模(需计算最大侧压力) 侧模采用6mm厚钢板,背肋采用[10槽钢,间距100cm;对拉杆采用Ф16mm圆钢; 根据公式: 公式1: 公式2: 式中:F--新浇混凝土对模板的最大侧压力

h---有效压头高度(m) V---混凝土浇筑速度(m/h),暂定为1m/h t0---新浇混凝土的初凝时间(h),暂定为2h γ---混凝土体密度(KN/m3),取26KN/m3 K1---外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0;掺缓凝 作用的外加剂时取1.2。本次计算取1.2。 K2---混凝土塌落度影响修正系数,塌落度小于30mm时,取 0.85;50~90mm时,取1.0;110~150mm时,取 1.15。 本次计算取1.15 根据公式1:P=15.7872KN; 公式2: h =0.6072m 1.2 底模 底模采用1.5cm厚竹胶板,分配梁采用10×10cm方木,间距20cm,在墩柱处采用I10#工钢加强;横梁采用25b工字钢,长5m(预留操作平台位置),间距0.6m;纵梁采用56a双拼工钢,长18m(上庄大桥左线长20m),间距1.9~2.5m(工钢离开墩身25cm)。 2.1、竹胶板验算 竹胶板力学参数(竹胶板取100cm): I=48.6cm4W=54cm3S=40.5cm3 验算过程所要考虑的荷载(横桥向长度取1 m计算): 施工人员荷载:q1=2.5×1=2.5 KN/m 振捣荷载:q2=2.0×1=2KN/m 梁体自重:q3=(2.691×0.85+1.9×0.15)×26=66.8811KN/m q= q1+q2+q3=1.4×(2.5+2)+1.2×66.8811=88.62KN/m 按简支梁计算: M max=1/8×q×l2=1/8×66.8811×0.1 2=0.0836KN·m

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管,碗扣式满堂支架进行盖梁现浇,立杆、纵杆间距60cm,横杆步距为100cm,布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=30.625KN/㎡ ②均截面处:

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值: P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ,垂直盖梁方向间距60cm ,顺桥向排距60cm ,顺桥向步距100cm ,均截面处脚手架每根立杆受力如下: ①施工人员、机具、材料荷载: N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载: N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载: N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为: N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为:20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管,A=489mm 2 钢管回转半径为:I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算: σ=N/A=20448/489=41.82MPa <f (钢管强度值f=205 MPa ),符合要求。

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座(不含互通区和服务区),分别为白昌屋大桥(30米T梁),万年坑大桥(30米T梁),叶塘1号大桥(25米小箱梁),叶塘2号大桥(25米小箱梁),秋香江大桥(25米小箱梁),上赖水大桥(30米T梁),黎坑大桥(25米小箱梁);九和互通内共设置桥梁3座,其中主线桥2座,匝道1座,分别为三社坑大桥(25米小箱梁),围坪大桥(25米小箱梁),D匝道桥(20米现浇箱梁);紫金西互通内共设桥梁3座,其中主线桥2座,分别为玉竹坑中桥(25米小箱梁),围澳水大桥(25米小箱梁)和L线秋香江大桥(25米小箱梁);瓦溪服务区共设置主线桥1座,为四联大桥(30米T梁)。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况(跨度及盖梁尺寸均最大),采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁(两柱)、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁(两柱)和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m (三柱)盖梁作为计算模型。盖梁简图

高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大,本方案计算以中桥左幅(互通匝道加宽)为例进行计算,右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁,左幅箱梁为渐变宽20.709m~23.357m(斜角),右幅箱梁宽为12m;左幅箱梁为单箱四室截面,悬臂长2.31m,梁高1.5m等高,右幅箱梁为单箱双室截面,悬臂长2m,梁高1.5m等高;箱梁跨中底板厚25cm,靠支点段加厚到50cm,跨中顶板厚25cm,靠腹板段加厚到50cm,跨中腹板厚(左幅57.8cm,右幅50cm),靠支点段加厚到(左幅80.8cm,右幅70cm)。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算, 经计算取q2=1.0kPa(偏于安全)。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:

盖梁钢棒验算资料

盖梁悬空支架施工方案(穿钢棒) K85+365.52**大桥因本桥较长地质条件不好,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。盖梁尺寸为 1.7m ×1.4m×20.58m(宽×高×长)。盖梁长度20.58米分别为20.58m=3.11+7.18+7.18+3.11。 盖梁施工支承平台采用在墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒(三柱式共6个支点),上面采用墩柱两侧各一根22m长45b工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢,间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁(双10槽钢)——横向主梁(45b工字钢)——支点φ10cm钢棒。 一、计算参数 1.主要材料 1)[16a槽钢 截面面积为:A=2195mm2 截面抵抗矩:W=108.3×103mm3 截面惯性矩:I=866.2×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)45b工字钢

横向主梁采用2根45b工字钢,横向间距为140cm(120+20)。 截面面积为:A=11140mm2, X轴惯性矩为:I X=33759×104mm4, X轴抗弯截面模量为:W X=1500.4×103mm3, 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3)钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45), 截面面积为:A=3.14×502=7850mm2, 惯性矩为:I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4 截面模量为:W=πd3/32=4.1396×104 mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2.设计荷载 1)砼自重 砼自重统一取140cm梁高为计算荷载, 砼方量:V=1.7×1.4×20.58=48.98m3,钢筋砼按27KN/m3计算, 砼自重:G=48.98×27=1322.471KN 盖梁长20.58m,均布每延米荷载:q1=64.26kN/m 2)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2,侧模和底模每延米共计 5.2m2, q2=4.94kN/m 3)[16a槽钢 3m长 [16槽钢间距0.5m,每延米2根共计6米,合计:q3=6

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸:长22米,宽2.2米,高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm,矩形截面抵抗矩:W=bh2/6=83.3cm3,矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木,按《路桥施工计算手册》P176,[σ]—19MPa,[τ]—3.8MPa ,E—12×103MPa 木楞长度4.5m,间距为20cm,跨径为0.3m,按三等跨连续梁均布荷载合理; 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m,q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ,E—12×103MPa 木梁长度4m,间距为30cm,跨径为0.6m,其上木楞间距20cm,可按三等跨连续梁均布荷载计算; 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m

盖梁支架计算

盖梁支架设计计算书 目录 1 编制依据 ............................................................ - 1 - 2 设计计算参数......................................................... - 1 - 3 盖梁支架简介......................................................... - 1 - 4 结构计算 ............................................................ - 1 - 4.1分配梁计算 (2) 4.2承重梁计算 (2) 4.3钢管立柱计算 (3) 6 总结 ................................................................ - 3 -

1 编制依据 2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004 3、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》J1325-2011 5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 2 设计计算参数 1、钢筋混凝土重度26kN/m3; 2、模板单位重量1.5kN/m2,施工荷载1.5kN/m2; 3、荷载组合:1.2恒载+1.4活载; 4、材料性能参数如下表。 材料性能参数表 3 盖梁支架简介 盖梁长9m,凸字型截面,截面总宽3m,总高3.3m,上层截面为1.2x1.8m,下层截面为3x1.5m,墩身尺寸为2.2x1.4m。盖梁根部截面积A1=6.66m2,端头截面积A2=4.86m2,根部扣除墩身支承后截面积A3=2.4m2。 盖梁支架为梁柱式支架形式,墩柱四周设置4根υ530x8mm钢管立柱,间距4.5m,承重梁为2I40工钢,分配梁为I27工钢,间距50cm。 图 1. 盖梁支架布置图 4 结构计算

盖梁支架法计算书

盖梁支架法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m 3。采用Φ48×3.5mm钢管,碗扣式满堂支架进行盖梁现浇,立杆、纵杆间距 60cm,横杆步距为100cm,布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=㎡ ②均截面处: P32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值: P4=㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算

底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm,垂直盖梁方向间距60cm,顺桥向排距60cm,顺桥向步距100cm,均截面处脚手架每根立杆受力如下: ①施工人员、机具、材料荷载: N Q1= P1A=××= ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: N Q2= P2A=××= ③钢筋混凝土自重荷载: N G1= P32A=40××= ④模板、支架自重荷载: N G2= P4A=××= 按规范进行荷载组合为: N=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×=+×++×= 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为: 支架为Φ48×钢管,A=489mm2 钢管回转半径为:I=4/)2 D =15.8mm (d 2 ⑤强度验算: σ=N/A=20448/489=<f(钢管强度值f=205 MPa),符合要求。 ⑥稳定性验算: 立杆的受压应力(步距1000mm) 长细比:λ=l0/I=1000/= 查阅设计手册可得受压杆件的稳定系数ψ= 不组合风荷载时: σ=N/Aψ=20448÷÷489= MPa<f=205 MPa,符合要求。 组合风荷载时: σ=N w/Aψ+M w/W N w=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×× M w=2/10 w k=μzμs w0

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2.5m长的[10槽钢,中间间距为50cm,两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上,铺设盖梁底模。传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图: 二、计算依据及采用程序

本计算书采用的规范如下: 1.《公路桥涵施工技术规范》((JTG T F50-2011)) 2.《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 3.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为:A=1274mm2 截面抵抗矩:W=39.4×103mm3 截面惯性矩:I=198.3×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215MPa。 2)40a工字钢 横向主梁采用2根40a工字钢,横向间距为144.2cm。 截面面积为:A=8607mm2, X轴惯性矩为:I X=21714×104mm4,

X轴抗弯截面模量为:W X=1085.7×103mm3, 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215MPa。3)钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45), 截面面积为:A=3.14×452=6358.5mm2, 惯性矩为:I=πd4/64=3.14×904/64=321.899×104mm4 截面模量为:W=πd3/32=7.1533×104mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2.设计荷载 1)砼自重 砼方量:V=36.16m3,钢筋砼按26KN/m3计算, 砼自重:G=36.16×26=940.16KN 盖梁长16.415m,均布每延米荷载:q1=57.24kN/m 2)组合钢模板及连接件0.75 kN/m2,侧模和底模每延米共计4.4m2,q2=3.3kN/m 3)[10槽钢 2.5m长10a槽钢间距0.5m,共30根,每延米1.83根,合计:q3=1.83×2.5×0.1KN/m=0.458kN/m

盖梁支架验算书

盖梁支架结构验算书 一、工程概况 乌龙潭大桥盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长16m,宽2.35m,高1.9m,混凝土方量为67方,悬臂长3.45m,两柱相距9m。 二、施工方案 1、施工步骤 1)预留孔:立柱施工时测好预留孔的标高位置,距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调; 2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为10cm,长度为350cm的钢棒,作为56b工字钢的支撑点,钢棒外伸长度一致,为防止钢棒滚动,采用固定卡将钢棒锁死。 3)在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶,采用50t螺旋式机械千斤顶。 4)吊装56b工字钢:用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上,用拉杆将工字钢固定,锁好横向联系,用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。 5)安装定型钢模板:在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢,在14号工字钢上安装定型钢模板,按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产,按要求加工钢撑脚支撑,以方便安装; 6)拆除钢棒,封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土

封堵。 三、受力计算 盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢,间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为:盖梁底模→纵向分布梁(14工字钢)→横向主梁(56b工字钢)→支点φ10cm钢棒。 1、主要材料 1)14工字钢 截面面积为:A=2151.6mm2 截面抵抗矩:W=102×103mm3 截面惯性矩:I=712×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)56b工字钢 横向主梁采用2根56b工字钢,横向间距为200cm。 截面面积为:A=14663.5mm2 X轴惯性矩为:IX=68500×104mm4 X轴抗弯截面模量为:WX=2450×103mm3 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3)钢棒 钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢) 截面面积为:A=3.14×502=7850mm2

盖梁贝雷支架计算书

盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁,每排由4片贝雷标准节组成,共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算,容重取26KN/m 3,贝雷梁按 3KN/片,钢管 (φ48×3.5)按3.84kg/m ,混凝土设计方量为11.1m 3。 a .混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b .贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c .钢管:3m 管50根, 6m 管48根,1m 管30根,钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d .模板自重 模板采用组合钢模,按40kg/m 2计,约计40m 2, 则有: )/(333.1100 1240 40m KN =?? e .施工荷载(人员、设备、机具等):2.5KN/ m 2 ,即为:1.47KN/m f .振捣砼时产生的荷载:2KN/ m 2,即为:1.18KN/m g .倾倒砼时产生的冲击荷载:2KN/m 2即为:1.18KN/m 综合以上计算,取均布荷载为:35KN/m (计算值为34.711) 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁,其计算简图如下所示:

弯矩图: 剪力图: 由内力图可知:贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1,2分别为: M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1,2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为:

M max =157.5/4=39.375KN ·m <[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN <[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座(牛腿)的作用力N= R 1,2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算: 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图: 由位移图有:悬臂端位移最大,为: f max =0.39mm

桥梁盖梁支架专项施工方案

新溆高速第十六合同段 桥梁盖梁支架专项施工方案 一、工程概况 我合同段起点为溆浦县油洋乡麻溪村,路线沿X012南侧展线,经甘溪村、庄坪村、河底江村、三板桥村、桥江镇槐荫村,路线终点为桥江乡独石村。路线全长 5.685km。其中,桥梁工程包括大中桥梁1687m/6座,桥梁下部构造设计有扩大基础、 U型桥台、桩基础、承台、肋板、立柱、盖梁等结构形式,上部构造有预应力空心板、T梁、现浇箱梁等结构形式,现在正进入高空作业盖梁施工。为确保桥梁盖梁施工按总体施组中的工期顺利开展,特制定以下有关桥梁盖梁支架施工的专项方案。 二、施工部署 我部施工的桥梁工程共计6座,其中K75+722擂鼓坡大桥盖梁支架采用包箍法施工,其余K76+370.5廖家湾大桥、K78+285新塘湾大桥及A、B匝道桥、K79+532向家山大桥等五座桥梁盖梁采用剪力销法施工。 三、施工方案及稳定计算 (一)包箍法施工方案 盖梁包箍法无支架施工可操作性强,有很高的安全保证体系,外观轻巧又便于检查验收,可以较好控制施工安全,支模可以省很多工时,对地基要求不高,节省支撑钢管,大大降低了成本。抱箍法无支架施工很少影响道路、河道的交通和通航,

有利于快速施工和文明施工,具有很好的推广应用价值。 1、盖梁抱箍法结构设计 按最大立柱与盖梁尺寸进行设计验算,根据设计施工图,选定擂鼓坡大桥7#墩墩柱为φ200cm,盖梁尺寸为170*220(宽*高)为设计验算依据 (1)、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm,在肋板外设2[16违带。在侧模外侧采用间距1.0m的2[16b作竖带,竖带高2.9m;在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7m,在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.0m 的2[16b作竖带,竖带高2.9m;在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。(2)、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.6m工16型钢作横梁,横梁长4.4m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角支架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 (3)、受荷纵梁 在横梁底部采用双层1排加强型贝雷片(标准贝雷片规格:3000cm×1500cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长12m,每组中的两排贝雷片拼装在一起,两

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