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盖梁抱箍法施工及计算(新)

盖梁抱箍法施工及计算(新)
盖梁抱箍法施工及计算(新)

盖梁抱箍法施工及计算摘要:详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计,盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算,以及本工艺的施工方法。

关键词:盖梁抱箍结构计算施工

1.工程概况

广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥,全桥长1280m,全桥共有盖梁84片,下部结构为三立柱接盖梁,上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁,另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。全桥施工区鱼塘密布,河涌里常年流水,墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。

2.抱箍支撑体系结构设计

2.1盖梁结构

以20m空心板结构的支撑盖梁为例,盖梁全长20m,宽1.6 m,高1.4m,砼体积为42.6 m3,墩柱Φ1.2m,柱中心间距7m。

2.2抱箍法支撑体系设计

盖梁模板为特制大钢模,侧模面板厚度t=5mm,侧模外侧横肋采用单根[8槽钢,间距0.3m,竖向用间距0.8m的2[8槽钢作背带,背带高1.55m,在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆,上、下拉杆间距1.0m,底模板面模厚6mm,纵、横肋用[8槽钢,间距为0.4m×0.4m,模板之间用螺栓连接。

盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁,间距0.25m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁,纵梁位于墩柱两侧,中心间距1.4m,单侧长度21m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上,纵梁之间用销子连接,连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。

抱箍采用两块半圆弧型钢板制成,钢板厚t=16mm,高0.6m,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽0.27m,采用10根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。

2.3防护栏杆

栏杆采用φ48的钢管搭设,在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高

的钢管立柱,横杆钢管与立柱采用扣件连接,竖向间隔0.5m ,栏杆周围挂安全网。

盖梁施工示意图见图2。

3.盖梁侧模板支撑计算

假定砼浇注时的侧压力由拉杆和背带承受,P m 为砼浇注时的侧压力, T 为拉杆承受的拉力。

侧模板支撑计算示意图见3。

图2 盖梁施工示意图

3.1荷载计算

砼浇筑时的侧压力:P m =K γh ,当v/T ≤0.035时,h=0.22+24.9v/T

式中:K —外加剂影响系数,取1.2;

γ—砼容重,取25KN/m 3; h —有效压头高度;

v —砼浇筑速度,此处取值0.45m/h , T —砼入模温度,此处按25℃考虑 则:v/T=0.45/30=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.6m

P m = K γh=1.2×25×0.6=18KPa

砼振捣对模板产生的侧压力按4KPa 考虑, 则:P m =18+4=22KPa 砼浇筑至盖梁顶时,盖梁上产生的纵向每米侧压力:

Pm=22KPa

图3 侧模支撑计算示意图

H =1.4m

h =0.6m

T2T1

图1:抱箍构件形象示意图(半个)

P=P m×(H-h)+P m×h/2=22×0.8+22×0.6/2=24.2KN

(参考《路桥施工计算手册》p173)

3.2拉杆拉力验算

拉杆(φ18圆钢)纵向间距0.8m范围内砼浇筑时的侧压力:

σ=0.8P/2πr2

=0.8m×24.2 KN /(2×174mm2)=55.63MPa

σ=55.63MPa <[σ]=29600N/174 mm2=170MPa,满足抗拉要求。

(参考《路桥施工计算手册》p182)

3.3背带挠度验算

设背带两端的拉杆为支点,背带为简支梁,梁长l0=1m,

简支梁均布荷载q0 =22×0.8=17.6KN/m

最大弯矩:M max= q0l02/8=17.6×12/8=2.2KN·m

σ= M max/2W x=2.2×10-3/2×25.3×10-6=43.5MPa<[σw]=145MPa

跨中挠度:f max= 5q0l04/(384×2×EI x)=0.0005m

f max<[f]=l0/400=0.0025m,背带槽钢满足刚度要求。

式中: [8槽钢的弹性模量E=2.1×105MPa;

惯性矩Ix=101.3cm4;

抗弯截面系数Wx=25.3cm3

(参考《路桥施工计算手册》p787、p797)

4.横梁应力验算

4.1横梁纵向线荷载计算

新浇砼纵向线荷载:q1=1.4(高)×25×1.6(宽)=56KN/m

模板纵向线荷载:q2=G2/20=(G底21.8+ G端3.1+ G侧39.9)/20=3.24 KN /m

施工人机纵向线荷载:q3=1×1.6=1.6KN/m

倾倒砼冲击纵向线荷载: q4=2×1.6=3.2KN/m

振捣砼纵向线荷载: q5= 2×1.6=3.2KN/m

荷载组合:q=(q1+q2)×1.2+(q3+q4+q5)×1.4=82.29KN/m

横梁承受均布荷载q0= q×0.25/l0=82.29×0.25/1.4=14.7KN/m (参考《路桥施工计算手册》p172)

4.2横梁抗弯与刚度验算

横梁最大弯矩:M max= q0l02/8=3.6KN·m

弯曲应力:σ= M max/W x=3.6/(3.75×10-4)=9.6 MPa<[σw]=12MPa 最大挠度:f max= 5q0l04/384EI=5×14.7×103×1.44/(384×9×109

×2.81×10-5)=0.0029 m <[f]=l 0/400=0.0035m

横梁满足抗弯和刚度要求。

式中:抗弯截面系数:Wx=bh 2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4 m 3

惯性矩Ix=bh 3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5 m 4 弹性模量E=9×103MPa;

横梁计算示意图如图4所示。 (参考《路桥施工计算手册》p176)

5.纵梁应力验算

5.1纵梁纵向每侧线荷载计算

支架纵向线荷载:q 6=

(G 贝+G 木+G 他)/20=(14×

3 KN/片 +70根×0.045 m 3/根×6 KN/ m 3+62×0.06)/20=3.23KN/m

纵梁纵向每侧线荷载:

q=(q 1/2+q 2/2+q 6/2)×1.2+(q 3/2+q 4/2+q 5/2)×1.4=43.088KN/m 5.2纵梁应力验算

5.2.1计算支座反力R C : 盖梁体系为一次超静定结构,建立盖梁结构力学计算图如图5所示。采用力法计算,解除C 点约束,在C 点添加向上的单位力X 1=1,分别绘出M p 图、M 1图,其中M p 图由伸臂梁和简支梁组成,如图6所 示。根据C 点竖向位移为0的条件,建立典型方程:

δ11X 1+Δ1p =0

δ11=∑∫M 12ds/EI=(1/EI )*(1/2)*(2l*l/2)*(2/3)*(l/2)=l 3/6EI

Δ1p =∑∫M 1M p ds/EI=(1/EI )*[(1/2)*(2l*l/2)*(qa 2/2) -(2/3)*(q (2l)2/8)*2l*(5/8*l/2)]=(1/EI )*(qa 2l 2/4-5q l 4/24)

将δ11、Δ1p 代入公式,得

X 1=(5ql 2-6qa 2)/4l=293.92KN (↑) 建立静力平衡方程:2R A +X 1=q (2a+2l ) 得R A =R B =283.92KN (↑)

根据叠加原理,绘制均布荷载弯矩图如图7所示。 5.2.2纵梁抗弯应力验算

根据以上力学计算得知,最大弯矩出现在A 、B 支座,

图4:横梁计算示意图

l0=1.4m q0=14.7KN/m

图6:超静定结构内力图

q*(l2-2a2)/8

q 2/2

=7m =7m a=3m

a=3m 图7:纵梁受力弯矩图

弯矩图

(l/2)X1=1028.7

a=3m a=3m

=7m =7m q(2l)2/8=1055.7

简支梁弯矩图

悬臂梁弯矩图

=7m =7m

a=3m

a=3m

q 2/2=193.9

a=3m a=3m

=7m

=7m 图5:盖梁结构力学计算图

q=43.088KN/m

=7m

=7m

a=3m

a=3m

R

X1=1

RA

E

D B C A

M max =qa 2/2=43.088×32/2=193.9 KN ·m

M max =193.9 KN ·m <[M 0]= 975kN ·m ,满足抗弯要求。 (参考《公路施工手册 桥涵》下册p923) 5.2.3纵梁墩柱跨中刚度验算 盖梁体系为一次超静定结构,求超静定结构的位移可用基本结构的位移来代替,因此在盖梁基本结构墩柱中间点F 施加向下的单位力X 2=1,求基本结构的内力和位移,建立盖梁墩柱跨中力学计算图如图8所示。

F 2.625

X2=1A C

B D E

RA

R

a=3m

a=3m

=7m

=7m

图8:纵梁墩柱跨中力学计算图

=7m

=7m

a=3m

a=3m

图9:X2弯矩图

设R a 、R b 方向向上,列平衡方程:R a +R b =X 2=1

X 2*(l+l/2)-2l*R a =0

得:R a =0.75(↑),R b =0.25(↑),绘弯矩图如图9所示。 求纵梁墩柱跨中的位移,将图7与图9的弯矩图图乘,得: Δ2p =∑ωy f / EI=(1/ EI )*[-0.5*14*2.625*193.9+(2/3) *1055.7*14*(2/3)*2.625-0.5*3.5*2.625*(2/3)*0.5*1028.7-0.5*(3/2)*7*2.625*1028.7 ]=-0.004m (↑)

f max =-0.004m <[f]=a/400=3/400=0.0075m ,刚度满足要求。 式中:贝雷片弹性模量:E=2.1×105MPa

惯性矩:I=250500cm 4

(参考《公路施工手册 桥涵》下册p1047) 5.2.4纵梁端部刚度验算

在盖梁基本结构梁端点D 施加向下的单位力X 3=1,求基本结构的内力和位移,建立盖梁悬臂端力学计算图如图10所示。

设R a 、R b 方向向上,列平衡方程: R a +R b =X 3=1

X 3(2l+a )-2l*R a =0

得: R a =1+a/2l (↑),R b = a/2l (↓),绘弯矩图如图11所示。 求纵梁端的位移,将图7与图11的弯矩图图乘,得: Δ3p =∑ωy d / EI=(1/EI )*(1/3* 193.9*3)*(3/4* 3)+14* 193.9* 1.5+0.5*14* 1028.7* 1.5-(2/3*1055.7×14)*1.5=(1/ 48EI )*(6qa 4+6q a 3 l- ql 3a )=0.001m (↓)

f max =0.001m <[f]=a/400=3/400=0.0075m ,刚度满足要求。

6.抱箍验算

抱箍能否承受盖梁的重力取决于抱箍与柱子的磨擦力,验算时摩

图11:

弯矩图

a=3m a=3m

=7m =7m a

图10:纵梁悬臂端力学计算图

=7m =7m

a=3m

a=3m R RA

E

D B C

A X3=1

擦力取滑动磨擦力,此处最大滑动摩擦力N 取值为R c =293.92 KN 。 6.1高强螺栓数目计算

高强螺栓的容许承载力公式:[N L ]]=P μn/K , 式中:P —高强螺栓的预拉力,取225 K N; μ—摩擦系数,取0.3;

n —传力接触面数目,取1; K —安全系数,取1.7。

则:[N L ]= 225×0.3×1/1.7=39.7KN 螺栓数目m 计算:

m=N/[N L ]= 293.92/39.7=7.4个,本构件取m=10个。 6.2螺栓抗剪、抗拉应力验算 每条高强螺栓承受的抗剪力:

N j =N/10=293.92/10=29.4KN <[N L ]=39.7KN ,满足抗剪要求。 抱箍体对墩柱体的压力:

N y =K*N/μ=1.2×293.92 /0.3=1175.68KN 每条螺栓拉力:N 1= N y /10=117.6 KN<[S]=225KN ,满足抗拉要求。 式中:μ—抱箍钢板与橡胶垫之间的摩擦系数,取值0.3

K —荷载安全系数,取值1.2

[N L ] —每个高强螺栓的容许承载力

[S] —高强螺栓的预拉力,M24高强螺栓取值225 KN 6.3螺栓需要的终拧力矩验算 每条螺栓拉力为:N 1= 117.6KN,

每个螺栓的终拧扭矩R=k*N 1*d=229.3N ·m

式中:k —螺栓连接处的扭矩系数平均值,取0.13,

L 1—力臂,M24螺栓取0.015m (参考《基本作业》p609)

6.4抱箍体构件的应力验算

抱箍体承受螺栓的拉力:P1=5N l=5×117.6=588KN

抱箍体钢板的纵向截面积:S1=0.016×0.6=0.0096m2

抱箍体拉应力:σ=P1/S1=61.25MPa<[σ]=140MPa,满足抗拉要求。

抱箍体剪应力:

τ=(1/2R C)/πr/S1=(1/2×293.92)KN /1.885 m /0.0096 m2 =8.1MPa<[τ]=85MPa,满足抗剪要求。

6.5抱箍体钢板长度计算

抱箍钢板伸长量:ΔL=(σ/E)* L=5.5×104 m

抱箍体钢板长度(半个):L=πr-ΔL =1.884m,

两半抱箍牛腿间距取20mm,则L=1864mm(半个)。

7.抱箍法施工方法

7.1施工工序

①在墩柱群四周搭设简易支架,高度以不超过盖梁顶板为宜,并搭设人行爬梯,围好安全网;

②用水准仪在墩柱上作一水平标志,根据盖梁底板设计标高反算抱箍底沿位置并做标记;

③用吊车将抱箍底托安装在墩柱上,使底托顶面与抱箍底沿标记等高,再将抱箍安装就位,用带响扳手拧紧连接螺栓,施工时,可在扳手手柄上套一根50cm长、Φ48的钢管,人踩钢管直到所需扭矩为止,再检查两抱箍接头处间隙小于或等于2cm即可;

④用吊车将连接好的贝雷梁放在抱箍上,并用U型螺栓和扣件将贝雷梁、抱箍、贝雷梁连接件连接起来;

⑤在贝雷梁上摆放方木横梁,安装盖梁底模,并检查标高,有必要时用钢板或木楔调整;

⑥首次使用本工法施工时,为确保抱箍所承受压力达到设计值,需进行荷载预压试验。由前面计算知盖梁纵向每侧线荷载:q=

43.088KN/m,则在盖梁底模上堆放重物175.9吨,且堆放形式尽量接近施工实际情况。24小时后,用水准仪复测底模标高,若下沉过大,则应继续紧固连接螺栓,直到底模下沉小于5mm则认为可行,记录下螺栓进距作为参考值;

⑦卸下预压重物,安装盖梁钢筋和模板,在侧模四周按要求做好安全防护装置,浇注砼;

⑧拆除模板时,先拆侧模、端模,再拆底模,最后拆下横、纵梁、抱箍,至此,抱箍法盖梁施工完成一个循环。

7.2施工注意事项

①墩柱砼强度达到设计强度的75%以上后方可施工盖梁;

②在抱箍钢板内侧附一层3mm橡胶垫,可增强钢板与砼之间的摩擦系数,也起到保护墩柱的作用;

③抱箍体钢板、牛腿厚度应不小于设计值,螺栓孔应可能紧凑,在竖直方向上,每隔2~3排螺栓孔应在牛腿与钢板之间设置加劲肋;

④螺栓施拧前,应根据带响扳手进行螺栓扭矩系数的试验,为克服扭矩系数离散偏大,可在初拧时重复施拧,即先初拧,再拧松,再初拧;螺栓紧固时应按先内排后外排的顺序,并使螺栓均匀受力;

⑤浇注盖梁砼时,应有专人检查抱箍、螺栓有无松动情况,每浇注一层砼均应复紧一次螺栓,确保施工安全和质量。

8.使用效果

广州西二环徐边高架桥盖梁工程量大(共84片),施工场地鱼塘密布,墩柱平均高度大于10m。本工程共加工盖梁模板3套底模、2套侧模和抱箍支撑体系3套。采用抱箍法施工,4人1天即可搭起一套盖梁支架,包括搭支架、上抱箍及横纵梁、盖梁底模,第2天安装盖梁钢筋笼(在地上先加工成型再吊装)和侧模板,第3天用6人浇注砼,第4天拆侧模,第7天拆底模和抱箍(以砼强度不低于85%为准)。由此可见,抱箍法施工与支架法相比,无须硬化场地,节省大量支撑方木和钢构件,接省投资,施工周期短,施工简便,适应性强,是盖梁施工首选的支撑体系。

参考资料:

1路桥施工计算手册,周水兴等编,北京:人民交通出版社,2001.5

2公路施工手册桥涵(下册),交通部第一公路工程总公司,北京:人民交通出版社,1999.11 3结构力学,李廉锟,北京:高等教育出版社,1996

4公路施工手册基本作业,杨理准,北京:人民交通出版社,1998.11

盖梁抱箍法计算书

附件6 抱箍法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m3。采用两根50a工字钢作为纵梁,间距1.6~2m,纵梁长12m,纵梁上布置14工字钢作为横梁,横梁长4m,间距为40cm,共31根。抱箍采用两块半圆形钢板制作,钢板厚12mm,高66cm,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽35cm,采用30根M24的高强螺栓连接,为提高墩柱与抱箍之间的摩擦力,保护墩柱混凝土面,墩柱与抱箍之间设置3mm厚的橡胶垫。布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=30.625KN/㎡ ②均截面处: P32=40KN/㎡

⑷模板支架自重荷载取值: P4=1.5KN/㎡ 2、I14工字钢受力检算 14工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa,惯性矩I=712cm4,截面系数W=102 cm3,理论重量m=16.89kg/m,Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa,抗弯强度f m取145MPa,则以单根横梁为例进行验算。 ⑴荷载计算 ①施工人员、机具、材料荷载: q1=P1l=2.5×0.4=1KN/m ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: q2=P2l=2.5×0.4=1KN/m ③盖梁钢筋混凝土自重荷载: q31=P31l=30.626×0.4=12.25KN/m;q32=P32l=40×0.4=16KN/m ④模板、支架及横梁自重荷载 q4=P4l+ g k=1.5×0.4+0.17=0.77KN/m 考虑分项系数,其中①②项为1.4,③④项为1.2,则均截面处的荷载为: (1+1)×1.4+(16+0.77)×1.2=22.924 KN/m 变截面处的荷载为: (1+1)×1.4+(12.25+0.77)×1.2=18.424KN/m 横梁的受力模型为简支结构,则根据弯矩计算公式: M max= ql2/8=22.924×22/8=11.462KN.m, 抗弯强度验算: 应力σ= M max /W=11.462 KN.m /(102cm3)=114 MPa<f m=145 MPa,符合要求。 挠度验算: ω=5ql4/384EI=5×22.924×16×1012/384×2.1×105×712×104=0.003mm<[ω] =l/800=2.5mm,符合要求 3、I50a工字钢受力检算 50a工字钢的弹性模量E=2.1×105MPa,惯性矩I=46500cm4,截面系数W=1860 cm3,理论重量m=93.654kg/m,Q235钢的抗剪强度f v取85 MPa,抗弯强度f m取145MPa,纵梁的跨距为7m,则以单根纵梁为例进行验算。

三柱式盖梁抱箍法施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 桥长1012.98米,各墩为三柱式结构(墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构),墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m,宽2.4m,高2.6m的钢筋砼结构,引桥盖梁砼浇筑量大,约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图(单位:m) 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm,在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7m,在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm,肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工

16型钢作横梁,横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片(标准贝雷片规格:3000cm×1500cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长30m,每两排一组,每组中的两排贝雷片并在一起,两组贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距253.6cm,贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接;纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16mm)制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高1734cm,采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2~3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设,在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱,竖向间隔0.5m设一道钢管立柱,钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设2cm厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 四、主要工程材料数量汇总表 见表一。 需要说明的是:主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。

盖梁抱箍法施工计算书

盖梁抱箍法施工计算书 Company number:【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】

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抱箍法施工计算书 1、计算依据 《路桥施工计算手册》 《辽宁省标准化施工指南》 《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况 盖梁施工采用抱箍法,抱箍采用2块半圆弧形钢板制作,使用M24的高强螺栓连接,底模厚度10cm,每块长度;充分利用现场已有材料,下部采用I14工字钢作为横梁,横梁长度为,根据模板拼缝位置按照间距布置,共需27根;横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁,纵梁长度为15m;抱箍与墩柱接触部位夹垫2~3mm橡胶垫,防止夹伤墩柱砼;纵横梁梁两端绑扎钢管,安装防落网。下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。 浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距,盖梁尺寸为××, C40砼,盖梁两端挡块长度为×(上口,下口)×,C40砼。 图1 抱箍法施工示意图 3、横梁计算 荷载计算 盖梁钢筋砼自重:G1=×26KN/m3= 挡块钢筋砼自重:G2=×26KN/m3= 模板自重:G3=98KN 施工人员:G4=2KN/m2××= 施工动荷载:G5=2KN/m××=,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。 横梁自重G6=××27= 横梁上跨中部分荷载:G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=++98+×2 += 每根横梁上所受荷载:q1= G7/15=27= 作用在每根横梁上的均布荷载:q2= q1/==m

两端悬臂部分只承受施工人员荷载,可以忽略不计。力学模型 图2 力学模型 分配梁抗弯与挠度计算 由分析可知,横梁跨中弯矩最大,计算如下: Mmax=q 2l2/8- q 2 l 1 2/2=××2=·m 图3 分配梁弯矩示意图 Q235 I14工字钢参数:弹性模量E=×105Mpa,截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W= ①抗弯计算 σ= Mmax/W= ×103=<[σ]=170Mpa 结论:强度满足施工要求。 ②挠度计算 f max = f=ql4(5-24λ2)/384EI =×(5-24×22)/(384××105×712×10-5)=<l/400= 结论:挠度变形满足施工要求。 4、纵梁计算 Q235 I45C工字钢参数:弹性模量E=×105Mpa,截面惯性矩I=35278cm4,截面抵抗矩W= 荷载计算 每根纵梁上所承受的荷载为: 横梁自重G8=××27= 纵梁自重G9=×15= 纵梁上总荷载:G9=G7/2+G8/2+G9=2+2+= 纵梁所承受的荷载假设为均布荷载:q3=G9/==m 同样,两端悬臂部分所受施工人员荷载安全防护装置荷载可忽略不计。 力学计算模型 图4 纵梁计算力学模型 (1)中间段在均布荷载作用下的弯矩

(抱箍法)盖梁模板验算

惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 编制人: 审核人: 审批人: 审批时间:年月日 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段 联合体项目部永昌路桥施工处

2011年9月 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 目录 K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 - 4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 - 4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -

桥梁盖梁抱箍法的施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算 一、施工设计说明 1、工程简介 高速公路****有桥梁2座。墩柱为两柱式或三柱式结构,墩柱上方为盖梁,如图1所示。本图尺寸为其中一种形式,该盖梁设计砼37立方米,计算以该图 尺寸为依据,其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。 图1盖梁正面图(单位:cm) 2、设计依据 (1)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) (2)路桥施工计算手册 (3)其他相关资料及本单位以往施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、盖梁模板底模支撑 在盖梁底模下部采用间距1m工14型钢作横梁,横梁长3.7m。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 在横梁底部采用单层;两排贝雷片(标准贝雷片规格:3000cmx 1500cm )连 接形成纵梁,长18m两排贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距120cm贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接;纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板(板厚t=10mm制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高70cm采用14根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对 墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2?3mn厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与工作平台 ⑴ 栏杆采用? 50的钢管搭设,在横梁上每隔2米设一道1.2m高的钢管立柱, 竖向间隔

0.5m设一道钢管横杆,钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m 高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设5cm厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 三、盖梁抱箍法施工设计计算 (一)、设计检算说明 1、设计计算原则 (1)在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 (2)综合考虑结构的安全性。 (3)采取比较符合实际的力学模型。 (4)尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、对部分结构的不均布,不对称性采用较大的均布荷载。 3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 4、抱箍加工完成实施前,必须先进行压力试验,变形满足要求后方可使用。 (二)、横梁计算 采用间距1m工14型钢作横梁,横梁长3.7m。共设横梁18根,总重约11kNo 1、荷载计算 (1)盖梁砼自重:G仁37荻24.5kN/m3=906.5kN (2)模板自重:G2=81.3kN (3)施工荷载与其它荷载:G3=21kN 横梁上的总荷载:G=G1+G2+G3 =1008.8kN q1=1008.8/17.2=58.65kN/m 横梁采用1m间距的工字钢,则作用在单根横梁上的荷载G =58.65 X 1=58.65kN 作用在横梁上的均布荷载为: q2= =58.65/1.7=34.5kN/m 2、力学模型 如图所示。 q? = 3z1 J l< N. /1 图2横梁计算模型 3、横梁抗弯与挠度验算 横梁的弹性模量E=2.1 X 105MPa惯性矩l=712cm4;抗弯模量Wx=102cm 为了简化计算,

抱箍法盖梁施工方案

抱箍法盖梁施工方案 一、工程概况 本标段荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程QWTJ-2标段起止桩号为K10+018—K24+000,标段长度13.982Km,包括大、中桥884米/4座(预应力箱梁);分离式立交:995米/5座(预应力组合箱梁,现浇预应力箱梁);巴音陶亥互通立交桥1处(现浇预应力箱梁)。 桥墩盖梁为桥墩的重要组成部分,与桥墩系梁一样也为悬空体,因其结构及位置因素施工具有一定困难,因此将其自桥墩墩身中摘出,另行编制施工方案。首件工程编制依据: (1)荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工招标文件; (2)荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工图设计; (3)现行国家施工规范、规程、规则、及验收标准及地方标准; (4)我方对施工现场踏勘所获得的有关资料; 考虑到桥位处原地面地基承载力不高,而采用抱箍法施工盖梁可以克服满堂支架对地基承载力要求较高的缺点。我合同段拟对所有的圆柱墩盖梁采用抱箍法施工。抱箍承重原理:在盖梁施工时,用半圆形钢带抱紧墩柱,在钢带两端焊接牛腿,将盖梁底模的承重横梁架在牛腿上,利用钢带抱紧墩柱所产生的摩擦力来承担盖梁自重、模板自重、施工荷载等。 工程量:K17+083桥1号墩左幅盖梁:钢筋7.32t,混凝土30.41m3 二、施工方法:

2.1凿除柱顶浮浆: 将柱顶砼浮浆全部凿除,裸露新鲜砼。并冲刷干净,以保证墩柱与盖梁砼联接牢固。 2.2安装盖梁承重挂篮: 首先安装承重抱箍, 利用抱箍握紧墩柱产生的磨擦力来承担盖粱自身重量和施工荷载。抱箍与墩柱之间加一层10mm厚的橡胶垫,目的是增加抱箍与墩柱之间的磨擦力, 不啃伤墩柱砼。抱箍在每次使用前需经过认真检查,必须保证所有焊缝均饱满、不开焊,否则应加焊。抱箍用高强螺栓在紧固时必须保证每个螺栓受力均匀且达到设计拉力强度,确保抱箍与墩柱之间有充分的摩擦力以及承受上部荷载。在施工时,现场管理人员必须对每个螺栓的紧固情况进行认真检查。 在每承重抱箍下端加装一副抱箍,两抱箍间以槽钢、木楔支撑,以提高承载力,增加抱箍可靠性,抱箍上为承重横梁。 承重横梁采用30号工字钢, 与承重包箍牛腿之间以一对木楔支撑, 工字钢内侧用钢丝绳拉紧,中部设槽钢支撑在地面,地面承载力不足时在地面上加铺砼垫板或钢板;工字钢上放一排长2.5米10号工字钢或木方,垂直30工字钢布置,间距40-50cm,并与30号工字钢绑扎牢固;底模板两边搭设木板,利于施工操作。 2.3施工放样: 测量人员将盖梁轴线放出后,施工人员按盖梁轴线和盖梁标高安装底

盖梁抱箍法施工及计算()

盖梁抱箍法施工及计算摘要:详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计,盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算,以及本工艺的施工方法。 关键词:盖梁抱箍结构计算施工 1.工程概况 广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥,全桥长1280m,全桥共有盖梁84片,下部结构为三立柱接盖梁,上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁,另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。全桥施工区鱼塘密布,河涌里常年流水,墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。 2.抱箍支撑体系结构设计 2.1盖梁结构 以20m空心板结构的支撑盖梁为例,盖梁全长20m,宽1.6 m,高1.4m,砼体积为42.6 m3,墩柱Φ1.2m,柱中心间距7m。 2.2抱箍法支撑体系设计 盖梁模板为特制大钢模,侧模面板厚度t=5mm,侧模外侧横肋采用单根[8槽钢,间距0.3m,竖向用间距0.8m的2[8槽钢作背带,背带高1.55m,在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆,上、下拉杆间距1.0m,底模板面模厚6mm,纵、横肋用[8槽钢,间距为0.4m×0.4m,模板之间用螺栓连接。 盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁,间距0.25m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁,纵梁位于墩柱两侧,中心间距1.4m,单侧长度21m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上,纵梁之间用销子连接,连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。 抱箍采用两块半圆弧型钢板制成,钢板厚t=16mm,高0.6m,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽0.27m,采用10根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。 2.3防护栏杆 栏杆采用φ48的钢管搭设,在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高

桥梁盖梁抱箍法施工方案

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 某大桥桥梁左幅起讫桩号:K780+891.5~K781+722.8。桥梁跨 径组成为:2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+2×25m,桥梁全 长831.3m。 某大桥桥梁右幅起讫桩号:K780+891.5~K781+728.5。桥梁跨 径组成为:2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+(18+20+18)m, 桥梁全长837.0m。 本桥1#-5#、7#-9#、31#右幅、32#右幅墩墩径为φ1.3m,盖梁 尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.6m、厚(0.7+0.6)m;6#墩墩径 为φ1.3m,盖梁尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.8m、厚(0.7+0.6)m;10#、11#、13#-16#、18#-21#、23#-26#墩墩径为φ1.4m,盖梁 尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.6m、厚(0.7+0.6)m;12#、17#、22#墩墩径为φ1.4m,盖梁尺寸为长9.79m(7.39m)、宽 1.8m、厚(0.7+0.6)m;31#左幅墩墩径φ1.4m,盖梁尺寸为长9.79m(7.39m)、宽1.7m、厚(0.75+0.65)m。 二、编制依据 (1)《两阶段施工图设计》(第三册)。 (2)《土建工程施工招标文件》。 (3)项目实施性施工组织设计。 (4)我国现行的公路工程设计、施工规范、工程质量评定验收 标准及安全技术规程。 (5)我单位的以往类似桥梁施工经验。 三、施工进度计划

计划施工时间:2012 年4 月15 日~2012 年6 月30 日 四、劳动力配置 序号工种数量/姓名序号工种数量/姓名 1 技术负责人 1 6 技术员 1 2 试验负责人 1 7 测量负责人 1 3 现场负责人 1 8 钢筋工10 4 模板工8 9 砼工 6 5 机械工 4 10 杂工 2 五、施工方案及主要施工工艺 (1)施工准备 桥墩施工完成后,根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下缘在墩柱的确切位置,并做好标记,以便抱箍准确就位。 为方便盖梁底模的安装,在浇注混凝土时,墩柱顶混凝土标高按比设计标高高5cm 控制。 (2)墩柱顶凿毛 待墩柱混凝土达到设计强度的75%以上后,对墩柱顶进行凿毛处理,凿除顶部的水泥砂浆和松弱层,凿毛至新鲜混凝土,并用高压 风吹干净。标高控制在比设计标高高3cm 左右,以便于安装盖梁底模。 (3)测量放样 在盖梁施工前,对墩柱进行施工测量,作为安装盖梁底模的依据。墩柱施工测量与控制的内容包括:墩柱中心位置测量、立柱顶高程测量。墩柱中心测量采用全站仪进行测量;高程测量是根据施工中设立的临时水准点,用水准仪直接进行,也可以三维坐标控制测量。 (4)盖梁模板加工及安装

盖梁抱箍法施工及计算4工字钢

江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制: 审核: 日期:

盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算

第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米),全桥共有5个桥墩,共20条墩柱,墩柱上方为盖梁,共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m,宽1.6m,高1.20m的钢筋砼结构,墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图(单位:cm) 2、设计依据 (1)交通部行业标准,公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》 (3)《机械设计手册》 (4)《建筑施工手册》(第四版)

(5)桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板,背带肋条为10×10cm方木,间距30cm,在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m;在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆(共3排),在侧模与底模连接处设6×6角钢,角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm,设纵向肋条(肋条:3×3cm),肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢,2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m(超出部分作支模、挂网、操作平台用)。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧,中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接,间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 (1)、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性(I截面惯性矩;W截面抵抗矩): E=2.6×105MPa;W x =1500.4cm4;I X =33759cm4;A=111.4cm2;S X =887.1cm; [σ]=215MPa;[τ]=125MPa;d=13.5mm,每延米重887.1Kg (2)、梁长27m,位于墩柱两侧。 4、抱箍

盖梁抱箍法施工设计计算书

盖梁抱箍法施工设计计算书 一、设计检算说明 1、计算原则 (1)在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 (2)综合考虑结构的安全性。 (3)采取比较符合实际的力学模型。 (4)尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、贝雷架无相关数据,根据计算得出,无资料可附。 3、对部分结构的不均布,不对称性采用较大的均布荷载。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前,必须先进行压力试验,变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算 1、荷载计算(按最大盖梁) 砼浇筑时的侧压力:P m =K 丫h 式中:K---外加剂影响系数,取 1.2 ; Y--砼容重,取26kN/m 3; h--- 有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h,入模温度按20 C考虑。 则:v/T=0.3/20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X 0.015=0.6m P m= K yh=1.2 X 26 X 0.6=19kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa 考虑。 则:P m=19+4=23kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑(即砼浇筑至盖梁顶时) P=P m X(H-h)+P m X h/2=23 X 2+23 X 0.6/2=53.9kN 2 、拉杆拉力验算 拉杆(0 20圆钢)间距1.2m , 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有:(y= (T1+T2)/A=1.2P/2 n2 =1.2 X 53.9/ (2 nXO.01 2)=102993kPa=103MPa<[ c]=160MPa(可) 3 、竖带抗弯与挠度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点,竖带为简支梁,梁长l0=2.2m ,砼侧压力按均布荷载 q0 考虑。 竖带[14b的弹性模量E=2.1 x 105MPa;惯性矩lx=609.4cm 4;抗弯模量Wx=87.1cm

盖梁抱箍法施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算 目 录 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、盖梁抱箍法施工设计图 四、主要工程材料数量汇总表 第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算 附图 图一、盖梁抱箍法施工设计总图 图二、盖梁抱箍设计图 图三、盖梁抱箍法施工支撑详图 图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图 第一部分 盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况

泸州泰安长江大桥引桥长米(起迄里程为K18+~K19+)。共有24个桥墩,除4#、5#墩为双柱式外,其余各墩为三柱式结构(墩柱为直径的钢筋砼结构),墩柱上方为盖梁。盖梁为长,宽,高的钢筋砼结构,如图1-1。由于引桥墩柱高度较大,最大高度为,除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施工外,其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。引桥盖梁砼浇筑量大,约。 图1-1 盖梁正面图(单位:m) 2、设计依据 (1)交通部行业标准,公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) (2)汪国荣、朱国梁编著施工计算手册 (3)公路施工手册,桥涵(上、下册)交通部第一公路工程总公司。 (4)路桥施工计算手册 人民交通出版社 (5)盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。 (6)西南出海大通道泸州绕城公路泸州泰安长江大桥工程项目施工图设计文件。(7)国家、交通部等有关部委和四川省交通厅、海通公司的规范和标准。(8)我单位的桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm,在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7m,在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m 的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm,肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m 工16型钢作横梁,横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片(标准贝雷片规格:3000cm×1500cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长30m,每两排一组,每组中的两排贝雷片并在一起,两组贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距253.6cm,贝雷梁底部采用3m

盖梁抱箍法施工设计计算模板

盖梁抱箍法施工设计计算书一、设计检算说明 1计算原则 (1)在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 (2)综合考虑结构的安全性。 (3)采取比较符合实际的力学模型。 (4)尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、贝雷架无相关数据,根据计算得出,无资料可附。 3、对部分结构的不均布,不对称性采用较大的均布荷载。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前,必须先进行压力试验,变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算 1荷载计算(按最大盖梁) 砼浇筑时的侧压力:P=K Y h 式中:K---外加剂影响系数,取 1.2 ; 丫---砼容重,取26kN/m; h--- 有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h,入模温度按20C考虑。 贝v/T=0.3/20=0.015<0.035 h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9 X).015=0.6m F m= K Y h=1.2 X26X0.6=19kPa 砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。 贝U: Pn=19+4=23kPa 盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑(即砼浇筑至盖梁顶时):X H-h)+Pn>h/2=23 X2+23X0.6/2=53.9kN 2、拉杆拉力验算 拉杆(0 20圆钢)间距1.2m, 1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。 有: 2 P=P m 则

d = (T1+T2)/A=1.2P/2 n r =1.2 X53.9/ (2nX0.01 2)=102993kPa=103MPa<[d ]=160MPa(可)3、竖带抗弯与挠度计算

桥梁抱箍法施工方案

星辉路(高鼎路-瓦浦路)新建工程 盖 梁 抱 箍 法 施 工 方 案 江苏宏鑫路桥建设有限公司 星辉路新建工程项目部 二零一二年十一月

目录 一、方案概述 3 二、编制依据 4 三、施工重点与难点 5 四、盖梁抱箍法结构设计 5 五、盖梁抱箍法施工设计计算 8 六、安全管理及保证措施 20 七、施工应急救援预案 22

盖梁抱箍法施工方案 一、方案概述 1、工程简介 星辉路新建工程本次施工部分道路长度约1860 米,宽度为14 米。其中桥梁三座:3#桥三跨简支梁桥8m+10m+8m 装配式空心板梁,桥宽,5#桥三跨简支梁桥8m+8m+8m 装配式空心板梁,桥宽,6#桥三跨简支梁桥 8m+8m+8m 装配式空心板梁,桥宽。墩柱为五柱(6#桥)式、及八柱式(3#、5#桥桥)结构,立柱高2m,立柱上方为盖梁,如图1所示。本图尺寸为三号桥盖梁示意图,该盖梁设计尺寸为2460mm×1600mm×1340mm(长×宽×高),设计砼立方米(最大方量),计算以该图尺寸为依据,其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。 图1 盖梁正面图(单位:cm)

2、设计概况 1、上部结构:采用三跨简支梁桥8m+10m+8m 装配式钢筋混凝土空心板梁,预制吊装。采用桥面连续式,三跨一联。 2、下部结构:桥墩采用排架式桥墩,桥台为轻型桥台,桩基采用直接1000mm钻孔灌注桩,单排布置。 3、桥面铺装:从上至下采用100mm沥青混凝土+防水层1mm+100mmC40钢筋砼。 4、伸缩缝:全桥在0#台、3#台处各设置一道RGC-40型钢伸缩缝,在1#墩、2#墩处各设置一道桥面连续缝。 5、搭板:桥台台后机动车道与非机动车道部分设置长8m的搭板,板厚400mm,材料采用C30钢筋混凝土。 6、桥面设2%横坡,由墩台形成,桥面标高不足部分可由砼铺装层调整。 3、周边施工概况 桥梁南侧施工便道畅通,无任何障碍物。桥墩盖梁施工困难,所以本桥盖梁采用抱箍法施工。本次计算选择3#桥墩盖梁为例,验算盖梁施工中的抱箍应力是否达到施工要求。3#桥墩盖梁为八柱式桥墩,墩柱中心距离为3m,上方盖梁长,宽,高,砼浇筑量为。 二、编制依据 1、星辉路新建工程桥梁施工图纸 2、《公路桥涵施工技术规范》JGJ041-2000 3、《星辉路新建工程岩土工程勘察报告》 4、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008

盖梁抱箍法

一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 泸州泰安长江大桥引桥长1012.98米(起迄里程为K18+153.52~K19+166.5)。共有24个桥墩,除4#、5#墩为双柱式外,其余各墩为三柱式结构(墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构),墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m,宽2.4m,高2.6m的钢筋砼结构,如图1-1。由于引桥墩柱高度较大,最大高度为32.5m,除4、5墩及高度较低的墩柱采用搭设支架施工外,其余墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。引桥盖梁砼浇筑量大,约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图(单位:m) 2、设计依据 (1)交通部行业标准,公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) (2)汪国荣、朱国梁编著施工计算手册 (3)公路施工手册,桥涵(上、下册)交通部第一公路工程总公司。 (4)路桥施工计算手册人民交通出版社 (5)盖梁模板提供厂家提供的模板有关数据。 (6)西南出海大通道泸州绕城公路泸州泰安长江大桥工程项目施工图设计文件。 (7)国家、交通部等有关部委和四川省交通厅、海通公司的规范和标准。 (8)我单位的桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm,在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带上下各设一条υ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7m,在竖带外设υ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b 作竖带,竖带高2.9m;在竖带外设υ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm,肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁,横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片(标准贝雷片规格:3000cm×1500cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长30m,每两排一组,每组中的两排贝雷片并在一起,两组贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距253.6cm,贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接;纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16mm)制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高1734cm,采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2~3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台

盖梁抱箍法施工计算书

目录 1、计算依据 (1) 2、专项工程概况 (1) 3、横梁计算 (1) 3.1 荷载计算 (1) 3.2 力学模型 (2) 3.3 横梁抗弯与挠度计算 (2) 4、纵梁计算 (3) 4.1 荷载计算 (3) 4.2 力学计算模型 (3) 5、抱箍计算 (4) 5.1 荷载计算 (4) 5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4) 5.3两抱箍片连接力P计算 (5) 5.4抱箍螺栓数目的确定 (6) 5.5紧螺栓的扳手力P B 计算 (6) 5.6抱箍钢板的厚度 (7)

抱箍法施工计算书 1、计算依据 《路桥施工计算手册》 《辽宁省标准化施工指南》 《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件 2、专项工程概况 盖梁施工采用抱箍法,抱箍采用2块半圆弧形钢板制作,使用M24的高强螺栓连接,底模厚度10cm每块长度2.5m;充分利用现场已有材料,下部采用114 工字钢作为横梁,横梁长度为4.5m,根据模板拼缝位置按照间距0.25m布置,共需27根;横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁,纵梁长度为15m抱箍与墩柱接触部位夹垫2?3mn橡胶垫,防止夹伤墩柱砼;纵横梁梁两端绑扎钢管,安装防落网。下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。 浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m,盖梁尺寸为12.298 X 2.2 X 2.1m,C40砼54.58m3,盖梁两端挡块长度为 2.2 X(上口 0.3m,下口 0.4m)X 0.6m, C40砼 1.06m3o [| 114工字钢横梁10cm厚底模“ 图1 抱箍法施工示意图 3、横梁计算 3.1荷载计算 盖梁钢筋砼自重:G仁54.48X 26KN/n3=1416.5KN 挡块钢筋砼自重:G2=1.06X 26KN/n3=27.6KN 模板自重:G3=98KN 、_ 2 施工人员:G4=2KN/m X 12.298m X 2.2m=54.1KN 施工动荷载:G5=2KN/X 12.298m X 2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振

桥梁工程 盖梁抱箍及模板计算书

盖梁抱箍及模板计算书 本标段盖梁长a=10.8m,宽b=2.2m,高h=1.5m,砼34.9m3,共31个。施工方法采用抱箍型钢支架法,盖梁模板支架采用两根I36工字钢纵梁,横向用槽钢次梁[12@60cm,在横梁上铺设10×10cm木方@50cm,底模面板采用2cm厚胶合板;侧模采用大块钢模板。 一、计算依据 1、《建筑施工手册》—模板工程 2、《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003) 3、《路桥施工计算手册》 4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-1986) 7、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) 8、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983) 9、施工图纸 二、设计参数取值及要求 1、混凝土容重:26kN/m3; 2、混凝土浇注速度:1.5m/h; 3、浇注温度:15℃; 4、混凝土塌落度:16~18cm; 5、混凝土外加剂影响系数取1.2; 6、设计风力:8级风; 7、模板整体安装完成后,混凝土泵送一次性浇注。 三、抱箍计算 3.1荷载分析 (1)盖梁砼自重:34.9*26=907.4kN (2)模板及支架自重:80kN (3)施工人员及设备荷载(1.5kN/m2):1.5*10.8*2.2=35.6 kN (4)倾倒砼是产生的竖向荷载(2kN/m2):2*10.8*2.2=47.5 kN (5)振捣砼是产生的竖向荷载(2kN/m2):2*10.8*2.2=47.5 kN 组合荷载: G 1 =(907.4+80)×1.2+(35.6+95+47.5)×1.4=1367.72kN(用于强度验算) G 2 =(907.4+80)×1.2=1184.88kN(用于刚度验算) 每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载,则每个抱箍承受的上部荷载为: F 1=G 1 /2=683.86 kN(用于强度验算)

独柱盖梁抱箍计算书

独柱盖梁抱箍法施工计算书 一、工程概况及编制依据 1、本项目共有13个盖梁,均为独柱形式由于接桩位置地基及桩身高度较高,受地形条件限制,搭设落地架,费工且稳定性不易满足要求。经过多方面考虑决定采用抱箍法施工。本桥盖梁设计结构尺寸695*200*180,独桩柱盖梁,接桩直径1.8米,混凝土方量为21.4m3 2、编制依据 (1)《城市桥梁工程质量验收标准》 (2)《将乐城关至积善公路一期工程施工图设计文件》 (3)《钢结构设计原理》 (4)《材料力学》 (5)《建筑结构静力计算实用手册》 (6)《路桥施工计算手册》 (7)《钢结构设计与计算》 二、基本数据及荷载组合 支架结构图如下: A型 圆心角60° B型 圆心角120°

(一)基本参数 1、I25b工字钢,长L=700cm,Wx=423cm3、Ix=5280cm4每延米42kg。 b=11.8cm,d=10mm,回弹模量E=2.0*105Mpa。 2、[10槽钢:Wx=39.7cm 3、Ix=198cm 4、Sx=246.3cm2、E=2.0*105Mpa、 ix=39.7cm3、iy=1.41cm A=12.7cm2 d=4.5mm (二)荷载组成,砼自重按26KN/m3计算 ①砼自重q1=2.0m*1.8*26=93.6KN/m ②I25工字钢自重q2=42*2=0.84KN/m ③分配梁[10 @ 25cm 每根2.2m,共29根 则q3=29*2.2*10kg/7=0.91KN/m ④钢模板及托架荷载按q4=2KN/m ⑤人群荷载及机械堆放q5=2.5KN/m2*2m=5KN/m ⑥振捣砼荷载按q6=2KN/m2*2m=4KN/m

盖梁抱箍法施工及计算

目录 1、工程概况 (2) 2、设计依据 (3) 3、盖梁抱箍法结构设计 (4) 3.1、侧模与端模支撑 (4) 3.2、底模支撑 (4) 3.3、抱箍 (4) 3.4、防护栏杆与与工作平台 (4) 4、抱箍主要材料 (5) 5、抱箍设计验算 (6) 5.1、设计计算原则 (6) 5.2、小纵梁计算 (6) 5.2.1、荷载计算 (6) 5.2.2、小纵梁抗弯、挠度、抗剪验算 (6) 5.2.3、主横梁抗弯、挠度、抗剪验算 (8) 5.3、抱箍计算 (9) 6、结论 (11)

HQ-HM1标盖梁、顶系梁抱箍法施工及计算 1、工程概况 海启高速HQ-HM1标起于K90+760,向东南方向布设,上跨临海公路连接线(二级)、运北河(等外)、由通吕运河大桥先后跨越S335(一级)、通吕运河(规划Ⅲ级,现状Ⅵ级),止于K97+750。路线全长6990m,主线桥梁6座,共长1360.618m。 本项目共设计有顶系梁10个设计盖梁84个,盖梁系梁设计参数见下表。 表1 系梁设计参数 表2 盖梁设计参数 根据上表统计结果可知:通吕运河大桥抱箍满足盖梁施工安全的同时,必然满足顶系梁的施工安全。

图1 通吕运河大桥盖梁示意图 图2 新东河中桥盖梁示意图 图3 跨临海连接线盖梁示意图 备注:通吕运河大桥1.3m立柱独立验算;1.1m立柱的,单排两个立柱的选新东河进行验算,单排3根立柱的选临海连接线进行验算。 2、设计依据 (1)交通部行业标准,公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86); (2)汪国荣、朱国梁编著施工计算手册; (3)公路施工手册,桥涵(上、下册)交通部第一公路工程总公司; (4)路桥施工计算手册人民交通出版社;

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