轴流式风机失速原因分析及处理
轴流式风机失速原因分析及处理
摘要：本文根据福州发电公司600 MW 机组一次风机失速现象, 分析了造成失因, 并通过对失速前后风机运行参数的分析比对, 提出了相应
的预防和处理措施。希望多我厂#3机吸风机失速处理提供参考。
关键词：轴流式风机; 一次风机; 失速; 叶轮; 叶片
1 轴流风机的失速及其危害
图1 为轴流风机的性能曲线, 它由失速界线分为两个区域。在失速线的右下方为稳定运行区域, 在失速线的左上方为不稳定工作区域即
失速区域。当轴流式风机进入到不稳定区运行时, 在轴流风机叶轮的环形叶栅上将产生一个到数个
失速区, 且这些失速区会沿
着与叶轮旋转相反的方向在
叶片间传递, 称为旋转失速。
失速是由于叶片吸力面
发生了附面层分离( 脱流) ,
使叶片产生的升力突减所致。失速会造成流道的堵塞, 并使叶片前后的压力发生变化, 对轴流风机的安全运行是一个威胁。在旋转失速情况下, 脱流区依次经过每个叶片, 叶片每遇一次失速就会受到一次激振力的
作用, 从而使叶片受到交变力的作用, 叶片的动应力增加, 致使叶片
发生疲劳损坏。若此交变力的频率与叶片自振频率合拍, 则将使叶片产生共振, 造成叶片折断。
2 风机失速的原因
( 1) 风机在一定的动叶角下运行, 如果由于某种原因, 母管风压
突升, 风机流量下降, 这样在动叶角度还未发生变化之前, 压力迅速
攀升, 以致于超出失速线而进入失速区运行。对于并联运行的2 台风机, 如果其中一台动叶调节性能不好, 这台风机就有可能先失速。
( 2) 风机正常运行中流量异常降低、一次风压突升都可能导致风
机失速。在受到外部突发因素的影响下, 风机流量极可能落在风机特性曲线的驼峰段, 故极易发生风机失速。
( 3) 风机出口挡板销子脱落或断裂等原因导致其突然关闭或部分
关闭, 动叶调节未能跟上压力的突变, 在压力波动及动叶自动调整过
程中, 造成并列运行的其中一台风机失速。
( 4) 变负荷过程中由于调节失灵或误操作致使2 台风机风量、风压严重不平衡而失速。
( 5) 风机出入口风道堵塞, 如暖风器或空预器严重积灰, 两侧空
预器积灰或堵灰情况不一致, 在一次风系统有轻微扰动的情况下, 就
可能造成阻力大的一侧风机失速。
( 6) 运行磨煤机突然跳闸, 磨煤机出入口关断挡板全关及冷热调
节风门全关, 造成一次风压突升而导致失速。
( 7) 在磨煤机加减负荷过程中, 因磨煤机风量的改变, 两侧风机
存在流量偏差, 在一次风机入口动叶调节过程中, 使流量和电流出现
过大的偏差, 从而使其中一台动叶调节工况不好的风机失速。
3 一次风机的失速
送风机、引风机一般情况下较少发生失速, 失速的原因也较为简单, 多是因2 台风机流量不平衡、动叶调节差、特性不匹配造成, 并多半发生在炉膛负压、炉膛风量大幅波动, 或者是在加减负荷过程中, 且失速后也较易处理。在实际运行中, 一次风机失速的后果很严重, 再次并列运行也较困难, 因此本文重点讨论一次风机的失速预防及失速后的处理。
3. 1 一次风机失速案例
图2 是典型的一次风机失速情况的参数曲线图。从图2 可以清楚地看到一次风机失速前后各参数变化情况, 以及失速产生及处理的全
过程。失速的一次风机所配锅炉采用前后对冲的旋流燃烧器, 分3 层, 每层5 个燃烧器喷口。2007 年10 月19日, 根据要求机组负荷降至300 MW, 3 台磨煤机运行, 2 台一次风机并列运行, 风机入口动叶调节均投自动。一次热风母管压力设定值为10. 8 kPa, 2 台一次风机流量平衡, 运行稳定。一次风机失速的起因是其中的1 台磨煤机油站跳闸, 致使磨煤机跳闸, 其出入口速关阀、冷热风调节阀、混合风门迅速全关, 2 台风机出口压力均升高, 空气预热器( 空预器) 出口热一次风母管压力
随之升高, 风机动叶调节动作。关小动叶角度, 一次风压又下降, 在2
台风机都投自动的调节过程中, 实际值与设定值的偏差较大, 一次风压力又升高, 2台风机动叶均开大。在这一次再次开大动叶角度的过程中, A 一次风机有了失速的征兆, 动叶虽在开大, 流量却在下降( 风机电流刚开始虽有升高, 但出口风压一直在下降) , 由于风机动叶此时仍投自动, 压力实际值与设定值仍存在偏差, 故A、B 一次风机的动叶仍在继续开大, 这进一步加快了A 一次风机的失速。对此, 将A 一次风机动叶调节切手动, 手动调整一次风母管压力, 维持母管压力正常,后减小A 一次风机的动叶开度直至零。经过几次反复的并入, A 一次风机运行恢复正常。
3. 2 一次风机失速的预防
( 1) 正常运行中将2 台并列运行的一次风机出口的联络挡板关闭( 图3) , 因在一次风冷、热母管的末端是汇通的, 关闭此联络挡板并不影响磨煤机的通风量。此联络挡板关闭后, 一方面可减少因空预器堵灰或者暖风器积灰造成的管路阻力不等而诱发其中一台风机失速的可能;另一方面可减轻2 台一次风机正常运行中因动叶调节不均匀、出口压力不均等诱发失速的可能。一次风机出口至2 台风机联络挡板之间的矩形风道很短, 2 台风机出口压力很容易互相影响, 压力波动很容易影响对侧风机的运行和并入。此外, 关闭一次风机出口的联络挡板, 有助于将失
速或停运后的风机尽快并入系统。
当单台风机运行时, 视情况可将风机出口联络挡板打开( 在出口挡板关严, 停运风机不倒转的情况下) ,在要将另一台风机并入前关闭此联络挡板。另外, 由于一次风量相对较小, 单台风机停运的情况下机组仅能带一半负荷, 此时烟气量、烟温都相对较低, 对停运风机一侧的空预器来说, 一次风侧风量冷却换热不良的影响不大, 空预器仍将处于安全运行范围之内。
( 2) 在起动风机之初, 打开至少3 台磨煤机的风道, 在低负荷运行情况下, 适当增大备用通风量, 或者开大运行磨煤机的通风量。由于有一个相对较大的空间, 一次风机能吸收压力波动对整个一次风母管压力的冲击, 减缓压力上升速度, 从而避免失速。
( 3) 在多台磨煤机运行中, 尽可能降低一次风母管压力, 防止压力突升造成的风机失速。
( 4) 保证动叶调节特性良好, 空预器和暖风器运行压差保持在设计值以下。
( 5) 保持2 台风机的风量、负荷平衡。可根据情况在低负荷期间一侧风机停运, 对相应侧暖风器和空预器进行冲洗, 恢复风道通畅。
( 6) 机组检修时应对风机失速探测器和相关压力变送器、差压开关进行检查, 避免风机运行中失速报警保护不动或误动。
3. 3 一次风机失速后的处理
( 1) 检查并确认风道各挡板全部打开。根据跳闸磨煤机的风门情况, 调整风压至正常值。
( 2) 快速降低机组负荷, 关小失速风机动叶开度,直至风机恢复正常运行。如关小失速风机动叶仍不能恢复正常运行时, 可将失速风机动叶关至零, 从最小动叶开度开始并入。
( 3) 适当降低母管风压, 使待并风机能较易并入。操作要平缓, 并入过程中不能有其它大的操作, 尤其是制粉系统及风烟系统, 保持机组各运行参数稳定。
( 4) 调节2 台风机风量、电流、出口风压相平衡后,再投风机风压自动。对于送风机或者引风机, 当发生失速时, 及时调整2 台风机风量平衡, 炉膛负压稳定,非必要情况不用减负荷, 但要防止在并入和调整过程中风机出现抢风现象, 使2 台风机流量来回波动。
结论
本文结合实例通过分析一次风机失速的现象及原因、处理方法等，为类似的风机失速问题提供一定的理论依据及实践经验，特别是对我厂#3机高负荷情况下吸风机出现失速的问题提供一定的参考。
参考文献
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[ 2] 徐晓云. 泵与风机[M] . 北京: 中国电力出版社, 1998.
一次风机失速现象原因分析及处理措施
一次风机失速现象原因分析及处理措施 ［摘要］本文对轴流式风机失速的机理进行了较为详细的探讨,阐述了实际运行中产生失速的原因,介绍了河北大唐王滩发电厂#1、#2机组锅炉一次风机的失速特性、失速原因,并从运行管理的角度提出了失速的相关预防措施和紧急处理方案。 ［关键词］冲角；失速特性；现象；处理措施 风机的失速现象主要发生于轴流式风机。而一般情况下,大型火电机组锅炉的三大风机均为轴流式风机,失速时常常会引起振动,严重时威胁到机组的安全运行。河北大唐王滩发电厂#1、#2机组锅炉的吸风机为静叶可调轴流风机,送风机及一次风机为动叶可调式轴流风机,下面对风机在运行过程中的失速问题作简要分析。 1 失速产生的机理 1.1 失速的过程及现象 轴流风机的叶片均为机翼型叶片。风机处于正常工况时,叶片的冲角很小(气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角),气流绕过机翼型叶片而保持流线状态,如图1(a)所示。当气流与叶片进口形成正冲角,即α>0,且此正冲角超过某一临界值时,叶片背面流动工况开始恶化,边界层受到破坏,在叶片背面尾端出现涡流区,即所谓“失速”现象,如图1(b)所示。冲角大于临界值越多,失速现象越严重,流体的流动阻力越大,使叶道阻塞,同时风机风压也随之迅速降低。 风机的叶片在加工及安装过程中由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角,因此当运行工况变化而使流动方向发生偏离时,在各个叶片进口的冲角就不可能完全相同。如果某一叶片进口处的冲角达到临界值时,就首先在该叶片上发生失速,而不会所有叶片都同时发生失速。如图2中,u是对应叶片上某点的周向速度,w是气流对叶片的相对速度,α为冲角。假设叶片2和3间的叶道23首先由于失速出现气流阻塞现象,叶道受堵塞后,通过的流量减少,在该叶道前形成低速停滞区,于是气流分流进入两侧通道12和34,从而改变了原来的气流方向,使流入叶道12的气流冲角减小,而流入叶道34的冲角增大。可见,分流结果使叶道12绕流情况有所改善,失速的可能性减小,甚至消失；而叶道34内部却因冲角增大而促使发生失速,从而又形成堵塞,使相邻叶道发生失速。这种现象继续进行下去,使失速所造成的堵塞区沿着与叶轮旋转相反的方向推进,即产生所谓的“旋转失速”现象。风机进入到不稳定工况区运行,叶轮内将产生一个到数个旋转失速区。叶片每经过一次失速区就会受到一次激振力的作用,从而可使叶片产生共振。此时,叶片的动应力增加,致使叶片断裂,造成重大设备损坏事故。 1.2 影响冲角大小的因素 王滩电厂的一次、送、吸风机都是定转速运行的,即叶片周向速度u是一定
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火电厂锅炉引风机抢风的影响因素及解决措施探讨 引风机是锅炉烟风道系统中的重要组成部分，对于锅炉的高效运行具有重要的意义，进而影响到火电厂的经济效益。一旦引风机发生抢风现象，不仅会对系统内设备本身造成一定的损害，同时严重影响到锅炉的运行状态，甚至会引发安全事故，为火电厂的安全稳定运行带来巨大的威胁。文章对于影响火电厂锅炉引风机抢风的因素进行了分析，进而提出了解决的措施，对于提高锅炉引风机运行的稳定性具有重要的意义。 标签：火电厂；锅炉引风机；抢风；因素；解决措施 引风机是火电厂中的一种大型回转设备系统，其主要是依靠机械能提高气体压力并且排送气体，从而为烟风系统的高效运行提供充足的动力，对火电厂的高效生产创造了有利的条件。在引风机运行的过程中，由于烟囱的通风能力不佳、空气预热器堵塞、锅炉运行参数不达标以及其他设备的运行状态不正常等，都会导致引风机发生抢风现象，从而降低运行效率，并且对相关设备产生不利影响。经过调查分析，在大多数火电厂中的锅炉引风机都存在抢风现象，所以为了保证设备运行的稳定性和安全性，要对其影响因素进行分析，进而制定出完善的解决措施，降低引风机抢风现象的发生几率，为火电厂的高效运行创造有利的条件。 1 锅炉引风机发生抢风的常见因素 1.1 烟囱通风能力减弱 烟囱的通风能力对引风机的运行状态会有一定程度的影响，烟囱为竖向结构，所以通风能力由其自身产生，并且向上。在增压风机运行的过程中，所产生的压力会降低烟囱的通风能力，加之其自身也存在的一定的阻力，所以通风能力就会下降。在锅炉运行负荷以及排烟温度降低到一定程度时，整个管网的阻力会随之上升，而管网阻力的特性曲线受到破坏时，就会导致引风机发生抢风现象。 1.2 空气预热器出现阻塞 当引风机的出风管道偏离风机的工作区域时，其工作效率就会下降，进而影响到锅炉的出力状况，烟气在水平烟道中的流动速度会降低，长此以往，烟道中会积存大量的灰尘，从而造成空气预热器堵塞，导致引风机抢风。 1.3 锅炉运行参数与引风机设计参数不符 为了确保锅炉的正常运行，需要使用适宜的引风机，在各方面的参数一定要相符。如果引风机与锅炉运行的设计参数不匹配，引风机所选的型号越大，其所产生的风压以及风量就会越大，当供风量超出了锅炉所需的范围时，锅炉的烟风系统无法承受这种压力和风量，引风机的风速就会失控从而导致抢风现象。而在锅炉运行负荷较小时，处于并联状态的两台引风机和失速区的距离就会更接近，
锅炉拆除方案07568资料
1 工程概况 1.1 工程简况： 山东海阳市永平热电有限责任公司新建工程是从湖南株洲南方热电有限公司拆除3台75吨/小时循环流化床锅炉和2台12MW发电机组的全部设备，再将拆除的设备检修后，安装到山东海阳市永平热电有限责任公司。 1.2 工程规模： 本期工程为2×12MW发电机组、3台75吨/循环流化床锅炉及其配套设备。 2. 编制依据 ⑴《中华人民共和国招投标法》 ⑵《火力发电工程施工招标程序及招标文件范本》 ⑶山东海阳热电工程招标文件 ⑷施工组织设计大纲 ⑸《电力建设施工及验收规范》各篇 ⑹《火电施工质量检验及评定标准》各篇 ⑺《建筑机械使用安全技术规程》 ⑻《机械设备安全工程施工及验收通用规范》 ⑼《工业金属管道工程及验收规范》 ⑽《压缩机、风机、泵安装工程施工及验收规范》 ⑾《连续输送设备安装工程施工及验收规范》 ⑿《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》 ⒀《超重设备安装工程施工及验收规范》 ⒁《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》 ⒂《电气装置安装工程电电缆线路施工及验收规范》 ⒃《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》 ⒄《电气装置安装工程旋转电机施工及验收规范》 ⒅《电气装置安装工程盘、柜及二次回路经线及施工及验收规范》 ⒆《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》 ⒇《电气装置安装工程低压电器施工及验收规范》 《电业安全工作规程》DL408—91 3.总则： ⑴系统拆卸前，根据图纸按系统对所拆卸的设备和管道电气、仪表进行编号，做好记录。 ⑵所有管道的接口处应做好标记，阀门应按系统进行分类、编号，并做好记录。 ⑶主要设备的零部件、附件等应分类进行编号、保管、包装、运输。 ⑷厂房内拆卸的设备和管道运到厂区内按系统进行分类、包装。每个系统应为一个总的目录分册，每个设备、每段管道都应有编号，并写在明显之处。 ⑸拆除步骤与安装步骤逆序机具相同。 ⑹施工拆除时应遵循由高及底、由外向内的原则。 ⑺拆除弃物尽可能回收至框中，人工从高处系至地面，严禁高空抛洒弃物。 75T/H循环流化床锅炉拆除施工方案 关于此75T/H循环流化床锅炉拆除经过实地详细考察，我们编制拟定了如下拆除方案，原则上按照安装工序逆工序从外向内，再从内向外，从下到上，再从上到下进行。确保所拆除的设备完好无损，标识清晰，零部件完整齐全。 2.1.8取源部件及敏感元件拆卸、保管、运输 A压力一次阀门及短管拆卸 a选取拆卸目标，一般按系统进行。
1000MW机组引风机失速原因分析及防范措施
1000MW机组引风机失速原因分析及防范措施 发表时间：2019-04-11T16:40:11.970Z 来源：《电力设备》2018年第30期作者：吴鹏刘敏 [导读] 摘要：电厂1000MW机组引风机发生失速现象、事故处理过程及原因，查找风机重要参数曲线，提出事故预想防范措施，提出保障机组风机安全运行的合理建议。 （国电浙能宁东发电有限公司宁夏银川市 753000） 摘要：电厂1000MW机组引风机发生失速现象、事故处理过程及原因，查找风机重要参数曲线，提出事故预想防范措施，提出保障机组风机安全运行的合理建议。 关键词：引风机；失速；事故处理；防范措施 某电厂3号机组2台引风机为成都电力机械厂的AP系列动叶可调轴流式通风机（HU27448-222G），针对该厂3号机组引风机A失速异常现象，通过查找引风机重要参数曲线，对事故处理过程及原因进行分析，对保障机组风机安全运行提出了防范措施，对国内同类型 1000MW机组引风机异常处理具有良好的借鉴意义。 1事故经过 2018年1月7日0∶18∶38，3号机升负荷至998MW，之后3号机组处于满负荷稳定过程，引风机动叶处于自动调节，炉膛负压约为-92Pa，此时A动叶开至最大为93%，电流为761.52A，B动叶开至90%，电流为796.6A，相差最大约为35A，且A动叶执行机构开至最大为93%。 1∶32∶18，引风机A动叶开至最大93%，电流为755.88A，B动叶开至93%，电流为839.56A，电流相差最大约为75A，且还有电流偏差增大的趋势。 1∶38∶23，引风机A失速报警发出。运行监盘人员发现引风机A电流由757.24A突降至541.39A，最大幅度达到210A。引风机B电流由846.12A突降至823.25A，电流仅降25A。送风机A从166.74A升至167.85A（最大升幅为1.1A），送风机B从161.49A升至162.37A（最大升幅为1.1A），送风机电流几乎无异常波动。 2引风机失速原因 2.1轴流风机失速 轴流风机性能曲线的左半部有一个马鞍形的区域，在此区段运行有时会出现风机的流量、压头和功率的大幅度脉动等不正常工况，一般称为“喘振”，这一不稳定工况区称为喘振区。实际上，喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象，而在该区域内必然要出现不正常的空气动力工况则是旋转脱流或称旋转失速。这两种不正常工况是不同的，但是它们又有一定的关系。在其它因素都不变的情况下，轴流风机叶片前后的压差大小决定于动叶冲角的大小，在临界冲角值以内，上述压差大致与叶片的冲角成正比，不同的叶片叶型有不同的临界冲角值。翼型的冲角超过临界值时，气流会离开叶片凸面发生边界层分离现象，产生大面积的涡流，此时风机的全压下降，这种情况称为“失速现象”。 2.2风机失速的危害 对风机本身而言，若在失速区域长时间运行，将导致叶片断裂，且叶轮的机械部件也可能损坏。英国HOWDEN公司有明确规定：风机在失速区内累积运行时间不能超过15h，否则要更换叶片。对机组而言，若风机发生失速，造成风机跳闸，将直接联锁单侧通风组停止，机组减负荷；间接地引起炉膛正压或负压超限，锅炉发生MFT，联锁机组跳闸。因此，轴流风机运行中必须防止其发生失速。 2.3引风机失速现象 (1)负荷低于450MW运行时，在相同静叶开度情况下，两台引风机电流基本一致，风烟系统抗干扰能力较强，引风机自动调节可以正常投运。 (2)负荷高于450MW运行时，在相同静叶开度情况下，A引风机电流略高于B引风机，负荷越高偏差越大。 (3)450MW以上高负荷工况下，当B引风机电流高于A引风机运行时，A引风机易出现失速，同时B引风机出现明显抢风现象。600MW 工况失速时，A引风机电流由约240A陡降至约170A，而B引风机电流也由约240A陡升至约275A，炉膛负压剧烈波动，引风机自动调节退出。 3引风机失速后的处理方法 (1)当风机失速时，首先解列炉膛负压自动，控制另一台风机电流、振动和炉膛负压在规定范围内。 (2)为防止炉膛压力过高或风机电流过大，必要时可适当降低机组负荷和送风量，以防止风机掉闸和锅炉灭火。 (3)根据当前烟气流量和风机出入口差压，采取降低未失速风机出力、适当抬高炉膛压力和降低引风机出口压力等措施，判断能否将风机比压能降至水平失速线下。因为水平失速线全压升约2．08kPa，因此，未失速风机入口压力在3．0kPa以下，方便直接进行2台引风机的出力调整，否则，必须通过采取加强布袋除尘器清灰、投入检修布袋通道等方法来消除烟道异常阻力以及降低烟气量。 (4)在风机失速情况下的紧急清灰过程中，应尽量维持较低的炉膛压力、较高的引风机出口压力和较低的烟气流量，以提高清灰效果，同时加强清灰设备的检查消缺工作。 (5)在进行引风机调整时，在满足炉膛压力不超过1000Pa的条件下，可将2台风机转速调整一致，然后逐步关小失速风机静叶，同时关小另一台风机静叶，保持2台风机静叶开度基本一致，以防交替失速抢风。在失速现象消除时，风机调节装置开度与相同负荷下的烟气量基本匹配，以防止炉膛负压剧烈波动。将未失速风机工作点拉至失速线以下才能使失速风机并列出风，此时炉膛压力必然显示冒正，使布袋清灰效果下降，因此，必须尽量缩短风机并列过程。 (6)风机并列后，先观察布袋差压变化情况和失速裕量是否满足提升风机出力要求。然后根据情况逐步调整炉膛负压至正常范围，若并列过程时间较长且布袋差压明显增加时，必须在增加引风机出力的同时适当增加送风量，以保证足够的失速裕量，从而防止再次发生失速抢风。 4防范措施 为解决机组运行中引风机出现的失速现象，必须使风机的实际运行工作点远离理论失速界限，为此提出相应的解决措施如下。
一次风机失速事件分析
一次风机失速事件分析
2011年6月11日#1机组B一次风机失速异常事件一事件前运行工况： 1、#1机组负荷413MW,A、B、C、D、F磨运行。总煤量为262吨，一次风母管压力为9.37kpa，B一次风机出口压力11.827KPa ,B一次风机电流130A，动叶开度61%；A一次风机电流125.3A，动叶开度59.6%，风机出口压力11.66KPa。六台磨风量总和为477吨/小时。 2、E磨备用。E磨冷风门开度13%、热风调整门、气动门、锁紧门关闭状态，E磨通风流量8.4t/h，入口风压0.31KPa。 3、A磨为烟煤，煤量58 t/h、风量91.4t/h、入口风压8.54KPa。 B磨为褐煤，煤量50 t/h、风量93.1 t/h、入口风压8.54KPa。 C磨为褐煤，煤量为57 t/h、风量为93.4 t/h、入口风压 8.49KPa。D磨为褐煤，煤量为48 t/h、风量为94.0 t/h、 入口风压8.53KPa。F磨为褐煤，煤量为50 t/h、风量为96.6 t/h、入口风压8.59KPa。 二、事件经过： 1、10时04分，B一次风机失速 （1）机组长王虎立即汇报值长，值长刘学会令解AGC、解协调，减负荷，投入上排、中排油枪增加锅炉热负荷、稳燃； （2）主值班员石伟解除A、B一次风机自动，手动并列一次风机。2、10时05分B磨跳闸（ B磨跳闸原因为：失去煤火检） （1）立即启动E磨煤机运行； （2）同时将B磨跳闸首出复位后并提升磨辊，使其具备启动条件。
9、10时16分机侧汽温降至480℃，值长刘学会令开启各蒸汽管道和气缸疏水；并派人到就地检查机侧各蒸汽管道无异常，机组振动、胀差均正常。 10、10时17分一次风机并入正常运行。 11、10时18分主汽温度降低到最低430℃。 12、10时20分主汽温度升高到460℃。 13、10时29分主汽温度升高到529℃，负荷恢复到360MW. 机组各参数逐渐恢复正常运行。 三、原因分析 1.B一次风机第一次失速的原因： （1）E磨停止运行后没有按规定通风，而E磨冷风入口又靠近B一次风机出口，所以E磨停止通风使B一次风机出口阻力增加流量降低，一次风母管压力未发生变化情况下，一次风流量由508.5吨/小时，降至497.3吨/小时（2）在风机失速前运行的磨煤机一次风流量均有不同程度的降低（风量由100t/h左右降至93t/h左右，六台磨煤机总一次风量由497.3吨/小时降至477吨/小时），磨煤机出入口压差均有不同程度的升高，通过这两点说明在风机失速前磨已有轻微堵煤现象发生，使一次风系统通风阻力增大。两项因素的共同作用，在一次风机出力随机组负荷变化而进行调整时，使B一次风机运行工况进入失速区而发生失速。 2.B一次风机第二次失速的原因： （1）在处理第一次风机失速时，没有及时解炉主控将各磨的煤量降
引风机抢风原因分析
关于我厂#2炉引风机抢风原因分析及个人处理意见 引言:近期我厂#2炉频繁出现引风机抢风现象,运行人员都根据轴流式风机的工作特性经精心调整后恢复正常,未发生事故.我在夜班期间应姚主任令,进行了一下分析.由于本人水平有限且不是当事人分析如下,仅供参考 一. 我查了一下最近四次引风机抢风前后工况如下表 二. 抢风现象 当两台引风机进入抢风区域后,风机电流大幅波动最大可达几十安,在把引风机出力调平过程中,多次出现两引风机出力互换,电流互换,工作点互换的情况,并伴随负压的波动.区别于#1炉引风机出现过的喘震,负压的波动没有周期性,应不属于共振.虽然抢风可以引起喘震,就以上四次现象分析,并未发生喘震. 三. 原因分析 1. 两台风机并列运行,风机的实际运行状态不仅取决于其本体的性能,还取决于整个管路的特性,风机的工作点即是风机性能曲线与风道特性曲线的交点.当风道的特性曲线与两台风机的合成性能曲线交于驼峰点后时,可形成稳定工况,若与性能曲线交于驼峰前,则进入抢风区,两个风机的工作点受到扰动就会互换. 2. 造成风机进入抢风区的最常见的原因就是风道的阻力系数增加,管路特性曲线变陡我厂风机在低负荷时发生抢风就属于这个原因 3. 我厂#2炉的空预器堵灰严重是造成管道阻力增加而抢风的重要原因.但我认为这几次引风机抢风的主要原因在于引风机后的烟道受阻即脱硫问题.原因如下: A. 此几次抢风均发生于脱硫旁路烟气挡板全关或正在关的状态下, B. 在引风机出口烟气压力不低于-300PA(31日三值早班)我将引风机开至接近各个抢风情况下的开度,未发生抢风现象.切通过调历史曲线抢风均发生于引风机出口烟气压力较低值 C. 由于空预器堵造成的空预器两侧二次风差压增加在低负荷较#1机约大0.2KPA,而次几次抢风前引风机出口压力值较正常高出约0.3KPA. 四. 防范措施 1. 加强脱硫管理,当旁路挡板全关,且#2炉处于低负荷时其增压风机的出力应保证不得使引风机出口负压低于一定值 2. 加强GGH管理防堵 3. 加强空预器吹灰 4. 利用停炉时间清洗空预器 5. 有些电厂对烟道进行改造,省煤器下设灰斗,定期放灰.布置我厂是否适合 6. 在此段时间若脱硫,空预器都无法满足要求,可以在低负荷降低风箱差压,来减少烟道阻力 五.结束语,综上是我对我厂#2炉引风机抢风原因分析及个人处理意见,希望领导能够对我的分析进行批评与指教 时间 3月29日04:16 3月30日06:01 3月29日00:48 3月28日22:46 抢风前稳定后抢风前稳定后抢风前稳定后抢风前稳定后 A引风机电流(A) 90 89 96 103 90 90 93 90 B引风机电流
失速与喘振
摘要：阐述了轴流通风机失速与喘振的形成机理，结合2×600MW机组一次风机的喘振问题，分析了失速与喘振的原因，同时还制定了检查及整改措施。 关键词：轴流式通风机失速喘振 中图分类号：TH432.1 文献标识码：B 文章编号：1006-8155（2007）03-0000-00 Analysis on Stall and Surge of Variax Blade Adjustable Axial Fl ow Fan and Improvement Measure Abstract: The formation principle of stall and surge for axial fl ow fan was elucidated, analyze the reason of stall and surge bonding the surge problem of 2*600MW primary fan, at one time, draw the measure of check and improvement. Key Words: Axial fl ow fan Stall Surge 0 引言 由于动叶可调轴流通风机具有体积小、质量轻、低负荷区域效率较高、调节范围宽广、反应速度快等优点，近十年来，国内大型火力发电厂已普遍采用动叶可调轴流通风机。因为轴流通风机具有驼峰形性能曲线这一特点，理论上决定了风机存在不稳定区。风机并不是在任何工作点都能稳定运行，当风机工作点移至不稳定区时就有可能引发风机失速及喘振等现象的发生。 笔者针对扬州第二发电有限责任公司二期扩建工程2×600MW 机组一次风机在安装、调试期间发生的失速问题，对失速与喘振的原理进行了分析，并提出了相应检查和整改措施，以及风机在正常运行过程中如何避免失速与喘振的发生。 1 轴流通风机失速与喘振的关系
600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨
600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨 发表时间：2018-01-10T11:10:17.063Z 来源：《电力设备》2017年第27期作者：张立刚 [导读] 摘要：大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响，而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障，对其进行研究就显得尤为重要。 （陕西德源府谷能源有限公司陕西榆林 719400） 摘要：大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响，而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障，对其进行研究就显得尤为重要。笔者结合大型锅炉引风机的工作特点，就失速、喘振等异常情况进行了分析，总结了风机型号选择、运行方式等方面存在的问题，希望可以为大型锅炉引风机相关异常的处理提供借鉴。 关键词：大型锅炉；引风机；失速；喘振 国家环境保护部在2011年颁布《火电厂大气污染物排放标准》，要求燃煤机组燃烧排放的烟气中氮氧化物浓度不能超过100mg/m3，现在全国各电厂陆续进行更为严格的超低排放改造，电力企业纷纷对锅炉低氮燃烧器、分级配风及加设SCR脱硝装置改造，实现对氮氧化物排放的有效控制，这种改造需要在烟道中安装两层催化剂，烟道阻力约增加1000Pa。引风机作为火力发电厂主要辅机设备，其耗电量占机组厂用电率的比重较大，加装SCR系统的机组大量喷氨降低氮氧化物，氨逃逸率过大使硫酸氢铵大量增加，而在160-230℃温度区间，硫酸氢铵是一种高粘性液态物质，粘附烟气中的飞灰颗粒板结在空预器换热元件上，导致空预器阻力增加，进一步增大了引风机出力，而且按原来风烟系统阻力选型的引风机调整范围变窄，易引起风机喘振等现象。 一、锅炉引风机失速、喘振异常概述 1.1引风机失速、喘振异常的发生原理 首先引风机失速即叶片叶弦的夹角和气流方向被称为冲角，会使进入风机叶栅的气流冲角随着开得过大的风机动叶而增大，一旦冲角超过临界值，叶片背面尾端立即会出现涡流区，冲角超过临界值越多则表示失速越严重，同时会加大流体阻力，进而堵塞流道，降低风机风压后引发喘振。 其次轴流风机运行中喘振是最特殊的现象，风机风量与出口压力不对应是造成风机喘振的原因。喘振指风机在运行于不稳定区域内并引起电流、风量和压力的大幅度脉动及管道和风机剧震动的现象。高压头，大容量风机发生喘振的危害很大，会直接损坏设备和轴承，锅炉的安全运行也会受风机事故的直接影响，总而言之，失速是发生喘振的基本因素，然而失速却不一定会是喘振，它只是单纯地失速恶化表现。 1.2引风机失速、喘振危害 失速导致风机损坏，由于旋转失速使风机各叶片受到周期性力作用，若风机在失速区内运行相当长时间，会造成叶片断裂，叶轮的其它部件也会受到损害。失速导致喘振，若管道系统容积与阻力适当，在风机发生失速压力降低时，出口管道内的压力会高于风机产生的压力而使气流发生倒流，管道内压力迅速降低，风机又向管道输送气体，但因流量小风机又失速，气流又倒流。伴随喘振的发生，风机参数也大幅度波动，振动剧烈。可在很短时间内损坏风机，必须立即停止风机运行。风机发生喘振、失速时，造成炉膛压力大幅波动，锅炉燃烧不稳定，在高负荷发生时，可能导致风机跳闸、机组RB降出力、锅炉灭火等事故。风机喘振时，风机的风量和风压、电动机电流急剧波动，产生气流的撞击，振动显著增加，噪声巨大，此时风机叶片、机壳、风道均受大很大的交变力作用，会造成风机严重损坏，风机的容量与压头越大，则喘振的危害性越大。因此，轴流风机应避免在失速、喘振状态下长时间运行。 二、锅炉引风机失速、喘振异常的原因 2.1风机失速原因 如果风机长时间运行于失速区，必然会损坏叶轮的机械部件或造成叶片断裂，因此则有相关风机制造厂规定，如果风机运行于失速区域内超过15h则需立即更换叶片。但对于机组来说，风机失速会造成设备出现跳闸现象，同时会减少机组负荷及迫使单侧通风组停止运行。喘振前机组负荷为600MV，引风机动叶开度在93%左右，引风机喘振时的进口压力、电机电流和进口烟气流量呈大幅度周期性脉动，同时炉膛负压的波动也较大。引风机出现喘振时首先发生喘振的B侧引风机，电机电流也下降到215A，之后A侧引风机也开始出现喘振，还产生抢风现象，导致进口烟气流量、进口压力、电机电流的波动变化较大。恰好引风机附近有运行人员巡检，当场听到周期性和剧烈的噪音与振动。 2.2引风机喘振原因 空预器的烟气侧压差过大增加引风机进口管路阻力，最终出现管路特性曲线中所显示的变陡现象。对此引风机需不断增加出力使炉膛负压维持到相应的范围，引风机电流会随着动叶不断地开大而增加，进而导致引风机进入不稳定工况区域，造成引风机失速，失速恶化则会发生喘振并发展为和另一台引风机抢风情况，最终导致两台引风机进口烟气流量、电机电流、进口压力出现大幅度交替脉动，使机组和设备的安全运行受到严重威胁。 2.3引风机失速与喘振的联系和区别 轴流式风机的基本属性即失速，每个引风机上的叶轮可以都会出现不稳定的失速现象，但这种失速现象是肉眼看不到的，处于隐性之中。肉眼无法看到的，因此只能采用高频测试器和高灵敏度仪器对其探测。但喘振和它不同的一点就在于是显行的。风机的流量、压力、功率等脉动会在发生喘振时伴随着噪声有剧烈明显的晃动，但需指出的一点是，喘振只会出现在一定的条件内，如同等风机安装在不同系统就会出现喘振和不喘振现象。此外，叶片结构特性也是造成风机失速的因素之一，从开始到结束其基本规律都一直存在，其运行不会受系统容积形状的影响。风机与系统耦合的振荡特性是喘振的表现形式，风道容积在一定程度会限制其频率和振幅，在发生失速时尽管叶轮附近的工况会出现波动，然而整台风机的流量、压力和功率基本不会受失速影响，依旧保持稳定运行。但需指出的的是，整台风机的压力、流量和功率在发生喘振时会遭到大幅度脉动，致正常运行无法维持。此外，失速是降低压力的关键因素，它只存在于顶峰以左的区域段，喘振只发生于风机特性曲线的坡度区域段，二者有着紧密联系，因而喘振发生和失速的存在息息相关。 三、锅炉引风机失速、喘振异常解决办法 3.1合理选择引风机型号和型式 风机选型的合理确定是保证其经济安全运行的前提，其设计参数更要严格把握，如果参数过大，会导致风机不能运行在高效区域内，
探讨电厂锅炉引风机抢风问题
探讨电厂锅炉引风机抢风问题 作为火电厂的重要设备之一，引风机影响着烟风系统的正常运行，也影响着整个火电厂的正 常运行。随着相关技术的发展，现阶段国内火电厂通常采用两台以及两台以上引风机并行工 作的方式保障火电厂的正常运行，这种方式可以确保在一台引风机出现故障时另一台引风机 可以维持火电厂的运行。在实际运行过程中，作为火电厂发电机组的重要辅助设备，引风机 的实际运行状况不但取决于自身的性能，还受到整个火电厂管路性能的影响。常见的火电厂 引风机抢风问题主要有：锅炉运行参数和引风机设计参数不符合、火电厂脱硫系统没有正常 运行、空气预热器堵塞、锅炉烟道漏风、锅炉负荷较大、烟囱排风能力较差，下文对这些问 题进行相应的分析和探讨。 1 电厂锅炉引风机抢风问题原因分析 1.1 锅炉运行参数和引风机设计参数有偏差 在火电厂实际运行过程中，如果锅炉配备的引风机选型太大，会产生较大的风量和风压，在 不能和锅炉烟风系统正常匹配的情况下，会发生风机失速、抢风故障。在采用并行工作的两 台引风机处于小负荷工作状态时，就会导致引风机的工作点接近于失速区，一旦工作情况发 生变化，就会出现引风机抢风故障。 1.2 火电厂脱硫系统出现不正常运行状况 在实际火电厂运行过程中，如果相应的脱硫系统可以正常运行，在增压风机运行的情况下可 以减缓脱硫系统运行增加的阻力，在这种状况下，增风压机和锅炉引风机会串联在一起运行，共同发挥相应的作用，但是当增风压机产生的力比整个脱硫系统产生阻力时，就会导致增压 风机作用于引风机。当增风压机产生的力比整个脱硫系统产生阻力小时，就会导致引风机作 用于增压风机。因此，在整个脱硫系统产生阻力和增压风机产生力存在一定偏差时，会形成 一定的作用力，尤其是在脱硫系统阻力大于增压风机产生力时，会导致相应的管网阻力增大 从而发生引风机抢风故障的发生。 1.3 空气预热器堵塞 在实际运行过程中，如果空气预热器发生堵塞状况，将会导致引风管道系统的出力特性和风 机工作区产生一定的偏差，就会导致引风机抢风状况的发生。在引风机由于空气预热器故障 发生抢风现象之后，锅炉引风机的处理工作就会发生一定的平衡失调，导致引风机工作效率 大大下降，致使锅炉出力受到严重的影响，从而致使水平烟道烟气流速降低，在长期的这种 运行状况下，就会导致烟道内发生飞灰沉积现象。 锅炉本体、尾部烟道出现漏风 在锅炉本体或者尾部烟道出现漏风情况时，会导致烟气体积发生增大现象，致使烟气流动速 度逐渐加快。随着运行，炉膛内部温度也会逐渐降低，导致相应的燃料无法充分燃烧，导致 烟道尾部的受热面出现堵灰故障，导致管网阻力会逐渐增大，引风机的运行工况点会逐渐进 入非稳定的工作区域，导致引风机抢风故障的发生。 1.4 锅炉负荷不稳定或煤种偏离 在处于低负荷运行状况时，锅炉内负荷会发生比较大的幅度波动，或者实际运行燃烧的煤种 与设计运行存在较大的偏差时，尤其是实际煤种存在较多灰分、硫分时，在实际燃烧过程中 就会导致烟气中含有过量的铁离子和硫酸盐，导致烟道系统中空气预热器和省煤器等设备出 现结渣堵灰情况，从而导致管网阻力逐渐增大，如果相应的设备长期处于这种状况，就会导 致管网阻力特性曲线发生破坏，导致引风机出现抢风故障。
火电厂风机喘振及失速分析
火电厂风机失速及喘振分析 【摘要】风机是电厂锅炉的主要辅助设备之一，是火力发电厂不可缺少的一部分，其所消耗的电量约占电厂总发电量的2~3%。随着用电量的不断增长和能源问题的出现，电厂风机运行的安全性越来越为人们所重视，其运行状况的好坏直接危及到整个机组的安全运行，严重影响火力发电厂的经济效益。本文重点针对电厂风机的喘振失速问题进行机理分析，并提出了运行处理及防范措施。 【关键词】风机失速喘振不稳定工作区运行处理预防 1.风机简述 1.1离心式风机和轴流式风机比较 风机主要有离心式和轴流式两种。离心式风机具有结构简单、运行可靠、效率较高、制造成本较低、噪音小等优点。但离心风机的容量受到叶轮材料强度的限制，不能随锅炉容量的增加而相应增大；而轴流式风机具有容量大，且结构紧凑、体积小、重量轻、耗电低、低负荷时效率高等优点，但轴流风机结构复杂，制造精度要求高。 鉴于轴流式风机的优点，大容量机组均选用轴流式风机。 1.2轴流式风机的运行调节 轴流式风机的运行调节有四种方式：动叶调节、节流调节、变速调节和入口静叶调节。动叶调节是通过改变风机叶片的角度，使风机的曲线发生改变，来实现改变风机的运行工作点和调节风量。这种调节经济性和安全性较好，每一个叶片角度对应一条曲线，且叶片角度的变化几乎和风量成线性关系。 节流调节的经济性很差，所以轴流式风机不采用这种调节方式。 变速调节是最经济的调节方式，但需要配置电机变频装置或液力偶和器。 进口静叶调节时系统阻力不变，风量随风机特性曲线的改变而改变，风机的工作点易进入不稳定工况区域。 2.风机失速与喘振机理 2.1失速机理 轴流式风机其工作原理是基于叶翼型理论(如图a)：当气流以某一冲角α进入叶轮时，由于沿气流流动方向的两侧不对称，使得翼型上部区域的流线变密，流速增加，翼型下部区域的流线变稀，流速减小；因此，流体作用在翼型下部表面上的压力将大于流体作用在翼型上部表面的压力，结果在翼背上产生一个升力，同时在翼腹上产生一个大小相等方向相反的作用力，使气体排出叶轮呈螺旋形沿轴向向前运动。与此同时，风机进口处由于压差的作用，使气体不断地被吸入。 a、风机正常工况时的气体流动状况 b、风机脱流工况时的气体流动状况 动叶可调轴流风机，冲角α越大，翼背的周界越大，则升力越大，风机的压差越大，风量越小。当叶片冲角α达到临界值时，气流会在叶背尾端产生涡流区，即所谓的脱流工况（失
风机在运行中失速的原因分析及应对措施
风机在运行中失速的原因分析及应对措施 摘要：随着我国经济的快速发展，我国的环保工作也进行得如火如荼，成效显著。但我国产业结构仍处于高能耗模式当中，这种产业机构不利于我国环境治理 工作的顺利开展。为了优化我国产业结构，协调环境保护工作，要求在火力发电 机组中通过引进先进的技术或设备，提高供电效率，实现产业结构优化。鉴于此，本文主要介绍了某电厂 300MW 机组引风机的特性及技术参数。在此基础上，分 析引风机失速的原因、失速后的处理，以及采取防止引风机失速措施。 关键词：引风机；风量；转速 引言：本文以某锅炉厂生产的型号为：型号：DG1025／18.2－∏6，型式：亚 临界参数、四角切圆燃烧方式、自然循环汽包炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、固态除渣露天∏型布置，全钢架、全悬吊结构的燃煤锅炉。在运转工作中，锅炉 配备一台50% 容量的电动引风机。由于燃用煤种硫份含量偏高及超低排放要求， 造成机组空预器差压逐渐增大，随之而来引风机失速频繁发生。 1引风机在生产中的应用 该厂引风机在低负荷时则采用两路汽源并用来降低小机排气温度，以实现机 组运行的安全性；小机排气可通过背压机对热网供热，进一步降低供电煤耗，提 高上网电量。同时引风机可以实现变转速调节负荷，减少节流损失，避免了引风 机对厂用电系统的电压冲击。从引风机实际运行情况来看，其具备低能耗、高效 率的优点，能为企业带来巨大的经济利益和环保效益，对企业的产业结构优化具 有促进作用，意味着其逐步成为一种趋势，在发电产业中具有良好的发展前景。 2该引风机设备参数 该电厂工程采用引增合一，引风机为成都风机厂生产的静叶可调轴流式风机，引风机由东方有限公司生产。引风机调整方式转速及静叶配合调节。该引风机技 术参数详见表 1。 表 1 该引风机技术参数 3引风机失速分析 3.1机组正常运行一段时间后，随着空预器堵塞的加剧，空预器进出口烟气侧和风量侧差 压持续上升，造成引风机入口风量低于设计值。机组负荷 300MW 时，引风机进口风量（低 温省煤器投运）DCS 数据计算来为 255m3/s，而设计为235m3/s，已严重偏离设计工作点， 造成风机易进入失速区域。 3.2采取低氧燃烧措施后，烟气量偏小。 3.3引风机的轮机性能存在一定差别，造成两台机器工作点不一致。 3.4风机出力偏差未结合风机工作点进行调整，使并列风机流量偏差增加。 3.5烟道阻力有一定偏差，烟气温度低，烟道阻力大的风机所需全压升高、容积流量小， 更容易被抢风而引起失速。 3.6风机在炉膛压力大幅度波动及机组负荷变化时，并列引风机进汽调门性能不一致，造 成风机短时间出现出力偏差增加，工作点偏移抢风。 4引风机失速后的处理方法 4.1发生引风机失速时运行人员应先判断哪台风机失速，一般引风机入口负压小的风机为 失速风机。立即手动解除两台引风机小机转速和静叶自动，手动进行调整。 4.2投入等离子进行稳燃，快速降负荷至 2000MW 左右，减小送风机动叶，维持总风量 在 500-600t/h 左右，防止风机跳闸及炉膛灭火。 4.3立即手动将两台引风机都增加 100rpm 左右的转速，主要目的是为了将两台引风机工 作点远离失速区，有利于失速风机的并列。 4.4手动将失速引风机的静叶关小，手动关小另一台引风机的静叶至两台引风机入口负压
增压风机 失速分析
某发电分公司燃化除灰部脱硫运行 2007-11-6 【摘要】：某发电分公司#5、6脱硫系统自2006年9月投产以来，增压风机经常性的失速，造成#5、6脱硫系统不能正常运行，针对增压风机失速进行分析、整理，保证脱硫系统的正常运行，提高运行工人分析事故和处理事故的能力，对发现的问题吸取精华，剔除糟泊。 【关键词】：增压风机失速分析漳电脱硫 【引言】：近年来，由于我国国民经济的迅速发展，对电力的需求增长更快，作为主要电源供应的燃煤发电机组也逐年增加，燃煤火力发电装置排放物对人类生存直接构成危害，我国火力发电用煤主要是高灰分、高硫分煤的比例比较大，而且几乎不经过任何洗选等预处理过程，同时，火力发电硫氧化物排放的总量最大而且集中，因此，火力发电需要对尾气硫化物进行脱除，目前在发电厂应用最多的脱硫技术是比较成熟的石灰石-湿法，石灰石-湿法技术关键是脱硫系统中增压风机的正常运行，只有保证增压风机正常运行，才能保证脱硫系统正常运行，乃至整个机组的正常运行 增压风机是大容量轴风机，是直接影响主机安全运行的重要因素，同时也是环保评价我厂脱硫投入率的前提，轴硫分风机失速信号测点就是风机叶片前后的烟气流量的差压前后的反应，运行对DCS增压风机筒振重点监测是十分必要的，正常情况下烟气流入静叶挡板门通过动叶旋转至增压风机出口，烟气流与动叶形成很小的夹角当经过叶片后形成平行的流线状态为最好。当烟气与某一叶片形成有扰动角度时，这时绕过叶片的烟气流在叶片背面形成涡流，叶片之间的气道受阻，轻则筒振增大，失速报警信号发出。重则，扰动气流破坏相邻的边界层，使之多个动叶间烟气流通道被气流团阻塞（包括级间叶片气流团剧烈扰动导致末级叶片背压升高）不采取措施风机喘震增大引起共振，导致叶片折断轴变形断裂等严重后果。 #6脱硫系统运行,增压风机静叶挡板开度60%,增压风机出口温度异常升高、电流下降、筒振升高、失速报警信号发、出口压力下降，增压风机内声音异常，静叶挡板门各静叶轴承座振动增大，造成#6增压风机失速有以下原因： 1、脱硫系统中出入口烟气挡板门内置扇形板任意一扇脱落或销子断使扇门不能开启，都会导致增压风机入口流量不足或出口阻力增大。 1）、烟气系统入口挡板门没有完全开启或挡板门的一扇脱落，造成入口风量不足，增压风机不能正常工作，发生喘振，造成失速，经检查入口挡板门在全开位置，没有发现任意一扇脱落开不起来，也没有发现销子断裂，挡板门的主轴转动自如； 2）、烟气系统出口挡板门没有完全开启，或挡板门的一扇脱落，造成入口风量不足，增压风机不能正常工作，发生喘振，造成失速，经检查入口挡板门在全开位置，没有发现任意一扇脱落开不起来，也没有发现销子断裂，挡板门的主轴转动自如； 3）、烟气系统烟道中的支撑多,支撑不合格,支撑上积灰,造成系统阻力大,经专家测试系统支撑不是造成增压风机失速的原因; 2、GGH积灰造成烟气阻力大，GGH打开人孔检查后，发现换热元件上积灰严重，增压风机入口烟尘含量高，造成系统积灰，造成GGH积灰严重的原因有： 1）、烟气中灰尘含量高，携带的烟尘黏结在换热器元件上，造成换热元件堵塞
引风机抢风预防措施及处理
引风机抢风预防措施及处理 一、针对近期频繁发生引风机抢风，分析有以下原因： 1、风机挡板开度落入风机特性曲线造成风机进入不稳定区域。 引风机在档板35%~70%范围内较稳定； 2、引风机叶轮磨损严重使风机特性曲线改变造成抢风； 3、引风机入口两侧压力偏差大（包括除尘器、空预器阻力偏差大），造成风机出力不均匀而抢风； 4、当除尘器差压大时，除尘器喷吹突然加快时或烟道负压突然发生变化，容易发生抢风； 5、当炉膛负压较小、除尘器差压大时，空预器吹灰、炉膛吹灰时，极易发生引风机抢风； 二、根据以上原因，制定防范措施如下： 1、 加强引风机控制 1） 引风机操作要缓慢进行，保持两台引风机电流同步。
2） 引风机尽可能在35%~70%区间运行，如果负荷高，#1炉引风机开度70%不能满足炉膛负压需要时，#2炉引风机电流达到248A不能满足炉膛负压需要时，要汇报值长要求降低负荷运行； 3） 在负荷低限时，一次风压保持到#1炉8.7Kpa左右，#2炉维持密封风压在15KPa以上，尽可能降低一次风压，#1、2炉都要保证磨组风量在40T/h以上，在推力瓦温度小于70℃前提下， 出口温度尽力在75~85℃，不得发生堵磨现象。 2、 AGC指令升负荷20MW以上时，集控监盘人员要第一时间通知除尘运行人员，将布袋除尘器差压降低，防止除尘值班员在没有准备的情况下负荷突涨，不能及时增加喷吹频率使除尘器差压升高和输灰不及时造成灰位高形成布袋除尘器二次扬尘； 3、 每班必须对空预器进行两次吹灰。#1炉空预器差压达到850Pa，#2炉空预器差压达到750Pa增加空预器吹灰次数，如果无法降低空预器差压，汇报值长通知专工。 4、 炉膛吹灰要求负荷在220MW以上并且在300MW以下必须在早班完
喘振与失速区别
谁知道风机失速、喘振、抢风都什么意思，三者有什么关系？我在网上查过，但都没看太明白，望不吝赐教。 失速是风机本身特性引起的 喘振是风压由于管道压力的滞后导致与风机出口压力周期性变化，就来来回倒腾 抢风如这个词，两台风机不是你出力大就是我大，搞的最后两败俱伤。 我的理解 轴流风机的喘振与失速是不同的情况可以简单概括如下： 喘振一般发生在性能曲线带驼峰的轴流风机低负荷运行时； 失速一般发生在动叶可调轴流风机的高负荷区。主要是动叶指令太大导致，叶片进风冲角过大引起叶片尾部脱流产生风机失速带驼峰 抢风是当并联轴流风机中的一台发生喘振或失速时人们的一般性叫法。 喘振是指当风机处于不稳定工作区运行，可能会出现流量、全压的大幅度波动，引起风机及管路系统周期性的剧烈波动，并伴随着强烈的噪声。 避免喘振主要采用合适的调节方式 抢风是指风机并联运行中有时会出现一台风机流量大，另一台流量特别小，稍加调节情况相反 避免抢风主要有： 1。不采用不稳定性能风机 2.同时在低负荷运行时可以单台运行 3.采取动叶调节 4.开启旁路风
一、风机失速 图1：风机失速 轴流风机叶片通常都是流线型的，设计工况下运行时，气流冲角（即进口气流相对速度w 的方向与叶片安装角之差）约为零，气流阻力小，风机效率高。当风机流量减小时，w的方向角改变，气流冲角增大。当冲角增大到某一临界值时，叶背尾端产生涡流区，即所谓的脱流工况（失速），阻力急剧增加，而升力（压力）迅速降低；冲角再增大，脱流现象更为严重，甚至会出现部分叶道阻塞的情况。 由于风机各叶片存在安装误差，安装角不完全一致，气流流场不均匀相等。因此，失速现象并不是所有叶片同时发生，而是首先在一个或几个叶片出现。若在叶道2中出现脱流，叶道由于受脱流区的排挤变窄，流量减小，则气流分别进入相邻的1、3叶道，使1、3叶道的气流方向改变。结果使流入叶道1的气流冲角减小，叶道1保持正常流动；叶道3的冲角增大，加剧了脱流和阻塞。叶道3的阻塞同理又影响相邻叶道2和4的气流，使叶道2消除脱硫，同时引发叶道4出现脱流。也就是说，脱流区是旋转的，其旋转方向与叶轮旋转方向相反。这种现象称为旋转失速。 与喘振不同，旋转失速时风机可以继续运行，但它引起叶片振动和叶轮前压力的大幅度脉动，往往是造成叶片疲劳损坏的重要原因。从风机的特性曲线来看，旋转失速区与喘振区一样都位于马鞍型峰值点左边的低风量区。为了避免风机落入失速区工作，在锅炉点火及低负荷期间，可采用单台风机运行，以提高风机流量 二、风机喘振： 图1：风机喘振 图2：风机喘振报警线