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关于盖梁的计算

关于盖梁的计算
关于盖梁的计算

1 本文讨论的范围

本文仅盖梁计算的一种简单方法供探讨,力求简单、实用,便于掌握。

2 盖梁的作用

将上部结构荷载传递到下部,转换受力特点。

3 盖梁的形式

常见的盖梁多为矩形。为节省材料根据桥墩盖梁的受力特点,桥墩盖梁也常在悬臂下部切去部分呈变截面状;在多联相连的桥梁中,梁高不等时在伸缩缝位置会出现“L”形盖梁,对多孔简支结构,有时会出现倒“T”形盖梁。

4 盖梁的受力特点

盖梁为典型的受弯、受剪连续梁,暂不深究其更深的东西,探讨起来没完了。

5 采用的计算程序

选用最常用的杆系计算程序作为计算工具,例如gqjs、桥博等。

6 盖梁计算

桥梁运营过程中,盖梁承担上部结构传递来的恒载和活载,并转换为竖向力传递给基础。本文以一普通钢筋混凝土盖梁为例进行分析,分以下步骤逐步进行。

6.1 计算数据准备

1)计算盖梁承受的上部结构恒载:梁重+二期恒载,从桥梁纵向计算结果文件中提取恒载在该墩处的支反力。

注意:二期恒载主要指铺装、护栏等上部附属结构荷载,本步要计算出各个支座传递给盖梁的恒荷载。

2)计算盖梁上作用的活载:

从桥梁纵向计算结果文件中提取单车道汽车荷载引起的该墩处的支反力,以该支反力作为横向加载的车重。

3)根据上部结构桥面宽度确定横向加载区域。

6.2 建模计算

1)根据盖梁构造图对盖梁进行单元离散;

注意:进行单元离散时特征截面及支撑位置需要设置节点,同时确定盖梁上恒荷载作用的位置。

2)根据单元离散图在桥梁博士中建立计算模型,在施工阶段将恒载作用输入,在使用阶段输入活载信息,输入完毕进行计算。

6.3 利用计算结果进行设计

1)首先查看计算结果的弯矩、剪力图是否正确,在正确的前提下再查看计算结果;

2)绘制成设计所需图纸,盖梁设计计算完毕。

7 桥梁博士计算示例

在桥博的视频教程中,有关于桥博模拟盖梁计算的完整视频,是很好的参考材料。

根据桥博的帮助文件,桥博在进行横向加载计算时,其荷载效应解释如下:

如果是横向加载,则:(假设汽车车道数输入为3)

如果计入折减系数,则折减系数=0.78(公路技术规范),不计入折减系数,则折减系数=1.0。汽车效应=三辆汽车加载的效应(每辆汽车的总重为1KN,每轮重1/2KN)x汽车横向分布系数x折减系数。

汽车冲击力=汽车效应x冲击系数。(此时用户应自己输入汽车冲击系数,因为横向加载不知道桥梁的实际纵向跨径,但冲击系数是根据纵向跨径计算的。)

从以上横向加载效应可以看出,将汽车横向分布系数填成纵向加载时单车道对该墩的支反力

则模拟了盖梁上实际活载的作用。

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计:_________________ 复核:_________________ 审批:_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况: 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m (长X 宽X 高),在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角,盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架,三角托架的结构如图一所示, 具体尺寸见加工图,三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式, 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后,吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5,其相互关系 见图二。 图一:盖梁承载三角架加工示意图 图二:三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算: 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方,自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米,计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方,荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t,计荷载8.28t,荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计,对支架整体结构进行了分析计算,其模型如下(计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2,未折减倒角砼重量,加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2): 荷载分布示意图(图中荷载未考虑砼倒角荷载削减) BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm (安全)El : IQ Hlh< i 1 __________ t#: zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*: ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa (安全) 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 £jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

三柱式盖梁抱箍法施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算 第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 桥长1012.98米,各墩为三柱式结构(墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构),墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m,宽2.4m,高2.6m的钢筋砼结构,引桥盖梁砼浇筑量大,约156.1m3。 图1-1 盖梁正面图(单位:m) 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm,在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7m,在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。 2、底模支撑 底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm,肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工

16型钢作横梁,横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。 3、纵梁 在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片(标准贝雷片规格:3000cm×1500cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长30m,每两排一组,每组中的两排贝雷片并在一起,两组贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距253.6cm,贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接;纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16mm)制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高1734cm,采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2~3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用φ50的钢管搭设,在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱,竖向间隔0.5m设一道钢管立柱,钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设2cm厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 四、主要工程材料数量汇总表 见表一。 需要说明的是:主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 (预埋钢棒上安工字钢横梁法) 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁,其尺寸为15.9m(长)×2.3m(宽)×2.1m(高),若经计算该盖 梁支架满足要求,则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿,牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 (1)《路桥施工计算手册》 (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (3)《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板: 1.1、侧模:采用组合钢模拼装。 1.2、底模:方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁:采用[14#a槽钢,间距40cm。 1.4、主梁:采用I45a工字钢。 1.5、楔块:采用木楔。 1.6、穿心钢棒:采用45号钢,直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1:体积71.85立方米,比重2.6吨/立方米,自重:195.9吨, 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2:盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁,长18米(工 字钢荷载),q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN;主梁上铺设[ 14a槽钢,每 根长3.0米,间距为40cm,墩柱外侧各设置8根,两墩柱之间设置19根。 q2=(19+8×2)×3.0×14.53×10/1000=15.26KN(铺设槽钢的荷载);

槽钢上铺设钢模板,每平方按0.45KN 计算, q3=(15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2)×0.45=50.9 KN (底模和侧模、端头模的荷载); q4=6KN (端头三角支架自重) F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3:人员0.5吨,合5KN F4:小型施工机具荷载:0.55吨,合5.5KN F5:振捣器产生的振动力及混凝土冲击力;本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器,设置2台,每台振动力为5KN ,施工时混凝土冲击力按5KN 计,则F5=2×5+5=15KN 总荷载: F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力:Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ; 钢棒截面积:S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力:τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力: [τ]=125Mpa 则[τ] =125 >τmax =63.03Mpa 结论:穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载:q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2(a+l/2)=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处(x=a+l/2=7.95m ),a=3.25m , l=9.4m ;跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处,最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

盖梁计算

六、盖梁设计 (一)荷载计算 1.恒载计算 上部结构恒载见表6 2.活载计算 (1)活载横向分布系数计算 活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。 单列车对称布置时见图11 单列车非对称布置时见图12 双列车对称布置时见图13 单列车非对称布置时见图14

1 2 30 0.122 1 0.8750.437 2 ηη η= = =?= 1 2 31 0.560.278 2 1 (0.4340.315)0.375 2 1 0.6480.324 2 ηηη=?= =?+= =?= 图11 0.875 0.875 0.566 图12 0.684 0.434 0.315

1231 0.2860.1432 10.7010.35021 0.950.475 2 ηηη=? ==?==?= 1231 0.5560.278 21 (0.4340.315)0.37521 (0.6480.355)0.502 2 ηηη=?==?+==?+= (2)按顺桥向活载移动情况,求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载(见图15) 0.556 0.7011 0.951 0.434 0.315 0.648 0.355 图14 图13 0.286

b. 单列车时支座反力 R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力 2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载(见图16) 单列车时支座反力 R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力 2×(R 1 + R 2)=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9 表9 主梁支点反力计算 120 140 30 140 120 图15 0.913 0.474 0.386 0.199 120 140 30 140 120 0.65 0.913 1.00 0.725 0.562 2图16

桥梁盖梁抱箍法的施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算 一、施工设计说明 1、工程简介 高速公路****有桥梁2座。墩柱为两柱式或三柱式结构,墩柱上方为盖梁,如图1所示。本图尺寸为其中一种形式,该盖梁设计砼37立方米,计算以该图 尺寸为依据,其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。 图1盖梁正面图(单位:cm) 2、设计依据 (1)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) (2)路桥施工计算手册 (3)其他相关资料及本单位以往施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、盖梁模板底模支撑 在盖梁底模下部采用间距1m工14型钢作横梁,横梁长3.7m。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 在横梁底部采用单层;两排贝雷片(标准贝雷片规格:3000cmx 1500cm )连 接形成纵梁,长18m两排贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距120cm贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接;纵梁下为抱箍。 4、抱箍 采用两块半圆弧型钢板(板厚t=10mm制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高70cm采用14根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对 墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2?3mn厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。 5、防护栏杆与工作平台 ⑴ 栏杆采用? 50的钢管搭设,在横梁上每隔2米设一道1.2m高的钢管立柱, 竖向间隔

0.5m设一道钢管横杆,钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m 高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设5cm厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。 三、盖梁抱箍法施工设计计算 (一)、设计检算说明 1、设计计算原则 (1)在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 (2)综合考虑结构的安全性。 (3)采取比较符合实际的力学模型。 (4)尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2、对部分结构的不均布,不对称性采用较大的均布荷载。 3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 4、抱箍加工完成实施前,必须先进行压力试验,变形满足要求后方可使用。 (二)、横梁计算 采用间距1m工14型钢作横梁,横梁长3.7m。共设横梁18根,总重约11kNo 1、荷载计算 (1)盖梁砼自重:G仁37荻24.5kN/m3=906.5kN (2)模板自重:G2=81.3kN (3)施工荷载与其它荷载:G3=21kN 横梁上的总荷载:G=G1+G2+G3 =1008.8kN q1=1008.8/17.2=58.65kN/m 横梁采用1m间距的工字钢,则作用在单根横梁上的荷载G =58.65 X 1=58.65kN 作用在横梁上的均布荷载为: q2= =58.65/1.7=34.5kN/m 2、力学模型 如图所示。 q? = 3z1 J l< N. /1 图2横梁计算模型 3、横梁抗弯与挠度验算 横梁的弹性模量E=2.1 X 105MPa惯性矩l=712cm4;抗弯模量Wx=102cm 为了简化计算,

盖梁施工方案设计(钢棒法)

盖梁施工方案 一、编制依据 1、国道108线神堂堡至砂河段公路工程路基第二合同段两阶段设计图纸; 2、《公路工程技术标准》JGJ B01-2008 3、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011; 4、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004; 5、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005 6、《建筑机械使用安全技术规范》JGJ33-2001 7、我公司现有的技术装备力量、机械设备状况、管理水平、工法及科技成果,及历年来在公路工程盖梁施工中积累的施工经验。 二、编制范围 本方案适用于国道108线神堂堡至砂河段公路工程路基第二合同柱式墩盖梁施工。 三、工程概况 国道108线神堂堡至砂河公路工程路基第二合同段起点桩号K359+405,终点桩号K365+920,全长6.524km,为新建一级公路。主要工程量:1、大桥共4座,共计单幅77跨,箱梁预制308片。各桥分别为:YK360+930钟耳寺2#桥为 15-20 m预应力混凝土连续箱梁(半幅);YK362+200钟耳寺3#桥为 10-20 m 预应力混凝土连续箱梁(半幅);K364+440大寨口1#桥为 16-20 m预应力混凝土连续箱梁(全幅);K365+695大寨口2#桥为 10-20 m预应力混凝土连续箱梁(全幅)。 钟耳寺3号大桥共计11个盖梁,根据施工计划安排,3#墩盖梁靠近便道,施工便捷,3#墩盖梁高度为1.4m、长度为10.50m作为盖梁首件工程,混凝土标号C30。 四、钢棒法法盖梁施工方案 1、施工工艺 墩身上测量放线→安装钢棒→采用预压进行钢棒承载力试验→安装托梁、铺设定型钢底模→复核底模→测定轴线→绑扎钢筋→预埋垫石、挡块钢筋→安装侧模→浇筑混凝土、养护至拆模强度→拆除钢棒与托梁。

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座(不含互通区和服务区),分别为白昌屋大桥(30米T梁),万年坑大桥(30米T梁),叶塘1号大桥(25米小箱梁),叶塘2号大桥(25米小箱梁),秋香江大桥(25米小箱梁),上赖水大桥(30米T梁),黎坑大桥(25米小箱梁);九和互通内共设置桥梁3座,其中主线桥2座,匝道1座,分别为三社坑大桥(25米小箱梁),围坪大桥(25米小箱梁),D匝道桥(20米现浇箱梁);紫金西互通内共设桥梁3座,其中主线桥2座,分别为玉竹坑中桥(25米小箱梁),围澳水大桥(25米小箱梁)和L线秋香江大桥(25米小箱梁);瓦溪服务区共设置主线桥1座,为四联大桥(30米T梁)。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况(跨度及盖梁尺寸均最大),采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱)、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁(两柱)和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m(三柱)盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸:长22米,宽2.2米,高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm,矩形截面抵抗矩:W=bh2/6=83.3cm3,矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木,按《路桥施工计算手册》P176,[σ]—19MPa,[τ]—3.8MPa ,E—12×103MPa 木楞长度4.5m,间距为20cm,跨径为0.3m,按三等跨连续梁均布荷载合理; 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m,q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ,E—12×103MPa 木梁长度4m,间距为30cm,跨径为0.6m,其上木楞间距20cm,可按三等跨连续梁均布荷载计算; 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m

盖梁抱箍法施工及计算()

盖梁抱箍法施工及计算摘要:详细介绍了抱箍法盖梁施工的支撑体系结构设计,盖梁结构的内力计算和抱箍支撑体系的内力验算,以及本工艺的施工方法。 关键词:盖梁抱箍结构计算施工 1.工程概况 广州西二环高速公路徐边高架桥为左、右幅分离式高架桥,全桥长1280m,全桥共有盖梁84片,下部结构为三立柱接盖梁,上部结构为先简支后连续20m空心板和30m T梁,另有15跨现浇预应力混凝土连续箱梁。全桥施工区鱼塘密布,河涌里常年流水,墩柱高度较高,给盖梁施工带来难度。为加快施工,减少地基处理,本桥盖梁拟采用抱箍法施工。 2.抱箍支撑体系结构设计 2.1盖梁结构 以20m空心板结构的支撑盖梁为例,盖梁全长20m,宽1.6 m,高1.4m,砼体积为42.6 m3,墩柱Φ1.2m,柱中心间距7m。 2.2抱箍法支撑体系设计 盖梁模板为特制大钢模,侧模面板厚度t=5mm,侧模外侧横肋采用单根[8槽钢,间距0.3m,竖向用间距0.8m的2[8槽钢作背带,背带高1.55m,在背带上设两条Φ18的栓杆作对拉杆,上、下拉杆间距1.0m,底模板面模厚6mm,纵、横肋用[8槽钢,间距为0.4m×0.4m,模板之间用螺栓连接。 盖梁底模下部采用宽×高为0.1m×0.15m的方木作横梁,间距0.25m。盖梁底模两悬出端下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。在横梁底部采用贝雷片连接形成纵梁,纵梁位于墩柱两侧,中心间距1.4m,单侧长度21m。纵梁底部用四根钢管作连接梁。横梁直接耽在纵梁上,纵梁之间用销子连接,连接梁与纵梁之间用旋转扣件连接。 抱箍采用两块半圆弧型钢板制成,钢板厚t=16mm,高0.6m,抱箍牛腿钢板厚20mm,宽0.27m,采用10根M24高强螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。抱箍构件形象示意图如图1所示。 2.3防护栏杆 栏杆采用φ48的钢管搭设,在侧模上每隔5m焊接一道1.2m高

盖梁施工方案

盖梁、台帽施工方案 一、工程概况 K55+275头道水大桥位于融安县大巷乡瑶送村境内,横跨头道河,河道与桥梁交角约90°。桥位区属于构造剥蚀丘陵地貌区,山体连绵,冲沟发育,地形起伏较大,地面高程在118-254m,相对高差约为136m,拟建桥梁横跨头道水,两侧桥台处自然斜坡均较陡,坡度在25°-35°之间,根据岩土特征及钻探反映,粉质粘土、粘土为相对隔水层,卵石、强风化层为透水层,中风化基岩为微透水层。桥位区环境水在各透水性介质中对混凝土无腐蚀。 本桥最大桥高36米,桥梁净宽为2*11.75米,交角90°,结合地形、地质条件及水文情况,上不结构采用10*30米先简支后连续预应力砼T梁,预制、导梁安装方法施工,桥墩为双柱式钢筋混凝土墩、桩基础,0号台为桩柱式台,10号台为肋式桥台,桩基础,左福桥长306.363米,右幅桥长309.653米。 目前,该桥的盖梁、台帽已具备施工条件。盖梁、台帽总共22个,C30混凝土合计579.3m3。盖梁、台帽分项工程计划开工日期为2013年8月1日,计划完工日期为2013年12月15日。 二、施工方案 2.1、施工组织机构 工程总体负责人:曾军 工程技术负责人:唐志高 施工生产负责人:何斌

工程质检工程师:谭元山 施工现场生产负责人:曾军、唐志高 人员配备情况一览表 施工现场组织机构图(附后) 2.2、盖梁施工方法和技术措施 2.1.1、桥台盖梁 为防桥头填土不实造成桥头跳车,将桥台盖梁施工安排在桥头填土压实完成之后进行。即当桥台肋板施工完成且强度达到设计强度后,立即进行桥头填土施工,待土方填筑超过桥台盖梁底面标高10cm左右时,再由人工挖出多余土方进行桥台盖梁施

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书(B版) 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇,终点位于东莞市沙田镇,主线全线长12.891km,含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥,其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥,坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道(狮子洋)桥位处河面宽度约2300m,西塔中心里程为K8+052.618,东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618~K12+941.618,分左右两幅,每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩,其墩身施工方案已划入东引桥工程段,其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段),总共98个墩,桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个,其中板厚1.6m的有28个,板厚1.8m的有4个;双柱墩共27个,其中柱径1.8m的有5个,柱径1.6m的有22个;三柱墩共有21个,其中柱径1.6m的有19个,柱径2.2m的有2个;四柱墩共有9个,柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m,墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁,其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁,左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁,其余均为矩形梁(左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁,不设盖梁)。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁,盖梁截面呈L型,采用C40混凝土,长度为18.7m,截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m,1.2m加高块位于预制小箱梁侧,宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构,采用C40混凝土,盖梁长度均为18.7m,截面尺寸为2×(2.2~1.1)m,悬臂长度5.05m,混凝土方

盖梁抱箍法施工及计算4工字钢

江门市滨江新区规划四路 K0+516.157大桥盖梁抱箍施工方案 编制: 审核: 日期:

盖梁抱箍法施工及计算 目录 第一部分盖梁抱箍法施工设计 一、施工设计说明 二、盖梁抱箍法结构设计 三、主要工程材料数量汇总表 第二部分盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明 二、侧模支撑计算 三、横梁计算 四、纵梁计算 五、抱箍计算

第一部分盖梁抱箍法施工设计图 一、施工设计说明 1、概况 江门市滨江新区规划四路K0+516.157大桥长120米(6×20米),全桥共有5个桥墩,共20条墩柱,墩柱上方为盖梁,共5个盖梁。每个盖梁长25.5572m,宽1.6m,高1.20m的钢筋砼结构,墩柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图(单位:cm) 2、设计依据 (1)交通部行业标准,公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86) (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》 (3)《机械设计手册》 (4)《建筑施工手册》(第四版)

(5)桥梁施工经验。 二、盖梁抱箍法结构设计 1、侧模与端模支撑 侧模为为15mm厚的胶合板,背带肋条为10×10cm方木,间距30cm,在竖肋外设2[4槽钢背带。背肋高1.3m;在背带上按间距40cm设φ14的栓杆作拉杆(共3排),在侧模与底模连接处设6×6角钢,角钢与背带平行。 2、底模支撑 底模为钢模,模板厚度为δ2.5mm,设纵向肋条(肋条:3×3cm),肋条间距20cm。在底模下部采用间距30cm的2[8#槽钢,2根槽钢焊接牢固。横梁长2.7m(超出部分作支模、挂网、操作平台用)。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。 3、纵梁 纵梁采用2根I45b工字钢。两根工字钢位于墩柱两侧,中心间距100cm,工字钢间用φ20钢筋对拉连接,间距为3m。工字钢连接处采用高强螺栓与焊接相结合。 (1)、力学性能指标。 查《简明施工计算手册》、《钢结构设计规范》GB50017-2003得I45b工字钢的截面特性(I截面惯性矩;W截面抵抗矩): E=2.6×105MPa;W x =1500.4cm4;I X =33759cm4;A=111.4cm2;S X =887.1cm; [σ]=215MPa;[τ]=125MPa;d=13.5mm,每延米重887.1Kg (2)、梁长27m,位于墩柱两侧。 4、抱箍

最新盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥高墩盖梁施工方案计算书 设计: 复核: 审批: 浙江省交通工程建设集团有限公司 2009.2.21 过龙陂高架桥盖梁支架设计计算书

一、概况: 盖梁尺寸为11.95×2.3×3.7m(长×宽×高),在悬臂部分设置了2.525×2m倒角,盖梁支架拟采用[]18a、][14a、I20a加工为锚固式三角托架,三角托架的结构如图一所示,具体尺寸见加工图,三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式,下部撑脚直接支撑在砼面上。三角支架安装完成后,吊装盖梁施工平台3、2和侧面模板4、5,其相互关系见图二。 图一:盖梁承载三角架加工示意图 图二:三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算: 单个三角架自重1.6t;单侧悬挑砼方量17.71方,自重44.275t;悬挑砼下模板支架单个计重1.95t;砼大面施工模板共108平方米,计重21.6t;跳板和施工平台约41.4平方,荷载每平米0.2t,计荷载8.28t,荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计,对支架整体结构进行了分析计算,其模型如下(计算模型中三角

支架部分荷载为12t/m2,未折减倒角砼重量,加载区域2.65m×3m,其余平面荷载1t/m2):荷载分布示意图(图中荷载未考虑砼倒角荷载削减) 支架最大位移7.6mm(安全) 支架最大组合应力94.6Mpa(安全)

支架第一阶屈曲稳定系数12(安全) 三、局部计算分析和构造: 1、锚杆抗拔: 按照最不利荷载布置方式,分别由每根斜杆处传递竖向力约15.7t,对锚点求矩,(15.7×3+15.7×1.5)=70.65tm,算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为70.65/2.85=24.8t,锚固安全系数取4倍,得出锚固区的抗拔力应大于100t,每个锚固区采用10.9级直径26.5mm 的预埋锥形螺母四个,每个螺杆面积A=3.14×26.5×26.5/4=551.266平方毫米。其抗拉保证强度等于4×830Mpa×A/9800=187t,故锚固力足够。 2、锚杆抗剪: 竖向荷载125.53t分别由四个锚点承受,每个锚点抗剪约31.4t,考虑拉剪组合应力,31.4×9800/4/A×1.414+24.8×9800/4/A=307.5Mpa,小于10.9级螺杆的保证应力830Mpa,故抗剪也安全。 3、锚固钢板构造: 根据钢结构规范和机械设计手册中关于预埋钢板 厚度以及螺杆直径和孔位的具体要求,选定锚固钢板 厚30mm,尺寸520×300mm,开孔位置见右图。 为了方便支架的安装和拆除,保证施工人员的安 全,在三角架锚板中间开槽,浇筑砼前预埋定位螺母, 拆模后安装定位螺杆。开槽钢板直接卡在定位螺杆上, 将三角架直接悬挂在砼上,施工人员再上三角架安装 其余的锚固螺栓。 四、施工注意事项: 三角架安装时施工人员站立在已浇筑砼面上指挥塔吊,利用晃绳控制支架位置,当风速大于10m/s时不能进行吊装作业。 三角架吊装前在外侧悬挂尼龙安全网,在三角架中部的水平脚手钢管上焊接走道板作为装拆螺栓的施工平台,平台外侧焊接钢筋作为护栏。 三角架作为盖梁的承载平台,锚板和支撑板的贴合情况很重要,为此特设置了上部转动连接销,在拼装加工过程中要保证四块板在一个平面上,同时保证三角架的拼装后在一个竖直面上。 锚固件的预埋精度要求高,需采用较薄的定位钢板在模板上放样开孔,将预埋螺母等配件安装在模板上,浇筑砼时注意控制振捣,不要将振捣泵直接插在埋件上,同时要保证该处

桥梁通 第4章 盖梁计算与绘图

第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式,由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化,很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分,标准化程度低,工作量大,构件配筋复杂,设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计,同时提供设计人员多方案比选,达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力,并进行强度和抗裂验算,动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图,完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算,单独绘钢筋构造图;又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱;计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份,包括原始数据和16个不同内容的计算结果表,便于用户备查和复核。表格内容如下: a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环(4肢)、3环(6肢)分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

盖梁施工方案(最新)

目录 1工程概况 (1) 1.1工程综述 (1) 1.2编制依据、范围 (1) 1.2.1 编制依据 (1) 1.2.2 编制原则 (2) 2气象特征 (2) 3盖梁施工期间安排 (3) 3.1盖梁施工时部门职责 (4) 3.2资源配置计划 (4) 3.2.1人员配置 (4) 3.2.2机械配置 (5) 4 施工方案 (6) 4.1施工准备 (6) 4.2支架搭设 (6) 4.2.1销棒法 (6) 5盖梁施工工艺流程 (8) 5.1工艺流程 (8) 5.2施工方法 (8) 5.2.1模板的加工制作 (8) 5.2.2模板的安装 (9) 5.2.3混凝土浇筑 (9) 5.2.4混凝土养生 (10) 5.2.5 模板拆除 (10) 6盖梁钢筋安装技术措施 (10) 6.1材料及检验 (10) 6.2钢筋的存放 (10) 6.3钢筋制作及安装 (10) 7、质量保证措施 (12) 7.1组织保证措施 (12) 7.2技术保证措施 (12) 7.3过程保证措施 (12) 8质量验收及控制要点 (13) 8.1控制要点 (13)

8.2模板 (13) 8.3混凝土 (13) 9、文明、环境保护体系及保证措施 (13) 9.1环境保护措施 (13) 9.2文明保证措施 (14)

1工程概况 1.1工程综述 望嵩南路产业集聚区至南环路段改建工程项目起点位于汝州市产业集聚区跨洛宁高速公路立交桥南头,向北跨洛宁高速公路,经洛宁高速汝州站交叉口、南工业大道,继续向北与货场铁路专线平交,在王庄村上跨焦柳铁路及县道X009,向北跨越汝河至项目终点南环路,全长5.102公里。 汝河大桥中心桩号为K3+835.200,采用30m预应力连续箱梁,钻孔灌注桩基础,跨径为3×10×30m,全长908.2m。跨宁洛高速桥位于汝州市产业集聚区入口处,属于望嵩南路(产业集聚区-南环路)段道路改建工程的一部分,中心桩号为K0+660。原桥为4×20m预应力钢筋混凝土空心板桥,桥梁全宽17m,净宽15m。由于望嵩南路进行了加宽改造,原有桥梁宽度已不满足要求,需对原桥进行加宽改造,加宽方案为单侧加宽17m,下部结构与原桥保持一致,桥台采用桩接盖梁桥台,桥墩采用桩柱接盖梁桥墩,钻孔灌注桩基础。桥梁全长85.04m,全宽34m;桥面布置:3.75m人行道+26.5m行车道+3.75m人行道。王庄分离式立交桥位于汝州市王寨乡,属于望嵩南路(产业集聚区-南环路)段道路改建工程的一部分,中心桩号为K2+591.8。原桥为3×13m预应力钢筋混凝土空心板桥,桥梁全宽17.5m,净宽14m。由于望嵩南路进行了加宽改造,原有桥梁宽度已不满足要求,需对原桥进行加宽改造,加宽方案为两侧各加宽8.5m,加宽后桥梁全宽为34m,下部结构与原桥保持一致,桥台采用桩接盖梁桥台,桥墩采用桩柱接盖梁桥墩,钻孔灌注桩基础。桥梁全长44.04m,全宽34m;桥面布置:3.75m人行道+26.5m行车道+3.75m人行道。汝河大桥有盖梁58个,跨宁洛高速桥有盖梁3个,王庄大桥有盖梁4个。 1.2编制依据、范围 1.2.1 编制依据 ①现场踏勘调查所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料; ②《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011; ③《城镇道路工程施工与质量验收规范》CJJ1-2008; ④《清水混凝土施工指导手册》; ⑤《清水混凝土应用技术规程》(JTJ169-2009); ⑥《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002); ⑦《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003);

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座(不含互通区和服务区),分别为白昌屋大桥(30米T梁),万年坑大桥(30米T梁),叶塘1号大桥(25米小箱梁),叶塘2号大桥(25米小箱梁),秋香江大桥(25米小箱梁),上赖水大桥(30米T梁),黎坑大桥(25米小箱梁);九和互通内共设置桥梁3座,其中主线桥2座,匝道1座,分别为三社坑大桥(25米小箱梁),围坪大桥(25米小箱梁),D匝道桥(20米现浇箱梁);紫金西互通内共设桥梁3座,其中主线桥2座,分别为玉竹坑中桥(25米小箱梁),围澳水大桥(25米小箱梁)和L线秋香江大桥(25米小箱梁);瓦溪服务区共设置主线桥1座,为四联大桥(30米T梁)。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况(跨度及盖梁尺寸均最大),采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁(两柱)、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁(两柱)和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m (三柱)盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁计算书

盖梁计算书 注:横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。 注:1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。 注:集中荷载Pk已经乘以1.2系数,使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注:盖梁与立柱线刚度比小于或等于5,按刚架计算盖梁。 注:外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。 注:1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力,不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m,集中荷载为:双孔加载284.448kN,左孔加载284.448kN,右孔加载284.448kN。 5、双孔支反力合计:人群荷载60.021kN/m,1辆车辆荷载436.682kN,1列车道荷载499.987kN。 6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内,保证单孔支反力最大,另一孔即便有轮轴支反力仍未计。 7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。 注:1、线荷载为54kN/m,指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。 2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用,采用值已计冲击系数。 3、车道双孔加载控制,车辆双孔加载控制。

注:1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”,即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算,1/4跨之间按“偏心受压法”计算。 2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

抱箍法盖梁施工方案

抱箍法盖梁施工方案 一、工程概况 本标段荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程QWTJ-2 标段起止桩号为 K10+018- K24+000,标段长度13.982Km,包括大、中桥884米/4座(预应力箱梁);分离式立交:995 米/5 座(预应力组合箱梁,现浇预应力箱梁);巴音陶亥互通立交桥1 处(现浇预应力箱梁)。 桥墩盖梁为桥墩的重要组成部分,与桥墩系梁一样也为悬空体,因其结构及位置因素施工具有一定困难,因此将其自桥墩墩身中摘出,另行编制施工方案。首件工程编制依据: (1 )荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工招标文件; (2)荣乌高速公路棋盘井至乌海段工程施工图设计; (3)现行国家施工规范、规程、规则、及验收标准及地方标准; (4)我方对施工现场踏勘所获得的有关资料; 考虑到桥位处原地面地基承载力不高,而采用抱箍法施工盖梁可以克服满堂支架对地基承载力要求较高的缺点。我合同段拟对所有的圆柱墩盖梁采用抱箍法施工。抱箍承重原理:在盖梁施工时,用半圆形钢带抱紧墩柱,在钢带两端焊接牛腿,将盖梁底模的承重横梁架在牛腿上,利用钢带抱紧墩柱所产生的摩擦力来承担盖梁自重、模板自重、施工荷载等。 工程量:K17+083桥1号墩左幅盖梁:钢筋7.32t,混凝土30.41m3 二、施工方法: 2.1 凿除柱顶浮浆: 将柱顶砼浮浆全部凿除,裸露新鲜砼。并冲刷干净,以保证墩柱与盖

梁砼联接牢固 2.2 安装盖梁承重挂篮: 首先安装承重抱箍, 利用抱箍握紧墩柱产生的磨擦力来承担盖粱自身重量和施工荷载。抱箍与墩柱之间加一层10mm厚的橡胶垫,目的是增 加抱箍与墩柱之间的磨擦力, 不啃伤墩柱砼。抱箍在每次使用前需经过认真检查,必须保证所有焊缝均饱满、不开焊,否则应加焊。抱箍用高强螺栓在紧固时必须保证每个螺栓受力均匀且达到设计拉力强度,确保抱箍与墩柱之间有充分的摩擦力以及承受上部荷载。在施工时,现场管理人员必须对每个螺栓的紧固情况进行认真检查。 在每承重抱箍下端加装一副抱箍,两抱箍间以槽钢、木楔支撑,以提高承载力,增加抱箍可靠性,抱箍上为承重横梁。 承重横梁采用30 号工字钢, 与承重包箍牛腿之间以一对木楔支撑, 工字钢内侧用钢丝绳拉紧,中部设槽钢支撑在地面,地面承载力不足时在地面上加铺砼垫板或钢板;工字钢上放一排长2.5 米10 号工字钢或木方,垂直30工字钢布置,间距40-50cm,并与30号工字钢绑扎牢固;底模板两边搭设木板, 利于施工操作。 2.3 施工放样: 测量人员将盖梁轴线放出后,施工人员按盖梁轴线和盖梁标高安装底模, 并调整盖梁底模达到设计高标。 2.4 盖梁底模安装:

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