盖梁荷载计算
盖梁支架计算书
1.1荷载的计算
已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，
Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，
Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,
模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,
Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,
施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：
集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.
Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.
1.2盖梁底模的计算
1.2.1盖梁底模竹胶板计算
采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝p yMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。计算简图如下图1-3所示。
q
图1-3 模板计算简图
根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
M max ＝q ×L 2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m
由于选用的是15mm 厚的竹胶板，计算长度按照60cm 考虑，其截面抵抗矩w ＝b ×h 2/6，其计算过程如下所示。
w ＝b ×h 2/6＝600×152/6＝22500mm 3 σ＝M max /w ＝6.86×105/22500≈30.49MPa
通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa ，其中50MPa 为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。现场必须配备[σ]＝50MPa ，15mm 厚的竹胶板作为底模。
根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性刚度验算公式w ＝q ×L 4/（128×E ×I ），其计算过程如下所示。由混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的弹性模量）查得弹性模量最小40000MPa 。根据竹胶板的截面形状，则惯性矩I ＝b ×h 3/12＝600×153/12＝168750mm 4，挠度计算如下所示。
715.0168750
4000012830023.761284
4m ax
≈???=???=I E l q w 以上计算结果表明w ＝0.715mm<[w]＝L/400＝300/400＝0.75mm ，则底板模板的刚度满足使用的要求。
1.2.2 底模背肋和分配梁的计算 1.背肋的计算
背肋采用的是10×10cm 的方木，方木在底板时承受最大荷载。由 1.1节中所计算底板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载q 1＝127.05×0.3≈38.115kN/m ，根据《路桥施工计算手册》查松木的容重为6kN/m 3，方木的自重为q 2＝r ×A ＝6×0.10×0.10＝0.06kN/m ，考虑1.2的安全系数后线荷载q ＝q 2×1.2＝0.06×1.2＝0.072 kN/m ，则总的荷载q ＝38.115+0.072＝38.187kN/m 。按均布荷载作用下的简支梁进行计算，计算简图如图1-2所示，把作用在方木范围内的混凝土体积转化线荷载加载在方木上，其计算过程如1-6所示。
q
图1-2简支梁计算简图
46310333.81.01.012
1
m I -?=??=
W y ＝I/(b/2)＝8.333×10-6/0.05＝1.667×10-4m 3
kPa ql
w M 43.1030810667.186.0187.3810667.1814
242≈???=?==--γσ (1-6)
则应力σ＝10.31MPa<[σ]＝13.0MPa ，其中13.0MPa 根据《路桥施工计算手册》表8-6查红松的容许弯曲应力。
剪力：F ＝q ×L/2＝38.187×0.6/2≈11.456kN ，则剪应力计算如下所示。
kPa A F 6.11451
.01.0456
.11=?==
τ
根据计算结果可知应力τ＝1.15MPa<[τ]＝1.4MPa ，其中1.4MPa 根据《路桥施工计算手册》表8-6查红松的容许剪应力。
由于σ＝10.31MPa<13.0MPa ，τ＝1.15MPa<1.4MPa ，则背肋的强度满足使用的要求。
根据《路桥施工计算手册》表8-6可知红松的弹性模量E ＝10×103MPa ，根据《材料力学》挠度计算公式，挠度计算如下所示。
挠度验算：m EI ql 46
943410734.710
333.810103846.010968.2753845--?≈???????==ω 通过上式计算，ω≈0.7734mm 2.支架上分配梁10×15cm 方木验算 按均布荷载作用下的简支梁进行计算，计算简图如下图1-6所示，把作用在方木范围内的混凝土体积转化线荷载加载在方木上，其计算过程如下所示。 图1-6 简支梁计算简图 模板的背肋的间距为30cm ，分配梁的间距为60cm 。根据上面计算可知，10×10cm 的方木的自重为q ＝0.072 kN/m ，根据1.5节中所计算底板的最大荷载转化为集中荷载N ＝0.072×0.6+127.05×0.3×0.6≈22.92kN ，按照影响线加载方法找出最不利加载位置如图1-6所示。根据《路桥施工计算手册》查松木的容重为6kN/m 3，10×15cm 方木的自重为q 2＝r ×A ＝6×0.10×0.15＝0.09kN/m ，考虑1.2的安全系数后线荷载q ＝q 2×1.2＝0.09×1.2＝0.108kN/m 。 背肋传下来的荷载对弯矩影响计算如下所示。 M 1＝F×L/4＝22.92×0.6/4≈3.438kN.m 自重荷载对弯矩影响计算如下所示。 M 2＝q ×L 2/8＝0.108×0.62/8＝4.86×10-3KN.m M max ＝M 1 +M 2＝3.438+0.00486≈3.443KN.m 应力计算如下所示。 453108125.215.01.012 1 m I -?=??= W y ＝I/(b/2)＝2.8125×10-5/0.075＝3.75×10-4m 3 kPa w M 33.91811075.3443.34 ≈?== -γσ 则应力σ＝9.19MPa<[σ]＝13.0MPa ，其中13.0MPa 根据《路桥施工计算手册》查红松的容许弯曲应力。 背肋传下来的荷载对剪力影响计算如下所示。 剪力：F 1＝N/2＝22.92/2≈11.46kN 自重荷载对剪力的影响计算如下所示。 剪力：F 2＝q ×L /2＝0.108×0.6/2≈0.032kN F max ＝ F 1 +F 2＝11.46+0.032＝11.50 kN 则剪应力计算如下所示。 kPa A F 67.76615 .01.050.11=?== τ 则应力τ＝0.767MPa<[τ]＝1.4MPa ，其中1.4MPa 根据《路桥施 工计算手册》表8-6查红松的容许剪应力。 根据《路桥施工计算手册》表8-6可知红松的弹性模量E ＝10×103MPa ，根据《材料力学》可知，挠度计算如下所示。 背肋传下来的荷载对挠度影响计算如下所示。 挠度验算： m EI Nl f 45 93 33110667.310 8125.21010486.010655.1648--?≈??????== 自重荷载对挠度影响计算如下所示。 挠度验算： m EI ql f 75 94 3421048.610 8125.210103846.010108.053845--?=???????== m f f f 47421m ax 10674.31048.610667.3---?=?+?=+= 通过上式计算，f max ＝3.674×10-4m 1.3 D 型梁验算 1.3.1 D 梁上工字钢纵梁计算 D16梁，梁高900mm ，单片梁款420mm ，两片梁纵梁间距为4.4m ，D16梁间钢枕间距为670mm ，每2.65m 设置一道钢枕，D16梁共安装7处钢枕。1.1节知道，上部混凝土和模板及施工活荷载最大组合值为：Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡。上部垫木重量估算为Pm=3KN/㎡。得传递至纵向工字钢的重量为Py1max=Pymax+Pm ×1.2=130.65 KN/㎡。工字钢横向布置间距为 1.2m ，纵向上部木方间距0.67m 。则简化成两支连续梁形式如下图：集中荷载为Py1max ×0.67×1.2=105.04kN 。工字钢自重I40a 自重为0.67Kn/m 受力模型如下图： 105.04670 670 670 单位: 集中荷载--kN 集中弯矩--kN ·m 其他荷载--kN/m 剪力包络图 单位: kN 弯矩包络图 单位: kN·m 依据规范: GB50017-2003《钢结构设计规范》、GB50011-2001《建筑抗震设计规范》，工40a工字钢构件参数: 构件承载力 构件截面的最大厚度为 16.50mm, 根据表3.4.1-1, f = 205.00N/mm2, f v = 120.00N/mm2 根据GB/T 700及GB/T 1591, f y =225.00N/mm2 1. 弯曲正应力控制的单向弯矩设计值 M x1= 1.00× f× W nx× γx= 1.00 × 205.00 × 1031.42 × 103× 10-6× 1.05 = 222.01kN·m，＞132.56满足要求 2. 只承受与腹板平行的剪力时, 可承受的剪力设计值 V max = 1.00× f v × I x × t w S x = 1.00 × 120.00 × 21714.00 × 104 × 10.50 631.20 × 103 × 10 3 = 444.26 kN ＞207.92kN 满足要求。 3．挠度计算： 枕木传下来的荷载对挠度影响计算如下所示。 挠度验算： mm EI Nl f 11.138433.63 1≈= 自重荷载对挠度影响计算如下所示。 挠度验算： m EI ql f 64 21086.93845-?== mm 12.11068.91011.16321m ax =?+?=+=--f f f 通过上式计算，f max ＝1.12mm 1.3.1 D 梁验算 1、D 梁横向钢枕验算。 钢枕木纵向承载3根I40a ，2片D 型梁，跨度为2.68m 。上部传递至钢枕木的最大力通过1.3.1可知为2.68m 跨度范围的上部荷载，纵向3根I40a 自重，钢枕自重组合。 Pz=(Py1max ×L+3×0.67KN/m ×L)/n+2.9KN ×1.2=75KN 。已知D 梁可以通过轴重22t 的火车。所以满足要求。 2、D 梁验算。 1.4 横向分配梁验算 1.3知传递至纵向工字钢的重量为Py1max=Pymax+Pm ×1.2=130.65 KN/㎡，盖梁宽3.7m ，线性荷载为483.5kN/m ，I40a 工字钢重和D 梁重为10.2KN/m ×1.2=1 2.24 KN/m 。转化为如下力学模型： 495.749950212 单位: 集中荷载--kN 集中弯矩--kN ·m 其他荷载--kN/m 剪力包络图 则最大荷载出现在靠近中墩柱的出支点。竖向压力P=3962.54KN 。P1=P2=P/2=1981.27KN 。 验算横向分配梁。分配梁长8米定尺型钢组合形成。0#块用钢柱顺桥向间距为7.15m 。D 型梁间距为4.4m ，则建立如下力学模型： 恒载示意图 单位: 集中荷载--kN 集中弯矩--kN ·m 其他荷载--kN/m 剪力包络图 单位: kN 弯矩包络图 单位: kN·m 选择6根50a 工字钢组成三根平放，三根叠放到上面。 1. 弯曲正应力控制的单向弯矩设计值 f = M x1 /1.00×W nx × γx = 2725.25KN/(1.00× 13244.52 × 10-6 × 1.05 )= 195.9 N/mm 2＜[f] = 205.00N/mm 2.Q235满足要求。 2. 只承受与腹板平行的剪力时, 可承受的剪力设计值 f v =v max ×s x /（I ×t w ）=2.2 N/mm 2＜[f v ] =120.00N/mm 2.Q235满足要求。 3、挠度验算 挠度验算： m L EI Nl f 018.0400/15.7400/38481.63 1===＜ 得I 1＞679792cm 4 ，6根50a 工字钢组成三根平放，三根叠放到上面组成体系根据移轴公式，得I=697080 cm 4 ＞I 1 ，将I 带入得： mm EI Nl f 5.1738481.63 1== 组合纵梁自重为Qh=5.62KN/m 。Qh ×1.2=6.7 KN/m 自重挠度为： mm EI ql f 16.038454 2== mm 7.1716.05.1721m ax =+=+=f f f 通过上式计算，f max ＝17.7mm 1.5立柱验算 1.5.1立柱稳定性验算 由1.4得对立柱最大压应力值为1980kN。0号块支架使用钢管，距离盖梁底最高高度为17.5m，以17.5m为压杆长度进行检算。 依据规范: 两主轴平面内约束信息: 受力状态: 轴心受压 强度决定的构件承载力， 构件截面的最大厚度为 10.00mm, 根据GB50017-2003表3.4.1-1, f = 215.00N/mm 2 ，根据GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994, f y =235.00N/mm 2 ， 根据公式5.1.1-1, N 1 = 1.00× f × A n = 1.00 × 215.00 × 155.22 × 102 103 = 3337.29kN 整体稳定，按5.1.2-2进行计算 λx = l 0x i x = 17.50 × 102 19.41 = 90.16 λy = l 0y i y = 17.50 × 102 19.41 = 90.16 双轴对称截面，按5.1.2-2进行计算 ，取长细比较大值λx , 根据GB50017-2003表5.1.2-1, 属于 a 类截面, 查附录C, 得稳定系数?为0.713，两个主轴方向的最大长细比为90.16,不大于设定的长细比 150.00 根据规范公式5.1.2-1, N 2 = 1.00f ?A = 1.00 × 215.00 × 0.713 × 172.47 × 102 × 10-3 = 2642.20kN 。 构件承载力， N 1 > N 2, 整体稳定起决定作用, 构件承载力为 N 2 = 2642.20kN 最大压应力取值D 梁传递力，上分配梁重，钢管自重三部分组合。 N MAX = P1+QG ×l+A ×L ×r ×1.2=1980+6.7×8+25.5=2060KN.＜N 2 = 2642.20kN ，所以满足要求。 1.5.2立柱法兰验算 按照等强度法计算螺栓设置数量。已知钢管尺寸为508×12mm。得断面面积为0.01869㎡。已知Q235钢材的强度为：[f] = 205.00N/mm2 ，[f v] =120.00N/mm2 ，选择8.8级普通螺栓连接，选择M30螺栓。ft=400 N/mm2，fv=320 N/mm2， N×ft×π×r×r=[f]×0.01869， N=14个。剪力复合，14×fv ×π×r×r＞f v×0.01869，满足要求。 钢板抗压强度验算，钢管壁厚为12mm，选择20mm厚钢板制作法兰盘。已知分配梁对钢管立柱的压力2060kN。接触面积为708mm×474㎜. Q235钢材的强度为：[f] = 205.00N/mm2，则： [f]×708mm×474㎜=68796.36KN＞2060KN，满足要求。 法兰盘下部的焊接肋板焊缝长度计算，已知肋板壁厚10mm，焊缝高度15mm。焊缝抗剪切强度为ft=160 N/mm2 ,则： L×15×160/1000=2060KN。 L=860mm。已知肋板高度100mm，焊接9个肋板满足要求。为了法兰盘加工方便，焊接14个肋板。 泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司 2009221 过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil 每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭 盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）; 槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m 六、盖梁设计 (一)荷载计算 1.恒载计算 上部结构恒载见表6 2.活载计算 (1)活载横向分布系数计算 活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。 单列车对称布置时见图11 单列车非对称布置时见图12 双列车对称布置时见图13 单列车非对称布置时见图14 1 2 30 0.122 1 0.8750.437 2 ηη η= = =?= 1 2 31 0.560.278 2 1 (0.4340.315)0.375 2 1 0.6480.324 2 ηηη=?= =?+= =?= 图11 0.875 0.875 0.566 图12 0.684 0.434 0.315 1231 0.2860.1432 10.7010.35021 0.950.475 2 ηηη=? ==?==?= 1231 0.5560.278 21 (0.4340.315)0.37521 (0.6480.355)0.502 2 ηηη=?==?+==?+= (2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15） 0.556 0.7011 0.951 0.434 0.315 0.648 0.355 图14 图13 0.286 b. 单列车时支座反力 R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力 2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16） 单列车时支座反力 R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力 2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9 表9 主梁支点反力计算 120 140 30 140 120 图15 0.913 0.474 0.386 0.199 120 140 30 140 120 0.65 0.913 1.00 0.725 0.562 2图16 桥梁博士系列教程—小箱梁或T梁盖梁计算 上海同豪土木工程咨询有限公司 2008-4-22 教程概述 本例主要介绍利用桥梁博士对桥墩盖梁进行计算的过程和方法，重点在于虚拟桥面入盖梁活载的加载处理。 进行盖梁计算主要由以下几个步骤： 桥墩盖梁的结构离散（划分单元） 输入总体信息 输入单元信息 输入施工信息 输入使用信息 执行项目计算 查阅计算结果 本例教程桥墩构造参数 一、结构离散 首先对盖梁进行结构离散，即划分单元建立盖梁模型，原则是在支座处、柱顶、特征断面（跨中、1/4）处均需设置节点。如果需要考虑墩柱和盖梁的框架作用，还需要把墩柱建立进来；柱底的边界条件视情况而定，如果是整体承台或系梁连接，可视为柱底固结；如果是无系梁的桩柱，可以将桩使用弹性支撑或等代模型的方式来模拟。 二、输入总体信息 计算类型为：全桥结构全安计算 计算内容：勾选计算活载 桥梁环境：相对湿度为0.6 规范选择中交04规范。 输入单元信息，建立墩柱、盖梁及垫石单元模型，对于T 梁或小箱梁，因为支座间距比较大不能将车轮直接作用在盖梁上，我们还需要在盖梁上设置虚拟桥面单元来模拟车道面，与盖梁采用主从约束来连接，虚拟桥面连续梁的刚度至少大于盖梁的100倍。建立模型如下： 虚拟桥面为连续梁时，刚度可在特征系数里修改。 第一施工阶段：安装所有杆件 添加边界条件 添加虚拟桥面与盖梁的主从约束：虚拟桥面与盖梁的主从约束需要使用两种情况分别模拟：虚拟桥面简支梁和虚拟桥面连续梁；这两种方法分别是模拟墩台手册中的杠杆法和偏心受压法；其目的是杠杆法控制正弯矩截面；偏心受压法控制负弯矩截面。 泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥高墩盖梁施工方案计算书 设计： 复核： 审批： 浙江省交通工程建设集团有限公司 2009.2.21 过龙陂高架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95×2.3×3.7m（长×宽×高），在悬臂部分设置了2.525×2m倒角，盖梁支架拟采用[]18a、][14a、I20a加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示，具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式，下部撑脚直接支撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台3、2和侧面模板4、5，其相互关系见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t；单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t；悬挑砼下模板支架单个计重1.95t；砼大面施工模板共108平方米，计重21.6t；跳板和施工平台约41.4平方，荷载每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角 支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域2.65m×3m，其余平面荷载1t/m2）：荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） 支架最大位移7.6mm（安全） 支架最大组合应力94.6Mpa（安全） 支架第一阶屈曲稳定系数12（安全） 三、局部计算分析和构造： 1、锚杆抗拔： 按照最不利荷载布置方式，分别由每根斜杆处传递竖向力约15.7t，对锚点求矩，（15.7×3+15.7×1.5）=70.65tm，算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为70.65/2.85=24.8t，锚固安全系数取4倍，得出锚固区的抗拔力应大于100t，每个锚固区采用10.9级直径26.5mm 的预埋锥形螺母四个，每个螺杆面积A=3.14×26.5×26.5/4=551.266平方毫米。其抗拉保证强度等于4×830Mpa×A/9800=187t，故锚固力足够。 2、锚杆抗剪： 竖向荷载125.53t分别由四个锚点承受，每个锚点抗剪约31.4t，考虑拉剪组合应力，31.4×9800/4/A×1.414+24.8×9800/4/A=307.5Mpa，小于10.9级螺杆的保证应力830Mpa，故抗剪也安全。 3、锚固钢板构造： 根据钢结构规范和机械设计手册中关于预埋钢板 厚度以及螺杆直径和孔位的具体要求，选定锚固钢板 厚30mm，尺寸520×300mm，开孔位置见右图。 为了方便支架的安装和拆除，保证施工人员的安 全，在三角架锚板中间开槽，浇筑砼前预埋定位螺母， 拆模后安装定位螺杆。开槽钢板直接卡在定位螺杆上， 将三角架直接悬挂在砼上，施工人员再上三角架安装 其余的锚固螺栓。 四、施工注意事项： 三角架安装时施工人员站立在已浇筑砼面上指挥塔吊，利用晃绳控制支架位置，当风速大于10m/s时不能进行吊装作业。 三角架吊装前在外侧悬挂尼龙安全网，在三角架中部的水平脚手钢管上焊接走道板作为装拆螺栓的施工平台，平台外侧焊接钢筋作为护栏。 三角架作为盖梁的承载平台，锚板和支撑板的贴合情况很重要，为此特设置了上部转动连接销，在拼装加工过程中要保证四块板在一个平面上，同时保证三角架的拼装后在一个竖直面上。 锚固件的预埋精度要求高，需采用较薄的定位钢板在模板上放样开孔，将预埋螺母等配件安装在模板上，浇筑砼时注意控制振捣，不要将振捣泵直接插在埋件上，同时要保证该处 汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日 目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23) 盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表 考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图 3.2托架计算 盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa 木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理； 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m —3.8MPa ，E—12×103MPa 木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算； 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求； 三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m 桥博疑难解答 1、全预应力构件中，普通钢筋输入还是不输入?对结果有多大影响？ 老规范中，如果按全预应力设计，普通钢筋用量一般较少，可以不输。 新规范下为了满足开裂弯矩的要求，普通钢筋的数量可能比较多，输入与不输入的差异较大。钢筋量多对截面特性和中性轴高度的影响明显一些，对截面抗力的影响非常显著。另外，新规范对预应力构件的最小配筋率提出了明确的要求： 这主要因为普通钢筋可以避免构件发生脆性破坏。因此建议还是按照实际的进行输入。 2、附加截面如何添加钢筋信息？ 附加截面添加钢筋的操作方法与主截面相同，程序是通过添加截面钢筋对话框中的“安装阶段”变量中输入的施工阶段序号来判断所添加的钢筋是主截面上的还是附加截面上的。 3、桥博中预应力钢束相关单元号是怎么用的？ 相关单元号是用来指定钢束位臵的，比如梁格模型中由于程序没有空间定位，所以需要用户指定相关单元号来明确所输入的钢束位臵；在组合构件或者设臵拉索、体外束时也需要定义单元号，因为程序默认预应力钢束只存在于预应力结构单元中。 4、梁格模型中扭矩系数如何计算，对纵梁计算结果有什么影响？ 由于梁格划分时，程序建模通常将截面质心放在腹板中心位臵，但实际的截面质心在腹板之外，尤其是长悬臂情况，实际质心与模型质心之间的距离差就是桥博中要求输入的扭矩系数。对纵梁计算影响很小，主要体现在横梁上，因为程序加载是在模型质心上加载，有了扭矩系数后还会在加上相应的扭矩，接近真实情况。 另外，扭矩系数的正负值需要注意，其定义为：单元重心到单元轴线距离，面对单元左端到右端的轴线，如果重心在轴线以外为负，以内为正。可见下例。 5、桥博预应力钢束信息中”松弛率”与规范中指定的”松弛系数”是什么关系？ Q: 桥博预应力钢束信息中松弛率与规范中指定的松弛系数是什么关系，如何根据已知的松弛系数计算得到需要的松弛率？ A: 规范中，对预应力钢束的松弛损失规定见下文，文中框注部分即为桥博中需要输入的松弛率。. 第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。 盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa （2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm 虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州 目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29) 1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方 桥梁通CAD 第4章盖梁计算与绘图使用说明17 第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。 中交设计师步步解析桥梁盖梁设计计算，设计师都在看！ 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中，由于桥梁的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化，对盖梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。 一、盖梁的受力特点及分析 1盖梁的受力特点 盖梁的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下在各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。此外，盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。扭转剪应力的数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。实际计算中一般只考虑弯剪的组合，因为考虑弯、剪、扭三种内力同时组合，需要空间分析，计算工作会很繁琐，而且实际意义也不大。可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。 2盖梁的受力分析 盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒载。对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载所占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载比例的28％左右。表1为笔者在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。 二、盖梁的计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 盖梁的几何外形简单，且是以弯矩、剪力及轴力为主，受力特点明确。将它模拟成平面杆单元比模拟成空间体单元计算要简单许多，而且能满足控制要求。空间计算结果虽然准确，但是计算复杂，对于盖梁计算必要性不大。采用盖梁平面基本的简化模式进行计算是最简单且比较实用的，但使用时要对局部区域的峰值如墩顶截面进行适当的折减削峰处理，因为盖梁的实际控制截面往往不在墩顶而在墩柱边缘附近，这样能避免造成较大的浪费。盖梁的刚度与柱的刚度之比越大，简化计算结果越准确。当相对刚度比大于10时，误差已经控制在10％以内了，在精度要求不很高的结构工程中是允许的，且偏于安全。此时可忽略桩柱对盖梁的弹性约束作用，把盖梁简化成简支或连续梁的型式。当然，整体图式法是计算最为准确的平面简化计算方法，计算简单且符合实际，建议有条件时尽量采用。 1承载力计算方法 关于横向分布调整系数： 一、进行桥梁的纵向计算时： a) 汽车荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 其分布调整系数就是其所承受的汽车总列数，考虑纵横向折减、偏载后的修正值。例如，对于一个跨度为230米的桥面4车道的整体箱梁验算时，其横向分布系数应为4 x 0.67（四车道的横向折减系数） x 1.15（经计算而得的偏载系数）x0.97（大跨径的纵向折减系数） = 2.990。汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。 ○2多片梁取一片梁计算时 按桥工书中的几种算法计算即可，也可用程序自带的横向分布计算工具来算。计算时中梁边梁分别建模计算，中梁取横向分布系数最大的那片中梁来建模计算。 b) 人群荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 人群集度，人行道宽度，公路荷载填所建模型的人行道总宽度，横向分布系数填1 即可。因为在桥博中人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。城市荷载填所建模型的单侧人行道宽度，若为双侧人行道且宽度相等，横向分布系数填2，因为城市荷载的人群集度要根据人行道宽度计算。 ○2多片梁取一片梁计算时 人群集度按实际的填写，横向分布调整系数按求得的横向分布系 数填写，一般算横向分布时，人行道宽度已经考虑了，所以人行道宽度填1。 c) 满人荷载 ○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构 满人宽度填所建模型扣除所有护栏的宽度，横向分布调整系数填1。与人群荷载不同，城市荷载不对满人的人群集度折减。 ○2多片梁取一片梁计算时 满人宽度填1，横向分布调整系数填求得的。 注： 1、由于最终效应： 人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。 满人效应= 人群集度x满人总宽度x满人横向分布调整系数。 所以，关于两项的一些参数，也并非一定按上述要求填写，只要保证几项参数乘积不变，也可按其他方式填写。 2 、新规范对满人、特载、特列没作要求。所以程序对满人工况 没做任何设计验算的处理，用户若需要对满人荷载进行验算的话，可以自定义组合。 二、进行桥梁的横向计算时 a) 车辆横向加载分三种：箱梁框架，横梁，盖梁。 ○1计算箱形框架截面，实际是计算桥面板的同时考虑框架的影响，汽车横向分布系数＝轴重/顺桥向分布宽度； ○2横梁，盖梁，汽车荷载横向分布调整系数可取纵向一列车的最 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长，宽，高，混凝土方量为方，两柱中心距。盖梁如图所示： 1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=×26=； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长，间距30cm。 W2=12××2+××（11/）=； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根工字钢承担，顺桥向荷载集度：m，每一根承担kN/m 计算模型 汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日 目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23) 盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表 考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图 盖梁计算书 注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。 注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。 注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。 注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。 注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。 注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。 5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。 6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。 7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。 注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。 2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。 3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。 注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。 2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。 盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。 设计计算 桥梁设计中，柱式桥墩是普遍采用的结构型式。对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础，盖梁是主要的受力结构。在设计中的跨径、斜度、桥宽、车辆荷载标准的变化梁设计的影响很大，很难完全套用标准图和通用图。盖梁设计的标准化程度很高，需要对盖梁进行较多的计算，所以盖梁设计是桥梁设计的一个关键部分。 计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定 《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图 式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题 上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法 东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3）、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T 2）、支架重量：G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量：G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4）、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5）、振动荷载：G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=（G1+G2+G3+G4+G5）/N； N=20×4=80；N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管；A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核：σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核：λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4．扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=（G1+G3+G4+G5）/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。盖梁支架设计计算
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