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无支架穿心棒法盖梁计算书教学文案

无支架穿心棒法盖梁计算书教学文案
无支架穿心棒法盖梁计算书教学文案

无支架穿心棒法盖梁施工计算书

一、工程概况

盖梁设计尺寸:

双柱式盖梁设计为长12.7m,宽1.5m,高1.3m,混凝土方量为22.9

方,悬臂长2.75m,两柱相距7.2m。

1、工作支架的搭设:承台基坑回填石屑或中粗砂,充分压实并做好地基防排水,然后进行工作支架(门式钢管脚手架)的安装,门支架按纵向间距90cm 等距离进行布置,墩身两侧各搭设一排,纵横向用钢管联结、加固,具体要求见墩身施工工作平台支架搭设方案。

2、施工步骤

1 )预留孔:立柱施工时测好预留孔的标高位置,距离柱顶110cm 预埋直

径100mn硬质PVC管或钢管,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调;

2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为200cm的钢棒,作为45 号工字钢的支撑点,钢棒外伸长度一致;

3)吊装45 号工字钢:用吊车将45 号工字钢安全平稳对称的吊装在钢棒上,用拉杆将工字钢固定,锁好横向联系,用U 型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。

4)安装定型钢模板:在工字钢上铺设横向分配梁10号槽钢,再在槽钢上布置枕木, 在枕木上安装定型钢模板, 按预拱度要求调整模板底标高。钢模板由专业厂家生产,按要求加工钢撑脚支撑,以方便安装;

5)拆除钢棒, 封堵预留孔:墩帽施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。三、受力计算

根据该桥的工程特点,结合本单位施工技术水平、机具设备等,确定该桥盖梁的施工方案为:在墩身离柱顶1.10m 处预埋直径10cm 的PVC管,盖梁施工时通长穿入①90高强钢棒(暂定),钢棒长2m,在钢棒上铺设I45a 工字钢

作为纵梁,在工字钢上每隔40cm 焊接高20cm、直径①48,壁厚为3.5mm的钢管,钢管上安放顶托,顶托是可调的,在顶托上横向放置两片10 号槽钢,再在槽钢上沿纵向每隔20cm放置10 x 10cm的枕木,然后在枕木上安装定型钢模,具体搭设见盖梁底模及平台的平面布置图。

1 、荷载计算

1) 混凝土自重荷载

W1=22.9x 2.6=59.54t ;

2) 支架、模板荷载

A、盖梁两侧各设置一根145b工字钢作为主梁,长13m。

W2=87.4x13x2=2.272t

B、主梁上每隔40cm焊了一根高20cm的①48mn X3.5mm的钢管,用于顶托的调节。

W3=0.005x64=0.32t

C、顶托上铺[10双槽钢,每根长2.5m,间距40cm,共设置28对。

W4=28x2x2.5 x10=1.4t

D、槽钢上沿横桥向铺设10cm 10cm长度4n,间距20cm的枕木。

W5=13x13x0.008=1.35t

E、定型钢模板,每平米按0.12t计算。

W6=(12.7x1.5+12.7 1x.3 x2) x0. 1 2=6.25t

3) 施工人员、机械重量。按每平米1kN,则该荷载为:W7=13x1x0.1=1.3t

计算所得的应力图为:

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1

文:HELMUT

日曲:06/03/2010

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从图中可以看出枕木承受的最大压应力发生在与槽钢接触处,大小

为:

4) 振捣器产生的振动力。

盖梁施工采用50型插入式振动器,设置2台,每台振动力5kN

施工时振动力:W8=0.5X 2=1t

2强度验算1) 10cm 10c m的枕木验算

枕木间距0.2m,沿桥横向铺设,安全系数取1.2,作用荷载为:

Wzhenmu=1.2 (W1+W6+W7+W8)=81.71t,则单根枕木承受的线荷载为

81.71/(8 12.7)=0.804t/m,即8KN/m,这里截取长2m的枕木进行计算,建立如下模型:

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E27093S-001

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(r=0.8MPav[ o]=13MPa;

拉应力发生在跨中截面,大小为 0.6MPa<[ q =8.5MPa ;

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2.^1^1^001 22M5?e-D01 5787a -001 1.32705e-a01 7 .$$231 e-0O2 2£5410e-002 DjOOCOOe-rOOO -7^6231 t-OCE -1.327056-001 -luBS7a7e-001 *2L?0eG9s-OOl -£^19El?-001

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日团:OS/03/2010

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剪应力最大处发生在与槽钢接触处, 大小为0.29MPa <[ T =1.4MPa 。

2) 10号槽钢验算

10号槽钢安放在托架上,盖梁两侧托架相距

1.15m (托架安在45

号工字钢顶端正中间),槽钢承受的荷载为:

Wcaogang 二 1.2 (W1+W5+W6+W7+W8)=83.33t ,则每一对槽钢承

受的均布荷载为:q=83.33/(28 1.5)=1.984t/m ,即 q=19.8KN/m ,由于 该盖梁宽度为1.5m ,这里只考虑盖梁范围内以均布荷载加载,其余 梁端不加载,具体模型为:

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2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者:非成败 作品编号:92032155GZ5702241547853215475102 时间:2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m,高1.6m,混凝土方量为38.35方,两柱中心距6.95m。盖梁如图所示: 预埋直径110mm 硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调; 2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致; 3)安装固定装置和机械式千斤顶。

4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺I12.6工字钢作为分配梁; 5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1)I12.6工字钢 截面面积为:A=1810mm2 截面抵抗矩:W=77×103mm3 截面惯性矩:I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。2)主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为:A=11100mm2 截面抵抗矩:W=1500×103mm3 截面惯性矩:I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3)钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),

截面面积为:A=3.14×452=6362mm2, 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量) W1=38.35×26=444.3kN; 2)支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长4.5m,间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×(11/0.3)=54.3kN; B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN; 3)施工人员、机械重量。 按每平米1kN,则该荷载为: W4=12×2×1=24kN; 4)振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN; 总荷载:W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5)荷载集度计算 横桥向均布荷载集度:q h=W/12=96.1kN/m; 顺桥向荷载集度取跨中部分计算:q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计:_________________ 复核:_________________ 审批:_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况: 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m (长X 宽X 高),在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角,盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架,三角托架的结构如图一所示, 具体尺寸见加工图,三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式, 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后,吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5,其相互关系 见图二。 图一:盖梁承载三角架加工示意图 图二:三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算: 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方,自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米,计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方,荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t,计荷载8.28t,荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计,对支架整体结构进行了分析计算,其模型如下(计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2,未折减倒角砼重量,加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2): 荷载分布示意图(图中荷载未考虑砼倒角荷载削减) BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm (安全)El : IQ Hlh< i 1 __________ t#: zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*: ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa (安全) 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 £jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

盖梁穿心钢棒法施工方案精编版

盖梁穿心钢棒法施工方案 一、工程概况 本互通位于巴中市境内,用以连接省道S101与广巴高速公路连接线。 L:LK0+088.981~LK1+300; A:AK0+452.648~AK1+228.632 B:BK0+052~BK0+690.73 C:CK0+125.104~CK0+638.066 D:DK0+081.114~DK0+334.182 道路长度:共计3391.763 L主线桥1座,桥长138.1m,孔跨形式为(2×16+2×20)+(20+25+25)m的装配式预应力砼T梁 A主线桥1座,桥长135.1 m,孔跨形式为(3×20)+(2×20+2×17)m的装配式预应力砼 T梁 B主线桥1座,桥长111 m,孔跨形式为6×16m的装配式预应力砼T梁 C匝道桥2座,分别为: C匝道1号桥,桥长91 m,孔跨形式为5×16m的装配式预应力砼T梁; C匝道2号桥,桥长76 m,孔跨形式为3×20m的装配式预应力砼T梁; A与L相交处设置十字形平面交叉。 二、盖梁施工方案 墩柱混凝士施工到距墩柱顶90㎝高度时与桥的纵向位子两根墩柱各预埋一根直径为160㎜PVC管,作为盖梁支架的支撑铜棒预留孔,在支架安装时穿铜棒用,承重支承采用两根φ100mm穿心钢棒,在钢棒上架设两根I45工字钢.在I45工字钢上铺150×150㎜木方和木楔调整支架平整,安装

底模,钢筋制安,砼浇注。 盖梁简图如下: 三、支架、模板安装 1、首先用吊车加吊篮把两根φ100mm直径长2m钢棒穿入左右两个墩柱预埋孔内(顺桥方向),然后再把两根I45工字钢吊放在墩柱两边穿出的钢棒上。 2、且在墩柱的左、右柱50cm处用手拉葫芦使两工字钢夹紧墩柱形成整体。 3.在两根I45工字钢上铺150×150㎜木方和木楔调整支架平整,控制底模。 4、模板吊装时,先从墩柱处的两个半圆模板开始安装,向盖梁跨中依次安装,最后安装两端的斜板。

盖梁穿心棒方案

盖梁(穿心棒法)首件施工方案 四川公路桥梁建设集团有限公司 神池至岢岚高速公路TJ1合同段项目经理部 2016年5月

一、工程概况 0 1、工程基本概况 0 2、施工准备情况 0 二、人工、材料、机械设备配置 0 (1)人员 0 (2)材料 (1) (3)机械设备进场计划 (2) 三、质量控制要点 (2) 质量目标 (2) 实测项目 (2) 质量关键环节施工控制措施 (3) 质量通病预防措施 (3) 四、工期计划 (5) 五、首件工程施工程序 (6) 六、施工工艺流程 (6) 施工准备 (6) 安全爬梯搭设 (6) 穿心棒的安装 (7) 底模安装 (7) 钢筋加工、运输及整体吊装 (7) 侧模安装 (9) 混凝土浇筑 (9) 混凝土养护及拆模 (10) 七、施工注意事项 (10) 八、质量、安全、环保管理体系及保证措施 (11) 质量管理目标及保证措施 (11) 安全管理目标及保证措施 (13) 文明施工、环境保护管理目标及保证措施 (16)

一、工程概况 1、工程基本概况 桩号部位:K29+605右所大桥左幅1#盖梁 所属单位工程::K29+605右所大桥 所属分部工程:1#墩基础及下部构造 包含分项工程或工序:钢筋加工及安装、砼浇筑工程数量 K29+605右所大桥左幅1#盖梁 桩号位置 钢筋(kg)C35砼(m3)Φ32 Φ16 Φ12 K29+605 现场采用水车进行运水,用塑料桶进行存放。现场临时用电采用临时放电机。施工便道由水泥便道与砂砾硬化便道想结合,满足施工需求。现场已完成场地布置,并进行标准化施工,安放相应的工程质量、安全标示标牌,做好临边防护措施。项目部已于2016年导线测量,并依据较近的导线水准点对施工部位进行测量。 二、人工、材料、机械设备配置 (1)人员 根据本工程的工期及质量要求,我部对劳动力需求进行了合理组织,具体安排如下: 现场负责人:曾鹏 现场技术员:赵夕阳

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 (预埋钢棒上安工字钢横梁法) 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁,其尺寸为15.9m(长)×2.3m(宽)×2.1m(高),若经计算该盖 梁支架满足要求,则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿,牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 (1)《路桥施工计算手册》 (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (3)《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板: 1.1、侧模:采用组合钢模拼装。 1.2、底模:方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁:采用[14#a槽钢,间距40cm。 1.4、主梁:采用I45a工字钢。 1.5、楔块:采用木楔。 1.6、穿心钢棒:采用45号钢,直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1:体积71.85立方米,比重2.6吨/立方米,自重:195.9吨, 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2:盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁,长18米(工 字钢荷载),q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN;主梁上铺设[ 14a槽钢,每 根长3.0米,间距为40cm,墩柱外侧各设置8根,两墩柱之间设置19根。 q2=(19+8×2)×3.0×14.53×10/1000=15.26KN(铺设槽钢的荷载);

槽钢上铺设钢模板,每平方按0.45KN 计算, q3=(15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2)×0.45=50.9 KN (底模和侧模、端头模的荷载); q4=6KN (端头三角支架自重) F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3:人员0.5吨,合5KN F4:小型施工机具荷载:0.55吨,合5.5KN F5:振捣器产生的振动力及混凝土冲击力;本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器,设置2台,每台振动力为5KN ,施工时混凝土冲击力按5KN 计,则F5=2×5+5=15KN 总荷载: F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力:Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ; 钢棒截面积:S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力:τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力: [τ]=125Mpa 则[τ] =125 >τmax =63.03Mpa 结论:穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载:q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2(a+l/2)=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处(x=a+l/2=7.95m ),a=3.25m , l=9.4m ;跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处,最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m,高1.6m,混凝土方量为38.35方,两柱中心距6.95m。盖梁如图所示: 110mm硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调; 2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致; 3)安装固定装置和机械式千斤顶。 4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺I12.6工字钢作为分配梁; 5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石

混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1)I12.6工字钢 截面面积为:A=1810mm2 截面抵抗矩:W=77×103mm3 截面惯性矩:I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。2)主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为:A=11100mm2 截面抵抗矩:W=1500×103mm3 截面惯性矩:I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3)钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45), 截面面积为:A=3.14×452=6362mm2, 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量) W1=38.35×26=444.3kN;

2)支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长4.5m,间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×(11/0.3)=54.3kN; B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN; 3)施工人员、机械重量。 按每平米1kN,则该荷载为: W4=12×2×1=24kN; 4)振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN; 总荷载:W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5)荷载集度计算 横桥向均布荷载集度:q h=W/12=96.1kN/m; 顺桥向荷载集度取跨中部分计算:q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 2、强度、刚度计算 1)I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算,其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担,顺桥向荷载集度:53.4kN/m,每一根承担17.8 kN/m

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座(不含互通区和服务区),分别为白昌屋大桥(30米T梁),万年坑大桥(30米T梁),叶塘1号大桥(25米小箱梁),叶塘2号大桥(25米小箱梁),秋香江大桥(25米小箱梁),上赖水大桥(30米T梁),黎坑大桥(25米小箱梁);九和互通内共设置桥梁3座,其中主线桥2座,匝道1座,分别为三社坑大桥(25米小箱梁),围坪大桥(25米小箱梁),D匝道桥(20米现浇箱梁);紫金西互通内共设桥梁3座,其中主线桥2座,分别为玉竹坑中桥(25米小箱梁),围澳水大桥(25米小箱梁)和L线秋香江大桥(25米小箱梁);瓦溪服务区共设置主线桥1座,为四联大桥(30米T梁)。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况(跨度及盖梁尺寸均最大),采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱)、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁(两柱)和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m(三柱)盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁穿心棒施工方案

云南省昆明(岷山)至楚雄(广通)高速公路扩建工程(TJ6)标段 盖梁施工技术方案 编制: 复核: 审核: 中铁二十三局集团有限公司 昆楚高速公路土建TJ-6标项目经理部 二0一九年十月

目录 一、编制依据、范围 (1) 1.1编制依据 (1) 1.2 编制范围 (1) 二、工程概况 (1) 2.1 工程简介 (1) 2.2 自然条件 (1) 2.2.1 地形、地貌 (2) 2.2.2 地层岩性 (2) 2.2.3 地质构造 (2) 三、施工计划 (2) 3.1 工期目标 (2) 3.2人员配置 (3) 3.2.1管理人员 (3) 3.2.2施工人员 (3) 3.2 机械配置 (3) 四、施工准备 (4) 4.1技术准备 (4) 4.2材料准备 (4) 4.3机械设备准备 (4) 五、施工工艺要点 (4) 5.1盖梁施工工艺 (4) 5.2搭设爬梯 (5) 5.3测量放样 (5) 5.4墩顶凿毛 (6) 5.5穿心棒的安装 (6) 5.6架设底模 (7) 5.7钢筋制作安装 (7) 5.8安装盖梁侧模、端模 (8) 5.9支座垫石、挡块 (9) 5.10砼浇注 (9) 5.11养生及拆模 (9) 六、质量检验标准 (10) 七、安全保证措施 (10) 7.1安全管理组织机构 (10) 7.2安全管理职责 (11) 7.3安全保证体系 (12) 7.4安全施工保证措施 (13) 7.5机械安全保证措施 (15) 7.6高空作业安全保证措施 (15) 7.8应急措施 (17) 八、施工现场质量保障措施 (19) 九、施工现场文明施工的保障措施 (20)

十、施工现场环境保护措施 (22) 十一、计算书 (22) 11.1受力计算 (22) 11.2荷载计算 (23) 11.3荷载验算 (24)

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书(B版) 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇,终点位于东莞市沙田镇,主线全线长12.891km,含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥,其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥,坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道(狮子洋)桥位处河面宽度约2300m,西塔中心里程为K8+052.618,东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618~K12+941.618,分左右两幅,每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩,其墩身施工方案已划入东引桥工程段,其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段),总共98个墩,桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个,其中板厚1.6m的有28个,板厚1.8m的有4个;双柱墩共27个,其中柱径1.8m的有5个,柱径1.6m的有22个;三柱墩共有21个,其中柱径1.6m的有19个,柱径2.2m的有2个;四柱墩共有9个,柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m,墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁,其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁,左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁,其余均为矩形梁(左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁,不设盖梁)。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁,盖梁截面呈L型,采用C40混凝土,长度为18.7m,截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m,1.2m加高块位于预制小箱梁侧,宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构,采用C40混凝土,盖梁长度均为18.7m,截面尺寸为2×(2.2~1.1)m,悬臂长度5.05m,混凝土方

东常高速满堂式盖梁支架计算书

东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明: 1)、简图以厘米为单位,本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2)、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3)、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4)、简图 2、荷载计算 1)、模板重量:G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T

2)、支架重量:G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量:G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载:G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5)、振动荷载:G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=(G1+G2+G3+G4+G5)/N; N=20×4=80;N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管;A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核:σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核:λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4.扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=(G1+G3+G4+G5)/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5.在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。

穿心棒法盖梁施工方案

穿心棒法盖梁施工方案 一、工程概况 本合同段起点K30+300,止于K36+900。路线全长6.6公里。合同段内共设置有大桥3座,跨线天桥2座,板通1座,其中东水头大桥的桥墩盖梁使用穿心棒法施工,共计14个盖梁。 二、施工准备 1、技术准备 建立健全现场施工管理制度,做好技术及安全交底,组织现场技术和施工人员熟悉图纸及施工方法,高空作业人员施工前做好上岗培训。同时项目部将派出精干管理人员全程监控施工过程,进场人员详见附表一《进场管理人员表》。 2、材料准备 进场水泥、砂、碎石、钢筋使用经过业主及监理认可的厂商供料,并对其进行现场抽检;混凝土施工配合比已确定并报送监理工程审批。 3、机械设备准备 落实盖梁施工所需的机械设备、工具进场,并对进场机械设备、工具进行运行调试,保证设备正常运行。进场设备详见附表二《进场机械设备数量表》。 三、施工工艺要点 1、盖梁施工工艺

2、测量放样 在盖梁施工前,使用全站仪对在矩形墩内放出墩的中心线及方向线便于底模的安装、水准仪测出墩顶的四角高程以便于底模的标高控制。 3、墩顶凿毛 对墩顶进行凿毛处理,凿除顶部的水泥砂浆和松弱层,至露出混

凝土粗骨料为准,并用水冲洗干净。标高控制在比设计标高高1cm 左右,以便于安装盖梁底模。 4、穿心棒的安装 穿心棒承重原理:在墩身施工时,在距墩顶1.1米两侧0.5米的位置各用薄壁铁桶预留穿心棒的位置,盖梁施工时,吊车配合人工安装穿心棒,然后在穿心上点焊上一块铁平板用来放置千斤顶,为了预防钢棒滚动,可以用钢管把两侧的铁板连接起来。接着安装承重横梁,承重横梁采用工字钢安装在承重千斤顶上, 为防止工字钢侧向倾覆,两根工字钢之间用16mm对拉螺杆穿过工字钢腹板连接,内侧用钢管支撑,对拉螺栓穿过钢管。工字钢上面放一排长4米10×10cm 的方木,方木间距不大于30cm,并与工字钢绑扎牢固。 5、架设底模 模板采用工厂预制的组合式钢模,使用前应进行调校并除锈,待穿心棒安装完毕后开始架设底模,用吊车把拼装好的底模安装就位,待测量人员对底模高程复测后调整底模至设计标高,调整好后对底模进行固定。盖梁底模标高安装施工误差不应大于±5mm, 轴线偏位误差不应大于±10mm, 模板接缝间要垫3mm厚的橡胶条,防止接缝漏浆造成砼面色差或麻面。底模架设完成后,经现场监理确认后方可进行下道工序。 6、钢筋制作安装 钢筋采用现场加工,用吊车安装成型的方式进行。 钢筋进场出厂质量合格证齐全,并按规范规定进行抽样试验,试

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管,碗扣式满堂支架进行盖梁现浇,立杆、纵杆间距60cm,横杆步距为100cm,布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=30.625KN/㎡ ②均截面处:

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值: P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ,垂直盖梁方向间距60cm ,顺桥向排距60cm ,顺桥向步距100cm ,均截面处脚手架每根立杆受力如下: ①施工人员、机具、材料荷载: N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载: N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载: N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为: N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为:20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管,A=489mm 2 钢管回转半径为:I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算: σ=N/A=20448/489=41.82MPa <f (钢管强度值f=205 MPa ),符合要求。

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

穿心棒法盖梁施工计算 书工字钢 This model paper was revised by LINDA on December 15, 2012.

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长,宽,高,混凝土方量为方,两柱中心距。盖梁如图所示: 1 110mm硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调; 2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致; 3)安装固定装置和机械式千斤顶。 4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺工字钢作为分配梁;

5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1)工字钢 截面面积为:A=1810mm2 截面抵抗矩:W=77×103mm3 截面惯性矩:I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ] =215Mpa。 2)主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为:A=11100mm2 截面抵抗矩:W=1500×103mm3 截面惯性矩:I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3)钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45), 截面面积为:A=×452=6362mm2, 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 2、荷载计算

1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量) W1=×26=; 2)支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长,间距30cm。 W2=12××2+××(11/)=; B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN; 3)施工人员、机械重量。 按每平米1kN,则该荷载为: W4=12×2×1=24kN; 4)振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN; 总荷载:W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5)荷载集度计算 横桥向均布荷载集度:q h=W/12=m; 顺桥向荷载集度取跨中部分计算:q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算,其中横向一米荷载共有3根工字钢承担,顺桥向荷载集度:m,每一根承担 kN/m

高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大,本方案计算以中桥左幅(互通匝道加宽)为例进行计算,右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁,左幅箱梁为渐变宽20.709m~23.357m(斜角),右幅箱梁宽为12m;左幅箱梁为单箱四室截面,悬臂长2.31m,梁高1.5m等高,右幅箱梁为单箱双室截面,悬臂长2m,梁高1.5m等高;箱梁跨中底板厚25cm,靠支点段加厚到50cm,跨中顶板厚25cm,靠腹板段加厚到50cm,跨中腹板厚(左幅57.8cm,右幅50cm),靠支点段加厚到(左幅80.8cm,右幅70cm)。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算, 经计算取q2=1.0kPa(偏于安全)。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:

穿心棒在方墩盖梁施工中的应用

穿心棒在方墩盖梁施工中的应用 董建文 郑州黄河公铁两用桥项目部 摘要:穿心棒作为盖梁施工中支撑模板的一种方式,在公铁两用桥公路引桥盖梁施工中得到了应用与改进。本文介绍穿心棒的结构受力计算、荷载试验、应用效果等方面的情况。 关键词:穿心棒盖梁施工结构受力计算应用效果 1.概述 郑州黄河公铁两用桥公路引桥墩柱高度由23m至27m不等,截面尺寸为200×220㎝,四角设计15㎝的倒角,墩柱底部设承台,中部设系梁。对于方墩盖梁施工一般采用牛腿或满堂支架,预埋牛腿对墩柱的破坏面积较大,有损于成品混凝土外观质量;若采用满堂支架法,由于墩柱较高,支架的稳定性不好;若采用抱箍方案,高空作业,安装与拆卸不便。基于这些原因,通过认真分析研究和比较。郑州黄河公铁两用桥公路引桥盖梁施工采用了穿心棒法。 图1 盖梁结构尺寸示意图(单位:cm) 本桥盖梁施工在传统穿心棒施工方法的基础上进行改进与创新,即使用两根钢棒分别从墩柱预留孔的两端穿入,均穿至墩柱中心处,其墩柱外侧悬出部分作为盖梁模板的支撑点。与一根通穿钢棒比较,此法似将一根钢棒在中点处截断。这种穿心棒的施工方法有效的避免了在结构尺寸较大的方形墩柱中因预留孔变形而导致通穿钢棒无法穿过的情况发生。

两根钢棒交点 图2 改进后的穿心棒 2. 结构受力计算 针对钢棒的受力特点,主要结构计算分为钢棒的抗剪计算、抗弯计算和挠度计算。其中钢棒的直径为10㎝ 。 2.1 抗剪计算 作用于钢棒上的荷载为 ()[][]% 170%100483.6 824.25 483.6KN 25.824Q 105KN 6.4836.4834 26622.1=?>=?==-=P -==??= P 安全系数钢棒容许剪力值钢棒的许用切应力 容剪KN A Mpa Q KN ττ 2.2 抗弯计算 取荷载作用于钢棒位置距墩柱支点距离为2㎝(实际施工中小于2㎝) [][]m KN m KN w cm w Mpa m KN ?>?=?=M ==?=?=P -=M 672.967.1717.98180672.902.06.483x 3σσ容钢棒容许抗弯承载力,弯曲截面系数钢棒的许用弯曲正应力 则产生的弯矩 2.3 挠度计算 取上部荷载作用于钢棒上的有效宽度为200㎜ mm EI l f 2.1109.49021032006.48334 33=????=P = 所以挠度变形仅为1.2mm 3. 荷载试验 3.1试验方法 预压场地为钢筋加工场墩柱首件是施工的试验柱,荷载采用整捆钢筋。具体预压步骤为先将钢棒安装在试验柱上,然后搭设横梁(由321型贝雷片拼装而成),在横梁上堆载试压。

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸:长22米,宽2.2米,高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm,矩形截面抵抗矩:W=bh2/6=83.3cm3,矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木,按《路桥施工计算手册》P176,[σ]—19MPa,[τ]—3.8MPa ,E—12×103MPa 木楞长度4.5m,间距为20cm,跨径为0.3m,按三等跨连续梁均布荷载合理; 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m,q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ,E—12×103MPa 木梁长度4m,间距为30cm,跨径为0.6m,其上木楞间距20cm,可按三等跨连续梁均布荷载计算; 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m

盖梁穿钢棒计算书

7.计算书 7.1墩柱系梁计算书 本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。在墩身预埋PVC管,拆模后穿设9cm的钢棒,钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁,主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m,考虑最不利情况,按柱间距最大的墩柱作为计算模型,取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。墩柱系梁简图如下:

7.1.1支承平台布置 墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米,墩柱直径为2.2米,总长36.8米,故选择两根6米长工字钢对接,在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm长16cm 宽的钢板焊接,安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢,间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设墩柱系梁底模,在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。传力途径为:墩柱系梁底模——纵向分布梁(I16工字钢)——横向主梁(I56a工字钢)——支点φ9cm钢棒。 7.1.2计算参数 计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下: 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 《路桥施工计算手册》 其他现行相关规范、规程 主要材料 1)I16工字钢 截面面积为:A=2611mm2 截面抵抗矩:W=140.9×103mm3 截面惯性矩:I=1127×104mm4

弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 2)I56a工字钢 横向主梁采用2根I56a工字钢,横向间距为220cm。 截面面积为:A=13538mm2, X轴惯性矩为:I X=65576×104mm4, X轴抗弯截面模量为:W X=2342×103mm3, 钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。 3)钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45), 截面面积为:A=3.14×452=6358.5mm2 惯性矩为:I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4 截面模量为:W=πd3/32=7.15×104mm3 抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。 7.1.3设计荷载 1)砼自重 砼自重统一取200cm梁高为计算荷载, 砼方量:V=1.8×2.0×(7.0-2.2)=17.28m3,钢筋砼按26KN/m3计算, 砼自重:G=17.28×26=449.28KN 均布每延米荷载:q1=449.28KN/(7.0-2.2)m=93.6kN/m 2) 组合钢模板及连接件0.95kN/m2,侧模和底模每延米共计18.24m2,q2=3.61kN/m

盖梁支架法计算书

盖梁支架法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m 3。采用Φ48×3.5mm钢管,碗扣式满堂支架进行盖梁现浇,立杆、纵杆间距 60cm,横杆步距为100cm,布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=㎡ ②均截面处: P32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值: P4=㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算

底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm,垂直盖梁方向间距60cm,顺桥向排距60cm,顺桥向步距100cm,均截面处脚手架每根立杆受力如下: ①施工人员、机具、材料荷载: N Q1= P1A=××= ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: N Q2= P2A=××= ③钢筋混凝土自重荷载: N G1= P32A=40××= ④模板、支架自重荷载: N G2= P4A=××= 按规范进行荷载组合为: N=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×=+×++×= 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为: 支架为Φ48×钢管,A=489mm2 钢管回转半径为:I=4/)2 D =15.8mm (d 2 ⑤强度验算: σ=N/A=20448/489=<f(钢管强度值f=205 MPa),符合要求。 ⑥稳定性验算: 立杆的受压应力(步距1000mm) 长细比:λ=l0/I=1000/= 查阅设计手册可得受压杆件的稳定系数ψ= 不组合风荷载时: σ=N/Aψ=20448÷÷489= MPa<f=205 MPa,符合要求。 组合风荷载时: σ=N w/Aψ+M w/W N w=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×× M w=2/10 w k=μzμs w0

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)版

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m ,高1.6m ,混凝土方量为 38.35方,两柱中心距6.95m 。盖梁如图所示: 二、施工方案 1) 预留孔:立柱施工时测好预留孔的标高位置,预埋直径110mm 硬质 PVC 管,较高立柱根据高差来进行标高调整, 保证两预留孔处于 同一个标高,施工 时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调; 2) 插入钢棒:柱顶插入一根直径为 9cm,长度为300cm 的钢 棒,作为主 梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致; 3) 安装固定装置和机械式千斤顶。 4) 吊装主梁工字钢,利用? 25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢, 上铺 112.6工字钢作为分配梁; 5) 拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石 立血 侧 ■

混凝土圭寸堵 三、受力计算 1、设计参数 1)I12.6 工字钢 截面面积为:A=1810mm2 截面抵抗矩:W=77< 103mm3 截面惯性矩:1=488 <04mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 钢材采用Q235 钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[ ]=215Mpa。2)主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为:A=11100mm2 截面抵抗矩:W=150<0 103mm3 截面惯性矩:I=33760<104mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 3)钢棒 钢棒采用? 90mm高强钢棒(A45), 截面面积为:A=3.14< 452=6362mm2,抗剪强度设计值]T]=125Mpa。 2、荷载计算 1)混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量) W 1=38.35< 26=444.3kN;

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