盖梁计算书

板式梁模板（碗扣式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称盖梁新浇混凝土梁计算跨度(m) 36.17 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 2240×1819 新浇混凝土结构层高(m) 5 二、荷载设计

三、模板体系设计

设计简图如下：

模板设计立面图

模板设计平面图

四、面板验算

模板类型

覆面竹胶合板 模板厚度(mm)

15 模板抗弯强度设计值[f](N/mm 2

)

35

模板弹性模量E(N/mm 2

)

9898

取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4 q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 2k ，

1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.82)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.82)+1.4×0.7×2]×1＝58.24kN/m

q 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×1＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.82]×1＝56.48kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1.82]×1＝46.48kN/m

1、强度验算

M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×56.48×0.252+0.121×1.76×0.252＝0.36kN·m σ＝M max/W＝0.36×106/37500＝9.63N/mm2≤[f]＝35N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46.48×248.894/(100×9898×281250)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝248.89/400＝0.62mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.393×56.48×0.25+0.446×1.76×0.25＝5.72kN

R2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.928×56.48×0.25+1.142×1.76×0.25＝13.55kN

R3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.143×56.48×0.25+1.223×1.76×0.25＝16.6kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46.48×0.25＝4.55kN

R2'=R4'=0.928 q2l=0.928×46.48×0.25+1.142×1.76×0.25＝10.74kN

R3'=1.143 q2l=1.143×56.48×0.25＝13.22kN

五、小梁验算

q1＝max[5.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×2.24/9，16.6+0.9×1.35×(0.3-0.1)×2.24/9]＝

16.66kN/m

q2＝max[4.55+(0.3-0.1)×2.24/9，13.22+(0.3-0.1)×2.24/9]＝13.27kN/m

1、抗弯验算

M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×16.66×0.92，0.5×16.66×0.082]＝

1.44kN·m

σ＝M max/W＝1.44×106/166670＝8.67N/mm2≤[f]＝13.07N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×16.66×0.9，16.66×0.08]＝9.1kN

τmax＝3V max/(2bh0)=3×9.1×1000/(2×100×100)＝1.37N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×13.27×9004/(100×8415×8333300)＝0.78mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝13.27×854/(8×8415×8333300)＝0mm≤[ν]＝l/400＝85/400＝0.21mm 满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

R max ＝max[1.143q 1l 1，0.393q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.143×16.66×0.9，0.393×16.66×0.9+16.66×0.08]＝17.14kN

同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R 1＝R 10＝5.95kN ，R 2＝R 9＝14kN ，R 2＝R 3＝R 4＝R 5＝R 6＝R 7＝17.14kN 正常使用极限状态

R max '＝max[1.143q 2l 1，0.393q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.143×13.27×0.9，0.393×13.27×0.9+13.27×0.08]＝13.65kN

同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R 1'＝R 10'＝4.73kN ，R 2'＝R 9'＝11.1kN ，R 2'＝R 3'＝R 4'＝R 5'＝R 6'＝R 7'＝13.65kN

六、主梁验算

主梁类型

工字钢 主梁材料规格

10号工字钢 可调托座内主梁根数

1 主梁弹性模量E(N/mm 2

) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2

) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2

) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4

)

245

主梁截面抵抗矩W(cm 3

)

49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝M max/W＝2.16×106/49000＝44.16N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

V max＝28.38kN

τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=28.38×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝71.87N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝560/400＝1.4mm

满足要求！

4、支座反力验算

R1＝8.71kN，R2＝42.45kN，R3＝40.42kN，R4＝42.45kN，R5＝8.71kN

七、立柱验算

λ=h/i=1200/15.8=75.95≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，υ＝0.78

1、风荷载计算

M w＝0.92×1.4×0.29×0.9×1.22/10＝0.04kN·m

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.82)+0.9×1.4×2]×1＝52.92kN/m

2)小梁验算

q1＝

max{5.18+(0.3-0.1)×2.24/9+0.9×[1.2*(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×2]×max[0-2.24/2，(0.9-0)-2.24/2]/9×1，15.06+(0.3-0.1)×2.24/9}=15.11kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝8.71kN，R2＝42.45kN，R3＝40.42kN，R4＝42.45kN，R5＝8.71kN

立柱最大受力N w＝Rmax+(2.4×0.9/5)×0.75＝42.77kN

f＝N/(υA)+M w/W＝42.77/(0.78×489)+0.04×106/5080＝8.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、立柱地基基础计算

地基土类型碎石土地基承载力设计值f ak(kPa) 800

立柱垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.2 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝42.77/(1×0.2)＝213.85kPa≤f ak＝800kPa 满足要求！

中铁西一大桥盖梁穿钢棒法计算书(竹胶板)

盖梁穿心钢棒法受力分析计算书2 一、设计荷载 1、钢筋砼自重 盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。 每个盖梁设计砼方量V=45.9m3,钢筋砼每方按25KN/m3《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 砼自重G=45.9×25=1147.5KN， 盖梁长15.15m，均布每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m 2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。 组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN 均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m 3、底模下横向10×10cm的方木 单根长度按10m计算，6kg/m,纵向间距0.2cm，共9排。 方木自重G=6×10×9×9.8/1000=5.29KN 均布每延米荷载q3=5.29/15.15=0.35kN/m 4、[12槽钢 按照30cm间距布置，需要44根槽钢，每根长1.8m。 [12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN 均布每延米荷载q4=9.56/15.15=0.63KN/m 5、I56a工字钢 每个盖梁设置2根，单根长16m。 工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN 均布每延米荷载q5=33.34/15.15=2.2KN/m 6、施工荷载 (1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算， G=1500×9.8/1000=14.7KN 均布每延米荷载q6=14.7/15.15=0.97KN/m (2)振捣混凝土产生的荷载：q7=4*1=4KN/m（按最大垂直模计算） (3)倾倒混凝土时产生的荷载q8=8*1=8KN/m（8为容量为ｌm3~3m3的运输器

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

大桥盖梁模板计算书

76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日

立柱、模板立面图

（1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2

有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算：

盖梁计算书

盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。 计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定 《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题 上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩

计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法 本方法属于平面计算图式，但是属于超静定结构，手算比较繁琐，一般采用平面计算程序如“桥梁综合计算程序”，将墩柱及盖梁一起模拟，形成整体图式进行计算。此时墩柱与盖梁可以看成是一个平面刚架，边界条件可以简化为固端支承，将墩柱范围的区域考虑为受力而不变形的“刚域”。这种计算结果与空间计算结果比较接近，因为盖梁空间的计算都是整体图式的。如果考虑了基础周围介质（土体）对基础的作用，较准确地模拟出弹性支承，则盖梁计算结果会更精确，但是计算量也会增加。以独柱式盖梁为例，笔者经过计算比较得

穿心棒法盖梁施工计算书工字钢

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 二、施工方案 1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm硬

质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作 为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺 I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。． 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 2 A=1810mm截面面积为：3 3 W=77×截面抵抗矩：10mm4 4 mm截面惯性矩：I=488×105Mpa 10弹性模量E=2.1×钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。 2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 2 A=11100mm截面面积为：3 3 mm截面抵抗矩：W=1500×104 4 mm10 截面惯性矩：I=33760×5Mpa 10弹性模量E=2.1×3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 22，6362=mm×截面面积为：A=3.1445抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W=38.35×26=444.3kN；1）支架、模板荷载2． A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。 W=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN；2B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W=6800×10=68kN；33）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W=12×2×1=24kN；44）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W=2×3=6kN；5总荷载：W=W+1 W W W W=1153.4kN 513+2+4+5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q=W/12=96.1kN/m；h顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q= q/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m hz2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型 弯矩图（单位：kN·m）

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;

槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。

4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，

截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

盖梁模板设计计算书

盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa

（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm

盖梁侧模板计算书

梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计

左侧支撑表： 模板设计剖面图四、面板验算

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.428kN·m σ＝M max/W＝0.428×106/37500＝11.407N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.623mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=×103mm3 截面惯性矩：I=×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢

横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为。 截面面积为：A=8607mm2， =21714×104mm4， X轴惯性矩为：I X =×103mm3， X轴抗弯截面模量为：W X 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=， 惯性矩为：I=πd4/64=×904/64=×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=×26= =m 盖梁长，均布每延米荷载：q 1 =m 2）组合钢模板及连接件 kN/m2，侧模和底模每延米共计， q 2 3）[10槽钢 长10a槽钢间距，共30根，每延米根，合计：q =××m=m 3

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方

桥梁通 第4章 盖梁计算与绘图

第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

盖梁计算书

盖梁计算书 注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。 注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。 注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。 注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。 注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。 5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。 6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。 7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。 注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。 2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。 3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。

注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。 2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

盖梁侧模板受力计算书

第一章、工程概况 1.盖梁为双柱式盖梁，盖梁横坡与桥面横板一致，盖梁宽度为1.8m，高度为1.6m，长度为18.4m，其中两侧为悬挑变高度结构，单侧悬挑长度为3.21m，靠墩柱部分的高度为 1.6m，最外侧的高度为0.9m。 2、盖梁混凝土强度等级为C35，采用商品普通混凝土一次性浇筑成型。 4、盖梁侧模面板采用厚18.0mm的木模板，内楞采用木枋，截面100*100mm，间距为320mm。为加强整体刚度，侧模板分隔1.31m设置一道竖向加劲槽钢。加劲槽钢采用两根[10其底部、中部、顶部各设置一道M22对拉螺栓连接。 第二章、盖梁侧模板受力计算 一、计算参数 1、侧模面板采用18mm厚的木模板，弹性模量E＝10000N/ mm2，设计抗弯强度 [f]=15N/mm2。 2、内楞采用100*100mm的木枋，间距为320mm，弹性模量E＝10000N/ mm2。其计算参数如下： W=100*100*100/6=166667mm3，I=10*10*10*10/12=833.33cm4。 3、外楞采用2根[10槽钢的计算参数：截面抵抗矩W=2*39700mm3, 截面惯性矩I=2*1980000mm4,弹性模量E＝206000MPa，设计抗拉强度[f]=215Mpa。间距为1310mm， 8.穿墙螺栓水平距离a=1800mm，穿墙螺栓竖向距离b=800mm，穿墙螺栓型号：M22 三、盖梁侧模板的计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 其中 c +15)，取4.444h； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(F V F ——混凝土的入模温度，取30.000℃； V V ——混凝土的浇筑速度，取0.70m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。

钢筋混凝土盖梁专项施工方案(穿柱钢棒支撑体系)终稿

雷波县【绕城公路工程】（第二次）施工 II标段工程 编制: 徐朝翔 复核: 罗万鹏

盖梁专项施工方案 一、编制依据、原则及工程概况 （一)编制依据 表1—１ 1、管理人员和施工队伍：组织精干、高效的项目管理机构，选派具有多年公路桥梁、路基施工经验的管理人员和技术人员组成强有力的项目领导班子,就近调集具有类似工程施工经验专业施工队伍参加本合同段施工。 2、施工组织：统筹安排施工，做到均衡生产，采用先进的组织管理技术，提高施工机械化程度，降低成本,提高劳动生产率，减轻劳动强度。 3、机械设备配套：采用先进的机械设备，组成配套合理、高效的机械化作业线，充分发挥设备的生产能力。 4、施工工艺：根据本工程特点和施工内容，结合我单位多年来类似工程的施工经验，运用我公司的先进施工方法,实行试验先行。

5、文明施工和环境保护：合理布置生产生活临时设施,施工生产按标准化作业,配合业主与地方搞好关系,做到文明施工。严格按照《环境保护法》要求，积极维护当地自然环境和生态环境，保持线路两侧原有植被，最大限度地减少施工自然生态的破坏,保护环境，防止水土流失。 (三）工程概况 我标段内有桥梁桃班湾桥一座，全长67.4m，起讫里程桩号为K7＋6４5。０0—K7＋71２．４0，为4*13m连续板桥,位于桃班湾阶地左侧外缘,距现有S30７泸盐路约３0ｍ，交通较方便。该段沟谷呈“V"形谷，沟谷两侧阶地较平缓，为冰水冰碛堆积阶地，阶地坡度约5°～10°，沟心坡降约5°～15°，沟心高程约９５4ｍ，左侧阶地高度约97０—9８0ｍ,右侧阶地高度约９73－976ｍ，沟谷切割深度约２２－26m，总体地势北高南低，沟道内杂布稀疏杂木,沟谷两侧阶地为耕地,分布橘树等经济林木。 大沟左侧阶地上覆冰碛冰水堆堆积含卵石漂石土，层厚大于15m；沟右侧缓坡上覆厚约１。５～2m的耕植土层，以下为冰水冰碛堆积块碎石土层，厚度大于3０ｍ，灰色～灰黄色,中密~密实，稍湿。漂石、卵石成份主要由灰岩及少量玄武岩等组成.卵石粒径一般为6～12cm，含量1０％左右，呈亚圆形,分选性较差。漂石粒径一般为２5～60cm，个别达80cｍ，含量为５5%左右。充填物出砂及少量泥质组成，含量35％左右，分选性较差。土石工程分级为II级，属普通土.漂卵石极限侧阻力标准值约１３0~150KＰa,极限端阻力标准值约800～1200ＫPa. 该沟两侧及沟心覆盖层厚度较大,同时冰水冰碛堆积层承载力较高，建议以密实含卵石漂石土做为桥梁墩台基础持力层.大沟为山洪沟，强降雨时易爆发山洪，冲刷力较大，建议适当加强桥墩防护措施。当桥墩基坑开挖后,可能产生小规模浅表层溜滑或崩塌,危害施工安全，建议对桥台基坑采取支护措施，桥墩基础建议采用桩基。雨季施工时,建议加强桥台基坑及桩基排水措施。 本合同段圆墩式盖梁有两种类型：I型：长9.５6m,宽1。5m，高1.5m,混凝土方量取最大值计算，为2０.９m3；IＩ型：长12．36m,

盖梁模板计算

盖梁模板及支架计算书 砼对模板侧面最大压力 Pm=0.22r*T*k1*K2*V1/2 Pm=r*h Pm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2 h-----有效压头高度m T-----混凝土初凝时间h K1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取1.2，不加取1 K2----坍落度50~90mm取1.0；110~150取1.15 V----混凝土浇筑速度m/h h----有效压头高度m r----混凝土容重KN/m3 本项目V取0.65m/h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26 可按上公式计算得Pm=27.7 KN/m2 混凝土倾倒荷载取4KN/m2 模板最大侧压力为Pmax=27.7+4=31.7KN/m2 一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板） 模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：

最大变形0.37m m＜320/400=0.8mm，可满足要求最大应力如下图所示： 最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求 二、侧模橫肋验算

橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为31.7*0.32=10.144KN/m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨1.025m长橫肋采用midas civil2012建模如下： 最大应力为51.6MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下： 最大位移如下=0.3mm＜1025/500=2mm满足要求

三、侧模竖肋验算 盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为31.7*0.9=28.53KN/m，采用midas civil2012建模如 下： 最大应力为42.8MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：

盖梁支架法计算书

盖梁支架法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m 3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距 60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=㎡ ②均截面处： P32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P4=㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算

底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，顺桥向排距60cm，顺桥向步距100cm，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P1A=××= ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P2A=××= ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P32A=40××= ④模板、支架自重荷载： N G2= P4A=××= 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×=+×++×= 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为： 支架为Φ48×钢管，A=489mm2 钢管回转半径为：I=4/)2 D =15.8mm (d 2 ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=＜f（钢管强度值f=205 MPa），符合要求。 ⑥稳定性验算： 立杆的受压应力（步距1000mm） 长细比：λ=l0/I=1000/= 查阅设计手册可得受压杆件的稳定系数ψ= 不组合风荷载时： σ=N/Aψ=20448÷÷489= MPa＜f=205 MPa，符合要求。 组合风荷载时： σ=N w/Aψ+M w/W N w=(N G1+ N G2)×+(N Q1+ N Q2)×× M w=2/10 w k=μzμs w0