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盖梁支架受力计算培训讲学

盖梁支架受力计算培训讲学
盖梁支架受力计算培训讲学

盖梁支架受力计算

(预埋钢棒上安工字钢横梁法)

一、概况

汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外, 最重盖梁为40mT梁盖梁,其尺寸为15.9m (长)x 2.3m (宽)x 2.1m (高),若经计算该盖梁支架满足要求,则其他盖梁支架均满足要求。

针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿,牛腿递给墩柱及桩基础。

二、设计计算依据

(1)《路桥施工计算手册》

(2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》

(3)《机械设计手册》

三、支架模板的选用

盖梁模板:

1.1 、侧模:采用组合钢模拼装。

1.2 、底模:方正部分用组合钢模拼装。

1.3 、横梁:采用[14#a 槽钢,间距40cm。

1.4 、主梁:采用I45a 工字钢。

1 . 5 、楔块:采用木楔。

1.6、穿心钢棒:采用45号钢,直径10cm长度每边外露30cm.

四、计算方法

1 、总荷载计算

盖梁砼荷载F1:体积71.85立方米,比重2.6吨/立方米,自重:195.9吨, 合

F1=185.9*10=1859KN

模板重量F2:盖梁两侧各设置一根145a工字钢作为施工主梁,长18米(工

字钢荷载),q仁80.4 x 10X 18X 2/1000=28.94 KN ;主梁上铺设[14a槽钢,每根长3.0米,间距为40cm,墩柱外侧各设置8根,两墩柱之间设置19根。

q2= (19+8X 2)X 3.0 X 14.53 X 10/1000=15.26KN (铺设槽钢的荷载);槽钢上铺设钢模板,每平方按0.45KN计算,

q3= (15.9 X 2.1 X 2+2.3 X 15.9+2.1 X 2.3 X 2)X 0.45=50.9 KN

(底模和侧模、端头模的荷载);

q4=6KN (端头三角支架自重)

F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN

F3:人员0.5吨,合5KN

F4:小型施工机具荷载:0.55吨,合5.5KN

F5:振捣器产生的振动力及混凝土冲击力;本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器,设置2台,每台振动力为5KN施工时混凝土冲击力按5KN计,则F5=2

X 5+5=15KN

总荷载:

F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN

2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析

共有4个受力点,每点受力:Qax=F/4=1991.6/4?497.9KN;

2

钢棒截面积:S=0.05*0.05*3.14=0.0079m

最大剪应力:T ma=Q a)/S=497.9/0.0079=63.03Mpa

45号钢钢材的允许剪力:[T ]=125Mpa

则[T] =125 >T maX=63.03Mpa

结论:穿心钢棒(45号钢)受力安全

3、I45a工字钢主梁受力安全分析

工字钢均布荷载:q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m

R仁R2=ql/2 (a+l/2 ) =2340.17KN

工字钢横梁AB段最大弯矩出现在中间处(x=a+l/2=7.95m ),a=3.25m, l=9.4m ;跨中最大弯矩

Mn aX=62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN?m

横梁CA段和BD段最大弯矩出现在支承点A B两处,最大弯矩

1 2

M qa 2

2 =-1/2*62.63*3.25 =-330.76 KN ?m

单根工字钢最大弯曲正应力:

max

W =360.98KN.m/1432.9cm4=251.9 MPa < [

挠度:

横梁中跨AB段挠度

mm < [ f ] =L/400=9400/400= 23.5 mm

符合要求!

横梁悬臂端CA段、DB段挠度

.3 3

f C f

D

3 12 3

62.64* 3.25* 9.4 *10 * 3.25(T ]=375 MPa

ql4 2 a

(5 24 p) 384EI l

62.64*9.44 *1012

384* 2.1*105 * * * * * *32241 * 2* 104 (524*

3.252

9.42

)=20.04

6*逻

9.4

1) =-8.2mm < [ f ]

T ma=Q ax Sz/(IZ*d)

32.13*10 3*8.12*10 -6

(5.637*10 -6*6*10 -3)

= 7.7Mpa [ T ]=125Mpa

安全系数取 2 [T] /2=125Mpa/2 =62.5Mpa >7.7Mpa

③挠度:

5ql 4

f= ------ (路桥计算手册)

384EI

5*27.93*1000*2.3

384*(206*10 9)*( 5.637*10 -6)

=3.8mm;

[f]=2300/400=5.75mm f<[f]

结论:14a槽钢受力安全,挠度满足要求

综上所述:以10cm粗的钢棒作为牛腿,以12m/根 145a工字钢作为受力主纵梁, [14a@40c槽钢作为受力次横梁的盖梁模板支架体系受力安全。

5 4(33_

24* 2.1*10 * 32241 * 2*10 9.4

盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计:_________________ 复核:_________________ 审批:_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司

2009221

过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况: 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m (长X 宽X 高),在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角,盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架,三角托架的结构如图一所示, 具体尺寸见加工图,三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式, 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后,吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5,其相互关系 见图二。 图一:盖梁承载三角架加工示意图 图二:三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算: 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方,自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米,计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方,荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil

每平米0.2t,计荷载8.28t,荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计,对支架整体结构进行了分析计算,其模型如下(计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2,未折减倒角砼重量,加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2): 荷载分布示意图(图中荷载未考虑砼倒角荷载削减) BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm (安全)El : IQ Hlh< i 1 __________ t#: zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*: ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa (安全) 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 £jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭

大桥盖梁模板计算书

76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日

立柱、模板立面图

(1)侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力,本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米,模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值(施工手册): 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2); γc—混凝土的重力密度,取24KN/m3; t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h; V—混凝土的浇灌速度,取0.7m/h; H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取2.2m; β1—外加剂影响修正系数,取1.2; β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1.15; 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2

有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m (2)侧模外楞计算 外楞为双拼的[14,间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果: kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算: []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ<,合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ<,合格; 刚度计算:

盖梁支架受力计算知识讲解

盖梁支架受力计算 (预埋钢棒上安工字钢横梁法) 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁,其尺寸为15.9m(长)×2.3m(宽)×2.1m(高),若经计算该盖 梁支架满足要求,则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿,牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 (1)《路桥施工计算手册》 (2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (3)《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板: 1.1、侧模:采用组合钢模拼装。 1.2、底模:方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁:采用[14#a槽钢,间距40cm。 1.4、主梁:采用I45a工字钢。 1.5、楔块:采用木楔。 1.6、穿心钢棒:采用45号钢,直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1:体积71.85立方米,比重2.6吨/立方米,自重:195.9吨, 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2:盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁,长18米(工 字钢荷载),q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN;主梁上铺设[ 14a槽钢,每 根长3.0米,间距为40cm,墩柱外侧各设置8根,两墩柱之间设置19根。 q2=(19+8×2)×3.0×14.53×10/1000=15.26KN(铺设槽钢的荷载);

槽钢上铺设钢模板,每平方按0.45KN 计算, q3=(15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2)×0.45=50.9 KN (底模和侧模、端头模的荷载); q4=6KN (端头三角支架自重) F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3:人员0.5吨,合5KN F4:小型施工机具荷载:0.55吨,合5.5KN F5:振捣器产生的振动力及混凝土冲击力;本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器,设置2台,每台振动力为5KN ,施工时混凝土冲击力按5KN 计,则F5=2×5+5=15KN 总荷载: F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力:Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ; 钢棒截面积:S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力:τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力: [τ]=125Mpa 则[τ] =125 >τmax =63.03Mpa 结论:穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载:q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2(a+l/2)=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处(x=a+l/2=7.95m ),a=3.25m , l=9.4m ;跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处,最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座(不含互通区和服务区),分别为白昌屋大桥(30米T梁),万年坑大桥(30米T梁),叶塘1号大桥(25米小箱梁),叶塘2号大桥(25米小箱梁),秋香江大桥(25米小箱梁),上赖水大桥(30米T梁),黎坑大桥(25米小箱梁);九和互通内共设置桥梁3座,其中主线桥2座,匝道1座,分别为三社坑大桥(25米小箱梁),围坪大桥(25米小箱梁),D匝道桥(20米现浇箱梁);紫金西互通内共设桥梁3座,其中主线桥2座,分别为玉竹坑中桥(25米小箱梁),围澳水大桥(25米小箱梁)和L线秋香江大桥(25米小箱梁);瓦溪服务区共设置主线桥1座,为四联大桥(30米T梁)。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况(跨度及盖梁尺寸均最大),采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱)、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁(两柱)和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m(三柱)盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁支架施工方案(三立柱穿钢棒法)教学文案

浅谈桥梁盖梁穿钢棒法支架施工 摘要:桥梁盖梁穿钢棒法支架施工,即为盖梁施工前,在桥梁立柱上预留孔洞,在孔内穿一横向钢棒,再在钢棒上放置纵向工字钢,在工字钢上铺设横向槽钢,再辅以模板等这样就形成了盖梁施工平台(支架)。而为保证该支架的安全,钢棒和工字钢的型号选择极为重要,本文通过实践及实际计算阐述如何解决这一问题。 随着我市干线公路的不断新建,道路桥梁等级不断提高,新建桥梁的数量不断增加,随之而来是各种技术的应用。在桥梁盖梁施工中,采用的方法有满堂支架法、抱箍法、穿钢棒法。而穿钢棒法与其他方法相比具有占用钢管扣件等周转材料少、不需对每一个桥墩原地面硬化、施工不受墩下河水影响等优点,在施工中越来越受到广泛使用。但如何计算该支架受力状况,该支架是否安全可靠,现今桥梁多为双立柱,如碰到三立柱又如何解决,本文以施工中很少碰到的三立柱为例验算盖梁穿钢棒法支架受力是否满足要求。一、工程概况 本例以我市干线公路合子桥为例,该桥梁全长为124.88m,上部构造采用6×20m预应力混凝土空心板梁,先简支后桥面连续,下部构造桥墩采用三柱式墩。 二、总体施工方案 因采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济,以及位于河中的墩不便搭设满堂支架。故拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。本桥墩圆柱直径均为1.4m,

0#及6#为桩基直接接台帽,1#、2#、3#、4#、5#下部构造为桩基-立柱-盖梁,本桥盖梁尺寸、砼方量均相同,盖梁尺寸均为 1.65m×1.4m ×21.362m(宽×高×长)。其中3#立柱平均高7m,且位于河中,故选取该盖梁作为计算模型用于计算指导盖梁施工。盖梁简图如下: 三、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三个墩柱上各穿一根2m长φ100mm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根21.5m长45c工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根2m长的[10a槽钢,间距为50cm作为分布梁。分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁(10a槽钢)——横向主梁(45c工字钢)——支点φ100mm钢棒。如下图:

(完整版)8大桥立柱、系梁、盖梁模板方案

*****高速公路RCTJ-24合同段 *****大桥模板(立柱、系梁、盖梁)方案(修改后的) 1、工程概况 *****大桥为6-30米的先简支后结构连续的预应力混凝土T梁。左右幅起点桩号K136+147.96,终点桩号为K136+335.04,中心桩号为K136+241,全桥总长187.08米。全桥平面位于A=385.08米的缓和曲线上和直线段上,纵坡位于坡度为1.519%的上坡直线段上。左右幅仁怀岸0#桥台采用实体式桥台,赤水岸6#桥台采用L型桥台、扩大基础,左右桥墩全部采用双柱式直径160cm的墩和直径180cm嵌岩桩基础。其尺寸详见附图。 设计参数:荷载公路Ⅰ级,速度80公里/小时,设计洪水频率:1/100,本桥不受最高洪水位控制因素影响,地震动反应谱特征周期为0.35s,地震动峰值加速度小于0.05g,桥区地震基本烈度为Ⅵ度。 2、工期 计划开工日期20**年9月20日,计划交工日期为20***年4月30日。总工期为6.3个月。 3、施工方案 桥梁施工分专业(挖孔桩、墩台身、桥梁预制)实行流水作业与平行作业相结合的方式。本桥涵工程由一个桥涵施工队和一个预制施工队负责施工。 明挖基础开挖采用以机械为主,人工为辅的方案;挖孔灌注桩依据地质情况采用人工挖结合局部爆破方法施工。 T梁在0#台附近路基段预制场上集中预制,梁体采用公路架桥机架设。

附图:

4、配制立柱、系梁、盖梁模板方案 根据总体工期,以及旺隆大桥立柱尺寸和数量、盖梁数量及柱间系梁位置和数量情况,计划配制如下模板:直径160cm的立柱标准节2m长的模板6套,标准节1m长的模板2套,标准节0.5m长的模板2套;立柱与系梁连接处异形立柱模板2套;柱间系梁模板1套;盖梁模板1套。 1)模板数量及形状(所有的图尺寸都没有考虑模板厚度) a立柱模板:每套模板由两块A模(直径160cm的半圆模)组成,共计2m长A模12块,1m长A模4块,0.5m长A模4块。模板示意见下图: b立柱与系梁连接处异形立柱模板:每套模板由一块A模(长2m直径160cm的半圆模)、两块B模(长2m直径160cm异形模)和一块C模(长0.4m直径160cm异形模)组成,共计A模2块,B模4块,C模2块。模板示意见下图:

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书(B版) 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇,终点位于东莞市沙田镇,主线全线长12.891km,含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥,其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥,坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道(狮子洋)桥位处河面宽度约2300m,西塔中心里程为K8+052.618,东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618~K12+941.618,分左右两幅,每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩,其墩身施工方案已划入东引桥工程段,其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段),总共98个墩,桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个,其中板厚1.6m的有28个,板厚1.8m的有4个;双柱墩共27个,其中柱径1.8m的有5个,柱径1.6m的有22个;三柱墩共有21个,其中柱径1.6m的有19个,柱径2.2m的有2个;四柱墩共有9个,柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m,墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁,其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁,左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁,其余均为矩形梁(左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁,不设盖梁)。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁,盖梁截面呈L型,采用C40混凝土,长度为18.7m,截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m,1.2m加高块位于预制小箱梁侧,宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构,采用C40混凝土,盖梁长度均为18.7m,截面尺寸为2×(2.2~1.1)m,悬臂长度5.05m,混凝土方

东常高速满堂式盖梁支架计算书

东常高速满堂式盖梁支架计算书 一、满堂式支架 1、说明: 1)、简图以厘米为单位,本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2)、参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。3)、设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取 4)、简图 2、荷载计算 1)、模板重量:G1=0.75(11.35×1.9+1.4×11.35×2+1.9×1.4× 2)=44KN=4.4T

2)、支架重量:G2=(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20) ×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T; 3)、混凝土重量:G3=(11.35×1.9-10.75×0.5-2×1.2×0.6) ×1.9×2.5=69.61T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载:G4=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 5)、振动荷载:G5=0.001×11.35×1.9×102=2.16T; 3、抗压强度及稳定性计算 支架底部单根立柱压力N1=(G1+G2+G3+G4+G5)/N; N=20×4=80;N1=1.21tf;安代系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管;A=489mm2、i=15.8mm;立杆按两端铰接考虑取μ=1。στμ 立柱抗压强度复核:σ=1.2×N1×104/A=25.15Mpa<[σ]=210Mpa 抗压强满足要求。 稳定性复核:λ=μL/i=76;查GBJ17-88得υ=0.807 σ=1.2×N1×104/(ΦA)=30.18MPa<[σ]=210Mpa; 稳定性满足要求。 4.扣件抗滑移计算 支架顶部单根钢管压力N2=(G1+G3+G4+G5)/n=1tf; 扣件的确容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc=1.7tf>1tf. 扣件抗滑移满足要求。 5.在支架搭设时应在纵横向每隔4-5排设45度剪力撑。

最新盖梁支架设计计算

泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥高墩盖梁施工方案计算书 设计: 复核: 审批: 浙江省交通工程建设集团有限公司 2009.2.21 过龙陂高架桥盖梁支架设计计算书

一、概况: 盖梁尺寸为11.95×2.3×3.7m(长×宽×高),在悬臂部分设置了2.525×2m倒角,盖梁支架拟采用[]18a、][14a、I20a加工为锚固式三角托架,三角托架的结构如图一所示,具体尺寸见加工图,三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式,下部撑脚直接支撑在砼面上。三角支架安装完成后,吊装盖梁施工平台3、2和侧面模板4、5,其相互关系见图二。 图一:盖梁承载三角架加工示意图 图二:三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算: 单个三角架自重1.6t;单侧悬挑砼方量17.71方,自重44.275t;悬挑砼下模板支架单个计重1.95t;砼大面施工模板共108平方米,计重21.6t;跳板和施工平台约41.4平方,荷载每平米0.2t,计荷载8.28t,荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计,对支架整体结构进行了分析计算,其模型如下(计算模型中三角

支架部分荷载为12t/m2,未折减倒角砼重量,加载区域2.65m×3m,其余平面荷载1t/m2):荷载分布示意图(图中荷载未考虑砼倒角荷载削减) 支架最大位移7.6mm(安全) 支架最大组合应力94.6Mpa(安全)

支架第一阶屈曲稳定系数12(安全) 三、局部计算分析和构造: 1、锚杆抗拔: 按照最不利荷载布置方式,分别由每根斜杆处传递竖向力约15.7t,对锚点求矩,(15.7×3+15.7×1.5)=70.65tm,算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为70.65/2.85=24.8t,锚固安全系数取4倍,得出锚固区的抗拔力应大于100t,每个锚固区采用10.9级直径26.5mm 的预埋锥形螺母四个,每个螺杆面积A=3.14×26.5×26.5/4=551.266平方毫米。其抗拉保证强度等于4×830Mpa×A/9800=187t,故锚固力足够。 2、锚杆抗剪: 竖向荷载125.53t分别由四个锚点承受,每个锚点抗剪约31.4t,考虑拉剪组合应力,31.4×9800/4/A×1.414+24.8×9800/4/A=307.5Mpa,小于10.9级螺杆的保证应力830Mpa,故抗剪也安全。 3、锚固钢板构造: 根据钢结构规范和机械设计手册中关于预埋钢板 厚度以及螺杆直径和孔位的具体要求,选定锚固钢板 厚30mm,尺寸520×300mm,开孔位置见右图。 为了方便支架的安装和拆除,保证施工人员的安 全,在三角架锚板中间开槽,浇筑砼前预埋定位螺母, 拆模后安装定位螺杆。开槽钢板直接卡在定位螺杆上, 将三角架直接悬挂在砼上,施工人员再上三角架安装 其余的锚固螺栓。 四、施工注意事项: 三角架安装时施工人员站立在已浇筑砼面上指挥塔吊,利用晃绳控制支架位置,当风速大于10m/s时不能进行吊装作业。 三角架吊装前在外侧悬挂尼龙安全网,在三角架中部的水平脚手钢管上焊接走道板作为装拆螺栓的施工平台,平台外侧焊接钢筋作为护栏。 三角架作为盖梁的承载平台,锚板和支撑板的贴合情况很重要,为此特设置了上部转动连接销,在拼装加工过程中要保证四块板在一个平面上,同时保证三角架的拼装后在一个竖直面上。 锚固件的预埋精度要求高,需采用较薄的定位钢板在模板上放样开孔,将预埋螺母等配件安装在模板上,浇筑砼时注意控制振捣,不要将振捣泵直接插在埋件上,同时要保证该处

(抱箍法)盖梁模板验算

惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 编制人: 审核人: 审批人: 审批时间:年月日 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段 联合体项目部永昌路桥施工处

2011年9月 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 目录 K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 - 4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 - 4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼,总方量为36.03m3,砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管,碗扣式满堂支架进行盖梁现浇,立杆、纵杆间距60cm,横杆步距为100cm,布置结构如图所示: 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值: P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值: P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载: ①变截面处: P31=30.625KN/㎡ ②均截面处:

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值: P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ,垂直盖梁方向间距60cm ,顺桥向排距60cm ,顺桥向步距100cm ,均截面处脚手架每根立杆受力如下: ①施工人员、机具、材料荷载: N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载: N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载: N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载: N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为: N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为:20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管,A=489mm 2 钢管回转半径为:I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算: σ=N/A=20448/489=41.82MPa <f (钢管强度值f=205 MPa ),符合要求。

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座(不含互通区和服务区),分别为白昌屋大桥(30米T梁),万年坑大桥(30米T梁),叶塘1号大桥(25米小箱梁),叶塘2号大桥(25米小箱梁),秋香江大桥(25米小箱梁),上赖水大桥(30米T梁),黎坑大桥(25米小箱梁);九和互通内共设置桥梁3座,其中主线桥2座,匝道1座,分别为三社坑大桥(25米小箱梁),围坪大桥(25米小箱梁),D匝道桥(20米现浇箱梁);紫金西互通内共设桥梁3座,其中主线桥2座,分别为玉竹坑中桥(25米小箱梁),围澳水大桥(25米小箱梁)和L线秋香江大桥(25米小箱梁);瓦溪服务区共设置主线桥1座,为四联大桥(30米T梁)。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况(跨度及盖梁尺寸均最大),采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁(两柱)、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁(两柱)和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m (三柱)盖梁作为计算模型。盖梁简图

高速公路立交桥盖梁侧模计算书

盖梁侧模模板计算书 盖梁侧面模板采用背楞式。面板采用5 mmQ235钢板制作,加劲肋采用8#槽钢,面板净跨283mm,连接边框采用10mm钢板,模板上下缘设置φ20对拉螺杆。 一、荷载计算 影响模板荷载 1、新浇混凝土对模板的侧压力 当采用内部振捣器时,新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力,可按下式进行计算:F1=0.22γc t0β1β2V1/2(公式一) 式中F1—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2) γc—混凝土的重力密度(KN/m3) V- 混凝土浇筑速度(m/h)(最大浇筑速度取2m/h) t0-混凝土初凝时间 t0=200/(T+15)=5 β1--外加剂修正系数(1.0) β2—混凝土塌落度修正系数(1.15) F1=0.22×24.5×5×1.0×1.15×21/2 = 43.8 KN/m2 F H=γc×H H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面高度(m) 按规范取较小值即: F1= 43.8 KN/m2 2、动载荷分项 动荷载包括振捣荷载Q1(2 KN/m2)及倾倒混凝土荷载Q2(6 KN/m2),恒荷载分项系数1.2,动荷载分项系数1.4。 F2 = 1.2×F+1.4×(Q1+Q2) = 1.2× 43.8+1.4×(2+6) = 63.76 KN/m2 二、模板结构 1、面板验算,按单向面板设计和考虑。 混凝土的侧压力F1=0.048 N/mm2,F2=0.063 N/mm2,钢板厚度h=5 mm。 根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式,取1mm宽板带作为计算单元,认为板面为三等跨连续梁受力。 a. 强度验算

取1mm 宽的板条作为计算单元,线荷载为: F 2= 0.063×1=0.063N/mm 根据模板的受力形式,该板带受均布荷载,恒载为主要受力。 其弯矩系数为: 截面模量:W=bh 2/6= 4.16 mm 3 截面惯性矩:I=bh 3/12=10.41 mm 4 式中 b —板宽,取1mm ; h —板厚,为5mm ; M x =K M ?F1?L 2=0.08? 0.063 ?2832= 403.0N.mm ————K M 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 面板的最大内应力为: ==x x x W M 0σ403/6=67.1N/mm 2 面板在常温下的允许应力为:[σb ]=2152 /mm N 强度满足要求。 c. 挠度验算 ω=K W FL 4/(100?E ?I )---K W 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 =0.677?0.043 ?2324/(100?2.06?105?18) =0.2270/<252/500=0.5mm 挠度满足要求。 2、竖肋计算 肋采用8#槽钢间距283mm ,背肋间距 750 mm 。 (1) 几何性质: W = 23325mm 3 I = 1013000mm 4 (2)、Q 1 = F 1×L 1 =0.048×283= 13.5 N.mm Q 2 = F 2×L 1 =0.063 ×283 =17.8N.mm (3)验算强度: δ=W M max ≤215 N/mm 2 其中M max = 81 F 2 L 2 = 8 1×17.8× 7502 = 1251562.5

高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书

现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大,本方案计算以中桥左幅(互通匝道加宽)为例进行计算,右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁,左幅箱梁为渐变宽20.709m~23.357m(斜角),右幅箱梁宽为12m;左幅箱梁为单箱四室截面,悬臂长2.31m,梁高1.5m等高,右幅箱梁为单箱双室截面,悬臂长2m,梁高1.5m等高;箱梁跨中底板厚25cm,靠支点段加厚到50cm,跨中顶板厚25cm,靠腹板段加厚到50cm,跨中腹板厚(左幅57.8cm,右幅50cm),靠支点段加厚到(左幅80.8cm,右幅70cm)。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算, 经计算取q2=1.0kPa(偏于安全)。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个,均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁(即预应力盖梁)两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土,框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个;15.736*2.1*1.5个;11.2*2.2*1.6共12个;11.595*2.2*1.6共18个,适用于松林大桥5#墩; 24.2*2.4*2.2个,适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4(1.595*1.9*1.4为斜交)盖梁具有代表性,故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞,横向加劲楞直接焊接在模板上;竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m,且其上安装对拉螺杆。计算参数:A3钢强度设计值:抗拉、抗压、抗弯:[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资(1)揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计(2)公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)(3)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)(4)路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002(5)公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002(6)机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中,反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载,规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG:当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时,对由可变荷载效应控制的组合取G=1.35。当产生的效应对结构有利时,—般情况下取γG=1.0;当验算倾覆、滑移或漂浮时,取γG=0.9;对其余某些特殊情况,应按有关规范

盖梁托架计算书

3.2托架计算 盖梁尺寸:长22米,宽2.2米,高2.2米 盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考虑组合系数1.4。 3.2.1木楞计算 木楞断面5*10cm,矩形截面抵抗矩:W=bh2/6=83.3cm3,矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4 材质为柞木,按《路桥施工计算手册》P176,[σ]—19MPa,[τ]—3.8MPa ,E—12×103MPa 木楞长度4.5m,间距为20cm,跨径为0.3m,按三等跨连续梁均布荷载合理; 混凝土容重—26KN/m3 施工荷载—1.0KPa 倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa 振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa 盖梁高度2.2m,q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.m σ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66× 10-5m

—3.8MPa ,E—12×103MPa 木梁长度4m,间距为30cm,跨径为0.6m,其上木楞间距20cm,可按三等跨连续梁均布荷载计算; 混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpa Σq=7×0.3+20.59=22.69KN/m 弯矩:M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.m σ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa,满足要求; 三跨连续均布荷载挠度计算:f=0.677×ql4/100EI=0.677× 22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99× 10-4m

盖梁支架计算

盖梁支架设计计算书 目录 1 编制依据 ............................................................ - 1 - 2 设计计算参数......................................................... - 1 - 3 盖梁支架简介......................................................... - 1 - 4 结构计算 ............................................................ - 1 - 4.1分配梁计算 (2) 4.2承重梁计算 (2) 4.3钢管立柱计算 (3) 6 总结 ................................................................ - 3 -

1 编制依据 2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004 3、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》J1325-2011 5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 2 设计计算参数 1、钢筋混凝土重度26kN/m3; 2、模板单位重量1.5kN/m2,施工荷载1.5kN/m2; 3、荷载组合:1.2恒载+1.4活载; 4、材料性能参数如下表。 材料性能参数表 3 盖梁支架简介 盖梁长9m,凸字型截面,截面总宽3m,总高3.3m,上层截面为1.2x1.8m,下层截面为3x1.5m,墩身尺寸为2.2x1.4m。盖梁根部截面积A1=6.66m2,端头截面积A2=4.86m2,根部扣除墩身支承后截面积A3=2.4m2。 盖梁支架为梁柱式支架形式,墩柱四周设置4根υ530x8mm钢管立柱,间距4.5m,承重梁为2I40工钢,分配梁为I27工钢,间距50cm。 图 1. 盖梁支架布置图 4 结构计算

盖梁模板设计计算书

盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个,按下接墩柱直径的不同可分为5种,其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种,故共有6种不同的盖梁型式,其中每一种盖梁其它尺寸又有不同,详见附表:盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况,对质量要求与经济性进行综合考虑,拟对所有盖梁正侧模加工钢模,其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种,1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种,1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板,紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢,间距为300mm,横肋用[8槽钢,间距为500mm,对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢,间距为1m。 2、模板荷载计算 (1)采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力,由该公式可以看出,最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系,故选取9#桥盖梁作为计算对象(高度较大,平均平面面积较小)。 砼浇筑速度:按每小时浇筑40m3计算,砼平均浇筑速度V=3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃,K S取1.15,K W1.2 1500 1500 P m=4+ · Ks·Kw·3√V =4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 =79.46Kpa P m=25H=25×1.5=37.5Kpa 取P m=37.5Kpa

(2)振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 (3)荷载组合:依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定:计算强度荷载P1=37.5 +4.0=41.5Kpa; 验算强度荷载P2=37.5Kpa。 3、面板计算 Lx/Ly=500/300=1.6 按双面板计算,选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 (1)强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W=0.00249 M x=0.0384 M y=0.0059 M x0=-0.0814 M y0=-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元,最大强度计算荷载为: q=41.5×103×10-6×1=0.0415N/mm M x·max=M x0·ql2=-0.0814×0.0415×3002=-304.029N·mm 面板的截面系数 W=1/6bh2=1/6×1×52=4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知: M max 304.029 σmax===72.96N/mm2<[σ] V x·W x 1×4.167 =145N/mm2 其中V x=1(截面塑性发展系数) (2)刚度验算 F=P1=0.0375N/mm2 h=300mm

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