桥墩盖梁计算书

盖梁计算书

1 16m跨径空心板单幅双柱桥墩盖梁计算

1.概况

桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.4m，跨中高度1.3m，端部高度0.65m。盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：

图1 盖梁结构图

2.荷载取值

①恒载：各板自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各板上计算。

②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置采用杠杆法。

③冲击系数：16m板冲击系数为1.26。

④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按最不利情况，求出支点最大反力。

3.盖梁复核计算

①持久状况极限承载能力验算：

经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：

图2 盖梁承载力校核图

可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。

②正常使用阶段抗裂验算：

规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。

图3 盖梁裂缝验算校核图

③斜截面抗剪验算：

计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。

表1 梁板作用截面抗剪验算

表2 墩柱截面抗剪验算

由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁中配有斜筋可作为安全储备。

4.主要结论

综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足规范要求。

2 20m跨径空心板单幅双柱桥墩盖梁计算

1.概况

桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.6m，跨中高度1.3m，端部高度0.65m。

盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：

图1 盖梁结构图

2.荷载取值

①恒载：各板自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各板上计算。

②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置采用杠杆法。

③冲击系数：20m板冲击系数为1.221。

④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按最不利情况，求出支点最大反力。

3.盖梁复核计算

①持久状况极限承载能力验算：

经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：

图2 盖梁承载力校核图

可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。

②正常使用阶段抗裂验算：

规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。

图3 盖梁裂缝验算校核图

③斜截面抗剪验算：

计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示：

表1 梁板作用截面抗剪验算

表2 墩柱截面抗剪验算

由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁中配有斜筋可作为安全储备

4.主要结论

综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足规范要求。

3 20m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算

1.概况

桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.7m，跨中高度1.3m，端部高度0.65m。盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：

图1 盖梁结构图

2.荷载取值

①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各梁上计算。

②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置采用杠杆法。

③冲击系数：20m箱梁冲击系数为1.355。

④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按最不利情况，求出支点最大反力。

3.盖梁复核计算

①持久状况极限承载能力验算：

经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：

图2 盖梁承载力校核图

可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。

②正常使用阶段抗裂验算：

规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。

图3 盖梁裂缝验算校核图

③斜截面抗剪验算：

计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。

表1 梁作用截面抗剪验算

表2 墩柱截面抗剪验算

由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁中配有斜筋可作为安全储备

4.主要结论

综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足规范要求。

4 25m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算

1.概况

桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.8m，跨中高度1.4m，端部高度0.65m。盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：

图1 盖梁结构图

2.荷载取值

①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各梁上计算。

②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置采用杠杆法。

③冲击系数：25m箱梁冲击系数为1.306。

④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按最不利情况，求出支点最大反力。

3.盖梁复核计算

①持久状况极限承载能力验算：

经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：

图2 盖梁承载力校核图

可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。

②正常使用阶段抗裂验算：

规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。

图3 盖梁裂缝验算校核图

③斜截面抗剪验算：

计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。

表1 梁作用截面抗剪验算

表2 墩柱截面抗剪验算

由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁中配有斜筋可作为安全储备

4.主要结论

综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足规范要求。

5 30m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算

1.概况

桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽1.9m，跨中高度1.5m，端部高度0.65m。盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：

图1 盖梁结构图

2.荷载取值

①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各梁上计算。

②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置采用杠杆法。

③冲击系数：30m箱梁冲击系数为1.266。

④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按最不利情况，求出支点最大反力。

3.盖梁复核计算

①持久状况极限承载能力验算：

经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：

图2 盖梁承载力校核图

可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。

②正常使用阶段抗裂验算：

规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。

图3 盖梁裂缝验算校核图

③斜截面抗剪验算：

计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。

表1 梁作用截面抗剪验算

表2 墩柱截面抗剪验算

由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁中配有斜筋可作为安全储备

4.主要结论

综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足规范要求。

6 30m跨径箱梁单幅双柱桥墩盖梁计算

1.概况

桥墩盖梁采用桥梁通计算，盖梁宽2.1m，跨中高度1.8m，端部高度0.8m。盖梁按简支梁计算，盖梁结构简图如下图：

图1 盖梁结构图

2.荷载取值

①恒载：各梁自重产生支反力反向加载至盖梁上，二期恒载按平均分布于各梁上计算。

②横向分布系数：活载横向分布系数采用左右偏载按偏心受压法，对称布置采用杠杆法。

③冲击系数：40m箱梁冲击系数为1.202。

④活载加载：采用车道荷载及车辆荷载分别按双孔加载、单孔加载计算，按最不利情况，求出支点最大反力。

3.盖梁复核计算

①持久状况极限承载能力验算：

经计算最不利组合下弯矩包络图及盖梁承载力校核图如下：

图2 盖梁承载力校核图

可以看到，本桥盖梁极限承载力满足规范要求，并有适当安全储备。

②正常使用阶段抗裂验算：

规范要求长期效应作用下混凝土裂缝宽度应小于0.2mm，按照裂缝控制配筋验算校核图如下图所示，可以看出均满足规范要求。

图3 盖梁裂缝验算校核图

③斜截面抗剪验算：

计算时按混凝土和箍筋承担剪力的100%计算，各截面抗剪验算如下表所示。

表1 梁作用截面抗剪验算

表2 墩柱截面抗剪验算

由表中结果可知，混凝土截面及箍筋可提供的抗剪力已大于组合剪力。盖梁中配有斜筋可作为安全储备

4.主要结论

综上，盖梁持久状况承载能力极限状态验算、抗剪验算、抗裂验算均满足规范要求。

海宁市桥梁工程中幅桥墩 桥梁博士盖梁计算

计算书 工程名称：海宁市赵家漾路(塘南路～水月亭路) 新建工程 项目名称：桥梁工程 工程编号： 13LL08-S009 工程部位：赵家漾路中幅桥墩盖梁计算 计算内容：中幅桥墩盖梁 共 4 页 设计人： 复核人： 反复核人： 2014年08月25日

一、基本设计参数 1、荷载标准：城-A级， 2、人群荷载:参照《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011)第10.0.5条执行； 3、采用的主要规范: 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 4、选用材料： ①混凝土C30号：fcd=13.8MPa,ftd=1.39MPa,E=3x104MPa； ②HRB335级钢筋：fsd=280MPa,fsd’=280MPa,E=2.00x105MPa； 5、结构重要性系数：γ0=1.1； 6、体系温差：升温25、降温25;上下缘温差参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 7、混凝土收缩徐变：3650天； 8、计算程序：使用《桥梁博士程序 V3.0》对主梁进行结构安全复核。 9、冲击系数(正弯) ：0.215； 10、单车道荷载：通过桥梁纵向计算，得到单车道荷载为498 kN； 两侧每5.3m布置一个支座。 二、计算的基本条件 1、材料在荷载作用下处于小变形和线弹性阶段； 2、各种荷载对结构的作用符合线性叠加原理的条件； 三、计算简图 配单元模型图 四、持久状况承载能力极限状态计算 1、正截面抗弯 最大抗力对应的最小弯矩（kN.m）

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11 标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) & 抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥 桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江 1.8m* 2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁计算书

盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。又称帽梁。在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。有桥桩直接连接盖梁的，也有桥桩接立柱后再连接盖梁的。 计算要点 盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。 3.1 盖梁的平面简化 3.1.1 关于盖梁平面基本简化的规定 《公路桥涵设计手册》中规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支（悬臂）梁计算。柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略，这种计算图式是以往设计实践中用得最多、最普遍的一种。目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁内力的，这是一种基本的简化模式，但是对计算结果一般要作削峰处理。 3.1.2 盖梁平面基本简化模式存在的问题 上述的简化模式有些粗糙且有一定的局限性，使得计算结果偏大，按此进行的配筋设计往往过于保守。对于独柱式盖梁，常规的计算方法是将其视为一端嵌固的单悬臂梁，该简化使得悬臂根部的弯矩

计算结果偏大；对于双柱式盖梁按简支（悬臂）梁计算，使得跨中弯矩计算结果明显偏大。而当盖梁的刚度与柱的刚度之比小于5时，《公路桥涵设计手册》并未做明确说明。该简化模式的问题在于将墩柱与盖梁的连接等效成点支撑，将墩梁框架结构简单等效为简支（悬臂）梁来处理。这虽然使计算得到简化，但与实际结果偏差过大。而且无论墩柱尺寸及盖梁尺寸如何，皆按简支（悬臂）梁来处理，使得其适用范围受到限制。多柱式盖梁也存在同样的问题。现在有一种修正的计算方法是将单点铰支模型转化为两点铰支模型，此时墩顶负弯矩要比基本的简化模式（单点铰支模型）小，以达到削峰处理的作用。两点铰支模型的弯矩值与所模拟的两铰支点间的距离有关，但对这个距离目前还缺乏足够的依据。这种计算方法现在多用在独柱式盖梁的计算上，对于双柱式及多柱式盖梁，因计算结果差别很大，是不可取的。 3.1.3 平面简化的其他方法—整体图式法 本方法属于平面计算图式，但是属于超静定结构，手算比较繁琐，一般采用平面计算程序如“桥梁综合计算程序”，将墩柱及盖梁一起模拟，形成整体图式进行计算。此时墩柱与盖梁可以看成是一个平面刚架，边界条件可以简化为固端支承，将墩柱范围的区域考虑为受力而不变形的“刚域”。这种计算结果与空间计算结果比较接近，因为盖梁空间的计算都是整体图式的。如果考虑了基础周围介质（土体）对基础的作用，较准确地模拟出弹性支承，则盖梁计算结果会更精确，但是计算量也会增加。以独柱式盖梁为例，笔者经过计算比较得

大桥盖梁模板计算书

76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程 第6合同段 芦浦特大桥 盖梁模板计算书 宁波交通工程建设集团有限公司 76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部 2013年6月15日

立柱、模板立面图

（1）侧模内楞计算 模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）： 1 F=0.22γc t0β1β2V2 F=γcH 式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）; γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3； t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h； V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m； β1—外加剂影响修正系数，取1.2； β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15； 1 所以 F=0.22γc t0β1β2V2 1 =0.22×24×10×1.2×1.15×0.72 =61KN/m2 F=γcH =24×2.2 =52.8KN/m2 综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2

有效压头高度为 h=F/γc =52.8/24 =2.2m （2）侧模外楞计算 外楞为双拼的[14，间距为100cm 混凝土的侧压力为52.8KN/m 2 转化成线荷载=52.8KN/m 简化为简支梁计算 2811440840102141006.2Nm EI =???=- EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N 计算结果： kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算： []MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max =?==??==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.1910 7.321052.4732333max max =?==????==-ττ＜，合格； 刚度计算：

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。其中一般构造盖梁种尺寸。普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩； 24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。盖梁采用大块定型钢模板施工方法。模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范

盖梁支架计算书

汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日

目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)

盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表

考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图

盖梁模板设计计算书

盖梁模板设计计算书 一、概述 本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。 针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。 二、正侧模设计 1、正侧模尺寸及结构形式选定 正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。 2、模板荷载计算 （1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。 砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.2 1500 1500 P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40 ＝79.46Kpa P m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa 取P m＝37.5Kpa

（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。 （3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第8.2.2条规定：计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa； 验算强度荷载P2＝37.5Kpa。 3、面板计算 Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。 （1）强度计算 先计算M max 查《建筑工程模板施工手册》 W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059 M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571 取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为： q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mm M x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm 面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3 查《建筑工程模板施工手册》P498知： M max 304.029 σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167 ＝145N／mm2 其中V x＝1（截面塑性发展系数） （2）刚度验算 F＝P1＝0.0375N／mm2 h=300mm

2020年穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

作者：非成败 作品编号：92032155GZ5702241547853215475102 时间：2020.12.13 托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。

4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，

截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载 A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m

(完整版)8大桥立柱、系梁、盖梁模板方案

*****高速公路RCTJ-24合同段 *****大桥模板（立柱、系梁、盖梁）方案(修改后的) 1、工程概况 *****大桥为6-30米的先简支后结构连续的预应力混凝土T梁。左右幅起点桩号K136+147.96，终点桩号为K136+335.04，中心桩号为K136+241，全桥总长187.08米。全桥平面位于A=385.08米的缓和曲线上和直线段上，纵坡位于坡度为1.519%的上坡直线段上。左右幅仁怀岸0#桥台采用实体式桥台，赤水岸6#桥台采用L型桥台、扩大基础，左右桥墩全部采用双柱式直径160cm的墩和直径180cm嵌岩桩基础。其尺寸详见附图。 设计参数：荷载公路Ⅰ级，速度80公里/小时，设计洪水频率：1/100，本桥不受最高洪水位控制因素影响，地震动反应谱特征周期为0.35s，地震动峰值加速度小于0.05g，桥区地震基本烈度为Ⅵ度。 2、工期 计划开工日期20**年9月20日，计划交工日期为20***年4月30日。总工期为6.3个月。 3、施工方案 桥梁施工分专业(挖孔桩、墩台身、桥梁预制)实行流水作业与平行作业相结合的方式。本桥涵工程由一个桥涵施工队和一个预制施工队负责施工。 明挖基础开挖采用以机械为主，人工为辅的方案；挖孔灌注桩依据地质情况采用人工挖结合局部爆破方法施工。 T梁在0#台附近路基段预制场上集中预制，梁体采用公路架桥机架设。

附图：

4、配制立柱、系梁、盖梁模板方案 根据总体工期，以及旺隆大桥立柱尺寸和数量、盖梁数量及柱间系梁位置和数量情况，计划配制如下模板：直径160cm的立柱标准节2m长的模板6套，标准节1m长的模板2套，标准节0.5m长的模板2套；立柱与系梁连接处异形立柱模板2套；柱间系梁模板1套；盖梁模板1套。 1）模板数量及形状（所有的图尺寸都没有考虑模板厚度） a立柱模板：每套模板由两块A模（直径160cm的半圆模）组成，共计2m长A模12块，1m长A模4块，0.5m长A模4块。模板示意见下图： b立柱与系梁连接处异形立柱模板：每套模板由一块A模（长2m直径160cm的半圆模）、两块B模（长2m直径160cm异形模）和一块C模（长0.4m直径160cm异形模）组成，共计A模2块，B模4块，C模2块。模板示意见下图：

桥梁通 第4章 盖梁计算与绘图

第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。盖梁如图所示： 1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用υ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=2.1×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用υ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=3.14×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=38.35×26=444.3kN； 2）支架、模板荷载

A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5=1153.4kN 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=96.1kN/m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/1.8=96.1/1.8=53.4kN/m 2、强度、刚度计算 1) I12.6工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对I12.6工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根I12.6工字钢承担，顺桥向荷载集度：53.4kN/m，每一根承担17.8 kN/m 计算模型

盖梁支架计算书(B版)

虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州

目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)

1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方

桥梁通第4章盖梁计算与绘图分析

桥梁通CAD 第4章盖梁计算与绘图使用说明17 第4章盖梁计算与绘图 4.1概述 柱式墩台是公路桥梁设计中普遍采用的结构形式，由于跨径、斜度、桥宽、地质、车荷载的变化，很难完全套用现行标准图和通用图。尤其是盖梁部分，标准化程度低，工作量大，构件配筋复杂，设计人员往往要花费很大精力和时间。因此迫切需要一套软件帮助设计人员快速准确的完成设计，同时提供设计人员多方案比选，达到优化设计的目的。盖梁计算与绘图模块就是专门用来计算盖梁的内力，并进行强度和抗裂验算，动态显示弯矩、剪力包络图和裂缝配筋图，完成钢筋构造图的设计。 4.2功能 4.2.1计算与绘图共同部分 ●⑴既可对帽梁单独设计计算，单独绘钢筋构造图；又可设计计算绘图全过程进行。 ●⑵适合任意斜交角度的桥墩或桥台盖梁。 ●⑶绘制独柱、2柱、3柱、4柱；计算独柱、2柱、3柱…9柱、10柱式盖梁。 ●⑷盖梁截面高度等高或悬臂部分变高。 4.2.2计算部分 ●⑴提供中文计算书一份，包括原始数据和16个不同内容的计算结果表，便于用户备查和复核。表格内容如下： a:每片上部梁(板)恒载反力表 b:荷载反力和冲击系数表 c:梁(板)横向分配系数表 d:活载引起梁(板)支反力表 e:上部梁(板)恒载作用截面内力表 f:盖梁自重作用截面内力表 g:人群荷载作用内力表 h:挂车荷载作用内力表 i:汽车荷载作用内力表 j:各截面单项荷载弯矩表 k:各截面单项荷载左剪力表 l:各截面单项荷载右剪力表 m:内力合计表(未计入荷载效应提高系数) n:内力组合表(已计入荷载效应提高系数) o:配筋、裂缝计算表 p:箍筋间距计算表 ●⑵绘制弯矩包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑶绘制剪力包络图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑷绘制裂缝配筋图和计算相应控制截面钢筋根数。 ●⑸按2环（4肢）、3环（6肢）分别计算箍筋间距。 ●⑹活载考虑人群、汽车、验算荷载常用的三种。 汽车荷载包括汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车超-20级、汽车城-A级、汽车城-B级或自定义。

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计 算书 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）

盖梁销棒法施工方案计算书 一、支承平台布置 盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒，上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根长的[10槽钢，中间间距为50cm，两边间距为50cm作为分布梁。两端安放工字钢在分布梁上，铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。如下图： 二、计算依据及采用程序 本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（(JTG T F50-2011)） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4.其他现行相关规范、规程 三、计算参数 1.主要材料 1)[10槽钢 截面面积为：A=1274mm2 截面抵抗矩：W=×103mm3 截面惯性矩：I=×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 2)40a工字钢

横向主梁采用2根40a工字钢，横向间距为。 截面面积为：A=8607mm2， =21714×104mm4， X轴惯性矩为：I X =×103mm3， X轴抗弯截面模量为：W X 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215MPa。 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=， 惯性矩为：I=πd4/64=×904/64=×104 mm4 截面模量为：W=πd3/32=×104 mm3 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2.设计荷载 1）砼自重 砼方量：V=，钢筋砼按26KN/m3计算， 砼自重：G=×26= =m 盖梁长，均布每延米荷载：q 1 =m 2）组合钢模板及连接件 kN/m2，侧模和底模每延米共计， q 2 3）[10槽钢 长10a槽钢间距，共30根，每延米根，合计：q =××m=m 3

(抱箍法)盖梁模板验算

惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 编制人： 审核人： 审批人： 审批时间：年月日 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段 联合体项目部永昌路桥施工处

2011年9月 惠东凌坑至碧甲高速公路土建工程Ⅰ标段K2+250中桥盖梁抱箍支架模板验算 目录 K2+250中桥盖梁抱箍支架验算 ............................................................................................... - 3 - 第一章、编制依据............................................................................................................. - 3 - 第二章、工程概况............................................................................................................. - 3 - 第三章、支架设计要点 ..................................................................................................... - 3 - 第四章、抱箍支架验算 ..................................................................................................... - 4 - 4.1、K2+250中桥盖梁、墩柱、系梁立面图............................................................. - 4 - 4.2、荷载计算 ........................................................................................................... - 5 - 4.3、结构检算 ........................................................................................................... - 6 -

盖梁计算书

盖梁计算书 注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。 注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。 2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。 注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。 注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。 注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。 5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。 6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。 7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。 注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。 2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。 3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。

注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。 2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

高速公路立交桥盖梁侧模计算书

盖梁侧模模板计算书 盖梁侧面模板采用背楞式。面板采用5 mmQ235钢板制作，加劲肋采用8#槽钢，面板净跨283mm，连接边框采用10mm钢板，模板上下缘设置φ20对拉螺杆。 一、荷载计算 影响模板荷载 1、新浇混凝土对模板的侧压力 当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下式进行计算：F1=0.22γc t0β1β2V1/2(公式一) 式中F1—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γc—混凝土的重力密度（KN/m3） V- 混凝土浇筑速度（m/h）(最大浇筑速度取2m/h) t0-混凝土初凝时间 t0=200/（T+15）=5 β1--外加剂修正系数(1.0) β2—混凝土塌落度修正系数(1.15) F1=0.22×24.5×5×1.0×1.15×21/2 = 43.8 KN/m2 F H=γc×H H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面高度(m) 按规范取较小值即： F1= 43.8 KN/m2 2、动载荷分项 动荷载包括振捣荷载Q1（2 KN/m2）及倾倒混凝土荷载Q2（6 KN/m2），恒荷载分项系数1.2，动荷载分项系数1.4。 F2 = 1.2×F+1.4×（Q1+Q2） = 1.2× 43.8+1.4×（2+6） = 63.76 KN/m2 二、模板结构 1、面板验算，按单向面板设计和考虑。 混凝土的侧压力F1=0.048 N/mm2，F2=0.063 N/mm2，钢板厚度h=5 mm。 根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式，取1mm宽板带作为计算单元，认为板面为三等跨连续梁受力。 a. 强度验算

取1mm 宽的板条作为计算单元，线荷载为： F 2= 0.063×1=0.063N/mm 根据模板的受力形式，该板带受均布荷载，恒载为主要受力。 其弯矩系数为： 截面模量：W=bh 2/6= 4.16 mm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10.41 mm 4 式中 b —板宽，取1mm ； h —板厚，为5mm ； M x =K M ?F1?L 2=0.08? 0.063 ?2832= 403.0N.mm ————K M 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 面板的最大内应力为： ==x x x W M 0σ403/6=67.1N/mm 2 面板在常温下的允许应力为：[σb ]=2152 /mm N 强度满足要求。 c. 挠度验算 ω=K W FL 4/（100?E ?I ）---K W 由《建筑施工手册》表5-9-9查得 =0.677?0.043 ?2324/（100?2.06?105?18） =0.2270/＜252/500=0.5mm 挠度满足要求。 2、竖肋计算 肋采用8#槽钢间距283mm ，背肋间距 750 mm 。 (1) 几何性质： W = 23325mm 3 I = 1013000mm 4 (2)、Q 1 = F 1×L 1 =0.048×283= 13.5 N.mm Q 2 = F 2×L 1 =0.063 ×283 =17.8N.mm (3)验算强度： δ=W M max ≤215 N/mm 2 其中M max = 81 F 2 L 2 = 8 1×17.8× 7502 = 1251562.5

盖梁支架法计算书

附件5 支架法计算书 二道窝铺大桥最大的盖梁为C30钢筋砼，总方量为36.03m3，砼容重取25KN/m3。采用Φ48×3.5mm钢管，碗扣式满堂支架进行盖梁现浇，立杆、纵杆间距60cm，横杆步距为100cm，布置结构如图所示： 1、荷载大小 ⑴施工人员、机具、材料荷载取值： P1=2.5KN/㎡ ⑵混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载取值： P2=2.5KN/㎡ ⑶盖梁钢筋混凝土自重荷载： ①变截面处： P31=30.625KN/㎡ ②均截面处：

P 32=40KN/㎡ ⑷模板支架自重荷载取值： P 4=1.5KN/㎡ 2、均截面处满堂支架受力检算 底板均截面处碗扣式脚手架布置按顺平行盖梁方向间距60cm ，垂直盖梁方向间距60cm ，顺桥向排距60cm ，顺桥向步距100cm ，均截面处脚手架每根立杆受力如下： ①施工人员、机具、材料荷载： N Q1= P 1A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载： N Q2= P 2A=2.5×0.6×0.6=0.9KN ③钢筋混凝土自重荷载： N G1= P 32A=40×0.6×0.6=14.4KN ④模板、支架自重荷载： N G2= P 4A=1.5×0.6×0.6=0.54KN 按规范进行荷载组合为： N=(N G1+ N G2)×1.2+(N Q1+ N Q2)×1.4=(14.4+0.54)×1.2+(0.9+0.9)×1.4=20.448KN 则底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力大小为：20.448KN 支架为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm 2 钢管回转半径为：I=4/)22(d D =15.8mm ⑤强度验算： σ=N/A=20448/489=41.82MPa ＜f （钢管强度值f=205 MPa ），符合要求。

桥墩盖梁计算书

桥墩盖梁计算书 广州市南部地区快速路（仑头至龙穴岛）新龙大桥桥墩盖梁有30m+30m跨桥墩盖梁、50m+50m跨桥墩盖梁、12#~14#桥墩盖梁、30m+50mT梁过度墩盖梁和主桥边墩盖梁五种。现以50m+50m跨桥墩盖梁为例作为其计算书，其它盖梁计算同理。 1、50m+50m跨桥墩盖梁30号混凝土体积为50.6m3，容重按2.5×103kg/m3计算，则 G=50.6×2.6=126.5T 模板自重按20T，施工机具人员按30T考虑。 G总=126.5+30=156.6T，按165T设计， 因此由两柱提供上述摩擦力165T，每个柱应提供82.5T的摩擦力，摩擦力计算公式为： f=π×H×D×p a×μ=μ×N 其中μ为摩擦系数，取值为μ=0.3（其μ值取范围为0.3~0.5），D=2.2m，H按0.8m考虑。 N=L×D×p a/2 f=π×H×D×p a×μ=π×0.8×2.2×p a×0.3=82.5 P a=49.74T/m2 N=0.8×2.2×49.74/2=43.77T 由多个2.4cm螺栓来承受，而每个2.4cm螺栓能承受： a、抗剪：N=π×σ×D2/4=π×85×0.0222/4=3.23T b、抗拉：N1=π×110×（2×0.024-1.8763×0.0025）2/16=4.05T

按每8cm设置双排螺栓，则有10×2个螺栓 抗剪：10×2×3.23=64.6T 抗拉：10×2×4.05=81T＞43.77T 在实际施工中，在80cm的环箍下设置一个30cm的加强箍以提高其安全系数。 2、计算面板和承重系统 a、盖梁底板和侧板采用面板为5mm厚的钢板，用∠70×7的角钢和-70×7的钢板条作为加劲，其计算如以前的计算书，在此略。 b、顺桥向分配梁I25的工钢，每根间距按0.9m考虑，其跨径为 2.3m，每根承受5.72×0.9=5.148T/m M=ql2/8=3.404T.m σ=M/W=3.404/（401.4×10-6）=84.81MP a f=5ql4/(384EI) =5×5.148×104×2.34/（384×210×109×5017×10-8） =1.78mm c、计算下承重梁I56a，每根承受82.5T，则 M=ql2/8=37.71T.m σ=M/W=37.71/（2342×10-6）=161.007MP a＜170 MP a f=5ql4/(384EI) =5×8.97×104×5.84/（384×210×109×65576×10-8） =9.598mm＜5800/400=14.5mm